接触网腕臂偏移计算表
腕臂计算原理(发布)(1)-1
三、现场安装情况
三、转换柱非支腕臂计算 计算L08#非支斜腕臂。
已知参数： Cx=2517mm，δ=29mm/m， Hs=7800mm，Hx=6000mm， Hj=6400mm，Hc=7800mm， Hf=500mm，Lpb=Lxb=690mm， Ks=Kx=180mm，Ht=105mm，a=300mm，Ltc=300mm， Lcg=200mm 1. 计算套管双耳至棒平耳孔 水平距离：
L1 CX Ps c Ks a
=2517+7.8×29+0-180-（-100） =2663.2mm 2. 计算平腕臂长度：
P1 L1 Lcg Lpb
=2663.2+300-690 =2273.2mm 3. 依次计算套管双耳和承力索座位置：Lc=2273.2-300=1973.2mmmm Lt=1973.2-300=1673.2mm
4.安装图参数： 拉出值a=-300mm，Ltc=300mm，Lcg=200mm
三、转换柱非支腕臂计算 计算L08#非支平腕臂。
已知参数： Cx=2517mm，δ=29mm/m， Hs=7800mm，Hx=6000mm， Hj=6400mm，Hc=7800mm， Hf=500mm，Lpb=Lxb=690mm， Ks=Kx=180mm，Ht=105mm，a=300mm，Ltc=300mm， Lcg=200mm 1. 计算承力索座至上底座接棒瓶 孔水平距离：
L1 CX Ps c Ks a
=2517+7.8×29+0-180-（-300） =2863.2mm 2 L 2 L2 2863 .2 2 500 2 2906 .53mm 1 Hf
P2 L2 Lcg Lpb 2906 .53 200 690 2417 mm
接触网大修更换承力索时解决平腕臂(斜腕臂)偏移问题及 值控制
接触网大修更换承力索时解决平腕臂（斜腕臂）偏移问题及值控制摘要：从接触网大修工程中更换承力索施工当中，总结出影响承力索倒接后b值控制以及平腕臂（斜腕臂）发生偏移的因素，并找到了解决办法。
对类似大修换线施工和新建电气化铁路线承力索架设提供了思路和方法。
关键词：接触网；b值；平腕臂（斜腕臂）偏移；施工1.引言在接触网大修工程中承力索倒接后平腕臂（斜腕臂）发生偏移以及承力索坠砣值不能达到标准是长期以来亟待解决的问题。
通常在进行承力索倒接时，一般是在倒新承力索时，平腕臂（斜腕臂）向中锚方向偏一些，坠砣在承力索倒接放线前提升1.5m～2m的高度。
此种方法没有对承力索倒接过程中承力索的线胀系数、线索弹性延伸、线索蠕动等一些变化量的产生进行定性分析和定量计算，其结果直接导致承力索倒接后，腕臂和定位偏移过大，从而使接触网几何参数发生变化，在参数超出极限值后将导致机车受电弓刮弓、钻弓等事故，严重情况下将影响整个锚段接触网设备的运行状况，这时需调整平腕臂（斜腕臂）和坠砣b值，大大影响了有限天窗时间。
要解决这一问题，首先应明确承力索在倒接过程中影响平腕臂（斜腕臂）偏移和影响b值的因素，以及在倒替后的环境变化对承力索的影响等。
2.影响值的几个因素2.1新线延伸量对值的影响《铁路电力牵引供电施工规范》（TB10208—98）5.9.8条规定，未经超拉的新铜承力索延伸率为4×10-4～7×10-4（取5×10-4），则承力索延伸量：（1）反映到值变化为：（2）其中，为滑轮传动比。
2.2曲线区段线长度变化量在曲线区段，由于曲线力的作用，新旧承力索会产生一段水平距离，在倒承力索后会对值产生一定影响。
如图1。
图1 曲线段线索长度变化示意图其中，为曲线半径；为新承力索倒接后的状态；为新承力索倒接前的状态。
为倒接前后的水平距离。
由图得：则新承力索在倒承力索后的长度变化量其中，（3）则（4）通过补偿反映到值变化即：（5）其中值的产生是由于线索所受曲线力而形成，可作如下近似计算。
腕臂计算(1)
武九支柱腕臂计算（中间柱）【单腕臂】一．计算条件1.需要测量的数据（1）现场实测的斜率值X1（斜率仪测量）之后需转换成斜率的转换值f=(80-68*2+X1)/1000,其中80为垂直线路侧的斜率，68为顺线路方向的斜率；(【】)（2）侧面限界CX；（3）线路超高h1（曲外为正，曲内为负）之后需算出接触线距线路中心c=a-m的值,c=a-h1*H/L，其中H为导线高度6450，L为两轨间距1435；2.图纸上给定的数据（1）导线高度和结构高度分别为6450和1400；（2）拉出值：直线一般是±300；曲外一般为+150，曲内一般为－150；（3）混凝土支柱H78、H93的总高是9.2+3，其中：埋深至钢轨的距离是3950，但考虑到支柱下陷，以3970进行腕臂计算；3.材料上量出的数据（1）上底座通长130，但支柱在埋深不够的情况下，所采取的孔外装时另需外加60的槽钢厚度，即算190；（2）下底座通长100，和上底座的一样，孔外装时另需外加60的槽钢厚度，即算160；（3）P棒瓷通长840（双重绝缘）；单重绝缘740（4）X棒瓷通长790（双重绝缘）；单重绝缘690（5）承力索座至P腕臂的边缘距离为88；（6）五孔套管双耳中心至P腕臂的边缘距离为74；4.技术参数（1）上、下底座之间的距离1750（支柱）〖小限界时，也需调整为1550左右〗；【2500的吊柱通常是1550】（2）定位器坡度400（矩形（限位）定位器），也就是定位点至定位管中心的距离；【站线定位器通常取300】（3）五孔套管双耳中心至承力索座中心的距离300〖小限界时，需调整为350〗，而承力索座中心至P腕臂的边缘距离为350，其中二者之和为650〖小限界时，需调整为700〗；（4）由导线高度和结构高度分别为6450和1400，可得到下底座的为6450+1400-88-1750=6012【注：YHL的钢柱和孔外装的水泥柱的计算就按下底座至轨平面6012的位置进行安装和计算，上下底座间距1750的位置进行安装和计算】；○注根据不同的轨面连线至支柱标示【3900,即支柱底部外露的一孔和二孔中间的位置】（以轨面为基准）h2、支柱下底至钢轨连线，即支柱埋深3950（计算时：以3970为计）和以3900为基准可计算出下底座的安装高度h为6012＋3970－（3900-h2）=？，这时更需注意以6012上下浮动200的范围内都采用孔内装，反之，若超过时，则采用孔外装。
腕臂计算（1）
腕臂计算（1）武九支柱腕臂计算（中间柱）【单腕臂】一．计算条件1.需要测量的数据（1）现场实测的斜率值X1（斜率仪测量）之后需转换成斜率的转换值f=(80-68*2+X1)/1000,其中80为垂直线路侧的斜率，68为顺线路方向的斜率；(【】)（2）侧面限界CX；（3）线路超高h1（曲外为正，曲内为负）之后需算出接触线距线路中心c=a-m的值,c=a-h1*H/L，其中H为导线高度6450，L为两轨间距1435；2.图纸上给定的数据（1）导线高度和结构高度分别为6450和1400；（2）拉出值：直线一般是±300；曲外一般为+150，曲内一般为－150；（3）混凝土支柱H78、H93的总高是9.2+3，其中：埋深至钢轨的距离是3950，但考虑到支柱下陷，以3970进行腕臂计算；3.材料上量出的数据（1）上底座通长130，但支柱在埋深不够的情况下，所采取的孔外装时另需外加60的槽钢厚度，即算190；（2）下底座通长100，和上底座的一样，孔外装时另需外加60的槽钢厚度，即算160；（3）P棒瓷通长840（双重绝缘）；单重绝缘740（4）X棒瓷通长790（双重绝缘）；单重绝缘690（5）承力索座至P腕臂的边缘距离为88；（6）五孔套管双耳中心至P腕臂的边缘距离为74；4.技术参数（1）上、下底座之间的距离1750（支柱）〖小限界时，也需调整为1550左右〗；【2500的吊柱通常是1550】（2）定位器坡度400（矩形（限位）定位器），也就是定位点至定位管中心的距离；【站线定位器通常取300】（3）五孔套管双耳中心至承力索座中心的距离300〖小限界时，需调整为350〗，而承力索座中心至P腕臂的边缘距离为350，其中二者之和为650〖小限界时，需调整为700〗；（4）由导线高度和结构高度分别为6450和1400，可得到下底座的为6450+1400-88-1750=6012【注：YHL的钢柱和孔外装的水泥柱的计算就按下底座至轨平面6012的位置进行安装和计算，上下底座间距1750的位置进行安装和计算】；○注根据不同的轨面连线至支柱标示【3900,即支柱底部外露的一孔和二孔中间的位置】（以轨面为基准）h2、支柱下底至钢轨连线，即支柱埋深3950（计算时：以3970为计）和以3900为基准可计算出下底座的安装高度h为6012＋3970－（3900-h2）=？，这时更需注意以6012上下浮动200的范围内都采用孔内装，反之，若超过时，则采用孔外装。
广清城轨接触网中间柱腕臂及腕臂支撑计算
2020年20期方法创新科技创新与应用Technology Innovation and Application广清城轨接触网中间柱腕臂及腕臂支撑计算周国维（广州地铁集团有限公司，广东广州510000）1概述接触网腕臂组装是电气化接触网施工中的一项关键工序，而腕臂预配计算是腕臂组装中的重点和难点。
能否准确计算及预配腕臂，使腕臂组装能一次到位，直接影响电气化施工效率。
在广清城轨接触网施工过程中，存在由腕臂支撑过长导致的腕臂支撑与腕臂夹角不符合要求，腕臂支撑与平腕臂绝缘子、定位环距离过小等问题，本文就此类问题对接触网中间柱腕臂及腕臂支撑计算方法进行探讨，为接触网问题整改提供参考。
2腕臂计算2.1安装方式广清城轨接触网采用带回流线路的直接供电方式全补偿简单直链型悬挂，中间柱正、反定位安装方式如图1所示。
2.2平腕臂计算在腕臂计算中，需先通过理论计算得出定位点到线路中心的距离m 值。
由腕臂计算模型图2可得，支柱在曲线外侧时平腕臂长度L P =H p *β+C x -m-C+L 露头。
注：L P ：平腕臂总长度；H p ：平腕臂离轨面高度；β：支柱斜率（广清城轨桥梁、路基区段采用H 型钢柱，近似计算β可直接取0）；C x ：侧面限界；m ：定位点到线路中心线的距离；C ：腕臂上其他零部件长度的代数和（图中C=L 腕臂底座+L 绝缘子-L 铁模压板=100+800-90=810mm ）；L 露头：承力索座中心至平腕臂管帽距离。
上述公式中H p 、β、C x 、C 四个量可现场直接测出，而m 值需通过其他计算得出。
m 值与拉出值a 、外轨超高h 、接触线高度H 及轨距L 有关。
当定位点在线路中心线和曲外之间时，可得m=a-c 。
注意a 、m 有符号规定：m 为正值时，摘要：文章主要论述广清城轨接触网中间柱腕臂及腕臂支撑的预配计算方法，针对目前存在的腕臂支撑过长问题，通过计算腕臂长度，可计算出相应的腕臂支撑长度，保证腕臂安装一次到位。
接触网计算
中定位环 定位管长 位置1 度1 定位坡度
当拉出值为 直线反定位 值，根据拉 出值不同， 输入-0.2或 -0.3。其余 均为正值。
锚柱 非支 近开 口
2.67 2.716 2.673 2.745 2.786 2.796 2.957 2.844
0.028 0.033 0.043 0.071 0.094 0.107 0.103 0.101
0.029 0.012 0.019 0.022 0.023 0.02 0.025 0.022
0.21 0.087 0.137 0.159 0.166 0.145 0.181 0.159
0.014 0.101 0.077 0.022 0.159 0.122 0.014 0.101 0.077 -0.01 -0.07 -0.06
1.63 2.735475556 1.63 2.944785 1.63 2.462211667 1.63 2.6547
锚柱 非支 远开 口
99 H60 非支 近开 口 锚柱
2.93 0.088 2.89 0.083 2.8 0.08 2.93 0.082 2.94 0.083
0.08 0.061
1.63 2.706941111 1.63 1.63 1.63 1.63 2.680303889 2.564035556 2.676524444 2.780073889
锚柱 非支 近开 口
0.116 0.231 0.166 0.181 0.181 0.21 0.108 0.159 0.174 0.166 0.108 0.239 0.224
0.088 0.177 0.127 0.138 0.138 0.16 0.083 0.122 0.133 0.127 0.083 0.182 0.171
接触网腕臂计算模型
腕臂计算模型1、平腕臂低头52mm时与水平线夹角为1度，对平腕臂长度影响为0.3mm，忽略不计；2、斜腕臂计算以下三角直角三角形计算，其中A、B值按下面方法求得；3、测量数据为：支柱侧面限界CX、线路超高h、支柱斜率&。
4、已知参数：上底座高度：Hs=7372(7822)，上下底座间距1750，线间距1440，定位器开口400（350、250）；5、材料数据：（上下）底座长度200；棒式绝缘子长度860-85（750-85），承力索座高度80，定位环长度50；6、图纸数据：导高6000(6450)，拉出值a，结构高度7、平腕臂计算：计算总长：CXZC＝CX＋Hs×&－M＋200(腕臂头外露)腕臂复核：CXFH＝CXZC－200(底座扣料)腕臂下料：PWBXL=CXFH－860(双重绝缘860，普通750)＋85(套筒长度)承力索座：CLSZ＝WBXL－200－30(承力索座半宽)套管双耳wb：TGwb＝WBXL－500－30(套管双耳半宽)套管双耳zc：TGzc＝150－30(套管双耳半宽)8、斜腕臂计算：直角边A：A＝TGwb＋30(套管双耳半宽)＋860(双重绝缘860，普通750)－85(套筒长度)－1.75&(斜率差)直角边B：B＝1750(底座间距)－50(此处腕臂低头折算值)－80(套管双耳扣料长度)斜腕臂复核长度：XWBFH=SQRT(A^2+B^2)斜腕臂下料长度：XWBXL＝XWBFH－860＋85定位环位置：DWH=(6000＋400－5622)×XWBFH÷A－860＋85腕臂支持套管双耳位置：XTGZC= XWBXL －TGwb＋150＋85定位管支持套管双耳位置：TGDWZC= XTGZC＋410(定位管支撑长度)＋80(套管双耳扣料长度)9、定位管上计算：正定位定位管长度：ZDWGC=CX＋5.622&－M－(6000＋400－5622)×A÷B－200(底座扣料)－50(定位环扣料)＋600(防风拉线长度)＋200(定位管外露长度)反定位定位管长度：FDWGC=CX＋5.622&－M－(6000＋400－5622)×A÷B－200(底座扣料)－50(定位环扣料)＋1200(1050定位器长度)＋200(定位管外露长度)正定位管上定位环位置：ZGSDWH＝ZDWGC－1200(1050定位器长度)－600－200反定位管上定位环位置：FGSDWH＝FDWGC－200正定位防风拉线定位环位置：ZFFDWH= ZGSDWH－200正定位防风拉线定位环位置：FFFDWH= FGSDWH－1200(1050定位器长度)－600－200。
腕臂及定位计算表
倾斜值 下底座 底座 曲线 腕臂 拉出值 （mm 高度 间距 超高 抬高 (mm) (m) (mm) (mm) (mm) ） d 75 332 207.5 207.5 107.9 124.5 166 91.3 5.861 5.975 5.566 5.566 5.566 5.566 5.696 5.566 5.696 a -250 -375 375 -375 -400 -250 250 250
3124 2762 2060 2440 2464 2433 2134 2143 0 0 0 0 0 0 0 0
0.4829 0.52795 0.45819 0.52795 0.52795 0.45671 0.52795 0.45671 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
1288 1232 604 1045 1058 813 866 665 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
1 2 3 4ห้องสมุดไป่ตู้5 6 7 8
1 2 3 4 5 6 7 8
H93 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78
1800 -9.8 1900 0 1900 0 1900 0 1900 0 1900 0 1900 0 1900 0
0 0 300 0 0 0 0 0
8.3 8.3 8.3 8.3 8.3 8.3 8.3 8.3
定位管卡 斜率 腕臂 定位器 定位器 定位管 定位支 2"定位 定位管 子～定位 （mm/m 露头 长度 开口 外径 座高度 环尺寸 露头 线夹水平 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) ） 距离(mm) 300 300 300 300 300 300 300 300 300 1050 900 900 900 900 900 900 900 334 347 347 347 347 347 347 347 48 55 55 55 55 55 55 55 104 185 185 185 185 185 185 185 80 80 80 80 80 80 80 80 250 250 150 250 250 250 150 150 400 400 400 400 400 400 400 400 9 40 25 25 13 15 20 11
接触网腕臂装配
直线非绝缘转换柱非支腕臂计算查对表 直线非绝缘转换柱的装配图
加支柱斜率后的 侧面限界 2.5m 2.6m 2.7m 理论腕臂长度 3.394 3.466 3.538 腕臂净长度 2494 2566 2638
2.8m
2.9m
3.612
3.688
2712
2788
3.0m
3.1m 3.2m
3.764
3.842 3.920
2.5m
2.6m 2.7m
3265
3340 3421
2365
2440 2521
1850
1950 2050
2.8m
2.9m
3.0m 3.1m
3500
350
2681
2762 2844
2150
2250
2350 2450
3.2m
3828
2928
2550
[直线区段与曲线区段中间柱腕臂的装配 ]
3.1m 3.2m
3.932
4.008 4.084
3.032
3.108 3.184
直线绝缘转换柱非支腕臂计算查对表
[转换柱、中心柱、道岔柱腕臂装配的了解]
L型、Y型、LY型道岔柱的装配图
接触网腕臂装配
主要内容
腕臂的测量、计算 直线区段与曲线区段中间柱 腕臂的装配
转换柱、中心柱、道岔柱腕臂装 配的了解 立柱
[腕臂的测量、计算]
第一条
判断支柱类型 标画轨平面标准线
通过轨面标准线来确定腕臂底座 和水平拉杆的位置
测量出支柱顶部和轨平面处支柱边沿的距离， 并计算出支柱的斜率（直线柱、曲外柱、 曲内柱在立柱时都应直立）
第二条
腕 臂 测 量 方 法 第三条
接触网风偏移值计算
接触网风偏移值计算接触网支柱结构设计风荷载取值1.接触网风偏设计风速小于30 m/s时，接触网风偏设计风速作为接触网支柱标准容量设计风速;当接触网风偏设计风速大于30 m/s时，以30 m/s作为接触网支柱标准容量设计风速。
2.路基地段接触网结构设计风速，按l0 m高度的风压高度系数考虑风速;高度小于等于30 m的桥梁，按照30 m高度的风压高度系数考虑风速;高度大于30 m的桥梁，建议采用其他悬挂安装方式，以提高悬挂的可靠性及稳定性。
3.接触网支柱标准容量按接触网风偏设计风速计算，同时应考虑列车气动力影响，初步选择支柱截面尺寸，再采用结构设计风速校核支柱的强度，并以此最终确定支柱截面尺寸。
4.接触网支柱基础、基础螺栓按照结构设计风速进行设计。
目前所设计的国内高速铁路，如:郑西、武广、京津城际等均未设置挡风墙，海南东环线也未设置挡风墙。
因此可以认为30 m/s就是列车运行的最大限制风速，超过该风速，列车停运。
接触网支柱标准容量风速设计1.当接触网风偏设计风速小于30 m/s时，接触网风偏设计风速作为接触网支柱标准容量设计风速;2.当接触网风偏设计风速大于30m/s时，以30 m/s作为接触网支柱标准容量设计风速。
接触线最大偏移值的公式为：式中——————接触线和承力索单位长度的风负载（KN/m）；——————接触线和承力索的张力（KN/m）。
曲线区段接触线拉出值的选择在直线区段受电弓中心与线路中心重和，接触线之字值沿线路中心对称，其标准为±300mm。
提速后为200～250mm之间；拉出值350～450mm之间。
在曲线区段，拉出值和曲线半径大小有关。
接触线拉出值是接触网自身结构参数，其取值直接影响弓网运行安全。
在运营中发现曲线区段拉出值超标严重，这是因为在设置拉出值时，未考虑受电弓中心线在气象条件、线路参数、机车及受电弓型号和参数、运营方式、运行速度等多种因素影响下的动态变化。
基于此种情况，有必要对运行速度、线路参数及施工误差等几个主要影响因素进行分析，找到曲线区段受电弓中心在动态下的侧偏规律，合理设置拉出值，提高施工质量，确保机车良好受流。
腕臂计算
⒉ 斜腕臂长度计算
（1）没有抬高时的斜腕臂长度： 没有抬高时，计算斜腕臂长度宜在三角形ABC 中通过三角函数计算出 来。计算出来的长度包括T 型旋转腕臂底座、绝缘子和腕臂长度。 首先，上底座相对于下底座的偏移值DC= δ*X2,再计算AC的长度La= P1Dc-X4-X8-X9 ,式中，X4是上下底座水平距离； AB的长度Lb=X2-X11, X11为套管双耳的高度。 由三角形可知，斜腕臂计算长度为： Y1=(La2+Lb2)1/2-X7, 式中X7表示绝缘子扣料长度 （2）有抬高时的斜腕臂长度： 在相似三角形ONM与OEF中，NF/NM=EN/ON，故NF=NM*EN/ON,而 NM=X18,EN=X8,ON=P2-X9+X6,所以NF=X18*X8/(P2-X9+X6) 下底座到套管双耳的垂直距离 Dtc=X2+X18-NF-X11 下底座与套管双耳的水平距离Dts 可以近似等于套双至上底座的距离，故 Dts=P2+X6-X8-X9 根据三角形法则可以计算出抬高支斜腕臂长Y2： Y2=(Dtc2+Dts2)1/2-X7
Cx
4、防窜不防断型中心锚结柱
h1
α
Cx
5、
型
带 电 体
400
100
1600
200
1 6 0 0
腕臂计算具体方法
本讲解以直 链型悬挂正 定位为例， 各参数值均 以字母表示， 在考虑支柱 有斜率和钢 轨有超高的 情况下进行 计算
⒈ 平腕臂长度计算
腕臂上底座的安装高度为导高加上结构高度再减去承力索座的高度， 在本讲解中为便于理解直接给出了下底座的高度X1以及上下底座高差X2， 所以上底座的安装高度为X1+X2 ，上底座偏移值SP= δ*(X1+X2)，其中δ为 支柱内缘斜率；在有外轨超高h的情况下定位点在轨平面的投影值Dt=a1h*Gj/GK ,其中a1设计拉出值，Gj为接触线高度，GK为轨距； 没有抬高时的平腕臂长度： （1）没有抬高时的平腕臂长度：
高速铁路接触网非工作支平腕臂变形原因分析及措施
高速铁路接触网非工作支平腕臂变形原因分析及措施吴亚飞【摘要】Aluminum alloy cantilevers are used for overhead catenary system ( OCS ) on high speed railways of 300 km/h and over, and the distortion of non-running cantilevers occurs in some engineering applications. Thus, it is necessary to analyze the causes and take corresponding measures. This paper, with reference to a high speed railway and key OCS technical parameters, analyzes the causes of cantilever distortion with respect to aluminum alloy’s heat treatment, stress relea se, allowance and construction process. The distorted cantilever’s strength is checked by modeling the cantilever as a simply supported beam structure. Critical node deformation is calculated by building a geometric model and then giving ANSYS finite element analysis. The results of the two methods employed shows that the distortion of designed cantilever structure can meet the deflection requirements of no more than 1%. In order to enhance the overall strength of aluminum alloy cantilever and avoid excessive cantilever deflection on account of material processing, manufacturing and installation, additional supports shall be installed as per field test.%时速300km及以上的高速铁路接触网采用铝合金腕臂，实际工程应用中出现了非工作支平腕臂变形现象，有必要分析其原因并采取措施。
电气化铁路腕臂计算表
1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 300 300 0 0 300 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 100 100 100 150 150 150 150 150 150 150 150 150 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
791 819 864 950 945 978 996 993 1005 994 988 1002 1008 995 985 986 1000 999 1029 1014 1011 1008 1004 1005 996 995 1103 1100
1000 795 1000 795
XX区间腕臂的计算数据
3329 3315 3345 3306 3343
1084 1076 1059 933 789 6659 6659 5595 6758 6758 6758 6758 6758 6758
1100 795 1100 795
0 0 795 795 795 795 795 795 795 795 795 795 795 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
接触网计算
中间柱腕臂计算通用公式
套管双耳距支座距离 平腕臂外露 300 300 300 300 300 300 上底座安装高度 下底座安装高度 斜腕臂水平 平腕臂长度 斜腕臂长度 定位管扣减长度 正定位定位管净长 7675 7325 7325 5875 5525 5525 2531 3826 2496 3150 4474 3145 3106 4364 3394 1090 1647 1075 1441 2179 1421
反定位定位管净长 定位环距套管双耳 单重绝缘平腕臂 双重绝缘平腕臂 单重绝缘斜腕臂 双重绝缘斜腕臂 3060 3827 3070 1784 2537 1926 2310 3634 2305 2185 3544 2215 2346 3604 2634 2186 3504 2534
备注 拉出值正定位取正，反定位取 负； 外轨超高曲外取正，曲内取负； 拉出值正定位取正，反定位取 负； 外轨超高曲外取正，曲内取负； 拉出值正定位取正，反定位取 负； 外轨超高曲外取正，曲内取负；
中间柱 支柱号 侧面限界 接触线高度 外轨高 支柱斜率 工支 抬高300 抬高500 1# 2# 3# 3168 3590 3160 6350 6000 6000 0 0 52 0.0107 0.021 0.005
拉出值 400 -420 600
结构高度 定位器坡度 定位器长度 上下底座间距 承力索至平腕臂距离 1400 1400 1400 300 300 300 1000 1000 1000 1800 1800 1800 75 75 75
腕臂装置的预配及计算
第一节腕臂支柱的装配腕臂支柱的装配是指腕臂支持装置在支柱上部的装配。
即指定位装置、腕臂和支柱组合的形式。
支持装置中以腕臂支持装置应用最广泛，所以腕臂支柱装配是接触网结构的主要组成部分。
我国采用的支柱装配的结构形式较多，早期引进的前苏联的技术，近一时期引进了法国和德国的技术，也曾引进过日本的技术。
不同的国家采用的悬挂形式和腕臂结构形式各不相同，本书介绍京沪线电气化铁路腕臂装配形式。
一、腕臂支柱装配的要求腕臂支柱装配安装图应满足以下几点要求：1、接触线正常工作高度箱区段一般为6450mm，困难地段不小于6330mm，其它地段以设计为准；2、接触线的拉出值，直线区段一般为300mm；3、接触悬挂的结构高度，一般为1400mm，有变化时见平面图附注；4、支柱的侧面限界区间满足大机养道要求，一般为3.1m；5、最小绝缘距离，一般要求不小于500mm。
困难时不小于300mm。
二、腕臂底座的选用京沪线所有腕臂底都为孔外安装，对双底座的要求为：道岔柱为1200mm长双底座，所有转换柱、中心柱为1600mm长双底座。
腕臂底座的规格型号见下表：三、接触网腕臂安装图有关接触网腕臂安装图有：1、接触网腕臂安装图第一册腕臂安装单线图[京沪电化徐沪施(网)-050000]，可根据平面布置图查本图，再根据本图查腕臂安装图。
2、接触网锚段关节、线岔平面图[京沪电化徐沪施(网)-040000]，根据本图可以了解关节的平面布置和立面布置的有关设计。
下面是京沪线各种锚段关节平面、立面图的示意图。
四跨绝缘关节立面示意图四跨绝缘关节平面示意图五跨绝缘关节立面示意图700064901五跨绝缘关节平面示意图四跨非绝缘关节立面示意图`四跨非绝缘关节平面示意图六跨带中性区双绝缘关节电分相平、立面示意图0.710.5m10.5m 55，(网)-050000] 第二册[京沪电化徐沪施3、接触网腕臂安装图根据本图可直接查出所需零件及安装要求。
接触网平面布置图的安装图号为单线图号，在应用过程中应从段的中间柱≥4500m(R单线图中查腕臂安装图。
接触网单(双)腕臂长度计算
三、腕臂长度计算1-12-15 直线与曲线外侧中间柱腕臂长度计算示意图由于目前接触网结构普遍采用平腕臂结构，所以在平腕臂安装和预配过程中，需要准确确定平腕臂和斜腕臂长度，根据平腕臂长度计算，在地面预配好整体结构，对今后一次性安装成功，减少调整工作量具有重要意义。
腕臂长度计算与支柱所在位置和用途密切相关，直线和曲线计算方法不同，同样是曲线，则支柱在曲线外侧和曲线内侧时的计算方法也不同。
转换柱与中心柱的计算方法也有区别。
现就上述几种情况分别作简单介绍（仅供参考）。
（一）直线和曲线支柱腕臂长度计算图1-12-15中符号说明如下：L 1、L 2-分别表示平腕臂承力索固定点至支柱固定点长度和承力索至腕臂头长度。
(m) L 3-斜腕臂水平投影长度。
(m)L 4-非工作支承力索与工作支承力索之间的水平距离。
（m ）L 平、L 斜-分别表示平腕臂底座和斜腕臂底座突出支柱部分长度。
(m)h 1-平腕臂底座与斜腕臂底座之间的垂直安装距离。
(m)h 2-斜腕臂套管双耳零件连接长度。
(m)h 3-斜腕臂垂直投影长度。
(m)h 4-支柱侧面限界测量点至平腕臂支柱固定点之间的垂直距离。
(m)H c -承力索至钢轨面的垂直高度。
(m)C x -支柱侧面限界。
(m)m c -承力索在曲线上轨平面处垂直投影与线路中心的偏移距离（a- Lh H C ）。
(m) h-曲线外轨超高。
(m)1.直线区段腕臂长度计算可根据下式确定：L 1= C x +βh 4±a （m ）h 3= h 1- h 2 （m ）L 3= L 1 -（承力索至承力索座中心的距离）-(承力索座中心至套管双耳的距离)- βh 1 式中：a-承力索拉出值。
(m)β-支柱斜率（要考虑支柱整正后产生的斜率）。
“±”- 正定位时取“-”号，反定位时取“+”号。
平腕臂钢管长度= L 1 + L 2- L 平-L 棒 (m)斜腕臂钢管长度=2323-h L L +）（斜 -L 棒 (m)其中L 2应考虑承力索至平腕臂钢管头的距离，L 棒棒式绝缘子安装长度。
接触网腕臂计算(非绝缘关节及单杆)
XX区间上行单腕臂
支柱型 支柱号 安装图号 号 160 180 186 198 202 208 224 230 246 252 266 268 274 290 296 312 318 332 334 340 356 362 378 384 388 396 402 408
H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78 H78
限界 倾斜值 拉出值 超高 3030 0.016 200 2750 0.023 -200 2970 0.024 -200 3000 0.02 -200 3180 -0.005 200 3200 0.031 200 3200 0.039 200 3300 0.005 200 2970 0.015 200 3090 0.035 -200 0 0 0 0 0 0 0 50 0 0 0 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 -60 -100 -100 -60 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
200 -200 -200 -200 200 200 200 -56 200 -200 -200 200 300 147 300 -300 -300 300 -200 -200 200 107 311 311 107 -200
H78
限界 倾斜值 拉出值 超高 3080 0.023 200 0
定位 器型 号
定位 器坡 度
支柱埋 深
m
杆内缘 距承力 索座的 距离X1
上底 座位 置
下底 座位 置