屋檐悬挑结构钢管楼板模板支架计算书

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悬挑脚手架设计计算书

悬挑脚手架设计计算书本工程最高处 m 9.37,采用 0.348⨯φ电焊钢管作立杆,立杆横距m l b 9.0=。

立杆纵距 m l a 5.1=,内立脚点杆距建筑物外墙最大距离为m b 8.1=,脚手架搭设步距m h 8.1= 。

每个受力系组悬殊挑九步,考虑同时进行施工层数为二层.铺设竹脚步手笆,外挂塑料编织安全网封闭.脚手架与建筑物立面结构连接点的布置为二步三跨,竖向间距 m h W 6.3=,水平间距m l W 5.4=,每个受力系组的搭设高度 m H i 2.1698.1=⨯=。

其他计算参数: A=424mm², i=15.98mm, W=4490mm³,挡风系数为ϕ=0.2,钢材的抗压强度设计值(Q215) c f =0.195KN/mm²,施工层数n=2. 查表得: 1K g =0.109KN/m, 2K g =0.4112KN/m, 3K g =0.0768KN/m,K q =0.9KN/m (施工荷载为2KN/m², m l b 9.0=时),稳定系数ϕ=0.235(见后面计算), /m γ=1.521(见计算表)1. 计算采用单根钢管作立杆的允许搭设高度Hs=()2111/1.1_1.1K K k K a mcg g q g l n Af ++γϕ=()0768.0109.09.016.14112.05.12—521.11.1195.0424235.0+⨯++⨯⨯⨯⨯m 98.38=H=m m H H s s 2.1604.2898.3801.0198.3801.01 =⨯+=+经计算,每个受力系组的搭设高度符合设计要求.2.荷载标准值的计算 (1)恒载的标准值 k G k G =()3131k a k k k g l n g g H ++ =()4112.05.120768.0109.02.16⨯⨯++⨯=4.243KN(2)活荷载的标准值 k Q k a k k q l n Q ==9.05.12⨯⨯(3)风荷载的标准值 k W =2.7KNk a W W l q k ϕ=07.0W W z stw k μμ=取挡风系数 2.0=ϕ 查表得275.0=STW μ )5(8.0m Z 离地=μ72.1=z μ(离地25m)通过内插法得: ()35.155258.072.18.035.20⨯--+=m Z 离地μ =1.506()35.0506.18.0275.07.0⨯⨯⨯=k W=0.054(0.101)KN/m 2()101.0054.02.05.1⨯⨯=k W q=0.016(0.031)KN/m3.脚手架整体稳定验算(1)确定材料强度附加分项系数 /m γ因组合风载 : /m γ=()ληλη++++19.0159.121.0h q M k k W W ==()mm KN .18.58.1031.0016.01.02=⨯⨯()()KN WA M N K kW W 95.05.044904241.1018.5=⨯==/m γ值计算表(2)计算轴心力设计值 /N()K K Q G N N N +=2.1/底部截面:()KN N 321.87.2234.42.1/=+⨯=20.35m 处截面:()KN N 321.87.2234.42.1/=+⨯=(3)计算风荷载弯矩值 W M底部: KW W M M 2.1==28.1016.01.02.1⨯⨯⨯ =KN 216.6mm .20.35m 处:mm KN M W .12.128.1031.01.02.12=⨯⨯⨯=(4)确定稳定系数查表得立杆计算长度系数 55.1=μ17498.15180055.1=⨯==i hμλ查表得稳定系数 235.0=ϕ （5）验算整体稳定/9.0mc Wf W M A N γϕ≤+' 底部： 2084.04490216.6424235.0231.8mm KN W M A N W =+⨯=+'ϕ2/142.0521.19.0195.09.0mm KN f m c =⨯=γ 20.35m 处:2085.0449012.12424235.0231.8mm KN W M A N W =+⨯=+'ϕ2/143.0516.19.0195.09.0mm KN f m c =⨯=γ 经计算两处截面均有:/9.0mc W f W M A N γϕ +' 故整体稳定。

钢管悬挑脚手架计算书

悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

本工程中，脚手架排距为1200mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用20a号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。

型钢截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面抵抗矩W = 237.00cm3，截面积A = 35.50cm2。

阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m经过连续梁的计算得到8.318.185.227阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)型钢支点的的支撑力为8.411kN型钢固接处的支撑力为12.126kN型钢最大弯矩 M max =5.227kN.m图中距离|MP|=(2.500×2.500+3.600×3.600+0.100×0.100)1/2=4.384m图中角度 <MPQ=arcsin(3.600/4.384)=0.963图中角度 <OPQ=arctg(0.100/2.500)=0.040每根支撑杆的压力 T=8.411/2/sin(0.963)=5.121kN水平型钢的轴向力 N=2×5.121×cos0.963×cos0.040=5.841kN型钢截面应力 =M/1.05W+N/A=5.227×106/(1.05×237000.0)+5.841×1000/3550.0=22.650N/mm 2型钢计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用20a 号工字钢,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.884经过计算得到强度=5.23×106/(0.884×237000.00)=24.94N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=5.121kN下面压杆以7.5号角钢b×d×r=75×5×9mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.12kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.09；i ——计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.50cm；l ——受最大压力斜杆计算长度，l = 4.38m；A ——受压斜杆净截面面积，A =7.37cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 81.12 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=5.121kN；l w为斜撑支杆件的周长，取318.27mm；t为斜撑支杆的厚度，t=5.00mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5121.26/(318.27×5.00) = 3.22N/mm2。

屋檐悬挑结构钢管楼板模板支架计算书

屋檐悬挑结构支架及模板计算书1.2主要结构概况屋檐结构为悬臂结构如下图：我部考虑在已有的4层楼板上悬挑I16型工字钢，并在其上搭设钢管支架，作为屋檐结构砼施工的支撑体系，工字钢悬挑长度为2.7m，锚固端长度为4.05m，工字钢的锚固端依靠与楼板锚固的两处φ16圆钢受力，屋檐结构的悬挑长度为2.1m，每米的砼体积为0.378 m2×1m= 0.378m3,每米的砼荷载为25.10KN/M3×0.378m3=9.488 KN。

二、计算依据（1）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）、《现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程》（DBJ13-20-1999）；（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）、《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》2009年版、《建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程》（DBJ13-91-2007）；《施工技术》2002.3.；《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

三、计算参数设模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=0.75m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

悬挑支撑结构计算书

悬挑支撑结构计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、支撑结构设计二、荷载设计设计简图如下：支撑结构侧立面图三、悬挑部分竖向荷载验算悬挑部分竖向荷载限值pt,max(kN/m2) 22n为悬挑部分的步数和跨数则取l a为计算单元，悬挑部分靠近平衡部分的最大自重线荷载标准值为：Q ={(l b+l a)∑n+(h2+l b2)0.5∑(n-1)+(B t2+H t2)0.5+[(l a2+l b2+h2)0.5+(l a2+l b2)0.5](L/l a)取整/2}×0.033={(1.6+1.6)∑1+(1.52+1.62)0.5∑(1-1)+(1.62+1.52)0.5+[(1.62+1.62+1.52)0.5+(1.62+1.62)0.5](13/1.6)取整/2}×0.033=0.843kN/m悬挑部分远离平衡部分的最小自重线荷载值为0根据弯矩等效，等效均布线荷载标准值q为:1/6QB t2=1/2qB t2q=Q/3=0.843/3=0.281kN/m等效悬挑部分架体自重标准值G=q/l a=0.281/1.6=0.176kN/m2悬挑部分竖向荷载设计值Pt=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(0.176+3)+1.4×2.5,1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5]=7.438kN/m2 Pt≤p t,max=22kN/m2符合要求！四、落地部分立杆稳定性验算1、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.11×1×1.58×1500=2631mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×10.78×104/(1500×35×106)+1600/(6×1500)=0.601βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(200/1500,200/1500)=0.133αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1600/1500=1.067βH----高度修正系数λ=l0/i=2631/15.9=165.472，查表得，φ＝0.259由悬挑部分引起的附加轴力N t=ηt p t l a B t=0.45×7.438×1.6×1.6=8.568kN不考虑风荷载靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×9=1.35kNN=max[1.2(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×Q1k,1.35(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×2.5,1.35×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×0.9×2.5 ]=26.907kNf＝ N/(φA)＝26907.456/(0.259×424)=245.023N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.32×1.6×1.52/10=0.161kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.32×1.6×92/(2×18)=3.456kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3N w=N=26.907kNf＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(26907.456+0.9×1.4×3456)/(0.259×424)+0.161×106 /(4.49×103×(1-1.1×0.259×(26907.456+0.9×1.4×3456)/31451.758))=334.786N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×424/165.4722=31451.758N 五、支撑结构抗倾覆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明，由风荷载产生的倾覆力矩：M ov1=γ0γQψcωk LH2/2=1×1.4×0.9×0.32×13×92/2=212.285kN·m由悬挑部分产生的倾覆力矩：M ov2=γ0(γG(G+G1)+γQψc Q1k)LB t2/2=1×(1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5)×13×1.62/2=123.762kN•m 由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩：M r=γG g k LHB/2=0.9×1.055×13×9×18/2=999.527kN·m式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=G k/LH=qHBL/(l a l b)/LH=0.15×9×18×13/(1.6×1.6)/(13×9)=1.055kN/m2M r=999.527kN·m≥(M ov1+M ov2)=(212.285+123.762)=336.046kN·m满足要求！六、立杆支承面承载力验算F1=N=26.907kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.001N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.001+0.25×0)×1×1000×100/1000=70.07kN≥F1=2 6.907kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=10.01N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×10.01×20000/1000=662.024kN≥F1=26.907kN满足要求！。

住宅楼装饰檐脚手架搭设方案及钢管悬挑脚手架计算书

一、工程概况总建筑层数为17/24层。

标准层层高3.0米。

主体结构形式为剪力墙结构，外墙贴外墙砖装饰，垂直运输机械采用施工电梯，与建筑物相连接采用双排扣件式钢管脚手架作为连接。

编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

（JGJ130—2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59—99）3、建筑、结构施工图。

4、《施工组织设计》。

三、搭设顺序：逐根树立立杆与顶板顶牢————安第一步小横杆——安第一步大横杆——安第二步小横杆——架设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）——安连墙杆——接立杆——铺脚手板——绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。

施工要求（一）、材料要求：1、架管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，大横杆和立杆的架管长以4-6米、小横杆以1.5米为宜，不准使用严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。

2、扣件：应有合格证，一字型、回转型、十字型扣件和螺栓均应光洁、灵活。

有变形、损丝、滑丝的禁止使用。

3、脚手板：木脚手板厚度5cm，长3-6米，距板两端8cm处用10#铅丝紧箍两道并钉牢。

4、安全网：操作层使用水平网，脚手架外侧使用密目网，水平网密目网均须有经国家认证的合格证，经工地现场抽检合格。

（二）、构造要求：1、垫板设置：脚手架底部采用厚度为50mm的木垫板，长度不小于3米，木板垂直墙面布设，垫板均要准确的放在定位线上。

脚手架底部沿立杆加设扫地杆，扫地杆距地面15-20cm。

2、立杆：立杆接头必须采用对接扣件连接，其上的对接扣件应交错布置，即相邻两杆接头不应同步内设置，同步内隔一根立杆的接头在高度方向错开距离不应小于500mm。

3、横向水平杆：凡立杆与大横杆相交处均必须设置一小横杆。

小横杆间距不能大于1m，其它部位等间距放置，最大间距不大于0.75m，各杆件相交伸出的端头，应不小于100mm防止滑脱。

4、连墙件布置：4.1、脚手架与墙（有门窗洞口部位）做可靠拉结，拉接点布置为：高度方向每3.0m，水平方向每个窗口设一个拉结点，且拉结点必须设于立杆上，双排拉结点必须同时拉住里外立杆。

悬挑板计算书

悬挑板计算书悬挑板（扣件式，斜立杆）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20085、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0 .1+(24+1.5)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.8＝6.759kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.15)]×0.8＝3.14kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.125q1L2＝0.125×6.759×0.3252＝0.089kN·mσ＝M max/W＝0.089×106/30000＝2.975N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×3.14×3254/(384×10000×225000)＝0.203mm≤[ν]＝L/250＝325/250＝1.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1q1L＝1×6.759×0.325＝2.197kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×3.14×0.325＝1.02kN五、小梁验算承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.197/0.8＝2.746kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.325＝0.088kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×0.15×0.325=0.033kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×1.35×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.128kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.02/0.8＝1.276kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.325＝0.065kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×0.15×0.325=0.024kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.1)×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.057kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.34×106/64000=5.317N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.717mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.185kN，R2＝1.261kN正常使用极限状态R'1＝0.57kN，R'2＝0.597kN六、主梁验算由上节可知P＝max[R1，R2]＝1.261kN，P'＝max[R1'，R2']＝0.597kN主梁计算简图一主梁计算简图二 1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.82×106/4490=182.628N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝2.667kNτmax=2V max/A=2×2.667×1000/424＝12.58N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝2.922mm≤[ν]＝L/250＝1300/250＝5.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.714mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.638kN图二：R max=3.153kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝3.419kN，立杆2：R2＝3.638kN图二立杆1：R1＝2.963kN，立杆2：R2＝3.153kN七、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.638kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0=h/min[sinα,sinθ1,..,sinθn,sinβ]=1800/min[sin77,sin90]=1847.347 mm λ=l0/i=1847.347/15.9=116.185≤[λ]=180长细比满足要求！2、稳定性计算l01=h /sinβ=1800/1=1800mmλ1= l01/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180查表得，φ1＝0.496立杆自重G=1×1.35×0.15×(3.55-0.15)=0.689kN,R1＝3.419kN，R2＝3.638kN立杆最大受力N＝max[(R1+G)/sinα，(R2+N边+G)/sinβ]＝max[(3.419+0.689)/sin77，(3.638+6.564+0.689)/sin90]＝10.891kNf＝N/(φA)＝10.891×103/(0.496×424)＝51.785N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.55/7.2=0.493≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.891/(0.9×0.15)＝80.672kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。

悬挑支撑结构计算书

屋面檐口挑板模板支撑体系计算书

扣件式钢管悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。

该部分计算不可控制因素太多，该做法较不安全，请慎重选择，计算书仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为 3 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 0.9m，立杆与墙中距离为1.1m，立杆的步距为1.2 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.4 m，水平间距1.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):6.545；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.44kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.251；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1581；脚手板自重标准值(kN/m2):7.538；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.000；脚手板铺设层数:1 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用Φ48 × 3.5钢管，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物 1.1 m,支杆采用 48×4mm。

悬挑脚手架计算书(3立杆)

普通型钢悬挑脚手架(3立杆）计算书一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) 141主梁自重标准值gk(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)170 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=12/1=12kN第2排：F2=F2/nz=11/1=11kN第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=5.21×106/141000=36.98N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.32×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.47N/mm2τmax=20.47N/mm2≤[τ]=170N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.64mm≤[ν]=2×la/400=2×1950/400=9.75mm符合要求！4、支座反力计算R1=-1.16kN,R2=17.81kN,R3=17.35kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850 钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)10 钢丝绳绳夹数量[n] 3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 20花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)80主梁拉环直径d(mm) 18 焊缝厚度he(mm) 10 焊缝长度lw(mm) 100 角焊缝强度设计值ftw(N/mm2) 140钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(4000/1750)=66.37°上拉杆件支座力：RS1=nzR3=1×17.35=17.35kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=17.35/tan66.37°=7.59kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=17.35/sin66.37°=18.93kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=18.93kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=200kN[Fg]=α× Fg/k=0.85×200/8=21.25kN≥NS=18.93kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×21.25/(2×10)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=21.25×103/(π×202/4)=67.64N/mm2≤[ft]=80N/mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×21.25×103/(π×182)=41.75N/mm2≤[f]=50N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=18.93×103/(10×100)=18.93N/mm2≤βfftw=1.22×140=170.8N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(NSZ1)]/nz=[(7.59)]/1=7.59kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=5.21×106/(1.05×141×103)+7.59×103/2610=38.13N/mm 2≤[f]=205N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。

钢管悬挑脚手架计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度20.3米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设5层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数0.6500。

悬挑水平钢梁采用钢管48×3.0mm，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。

拉杆采用钢丝绳。

一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.953mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)【范本模板】

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003架体验算一、脚手架参数二、荷载设计立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n4横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E（N/mm2）206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0。

033+G kjb×l b/（n+1））+1.4×G k×l b/（n+1）=1.2×（0.033+0。

1×0.9/（4+1）)+1。

4×3×0。

9/（4+1)=0。

818kN/m正常使用极限状态q’=（0。

033+G kjb×l b/(n+1））+G k×l b/(n+1)=（0。

033+0。

1×0.9/(4+1)）+3×0。

9/（4+1）=0.591kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0。

1×0。

818×1。

52=0。

184kN·mσ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f］=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0。

677q’l a4/(100EI）=0.677×0。

591×15004/(100×206000×107800）=0.913mmνmax＝0。

913mm≤[ν]＝min[l a/150，10］＝min［1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1。

悬挑结构钢管桁架计算书

悬挑结构钢管桁架计算书A、计算单元的截取由于最大悬臂梁截面尺寸为400×700，取该处一榀桁架作为计算单元。

B、荷载标准值1、施工人员及设备荷载：3.0 KN/m22、新浇筑混凝土自重：24 KN/m33、每立方米混凝土中钢筋自重：楼板按1.1KN；梁按1.5KN4、模板及支架自重：1.1 KN/m25、每榀桁架自重：Φ48×3.5钢管38.4N/m；旋转扣件14.6NC、荷载及内力计算n按规范（GBJ 9-87）中公式s=r G C G C k+φ∑r Qi C Qi Q ik，取施工人员及施工设备荷I=1载为可变荷载，分项系数r Qi=1.4；其它按永久荷载考虑取分项系数r G=1.2。

计算单元三角桁架挑柱@600封口梁挑梁框架梁框架柱桁架布置示意图1、施工人员及设备荷载：1.8×0.6×3=3.24KN2、新浇筑混凝土自重：（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.2+1.5×0.2×0.2）×24=14.544KN3、每立方米混凝土中钢筋自重：1.8×0.6×0.2×1.1+（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.6）×1.5=1.183KN4、模板自重：1.8×0.6×1.1=1.188KN5、每榀桁架自重：0.0384×13.8+0.0146×30=0.968KNS=1.2×（14.544+1.183+1.188+0.968）+0.85×1.4×3.24=25.32KN计算可得R A=10.54KN，R B=9.86KN，R C=4.92KN，可得出桁架杆件最大轴力N A=10.82KN。

D、验算钢管长细比λ=L0／i=1071/15.78=67.9，小于《钢结构设计规范》规定的对主要受力构件允许长细比[λ]=150。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书【范本模板】

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1。

脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1。

5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1。

8 m；内排架距离墙长度为0。

30m；横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m;采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0。

80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4。

5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3。

风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μz 为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）：0.1250;脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板;栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面. 按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0。

8.檐口型钢悬挑支模架架计算书(修)

檐口型钢悬挑模板支架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011檐口详细尺寸见下图：其中，檐口主梁已经随屋面同时浇筑完成，梁外侧留好挑檐板插筋。

挑檐结构从檐口主梁外侧悬挑尺寸南北两边为2m，东、西两端山墙为2.2m，挑檐板板厚120mm,圈梁尺寸为200mm宽，600mm高。

支模架以▽16.45层悬挑工字钢为基础搭设，在▽16.45层混凝土楼板预埋钢筋锚环固定悬挑工字钢。

工字钢型号选用I20a，锚环选用Q235直径20mm光圆钢筋制作，锚固长度500mm，末端带180o弯勾，增加附加筋与楼板底筋焊接。

所需工字钢在屋盖层支模架搭设前预先在已浇筑的▽16.45层混凝土楼板上放好备用。

屋盖结构浇筑完成后，按照混凝土推算强度达到70%后进行檐口挑板施工。

先拆除▽16.45层以上外架外挂安全网，安装就位悬挑工字钢，按照立杆布置铺设横向16号槽钢，槽钢下与悬挑工字钢焊接，支模架立杆处焊接支模架立杆固定套管，见下图：原则上按照先搭设檐口板支模架，后拆除原外架的顺序施工，确保安全。

悬挑工字钢布置间距按照平均1.2m，最大不得超过1.35m，转角处最为复杂，如上图所示转角区域布置型钢最大间距1.35m；大角上的3根工字钢与预埋在转角梁柱节点混凝土内的预埋钢板焊接连接，其余采用钢筋锚环固定。

见下图：转角处折算均布荷载计算值为9.54Kn/m2；圈梁折算线荷载计算值为4.05 ；转角处立杆与悬挑型钢错位，在悬挑工字钢上铺设水平槽钢，立杆立于槽钢之上，水平槽钢与悬挑工字钢采用点焊连接。

悬挑式脚手架计算书 -正式版

悬挑式脚手架的计算书一、工程概况 (1)二、荷载分析和取值 (2)三、验算项目和参考依据 (2)四、参考依据 (2)五、横向水平杆抗弯强度验算 (2)5.1构件产生的等效线荷载 (3)5.2施工活荷载产生的等效活荷载 (3)5.3检验抗弯强度 (4)六、小横杆的挠度变形验算 (4)七、.直角扣件抗滑承载力验算 (4)八、立杆稳定性验算： (4)8.1恒荷载产生轴力： (5)8.2施工活荷载产生轴力标准值： (6)8.3各杆件轴力设计值为： (6)九、工字钢的受弯承载力验算 (7)十、抗剪承载力验算 (9)十一、型钢挠度变形验算 (9)十二、工字钢构件受弯整体稳定验算 (9)十三、受压翼缘局部受压稳定性 (10)十四、腹板局压稳定性 (11)一、工程概况本工程采用悬挑式脚手架悬挑层在3层、8层、13层、18层位置悬挑，悬挑高度：18.9米、16.8米、16.8米、21米。

工字钢采用18号共计112个悬挑点，地锚采用Ф20圆钢，架体采用三排的设计，立杆间距1.5m，横杆间距0.90m，步距为1.8m，小横杆间距为1.5m，连墙点每层都设置，采用3m钢管拉接，间距为3m，周长182m。

荷载验算以18层至屋顶的一段。

二、荷载分析和取值恒荷载：脚手架自重、脚手板自重（0.35kN/㎡）。

钢管单位长度重量0.0384kN/m 活荷载：施工活荷载（3.0kN/㎡）；风荷载（基本风压：0.6kN/㎡）。

C30混凝土抗剪强度1.43 MPa每个埋件抗剪承载力75504N三、验算项目和参考依据3.1.横向水平杆抗弯强度验算？3.2.横向水平杆的挠度变形是否满足要求？3.3.横向水平杆与立杆连接直角扣件抗滑承载力验算？3.4立杆稳定性验算？3.5.工字钢的正截面受弯承载力验算？3.6工字钢受剪承载力验算？3.7工字钢的挠度验算？3.8工字钢受弯稳定性验算？3.9局部受压稳定性3.10腹板局压稳定性四、参考依据4.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》4.2《钢结构设计规范》五、横向水平杆抗弯强度验算纵横杆的水平杆的抗弯强度，分析小横杆的受力（立杆间距l=1.5m）根据公式：σ=M/W≤f其中：M:弯矩设计值，M=1.2M GK+1.4ΣM QKM GK：架体恒荷载（架体自重+脚手板自重）产生的弯矩M QK：施工荷载产生的弯矩W ：界面模量，选用48mm*3.5钢管，查表得W=5.08cm3=5080mm3f ：钢材的抗弯强度设计值将小横杆受力模型，可理解为两跨连续梁构件计算模型如下图：图4.1.1 小横杆受力简图5.1构件产生的等效线荷载验算构件受力由均布荷载换算为线荷载脚手板自重+钢管自重在小横杆上产生的等效线荷载：q=0.35 kN /㎡×1.5m +0.0384 kN/m =0.5634 kN/m采用力矩分配法得到两跨弯矩值和跨中弯矩值为1M =0，M 2支座=-0.04kN m ⋅, M 2跨中=0.04kN m ⋅支座反力R 1恒=0.055kN, R 2恒=0.528 kN R 3恒=0.206 kN5.2施工活荷载产生的等效活荷载施工荷载的线荷载：q=3.02/kN m ×1.5m=4.5kN/m力矩分配法计算得两跨弯矩值和跨中弯矩值为：M 1跨中=0.096kN m ⋅, M 2支座=-0.382kN m ⋅, M 2跨中=0.285kN m ⋅R 1活=1.235kN, R 2活=5.214kN R 2活=1.6 kN5.3检验抗弯强度M=1.2×M2支座+1.4×M2支座max=1.2×0.04+1.4×0.382=0.5828kN m⋅⋅=582800kN mm通过查表得：W=5.08cm3 =5080mm3σ=M/W=582800/5080=114.7 N/mm2<f=205 N/mm2通过上述计算：横向水平杆满足杆件的抗弯强度。