大黑箐水库工程粘土心墙坝结构三维静动力有限元分析
土石坝拟静力抗震稳定分析的强度折减有限元法
地震惯性力沿坝高的分布； （2）利用非线性有限元 动力反应分析确定的单元节点的绝对加速度反应， 按建议的经验方法直接计算单元各节点的地震惯性 力。将上述计算得到的地震惯性力与土的自重、渗 透作用力及振动孔隙水压力等荷载一齐作用到坝体 上，按照折减强度有限元方法计算坝体的拟静力抗 震安全系数。 针对具体算例进行了计算与分析， 并将 所得到结果与拟静力极限平衡法进行了比较， 给出了 一些有益的结论及建议。
－ 8]
，这种方法无需人为事先
假定破裂面，也无须对于临界滑裂面进行随机搜索 或多次试算等过程。用有限元方法来进行边坡稳定 性计算与分析，具有如下的优点： （1）能够考虑土 体的应力应变特性，例如材料的硬化、软化和渐进 破坏等； （2）适用于具有马道等结构的复杂形状、 具有复杂材料分区或边界条件的土工建筑物稳定分 析； （3）能够了解强度发生恶化时土工结构的渐进 破坏过程等。 基于上述分析，本文将基于折减强度的弹塑性 有限元分析方法应用于土石坝拟静力抗震稳定分 析。地震惯性力的确定使用了两种方法： （1）采用 《水工建筑物抗震设计规范》 建议的方法，计算
f m , q,
3 cos sin sin q
（2）
3 m sin 3c cos 0
式中： m 、q 分别为平均应力和广义剪应力； 为 应力 Lode 角。同时采用非关联流动法则，所选用 的塑性势函数与屈服函数在形式上一致，而差别在 于将式（2）中摩擦角 由剪胀角 代替。当 时，即相当于关联流动法则。 在这种弹塑性有限元方法中，目前已经提出了 各种用于临界失稳评判的标准[7
2
土石坝稳定分析的强度折减弹塑 性有限单元法
将土的抗剪强度参数 c 和 同时折减某一个
论大横箐水库存在的必要性及水库大坝设计分析
论大横箐水库存在的必要性及水库大坝设计分析摘要：随着社会经济的快速发展，农民生活水平得到大幅度的提高，农村饮水需求也越来越大，本文以大横箐水库为实例，主要分析了水库建设对地方的影响及必要性，也阐述了水库大坝选址及水库大坝的设计，最后针对大坝稳定性及基础处理进行论述，仅供参考。
关键词：大坝设计，基础处理一、工程概述大横箐水库位于弥渡县城西面，毗雄河一级支流大横箐上游，甲板村附近，水库坝址位于东经100°22′42″，北纬25°19′32″。
坝址距县城15.75km，其中7.5km为马道，8.25km为乡村公路，距大理市79.5km、距昆明市338.5km，交通条件较差。
二、库区地质情况水库河谷呈“V”型，大横箐为周边地下水、地表水的汇集区。
库区两岸不存在低邻谷间渗漏问题。
库岸属斜交—反向坡，植被较好，库岸坡坡积碎石砂土层较厚，堆积较密实，岸坡处于基本稳定状态。
库尾HP1滑坡规模小，对水库枢纽区不构成大的安全问题。
水库修建后会产生库岸坍塌，增加了水库淤积。
水库存在一定的淤积问题，不存在浸没问题，库内不存在大的淹没损失。
三、水库建设的必要性由于近年来随着新街镇社会经济得到较快发展，农民生活水平得到大幅提高，农村饮水需求增大，且水库灌区内新街镇的西庄、董河、六一、陶营等村委会属血吸虫疫区，灾害十分严重，多年来农民饮水十分困难，生活苦不堪言。
县委县政府对其十分重视，弥渡县水利局组织技术人员多次进行勘察寻找水源，经多方努力，确定水质较好、水量较丰富的大横箐作为水源，并于2009年完成了新街镇南片区饮水工程设计和施工，取水方式为径流引水，建成水厂1座。
至此新街镇饮水困难局面得到一定程度的缓解，但由于现状饮水工程采用径流引水方式取水，可供水量少，且含泥量高，多数情况只能定时、定量进行供水，农村安全饮水困难没有得到彻底解决。
根据水土平衡分析，现状农村饮水为无调节引水方式取水，农村饮水需水量64.1万m3，大横箐饮水工程供水量55.0万m3，缺水时段集中在枯期，随着农村人口增加和用水标准的提高，2020年农村饮水需水量增加至101.3万m3，无调节引水农村饮水供水量远无法满足需水要求，加剧农村安全饮水的供需矛盾。
皖南小型水库土石坝的除险加固设计实例
（ ５ Ｌ ２ ５ ２ — ２ ０ ０ ０ ） 及《 防洪标准） （ Ｇ Ｂ ５ ０ ２ ０ １ — ９ ４ ） 规定 ， 该 工程设 计洪水位 ３ Ｏ年一遇 ， ３ ０ ０年一遇洪水校核 。兴利库 容 ｌ ２ ． ５
万ｍ ， 兴利 水位 ２ ４ ６ ． ４ ｍ； 死库容 ０ ． ７ 万ｍ ３ ， 死水位 ２ ３ ３ ． ２ ｍ ；
１： ２ ． ０ ， 以下坡 比设计为 １： ２ ． ５ 。在大坝与溢洪道水坡护坡石衔接 ，护至坝
顶， 并采用浆砌块石封顶 。
２ ． ２迎 水坡 工程
工涵 ， 净高 ４ ５ ｅ ｍ、 净宽 ３ ０ ｅ ａ， ｒ 全长 ７ ５ ｍ， 进 口设一 台 ３ ｏ ０ 闸 阀斜 拉杆控制 放水 ， 底涵进 口底板 工程 ２ ３ ３ ． ３ ｍ， 出口底 板高程 ２ ３ ２ ． ４ ｍ。
【 关键词】 水库大坝 除险加固 设计
１ 概 况
某水库地处皖南石 台县南部的仙 寓镇建 国村 ，距仙 寓
关规定 ， 考虑工程构造 、 防汛抢险 、 交通等需要 ， 本次加固坝 顶宽度按 ４ ． ５ ｍ设计。 坝顶高程根据水库静水位及不 同运行
镇５ ｋ ｎ ｉ ， 距 石台县城 ３ ４ ｋ ｎ ｉ 。该水库 于 １ ９ ７ ０ 年兴建 ， 集水 面
工况下静水位的坝顶超高核算坝顶高程 ，坝顶高程确定 为
２ ５ １ ． ３ ｍ，即在现有基础上加高坝顶 １ ． ３ ｍ。坝顶长 由原来 的 ７ ０ ｍ增加到 ８ ８ ｍ。粘土心墙 土坝 的心墙 防渗体 在正常蓄水
位或设计 水位 以上超高 ０ ． ６ ｍ ，心墙防渗体 顶部不应低于非
常运用条件静水位 。本次加 固后粘土心墙顶高程为 ２ ５ ０ ． １ ｍ， 低于坝顶 １ ． ２ ｍ。 根据工程现状并考虑坝型 、 坝高 、 坝基材料等 因素 ， 参 照已建类 似土坝工程做法 ， 确定大坝迎水坡在高程
大箐水库大坝渗流安全分析
大箐水库大坝渗流安全分析牛志文;姬华生;周志彬【摘要】大箐水库由于近期的两次强烈地震对其造成了严重破坏.最主要的问题是坝体、坝基和坝肩渗漏都较严重.排水棱体大部分被耕植土覆盖,排水不畅;棱体上部坝坡脚大面积浸水,通过渗流观测资料分析和渗流有限元计算分析,全面评价了大箐水库大坝的渗流安全状况.结果表明:坝基、坝坡在所有工况下的计算水力坡降均小于其允许水力坡降,故现状是大坝暂不会出现渗透变形.大坝渗流安全评价为C级,建议采取相应防渗处理措施并完善防渗体系.%Daqing Reservoir due to the recent two strong earthquake on the Daqing Reservoir caused serious damage.The main problem is the dam body,dam foundation and dam leakage are more serious.Most of the drainage prism is covered by the cultivated soil,and the drainage is poor.The upper part of the slope is flooded with large area,and the seepage safety condition of Daqing reservoir dam is evaluated comprehensively by analyzing the seepage observation data and finite element analysis.The results show that the calculated hydraulic slope of the dam foundation and dam slope is lower than that of the hydraulic slope.Therefore,the dam can not be infiltrated.Dam seepage safety evaluation for the C level,it is recommended to take appropriate anti-seepage treatment measures and improve the seepage control system.【期刊名称】《低温建筑技术》【年(卷),期】2017(039)010【总页数】4页(P107-110)【关键词】大箐水库;渗流分析;安全评价;防渗处理【作者】牛志文;姬华生;周志彬【作者单位】昆明理工大学国土资源工程学院,昆明650093;玉溪市水利电力勘测设计院,云南玉溪653100;昆明理工大学国土资源工程学院,昆明650093【正文语种】中文【中图分类】TU463大箐水库始建于1979年，1983年竣工，属小(一)型水库。
基于有限元软件的水库黏土心墙坝渗流及边坡稳定研究
基于有限元软件的水库黏土心墙坝渗流及边坡稳定研究
何明
【期刊名称】《水利科技与经济》
【年(卷),期】2024(30)2
【摘要】利用有限元软件,对水库黏土心墙坝的渗流及其与边坡稳定性之间的关系进行研究。
通过建立准确的有限元模型,分析不同工况下的渗流场及其对边坡稳定性的影响。
结果表明,通过合理的设计和施工措施,可以有效控制渗流,提高坝体的稳定性。
【总页数】6页(P11-15)
【作者】何明
【作者单位】新疆昌源水务准东供水有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TV223.4
【相关文献】
1.韩江峪黏土心墙土石坝渗流及坝坡稳定性分析
2.七家营水库黏土心墙砂砾石坝渗流及坝坡稳定分析评价
3.阿哈水库黏土斜墙坝渗流及坝坡稳定性分析
4.考虑渗流—应力耦合的黏土心墙坝边坡稳定分析
5.某水库粘土心墙坝渗流及坝坡稳定计算分析
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
阿青水电站坝体静力三维有限元应力应变分析研究
阿青水电站坝体静力三维有限元应力应变分析研究摘要:阿青水电站位于西藏阿里地区，阿里地区位于西藏西部，战略地位重要，然而气候条件恶劣，社会经济发展滞后，交通运输不便，能源匮乏，基础设施落后，电力极度短缺。
阿青水电站建设对于阿里地区政治经济发展和社会稳定的具有巨大的促进作用。
阿青水电站工程规模为大（2）型，工程等别为二等，其中壅水建筑物（土石坝坝高超过100m提高一级）为1级建筑物。
大坝体型设计事关本工程成败的关键，采用河海大学岩土工程研究所研制的TDAD三维有限元静力计算程序，模拟各种工况，通过计算分析和结合国内相关工程经验，最终确定合适的大坝体型。
关键词:壅水建筑物;TDAD;三维有限元静力计算程序大坝体型1工程概况阿青水电站位于西藏自治区阿里地区札达县象泉河上，是象泉河中游水电规划5级开发的第2级电站，集水面积11420km2，主要任务是发电，枢纽建筑物由拦河大坝、泄洪消能建筑物、引水发电建筑物等组成。
正常蓄水位3814.00m，相应库容3.01亿m3，电站采用坝式开发，水库具有多年调节能力。
根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准（DL 5180-2003）》的规定，阿青水电站工程规模为大（2）型，工程等别为二等，壅水建筑物（土石坝坝高超过100m提高一级）为1级建筑物，泄洪、引水及发电等永久性主要建筑物为2级建筑物，永久性次要建筑物为3级建筑物，临时性水工建筑物为4级建筑物。
沥青混凝土心墙砂砾石坝坝顶宽度10m，坝顶长度为450.80m，坝顶高程3818.00m，建基面高程3711.00m，最大坝高107m。
上游坝坡为1:2.25，下游坝坡为1:2.0，上、下游坝坡分别在3788.00m高程处设置宽5m的马道，上游坝坡水位变幅区采用1.0m厚干砌块石护坡，其余部位及下游坝坡采用0.4m厚的干砌石护坡。
2坝体静力三维有限元应力应变分析由于沥青混凝土心墙砂砾石坝建在高山峡谷里，应力应变的三维效应显著，故进行了三维静、动力应力应变计算，以了解大坝和坝基在静力和地震情况下的应力应变状态，为设计方案的选择提供计算依据。
水库大坝黏土心墙质量检测及评价实例剖析
水库大坝黏土心墙质量检测及评价实例剖析苏凤全【摘要】水库工程建设竣工后,需经一段蓄水运转后进行竣工验收,文章对大坝黏土心情质量验收的实例进行了阐述.通过钻探、现场试验、室内试验等手段,基本查明了大坝黏土心墙的物质组成、渗透性、密实度、抗剪强度及变形参数,评价了黏土心墙存在的质量问题.【期刊名称】《黑龙江水利科技》【年(卷),期】2016(044)004【总页数】5页(P173-177)【关键词】黏土心墙;质量检测;质量评价;渗透性;物质组成;含水率;干密度【作者】苏凤全【作者单位】黑龙江省水利水电勘测设计研究院,哈尔滨 150080【正文语种】中文【中图分类】TV52+3某水库主要建筑物由拦河坝、溢洪道、灌溉洞、供水洞等组成。
拦河坝为黏土心墙堆石坝，坝顶高程324.50m，坝顶长度406.00m，最大坝高49.90m。
工程于2003年4月开始动工建设，2005年9月主体工程基本完成并完成蓄水验收，2010年10月完成竣工验收技术鉴定。
根据竣工验收技术鉴定的意见，对大坝黏土心墙进行了质量检测。
2011年在黏土心墙部位布置14个钻孔，钻孔间距为50m，在桩号0+250处(坝顶发生塌陷部位)左右加密布置钻孔(孔间距为5～20 m)。
在每个钻孔内每3～5 m 分别进行了取样和注水试验。
2013年在大坝桩号0+210及0+215处黏土心墙部位布置2个钻孔，在每个钻孔内每3m分别进行了取样和注水试验。
2.1 黏土心墙渗透性根据钻孔注水试验成果，结合室内渗透试验资料，按照《水利水电工程地质勘察规范》GB50487—2008中的附录F[岩土体的渗透性分级(标准)]，黏土心墙的渗透性可分为强透水、弱透水、中等透水、微透水和极微透水5个级别。
2011年进行了现场钻孔注水试验112段，室内渗透试验36组；2013年进行了现场钻孔注水试验26段，室内渗透试验26组，试验成果见表1。
黏土心墙中的强透水、中等透水及弱透水部位分布特点见表2。
基于ANSYS石门坎水电站双曲拱坝三维有限元静力分析
理， 应力水平与同类拱坝相 当， 基础变形模 量在一定范 围内上下浮动对坝体应力影 响不 大， 够适应地基 变模 在一定范 围内的变 能
化。
关键词 ： 石门坎水 电站 ； 拱坝 ； Ｎ Ｙ ； Ａ Ｓ Ｓ 有限元 ； 静力分析 ； 敏感性 中圈分类号 ： Ｖ ４ ． ２Ｔ ３ １ Ｔ ６２４ ；Ｖ １ 文献标识码： Ａ 文章 编号：０６ ３５ （ １ ） — ０２ ０ １ ～ ９ １ ０ １０ ０６ — ４ ０ ２ ６
５ — ０ 河床高程 ６７ｍ左右 ， ０ ７ ｍ， ６ 水深 １ ４ 左岸 ～ ｍ，
山顶高程 １ ０ ． ｍ， ６８ 右岸 山顶高程 １ ９ ． ｍ 自然 ５ ４２ ， ３
斜坡坡角在 ５。 ６。 ３～ ８ 之间， 局部成悬崖峭壁 ， 两岸岸 坡平直 、 对称 ， 无大冲沟切割 ， 地形完整。坝址覆盖
砂砾 岩 ， 星组 （ ｌ） 英砂 岩 、 景 Ｋ 石 ｉ 钙硅 质砂 岩夹 泥 岩 、 钙质 泥岩 、 砂 岩 、 粉 泥岩 ， 基 岩体 以 Ⅱ、 坝 Ⅲ类 为 主 。
岩 层 产 状 Ｗ７ 。 Ｎ ５ ５ ｏ～８。 或 Ｎ Ｔ ￣～ ０ Ｗ８。 ２ ７（ Ｅ０
Ｎ ９。 ７。 ８。。河 段 呈 横 向谷 。岩 石 饱 和抗 压 Ｅｏ ０ 一 ７）
２ 计算模 型与基本资料
２ １ 计 算模 型 ．
混凝土构件均以各 向同性弹性体考虑。计算重 点关注坝体 、 拱冠及拱端的应力与位移分布情况等。
模型网格采用八结点六面体单元 ， 在位于坝基 面 以上的坝体 中也布置 了一层薄层单元。模型的单
计算模型范围： 模拟拱坝开挖后 的实际建基面 ，
元总数 １６ １ 个 ， ３ １ 结点总数 １８ ５ 个 ， 中坝体单 ３ ４ ３ 其 ０ 元数 １ ０ １ ， ４ ６ 个 结点数 １ ７ 。静力与动力计算 ７ ５个 ５ 的有限元模型完全一致。为方便计算有限元等效应
基于ABAQUS的碾压混凝土重力坝三维非线性静力分析
Ｚ ＡＯ ｎ — ｏ ｇ ，Ｗ ＡＮＧ ｈ － ｕ ，Ｗ ＡＮＧ ｎ — ｏ Ｈ Ｔｉ ｇ ｈ ｎ Ｓ ｉ ｙ Ｎｉ ｇ ｂ
（ ．Ｃｏｌ ｇ ｆＥｎ ｒ ｙａ ｄＰｏ ｒＥｎ ｉ ｅ ｉｇ，Ｌａ ｚ ｏｕＵｎ ｖ １ ｌ ｅｏ ｅ ｇ ｎ ｗｅ ｇｎｅｒｎ ｅ ｎ ｈ ｉ．，ｏｆＴｅ ｈ，Ｌａ ｚ ｏｕ ７ ０ ５ ｅ ｎ ｈ ３ ０ ０，Ｃｈｎ ２ ｉａ ．Ｎｏ ｔ ｉａＵ ｎｖ ｒ ｉ ｆＷ ａ ｅ － ｒｈ Ｃｈｎ ｉｅｓｔ ｏ ｔｒＲｅ ｙ
ａ ｃｄ，ｖ ｒｆ ｉｇ ｔ ｅｃ ｒｅ ｔ ｅ ｓａ ｄ ａ ｃ ｒｃ ｆ ｍ ｐ ｓｏ ｆｉｉｉｌ ｒ ｕ ｄ ｓｒ ｓ ｈ ｒ ｃ ｓ ｆｓｒｓ — ｎｅ ｅ ｉ ｎ ｈ ｏ ｒｃ ｎ ｓ ｎ ｃ ｕ ａ ｙｏ ｙ ｉ ｏ ｉｎ ｏ ｔ ｏ ｎ ｔｅ ｓｉ ｔ ｅｐ ｏ ｅ ｓｏ ｔｅ ｓａ ｎ ａｇ ｎ ｎ ｌ ｓｓｏ ｒ ｖｔ ａ ａｙ ｉ ｆｇ ａ ｉｙ ｄ ｍ． Ｔｈ ｎ，ｔ ｅ ｐａ ｔ ｏ ｓｉｕ ｉｅ ｍｏ ｅ ｏ ｏ ｃ ｅｅ ｄ ｍ ａ ｅａ ｄ ｅ ｔｎ ｅ ｕ ｋ ｒ ｅ ｈ ｌｓｉ ｃ ｎ ｔｔ ｔｖ ｄ ｌｆ ｒｃ ｎ ｒｔ ａ ｇ ｎ ｘ ｅ ｄ ｄ Ｄｒ ｅ ｅ－ ｃ
第３卷 第 ６ ６ 期
２１ ０ ０年 １ ２月
兰
州
理
工
大
学
学
报
Ｖｏ ． ６ Ｎｏ ６ １３ ．
Ｊ ｕ ａ ｆＬ ｎ ｈ ｕ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱｎｖ ｒｉｙｏ ｃ ｎ ｌｇ ｏ ｒ ｌ ａ ｚ ｏ ｉｅｓｔ ｆＴｅ ｈ ｏｏ ｙ ｎ ｏ
Ｄｅ ． Ｏ Ｏ ｃ２ １
陶家沟尾矿坝三维静力和动力稳定性分析
”
一
∞ｎ
：＝。 蠢
量
Ｏ
５
１０
１５
２０
２５
３０
时『日Ｊｆ／ｓ
图 ｌ 输入地震时程曲线
收稿日期．－２００９．１０－１５ 作者简介：王平（１９８２＿），男（汉族），湖北公安人，在读硕士．主要研究方向为数值模拟及计算。 通讯作者：胡再强（１９矾一），男（汉族）。陕西周至人，教授，博上生导师，主要从事岩土工程试验及分析计算工作。
（ａ）地震３０ ｓＨ．ｆ肪向残余变形等值线
（ｂ）地震３０ ｓ时Ｚ方向残余变形等值线
圈６坝体地震永久变形（单位：ｍ）
３Байду номын сангаас２．３地震液化分析
文中用孔压比法方式来作为液化的判别标准，其孔压比
法是用孔压除以震前平均应力【６，７］，孔压比的计算采用如下
公式：
屯：阜％
（３）
对于三维问题，震前平均应力的计算采用下式计算。
图８最危险滑弧图
４结语
（１）陶家沟尾矿坝在静力条件下是稳定的；
（２）在７度地震条件下，尾矿坝的加速度反应较小，其放
大倍数为１．６７；
（３）陶家沟尾矿坝内动剪应力和动孔压绝大部分是随
着地震历时的增加而逐渐增大，在坝顶干滩靠近库区水的
边线上部孔压比值均比较大，接近于１，有局部液化的可能
性，但不会影响尾矿坝体的稳定。为了保证尾矿坝的安全，
１工程概况
陶家沟尾矿库区位于洛南县驾鹿乡页岭村陶家沟内，初 期坝设计为透水堆石坝，坝高３３ ｍ，坝顶宽４ ｍ，底宽１１９．５ ｍ，坝顶长度１１０．２４ ｍ；初期坝上游坝坡为１：１．６，下游坝坡为 ｌ：１．７５；初期坝顶标高为１ ０３５ ｎｌ，在１ ０２４ ｉｎ，ｌ ０１３ ｍ高程处 各设一级马道，马道宽３ ｍ。
基于有限元方法的重力坝强度可靠度计算
基于有限元方法的重力坝强度可靠度计算
郝志强;武亮;姚激
【期刊名称】《水利与建筑工程学报》
【年(卷),期】2009(007)001
【摘要】有限元方法正逐渐广泛地应用于重力坝应力计算.借助蒙特卡罗数值模拟的有限元可靠度分析能较为准确地计算出重力坝强度可靠度,计算中考虑上游水深、上游泥沙高度、材料强度、材料密度、扬压力折减系数,作为随机输入变量.进一步
研究随机输入变量对强度可靠指标的敏感性,得到了一些重要的结论,指出了影响强
度可靠度指标的最敏感因子即上游水位和材料强度指标.算例表明借助蒙特卡罗数
值模拟的有限元计算大型非线性复杂结构的可靠度简便可行,计算结果能达到所需
的精度要求.
【总页数】3页(P120-121,126)
【作者】郝志强;武亮;姚激
【作者单位】昆明理工大学,云南,昆明,650051;昆明理工大学,云南,昆明,650051;昆明理工大学,云南,昆明,650051
【正文语种】中文
【中图分类】TV642.3
【相关文献】
1.基于非概率方法的碾压混凝土重力坝可靠度计算 [J], 袁慕勇;陆廷春;徐宝松;徐
彬
2.基于混凝土双轴强度准则的重力坝可靠度分析 [J], 柯书武;于强;柯济民
3.基于可靠度理论的混凝土重力坝失事概率计算 [J], 郑昊尧;金先龙;林绍清;杨士龚
4.基于随机有限元的重力坝时变可靠度计算分析 [J], 程井;马秀彦;张雷;李宗樾;胡泽林
5.基于有限元方法的重力坝稳定可靠度计算 [J], 郝志强;武亮;郭靖
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
青海省黑泉水库混凝土面板坝的工程地质问题与工程处理措施
青海省黑泉水库混凝土面板坝的工程地质问题与工程处理措施司富安;林万胜
【期刊名称】《工程地质学报》
【年(卷),期】2004(012)002
【摘要】黑泉混凝土面板坝高123.50m,位居中国已建成的混凝土面板坝第四.坝址地形破碎,构造发育,工程地质条件复杂,河床第四纪砂卵砾石层存在不利于坝体稳定和变形的夹层,大坝设计采取了一些独具特色的结构措施,较好地适应了特殊的地质条件.本文重点分析了大坝的工程地质条件及相应的工程处理措施.
【总页数】4页(P167-170)
【作者】司富安;林万胜
【作者单位】水利部水利水电规划设计总院,北京,100011;青海省水利水电勘测设计研究院,西宁,810012
【正文语种】中文
【中图分类】TV33
【相关文献】
1.黑泉水库混凝土面板坝面板抬动原因及处理 [J], 陈皓;朱晓玲
2.浅论黑泉混凝土面板坝坝体分区与坝料设计 [J], 宋永杰;朱晓玲
3.黑泉混凝土面板坝填筑施工 [J], 周卓荣
4.黑泉水库主要工程地质问题及处理措施 [J], 林万胜;李积峰
5.青海省黑泉水库混凝土面板坝的工程地质问题与工程处理措施 [J], 司富安;林万胜
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
水库大坝粘土混凝土心墙施工技术要点
水库大坝粘土混凝土心墙施工技术要点摘要：准确运用粘土混凝土心墙施工技术，能够增强水库大坝结构的防渗能力，提升工程建设水平。
基于此，本文详细阐述了准备工作、模板施工、混凝土浇筑施工、粘性土填筑、试验检测这几项水库大坝混凝土心墙施工技术要点环节。
关键词：水库大坝；粘土心墙；模板施工水库大坝心墙作为防渗体的墙体部分。
该防渗墙体所用的建设材料以粘土、混凝土为主。
人们通过深入研究粘土混凝土心墙施工技术，可以归纳、总结出技术实施的要点环节，并制定配套的技术落实方案，以强化施工技术应用效果，提升水库大坝设施的建设水平。
1工程概况个旧市火把冲水库拦河坝为粘土心墙风化料坝，坝顶高程1720.60m，坝顶宽6.00m，坝顶长161.10m，最大坝高65.10m。
溢洪洞布置于坝体左岸，输水（导流）隧洞布置于大坝左岸，平面布置为转弯隧洞，输水（导流）隧洞为无压城门洞形，尺寸为1.5×1.8m，隧洞全长441.28m。
导流结束后，对导流洞进口进行封堵和改造，隧洞内布设Φ610mm螺旋钢管，全长425.89m。
施工期导流最大下泄流量18.41m³/s，导流结束后对进口段进行改造，以满足运行期输水要求，输水隧洞设计流量0.26 m³/s。
灌区包含加期迷1#灌片、加期迷2#灌片、扯土白灌片和啥俄迷灌片。
灌区共新建三条管道，分别为总干管、扯土白干管和啥俄迷干管，总干管设计长度为9431.8m，扯土白干管设计长度为1413.9m，啥俄迷干管设计长度为2054.3m。
总干管由水库输水涵管出口闸室取水，沿着火把冲河左岸上方的山脊延伸至加期迷村和扯土白村下方。
输水管道沿着火把冲河左岸盘山而行，沟箐采用镇墩架空跨越。
2水库大坝粘土混凝土心墙施工技术要点2.1准备工作环节在心墙施工技术中，准备工作作为其中第一个要点环节，起到了为后续心墙建设奠定基础的作用，因此，施工方应做好该项环节的操作，保证水坝防渗体系施工的顺利完成。
白马箐水库新建粘土心墙堆石坝施工监理控制要点分析
白马箐水库新建粘土心墙堆石坝施工监理控制要点分析发布时间：2022-11-11T02:50:32.778Z 来源：《城镇建设》2022年第13期6月作者：李祖全[导读] 在国家社会经济建设提速的过程中，数量不断增加的堆石坝工程对施工质量提出了更高的要求。
李祖全曲靖嘉信水利水电工程监理有限公司，云南省曲靖市 655000 摘要：在国家社会经济建设提速的过程中，数量不断增加的堆石坝工程对施工质量提出了更高的要求。
堆石坝的粘土心墙是工程的重要基础。
本文主要对粘土心墙堆石坝施工监理工作进行研究，在分析了施工技术要求和措施基础上，提出了施工监理控制的要点建议，对促进堆石坝施工质量提升具有很好的价值。
关键字：粘土心墙堆石坝施工监理控制要点在粘土心墙堆石坝项目建设中，对施工质量进行监理和过程控制是保障施工质量符合设计要求，建设优质工程的重要工作。
在实际施工建设中，要结合堆石坝项目要求，将监理工作融合到施工建设的全过程，才能取得良好的质量管控效果。
本文对会泽县白马箐水库工程粘土心墙堆石坝施工监理工作进行研究，在分析了施工技术要求和措施基础上，提出了施工监理控制的要点建议。
1、工程概况白马箐水库位于云南省曲靖市会泽县，所在流域白马箐小河属长江流域金沙江水系，是牛栏江左岸二级支流，控制径流面积12.8km2。
水库总库容433.2万m3，是一座以农业灌溉为主、兼顾集镇及周边农村人畜饮水的小（一）型水库工程。
水库建成后灌溉面积达1.2万亩，还可解决下游集镇2118人、农村8919人（设计人口）的饮水问题；每年下放生态环境用水68.6万m3。
大坝为粘土心墙堆石坝，坝轴线长157m，最大坝高47.0m，坝顶宽5.0m，上、下游坝比均为1：1.4.上游坝坡采用钢筋混凝土面板护坡，上、下游采用干砌块石护坡。
溢洪道布置于右坝肩，由进水渠段、控制段、泄槽段、消力池段、出水渠段组成，全长177.788m，断面型式为矩形，采用无闸控制驼峰堰，堰顶宽度6m。
努力将《长流规》修编做成范本
努力将《长流规》修编做成范本第9期赵仕杰等:刘家箐水库大坝安全性分析29式中[]为整体质量矩阵;[c]为整体阻尼矩阵;[K]为整体刚度矩阵;{F(t)}为结点动荷载向量;{},{},{}分别为体系的结点加速度,速度,位移列阵.组成整体阻尼矩阵的单元阻尼矩阵采用瑞利(Rayleigh)阻尼假定:[ce=Ⅲ.[m]+(/co1)[k](16)式中[c],[m],[ke分别为单元阻尼矩阵,质量矩阵,刚度矩阵;为单元阻尼比;021为坝体基本圆频率.动力平衡方程采用Wilson一逐步数值积分法求解,计算中取=1.4,材料的非线性特征采用等效线性模型.3.4坝体单元抗震(抗液化)安全度分析利用静,动有限元计算得到的静应力(,a,O-pno)和最大动剪应力(),计算坝体各单元的水平抗震安全系数k,当k.≥1.25,对饱和区坝体单元,认为该坝体单元不会液化,对非饱和区坝体单元,认为该坝体单元不会发生剪切破坏;当k≤1.25,对饱和区坝体单元,认为该坝体单元会液化,对非饱和区坝体单元,认为该坝体单元发生剪切破坏.k计算式为:k=rk/r(17)式中r为地震总应力抗剪强度;为各单元地震剪应力r(r=o.65r)和震前剪应力rn.之和.r值根据静力计算结果得到每一单元的震前破坏面上的初始有效法向应力.及初始剪应力比a=/a依此即可根据表3和(1)～(3)式确定地震总应力抗剪强度.3.5地震荷载计算中选用两条实测地震波(丽江波,武定波)作为输入地震动,工程地震设计烈度为8度,地震动峰值加速度取0.2g,可得坝址设计地震加速度时程曲线.4计算结果及分析本工程分别对上游坡最大的断面,下游坡最大的断面和右岸典型断面等计算剖面进行了静,动有限元计算.工况选用:①正常蓄水位;②1/3坝高水位.4.1静力计算结果分析各典型计算断面在各工况静荷载作用下,坝体各单元主应力均为压应力,均分布在坝体的底部,坝轴线附近,最大主应力为1.53MPa,最小主应力为0.48MPa;各计算断面内的应力水平均小于1,最大为0.85,位于坝高中部心墙的部位,计算结果表明坝体不会发生静力剪切破坏.4.2动力计算结果分析在两种地震波的作用下,各典型计算断面在同一工况的水平加速度,动剪应力,抗震安全系数有不同的反应.(1)水平加速度.总的分布在坝顶部和上,下游坡的中下部的水平加速度放大倍数较大.在丽江波作用下,工况①水平加速度最大为0.442g,放大倍数为2.21;工况②水平加速度最大为0.365g,放大倍数为1.83.在武定波作用下,工况①水平加速度最大为0.330g,放大倍数为1.65;工况②水平加速度最大为0.347g,放大倍数为1.74.(2)动剪应力反应.在坝体心墙两侧坝体底部最大,同时可得各计算断面最大动剪应力反应值.(3)水平抗震安全系数.在两种地震波作用下,工况①,②,坝体上游面残坡积土斜墙防渗体及上游坝脚处的基础全风化砂层出现了水平抗震安全系数小于1.25的区域,下游坝脚剥离弃料区出现了较小范围的水平抗震安全系数小于1.25的区域.依据前述安全判断标准(规范无具体标准,此工程参照工程类比取1.25),上游坝脚处的基础全风化砂层和坝体上游面残坡积土斜墙防渗体可能发生液化,下游坝脚剥离弃料坡面可能发生剪切破坏.5结论(1)通过上述对各典型大坝剖面的静,动力计算分析.坝体在静力荷载作用下是安全的;坝体在动力荷载作用下,在工况①,②条件下若遇8度地震,上游坝脚处的基础全风化砂层和坝体上游面残坡积土斜墙防渗体可能发生液化,下游坝脚剥离弃料坡面可能发生剪切破坏,将影响大坝的稳定安全.(2)在两种地震波的作用下,各典型计算断面在同一工况的水平加速度,动剪应力,抗震安全系数有不同的反应,这也说明在计算中所选用的坝址场地的地震参数(最大峰值加速度,卓越周期,持续时间)和地震波模型的合理性程度将直接关系到动力分析中所施加荷载的大小,而影响其动力反应结果;综合其计算结果为进一步做好坝体结构的合理分区用料设计提供了依据.(编辑:徐诗银)～………………………………《………,I简讯?努力将《长流规》修编做成范本在2005年8月11日与长江水利委员会的座谈会上,水利部副部长矫勇强调,要努力将《长江流域综合利用规划》修编做成"样本",以指导其他流域更好地开展综合规划修编工作.矫勇指出,要从保护河流出发,把"健康长江"纳入长江流域综合规划并作为其指导思想,高规格开展《长流规》修编工作,并以此为试点,搞清流域综合规划编制的基本指导思想,基本原则,基本要求,力争成为2OO6年开展的新一轮流域综合规划修编的"样本".矫勇说,这一轮流域规划最基本的指导思想和原则,就是贯彻落实科学发展观和构建和谐社会."健康长江"这套指标.是下一次编制流域规划的一个核心问题,流域规划要从保护河流出发,同时还要开发利用.长江委主任蔡其华表示,长江委将按照水利部的分工.按照构建社会主义和谐社会的要求,以科学发展观为指导,立足流域经济社会的长远发展,统筹考虑流域经济社会发展要求和水资源综合利用,重视流域生态与环境保护,维护健康长江,促进入水和谐,认真做好《长流规》的修编工作.目前,长江委已将规划修订思路报告上报水利部,《长流规》前期修订任务书也已编报.1990年国务院批准的《长江流域综合利用规划简要报告》在指导流域的综合开发利用上发挥了重要作用,但受当时认识水平和条件的限制,偏重干工程规划,对水资源配置和生态与环境保护等方面未给予足够重视.随着长江流域经济社会的快速发展,《长流规》已经难以有效指导长江流域综合治理与水资源开发,利用,保护和管理工作.并且,西南诸河由于历史原因和特殊的地理位置,一直没有进行流域综合利用规划,导致目前开发利用水资源出现较为混乱的局面.(-R江)。
南沟门大坝三维有限元沉降计算
南沟门大坝三维有限元沉降计算
刘龙丽
【期刊名称】《陕西水利》
【年(卷),期】2012(000)004
【摘要】南沟门水库大坝位于西北黄土地区，现已开始大坝主体填筑，为了保证枢纽整体白7沉降稳定，本文采用有限元软件对南沟门大坝进行三维有限元沉降计算。
按大坝坝体填筑完成后所经历不同时间段的沉降情况进行数值模拟分析，得出大坝的整体沉降值在一般工程正常经验值范围内，可满足相关要求。
【总页数】2页(P88-89)
【作者】刘龙丽
【作者单位】延安市宝塔区延河流域世行贷款项目办公室陕西延安716000
【正文语种】中文
【中图分类】TV314
【相关文献】
1.青溪大坝结构安全评价三维有限元计算分析 [J], 蒋伯杰;郑人逢;宫必宁
2.南沟门水利工程均质土坝沉降计算研究 [J], 王润生
3.软土路基沉降三维有限元模拟计算及计算精度分析 [J], 毕芬芬
4.南瑞研制的大坝沉降监测器获得实用新型专利证书 [J],
5.南公1面板堆石坝采用32T振动碾大坝小沉降量分析与研究 [J], 张珂;王吉朝因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
大黑山水利工程重力坝课程设计
目录一、基本资料 ........................................ - 1 -1.1 工程概况 (1)1.2 设计基本资料 (4)1.3 水库特征表 (7)1.4 电站建筑物基本数据 (8)二、非溢流坝剖面设计 ................................ - 8 -2.1 剖面尺寸的确定 (8)三、挡水坝稳定计算 ................................. - 13 -3.1 荷载计算及组合 (13)四、挡水坝应力分析 ................................. - 15 -4.1 抗滑稳定分析 (15)4.2 应力状态分析 (17)五、重力坝的地基处理 ............................... - 19 -5.1 坝基的开挖与清理 (19)5.2 坝基的固结灌浆 (19)5.3 帷幕灌浆和排水 (19)5.4 断层的破碎带和软弱夹层的处理 (20)六、重力坝的细部构造设计............................ - 21 -6.1 坝顶构造 (21)6.2 坝体排水 (21)6.3 分缝与止水 (22)6.4 廊道系统 (23)七、附录 ........................................... - 23 - 主要参考文献........................................ - 24 -一、基本资料1.1工程概况1.1.1概述大黑山水利工程是以发电为主，兼顾灌溉的综合利用的水利枢纽。
经过上游水库的调节，其入库洪峰流量为：百年一遇6500m/s，千年一遇8350m/s,水库总库容0.9亿m3。
本枢纽电站设三台轴流转浆水轮机发电机组，电站总装机容量30万千瓦。
主厂房坝段长81m，安装间长52.4m。
发电机层地面高度471.50m，尾水管高程434.60m。
河南国网宝泉抽水蓄能电站下水库浆砌石重力坝三维有限元分析
河南国网宝泉抽水蓄能电站下水库浆砌石重力坝三维有限元分析摘要：宝泉抽水蓄能电站下水库大坝利用已建大坝改建而成，改建后最大坝高107.5m，为国内最高的整体式浆砌石重力坝，大坝地震设计烈度为8度，因此采用三维有限元对坝体进行静动力分析计算。
文章详细介绍了大坝整体三维有限元模型的建立，静、动力计算参数的选取以及各种工况下大坝位移和应力水平计算的成果分析。
关键词：整体式浆砌石重力坝；三维有限元；静力；动力；振型分解反应谱引言宝泉抽水蓄能电站位于河南省辉县市境内，电站由上水库、输水发电系统及下水库等建筑物组成。
下水库大坝利用已建的原宝泉水库大坝加高、加固改建而成，坝型为整体式浆砌石重力坝。
改建后坝顶高程268.5m，坝顶长度508.3m，最大坝高107.5m，为国内最高的浆砌石重力坝。
下水库大坝为1级建筑物，原坝体已经过三次加高，存在新老坝体材料不同、弹性模量不同但共同受力等问题，且坝型为整体式重力坝，设计烈度为8度，因此采用三维有限元法进行大坝的静、动力分析，以验证大坝的结构特性和抗震能力。
1 计算模型及计算方案1.1计算模型下水库大坝为整体式浆砌石重力坝，左、右岸挡水坝段长度分别为219.8m、179.5m，中部溢流坝段长109.0m，溢流堰顶高程257.5m，顶部设3.0m高的橡胶坝。
结合工程的实际情况，分别对原坝体（含基础）以及改建后坝体（含基础）建立三维有限元计算模型。
模型选取范围在基础部分建基面以下取180.0m；坝踵、坝趾分别向上、下游各取150.0m；左右坝端向外各取150.0m，基岩顶部高出坝顶高程10.0m。
坝基底面及四周竖向岩面取为固端约束，并只考虑坝基的弹性作用，采用无质量地基方案进行分析计算。
模型坐标系中x轴为顺水流方向、指向下游为正，y轴为铅垂方向、向上为正，z轴为沿坝轴线方向、指向右岸为正；计算结果中正值表示拉应力，负值表示压应力。
坝体及基础采用空间8节点六面体实体单元进行剖分，坝体单元网格最大边长不超过5.0m，新老坝体以及混凝土面板与坝体的结合部设置了0.5m厚的夹层单元进行模拟。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
年一遇洪水标准设计 ，竖 向排水沟 断面宽 ×高为 ０ ． ４ ０ ｍ×
０ ． ２ ５ ｍ，横 向排 水 沟断 面宽 、高 分 别为 ０ ． ４ ０ ｍ×０ ． ２ ５ ｍ 和 ０ ． ５ ｍ× ０ ． ４ ｍ。排水沟底部采用 Ｃ １ ５ 细石混凝土现场浇筑 ， 厚 度 １ ５ ｃ ｍ，两侧 墙采 用 １ ０ ｃ ｍ厚 Ｃ ２ ０混凝 土预 制板 镶 砌 ，
１ ． ０ ０ｍ 。
大 坝为粘土 心墙风化料 坝 ， 坝顶高 程 １ ８ ０ ５ ． ５ ０ ｍ， 坝顶 接宽度不少于 ０ ． ５ ｍ。沿坝轴线每隔 ３ ０ ｍ设置竖向排水沟一
道， 计 ４道 ， 戗 台及坡脚各设横向排水沟一道 。排水沟按 １ ０
２ 有 限元计算 原理 及方 法
固定防渗处理 。原涵道从迎水坡和背水 坡各设两 ２ 中５ ０钻 孔， 进行灌浆处理 。材料用 ５ ２ ５ 普通硅酸盐水泥 ， 水灰 比为 １： １ ． ２ ５， 另加入速凝剂水玻璃 ， 水 泥浆液与水玻璃的重量 比为 １： １ ０ ０ ０ ０。 灌浆最大压力不大于涵管处土的最大主应 力， 设计灌浆压力定为不大于 ０ ． ２ ５ ＭＰ ａ 。施工时应按从下游
ｌ 【 科技论坛 ｉ ｉ
大 黑 箐 水 库 工 程 粘 土 心 墙 坝 结 构 三 维 静 动 有 限 元 分 析
韩福 涛
汪睛 娜
查 松 山 蚌埠 ２ ３ ３ ０ ０ １ ）
（ 中水淮 河规划设 计研 究有 限公 司
【 摘
要】 对大黑箐水库粘土心墙风化料坝作三 维静动 力有 限元 分析 ， 以论证设计 方案的合理性。计算 中综合考虑 了各种
拆除原有放水斜拉杆控制闸阀 ，原浆砌石圬工涵疏通 后换 用壁厚 ８ ． ６ ｍ ｍＤ Ｎ ２ ２ ５ ｍ ｍ Ｐ Ｅ管 ，进水 口处设 ２ ｍ×４ ｍ 前池 ， 前池 Ｅ ｌ 和上方设钢筋拦污栅栏 ， 出水 口处设一截止 阀 控制 。 Ｐ Ｅ管进水 口用预埋钢板配止水橡胶片压坝体土工膜
ｌ ｝ 科技论坛 ｊ ｉ
的南盘江左岸二级支流大黑箐河 上游河谷地段。水库工程
宽度 ５ ． ０ ０ ｍ， 最大坝高为 ３ ５ ． ５ ０ ｍ。大坝上游坡比为 １： ２ ， 下
游坡 比为 １： ２ ． ２ ，在上下游高程 １ ７ ８ ９ ． ５ ０ ｍ处 均设 置 ２ ． ０ ｍ 宽戗台。上游坝面采用混凝土砌块护坡 ， 护坡厚度 ０ ． １ ２ ｍ；
护坡石衔接 ， 护至坝顶 ， 采用浆砌块石封顶。底板破损处做 修复处理。
３ 结论
通过对该水库的病险隐患分析 ， 依据规范对坝坡稳定 、
渗透稳定等要求确定 了比较科学 、 经济 、 合理 、 便于施工 的除 险加固方案 ，并根据相关试验规程规范确定各项施工参数和 指标 。工程 自２ ０ ０ ８ 年加 固后至今运行良好， 实践证明其所采 取 的除险加固措施是科学有效的 ， 值得在类似工程中推广 一
取消原有防浪墙 ， 坝顶设混凝土路面， 考虑到交通要求 ， 硬化路面净宽 ４ ． ５ ｍ，底部设 １ ５ ｃ ｍ厚的水泥砂砾稳定层 ， 面 层为 ３ ０ ｃ ｍ厚的混凝土 ， 路面横坡倾 向下游 ， 坡比为 ２ ％。坝 体防渗土工膜上下铺粘土厚 １ ５ ｅ ｍ保护压人道路基层 。
２ ． ５放 水 涵洞 工 程
ｘ － ￣ｃ ｍ 荷栽对 结构的影响 ， 计算 结果较 准确地反映 ｌ 了大坝的整体静 力和动力特性 ， 对该 工程 的方案设计提供 了可靠的科
学依据 。
【 关键词】 粘土心墙风化料坝 三维静动力 有限元分析
１ 概 述
大黑箐水库位于昆明市宜 良县 大黑 箐村 以北约 ０ ． ８ ｋ ｎ ｉ
２ ． １静力分析方法 按位移求解时 ， 非线性有 限元法 的基本平衡方程是 ： ［ Ｋ （ ｕ ） ］ ｛ ｕ｝ ＿ ｛ｍ ＋ ２ ／ ｝ 芋｛ ｝ 。
．
｛ ８｝ ： ｛ ８｝ 广｛ Ｂ｝
一
式中 ： ［ Ｋ（ ｕ ） ］ ——整体劲度矩 阵 ； ｛ ｕ｝ ——结点位移列阵 ； ｛ Ｒ｝ ——结点荷载列阵 。 该方程采用增量初应变法迭代求解 ，其基本平衡方程
１： ３ ． ０ 水泥砂浆勾缝。背水坡全部植草皮防护 ， 以防止雨水 漫流造成坡面冲刷 。坡脚处堆石排水棱体进行整修。
２ ． ４坝 顶 工 程
进水 口用模板封堵 留排气孔 ， 至少复灌两次 。
２ ． ６溢 洪道 工 程
溢洪道两侧各拓宽 ｌ ｍ， 岸坡挂 网喷混凝 土处 理。在大
坝与溢洪道相接处增设浆砌石裹头防护 ，上游端 与迎水坡
式是 ： ［ Ｋ］ ｛ △Ｕ｝ ＝ ｛ △Ｒ｝ ＋ ｛ △Ｒ 。 ｝ 式中： ｛ △Ｕ｝ ——结点位移增 量列 阵 ；
｛ ８｝ ＝ ｛ ８｝ 广｛ Ａ｝ 采用迭代 解法 ， 以便考虑每一单元 的动剪切模量 Ｇ及 阻尼比 随该单元 的平 均动剪应 变 而变 。在迭代过程 中， 如果新的剪切模 量为 Ｇ ｉ ， 原来的剪切模量 为 Ｇ “， 则 以下
下游坝面护坡采用草皮护坡。粘土心墙顶宽 ３ ． ０ ０ ｍ， 顶部高
程 １ ８ ４． ０ ７ ０ ｍ， 上、 下游坡 比均 为 １： ０ ． ２ ５ 。粘土心墙设 计压 实度不低于 ９ ６ ％， 风化料坝壳设计相对 密度不低于 ０ ． ７ ５ 。 粘 土心墙下基岩采用帷幕灌 浆 ，帷幕深入相对不透水层 内约
规模为小（ １ ） 型， 工程等别为Ⅳ等 ， 设计洪水标准为 ３ ０年一 遇， 相应水位 １ ８ ０ ２ ． ８ ２ ｍ， 校核洪水标 准为 ３ ０ ０年一 遇 ， 相应 水位 １ ８ ０ ４ ． ２ ４ ｍ， 正常蓄水位 １ ８ ０ ０ ． ０ ８ ｍ。水库 区地震动峰值
加速度 为 Ｏ ． ２ ０ ｇ ， 相应地震基本烈度 为Ⅷ度 ， 工 程设 计地震 烈度为Ⅷ度 ， 抗震设 防类别为丁类 。