经典AAO设计计算表

TN=
60 mg/L
TN=
20 mg/L
NH4+-N=
60 mg/L
NH4+-N=
15 mg/L
TP0=
5 mg/L
Tpe=
0.5 mg/L
碱度SALK=
0 mg/L
pH＝
7.2
SS=
50 mg/L
SS=Ce=
20 mg/L
VSS=
37.5 mg/L
曝气池出
fb=VSS/SS=
0.75
水溶解氧
2
浓度
硝化反应
夏季平均温度T1＝
25 ℃
安全系数
3
K=
冬季平均温度T2＝
5℃
活性污泥自身氧化系数 Kd(20)= 活性污泥产率系数Y＝ 混合液浓度MLSS,X＝ 出水VSS/SS＝f= 20℃时反硝化速率常数 qdn,20＝
若生物污泥中约含
0.06
污泥龄θ c=
4d
0.6
4000 mgMLSS/L
0.75
一、经典SBR工艺设计计
算
（一）设计条件：
污水厂海拔高度
0m
(设计值)
设计处理水量Q＝
480 m3/d=
20.00 m3/h=
0.01 m3/s
总变化系数Kz=
1.00
进水水质：
出水水 质：
进水CODCr=
400 mg/L
CODCr=
60 mg/L
BOD5=S0=
240 mg/L
BOD5=Sz=
20 mg/L
5、复核出水氨氮浓度
微生物合成去除的氨氮Nw ＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除的 氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
夏季微生物合成去除的 氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬季 或夏季，仅靠生物合成 不能使出水氨氮低于设 计标准。
16.59 kg/h
276.46 m3/h=
最大空气用量Qmax=
276.46 m3/h=
（7）所需空气压力p （相对压力）
h1：
供风管道 沿程阻力
p=h1+h2+h 3+h4+Δh
0.001 MPa
4.61 m3/mi n
4.6 m3/mi n
H2：
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计算 A、按供氧能力计算 曝气器供氧能力qc：
4.8 m
曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
148340 Pa
曝气头氧转移效率EA=
20%
0.85 0.95
2 mg/L 89860 Pa 0.89
气泡离开水面时含氧量 Qt=
夏季清水氧饱和度CS(25)= Cs(20)= 冬季清水氧饱和度Cs(10) ＝
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
0.12 kgNO3-N/kgMLVSS
12.40%
的氮用于 细胞合成
判断是否能用AAO法 BOD5/TKN BOD5/TP 有关设计参数
4
(比值宜 大于4)
（比值
48 宜大于
17）
BOD5污泥负荷:F
kgBOD5/k gMLSS*d
BOD5容积负荷:N=F*X
kgBOD5/ （m3*d）
回流污泥浓度：Xr mg/L
规范要 0.7 求：
0.1~0. 2.1 6000 3000 100 %
66.666667
200 %
2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解性 BOD5（Se)
Se Sz 7.1Kd fCe
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
（3）复核滗水高度h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
出水氨氮为：N e (10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q Q Q
1 4
mb
v v
2
g
)
2
/
3
6、设计需氧量AOR=碳化
需氧量+硝化需氧量-反
硝化脱氮产氧量
有机物氧化需氧系数a'=
污泥需氧系数b'=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
供风管道 局部阻力 曝气器淹 没水头 曝气器阻 力，取 富余水头 取
曝气器数量n1=SORmax/qc=
B、以曝气器服务面积校
核
单个曝气器服务面积
f=F/n1=
4
Q
v
0.001 MPa 0.048 MPa 0.004 MPa 0.005 MPa 0.059 MPa=
59 Kpa
0.1
kgO2/(h· 个)
166 个
#DIV/0! m2<0.75 m2
mg/L
17.54%
8.38 mg/L
9.17 mg/L
11.33 mg/L
曝气池内平均溶解氧饱 和度
夏季平均标准需氧量 SOR(25)= 最大时标准需氧量 SORmax=
夏季平均空气用量QF(25) ＝SOR(25)/0.3/EA=
Csb(25)＝Cs(25)
pb 2.066105
O42t
9.52 mg/L 16.59 kg/h
2 mg/L 1.3 7.2
(2)标准水温（15℃）时 硝化菌半速度常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.15 mg/L
(3)硝化菌自身氧化系数 bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
冬季硝化菌比增长速度 μN(10)＝1/θc+bN＝
T＝10℃时，ΔXV（10）＝
(2)剩余非生物污泥量Δ XS
X s
Q(1
fb
f ) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥量Δ X＝
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污泥含 水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S0 24 K 2 Xft a n2
Ns
QS0 eXV
13.6 mg/L
#DIV/0! m3
5m #DIV/0! m
#DIV/0!
kgBOD5/kg MLSS
3、剩余污泥量 （1）生物污泥产量
T＝10℃时 Kd (10) Kd (20)1.04(T 20)
0.03 d-1
X V
YQ S0 Se 1000
eKdVfX 1000
#DIV/0!
kgO2/d
（4）总需氧量AOR＝ AOR1+AOR2-AOR3＝
#DIV/0!
kgO2/d ＝
0.11
10.4
kgO2/ h
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧量＝
#DIV/0!
kgO2/d ＝
######
kgO2/ h
#DIV/0!
kgO2/kg BOD5
混合液污泥浓度:X mg/L
污泥回流比：R=X/(Xr-
X）
总氮去除率：η=TNo-
TNe/TNo*100%
混合液回流比：R1=η/
（1-η）
反应池的容积 硝化菌生长率 u=0.47*Na/(Kn+Na) Na 反应池中氨氮的浓度 mg/L Kn硝化作用总氮的半速 率常数（mg/L），一般 取1mg/L
若考虑硝化作用，出水 氨氮的计算：
(1)标准水温（15℃）时 硝化最大比增长速度μ m(15)= 曝气池内平均溶解氧DO ＝ 溶解氧半速度常数K0= 污水pH值pH＝
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[1-0.833× (7.2-pH)]＝
0.5 d-1
#DIV/0! kg/d #DIV/Leabharlann Baidu! kg/d
6.3 kg/d
#DIV/0! kg/d
#DIV/0! kg/d
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 240.00 mg/L
###### m3/d ###### m3/d
#DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L
0.04 0.022 0.272 d-1 -0.26 mg/L
0.5 0.12 #DIV/0! kgO2/d
(2)硝化需氧量
AOR 2
4.6(Q
N0 Ne 1000
0.12
eVXf c
)
#DIV/0!
kgO2/d
(3)反硝化产生的氧量AOR3
2.6 Q
N j TNe 1000
0.12 eVNw f 1000c
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20)
(Csb(T ) C ) 1.024(t 20)
氧总转移系数α＝
氧在污水中饱和溶解度
修正系数β＝
曝气池内平均溶解氧浓
度C＝
所在地区大气压力p=
因海拔高度不高引起的
压力系数ρ＝p/101300=
曝气池水深H=
5m
曝气头距池底距离
0.2 m
曝气头淹没深度＝