经典AAO设计计算表
AAO单体计算模板
2.6.2 设计参数表2- 3 A2/O工艺设计参数及规定2.6.3 设计计算（1）有关设计参数BOD5污泥负荷为N = 0.13[kgBOD5/(kgMLSS·d)]回流污泥浓度 X R =7200 mg/L污泥回流比 R = 100%混合液悬浮固体浓度 36007200%1001%1001=+=+=Xr R R Xmg/L TN 去除率60%=502050100%× TN TN -TN η0e 0TN -== 混合液回流比150%=%601%60100%× ηTN -1 ηR TN 内-== 有效水深取h = 4m(2) 反应池容积NXSe S Q V )(0-= 式中V——反应池容积，m3；S0——进水BOD 值，mg/L ；Se——出水BOD 值，mg/L ；由设计资料得，S0=175mg/L ，Se=15mg/L ，则： 39.14700360013.0)15175(43000m V =⨯-⨯=≈15000m3 (3) 反应池总水力停留时间()()h d Q V t 37.8349.04300015000==== 设计缺氧：厌氧：好氧= 1 : 1 : 3则各段水力停留时间为：缺氧区：8.37×1/(1+1+3)=1.67h ；厌氧区：8.37×1/(1+1+3)=1.67h ；好氧区：8.37×3/(1+1+3)=5.03h ；则各段池容为：缺氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3厌氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3好氧区：15000×3/(1+1+3)=9000m3（4）校核氮磷负荷05.0046.0900036005043000<⨯⨯=＝＝好氧段总氮负荷好XV QTN kgTN/(kgMLSS.d)故符合要求06.005.0300036001543000<⨯⨯=＝＝厌氧段总氮负荷厌XV QTP kgTN/(kgMLSS.d)符合要求(5）剩余污泥量每日生成的污泥量Q S S Y W e a )(1-=式中：1W ―每日生成的污泥量，g/d ；Y ―污泥的产率系数，一般采用0.5~0.7；a S ―进水BOD5浓度，mg/L ；e S ―出水BOD5浓度，mg/L ；Q―进水量，取平均流量。
活性污泥法AAO计算
Q( S 0 S e ) 1.42PX 1 e kt
4402.75 kgO2/d 3025.72 kgO2/d 1280.61 kgO2/d
(2)硝化需氧量D2＝4.6Q(N0-Ne)-4.6×12.4%×PX= （3）反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86NT＝
（4）总需氧量AOR＝D1+D2-D3＝ （5）最大需氧量AORmax=KzAOR= 去除1kgBOD的需氧量＝
混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)=
0.12 kgNO3--N/kgMLVSS
（二）设计计算 1、反应池容积V计算
V
QS 0 NX
11188.8 m3 8.95 h 1： 1.79 h 1.79 h V厌＝ V缺＝ V好＝ 1： 2237.76 m3 2237.76 m3 6713.29 m3 3
4Q v
0.266 m
取DN=
300 mm
10、厌氧池设备选择 厌氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。所需功率按 每个厌氧池有效容积V单缺＝ 1118.88 m3 混合全池污水所需功率N＝ 5594 W
5 W/m3污水计算。
11、缺氧池设备选择 缺氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。所需功率按 每个缺氧池有效容积V单缺＝ 1118.88 m3 混合全池污水所需功率N＝ 5594 W 12、污泥回流设备选择 污泥回流比R＝ 100% 污泥回流量QR＝ 1250 m3/h 设回流污泥泵房1座，内设 3 台回流潜污泵，2用1备 3 单泵流量QR单＝ 625 m /h 13、混合液回流设备 （1）混合液回流泵 混合液回流比R内＝ 200% 污泥回流量QR＝ 2500 m3/h 设回流污泥泵房1座，内设 3 台回流潜污泵，2用1备 3 单泵流量QR单＝ 1250 m /h （2）混合液回流管。回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房， 经潜污泵提升后送至缺氧段首端。 混合液回流管设计流量Q6=R内×Q/n= 0.347 m3/s 泵房进水管设计流速采用v= 0.8 m/s 管径d=
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、佳氧池(曝气池)的安排估计：之阳早格格创做（1）、安排火量的估计由于硝化战反硝化的污泥龄战火力停顿时间皆较少，安排火量应依照最下日流量估计. 式中：Q ——安排火量，m 3/d ；Q ——日仄衡火量，m 3/d ；K ——变更系数；（2）、决定安排污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为 式中：N——进火总氮浓度，mg/L ； 0S ——进火BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出火BOD 值，mg/L ； e N ——出火总氮浓度，mg/L ；反硝化速率估计估计出de K 值后查下表采用相映的V V D /值，再查下表博得C θ值.反硝化安排参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或者共步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K（3）、估计污泥产率系数Y 【2】式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——建正系数，与9.0=K ；0X ——进火SS 值mg/L;T——安排火温，与污泥龄估计与相共数值. 而后按下式举止污泥背荷核算：式中：SL ——污泥背荷，尔国典型推荐与值范畴为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d).活性污泥工艺的最小污泥龄战提议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污火处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄提议泥龄最小泥龄提议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 103.0/=V V D4.0/=V V D 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥宁25 25静（4）、决定MLSS(X)MLSS(X)与值通过查下表可得.反应池MLSS与值范畴处理目标MLSS(kg/m3)有初重池无初重池无硝化有硝化(反硝化)污泥宁静与定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算式中：R——污泥回流比，没有大于150%；t——浓缩时间，其与值拜睹下表.E浓缩时间与值范畴工艺采用无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h ＜2h（5）、估计反应池容积估计出反应池容积V后，即可根据VV/的比值分别估计D出缺氧反应池战佳氧反应池的容积.2、厌氧池的安排估计：厌氧反应池的容积估计式中：AV——厌氧反应池容积，m3.3、曝气量的估计：（1）、本质需氧量的估计式中：2O——本质需氧量，kgO2/d；CO——去除含碳有机物单位耗氧量，包罗BOD落解耗氧量战活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；tS——BOD去除量，kg/d；htN——硝化的氨氮量，kg/d；otN——反硝化的硝酸盐量，kg/d.其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O按下式估计：按该式估计出分歧泥龄战分歧火温下的C O值列于表5【4】，安排时可曲交查下表.落解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2/kgBODT(℃)泥龄(d)4 8 10 15 20 2510121518202530BOD去除量t S按下式估计：式中：f——BOD背荷动摇系数，按下表采用.CBOD背荷动摇系数表污泥龄（d）当无反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：式中：N——进火凯氏氮【5】浓度，mg/L；KN——央供出火氨氮浓度，mg/L.he当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：反硝化的硝酸盐量ot N按下式估计：（2）、尺度需氧量的估计由于上述要领估计出的需氧量是正在本质火温，气压战混同液溶解氧浓度的污火中的需氧量，而充氧设备的充氧本领是正在火温20℃、一个大气压、溶解氧为整的浑火中测定的，为了采用充氧设备，必须将本质需氧量换算成尺度需氧量.尺度需氧量按下式估计：式中：T——最热日反应池仄衡火温，与值与估计C O时相共，℃；α=；α——建正系数，尔国典型提议值为0.85β——建正系数，尔国典型提议值为0.9=β；S C ——尺度条件下浑火中的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；SW C ——浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；0C ——混同液结余溶解氧值，普遍0C =2mg/L ，共步硝化反硝化0C =0.5mg/L.浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧SW C 按下式估计： 式中：St C ——浑火正在T℃时的鼓战溶解氧，mg/L ；b P ——曝气拆置处千万于压力，105Pa ； t O ——曝气池劳出气体中含氧，%. 曝气拆置处千万于压力b P 按下式估计：式中：h ——曝气设备处的火深，m ；曝气池劳出气体中含氧t O 按下式估计： 式中：A E ——曝气设备的氧利用率，已知时可与0.2；（3）、风机风量的估计风机风量按下式估计： 式中：S G ——需气量，Nm 3/d 【6】.【1】设有初重池时，S 0为初重池出火的BOD 值.【2】原式仅正在COD/S 0≤2.2时灵验.当COD/S 0＞2.2时，应按COD 去估计产泥量.【3】当每日进火总BOD值正在1200~6000kg/d时，按内插法与值；当V D/V值正在表中数值之间，也按内插法与值.当安排温度没有是10℃时，需自止估计.其估计要领如下：式中：θ——硝化泥龄，及佳氧泥龄，d；COF——仄安系数，当进火总BOD≤1200kg/d时，F=1.8；当进火总BOD＞6000kg/d时，F=1.45；当1200kg/d＜进火总BOD＜6000kg/d时，采与插值法.【4】当COD/S0＞2.2时，应按COD去估计耗氧量.估计要领如下：式中：C——进火COD，mg/L；CODX——进火颗粒性固体状COD，mg/L.COD进火颗粒性固体状COD按下式估计：式中：S——进火溶解性COD，mg/L；CODA——体味系数，与值范畴为0.2~0.35.【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总战.【6】Nm3尺度状态下的气氛体积，温度为20℃，气压为一个大气压.。
AAO计算书
1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。
(完整word版)AAO工艺设计计算
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。
4.2。
1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。
反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。
单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。
0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。
反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。
进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。
2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。
4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。
2—1.5s m /,本设计取2v =0。
2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。
AAO实用工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： 〔1〕、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ；Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；〔2〕、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表〔T=10~12℃〕〔3〕、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T——设计水温，与污泥龄计算取一样数值。
然后按下式进展污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：SL ——污泥负荷，我国规推荐取值围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表〔T=10℃〕【3】单位：d〔4〕、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反响池MLSS 取值围取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算X X XR R -=310007.0E R t SVIX ו= 式中：R ——污泥回流比，不大于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值围〔5〕、计算反响池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反响池容积V 后，即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反响池和好氧反响池的容积。
污水处理AAO工艺设计计算
污泥浓度(MLSS)
X
污泥总产率系数
Yt
污泥龄θc。
m3 h
85～95 0.3～0.6
0.1～0.2
2.5～4.5 0.3～0.6
mg/L mg/L
% d－１ kgBOD5/kgMLSS·d
g/L
d
好氧区容积 V。
停留时间
t2
校核
Ls
新计算法：好氧区容积 V。
Vo
=
Q(S0－Se )θcoYt 1000X
≥200 85～95(BOD 5) 50～75(TP ) 55～80(TN )
本设计 流量 Q
厌氧区容积 Vp
水力停留时间t p
150000 1～2
Vp 厌氧区容积
缺氧区容积 Vn
脱氮速率Kde(20)
污泥总产率系数
Yt
MLSS中MLVSS所占比例 y
流量
Q
初沉池去除
BODη1
生物池进水BOD浓度
S。
m3/d
h
KgNO3－ - N / KgMLSS•d
m3/d %
mg/L mg/L
g/L mg/L mg/L
缺氧池容积
Vn
停留时间
t1
好氧区容积 V。
反硝化过程（缺氧区）消耗BOD5
生物池进水 BOD5 S01
好氧池BOD5去除率
微生物产率系数
a
活性污泥自身分解系数 b
好氧池污泥负荷
Ls
MLSS中MLVSS所占比例 y
污泥回Q流R 量
污泥沉降比
SV
污泥体积指数 SVI
15～30左右
12.56394149 满足要求
% mL/g
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q=K•Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；（2）、确定设计污泥龄θC需反硝化的硝态氮浓度为N O=N-0.05(S0-S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L；S0——进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K de=N OS0计算出Kde 值后查下表选取相应的VD/V值，再查下表取得θC值。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d 反硝化设计参数表（T=10~12℃） X 00.102θC •1.072(T -15)（3）、计算污泥产率系数 Y 【2】Y = K [0.75 +0.6- S 0 1+0.17θC •1.072(T -15)]式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取 K =0.9 ；X 0 ——进水 SS 值 mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：L S =SθC •Y (S 0 - S e )式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS • d )。
反应池 MLSS 取值范围 10003× t E（4）、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
取定 MLSS(X)值后，应用污泥回流比 R 反复核算R =X X R - XX R =0.7 • SVI式中：R ——污泥回流比，不大于 150%；t E ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h （5）、计算反应池容积V=24QθC Y(S0-S e)1000X计算出反应池容积V后，即可根据V/V的比值分别计算出缺氧D反应池和好氧反应池的容积。
经典AAO设计计算表
规范要 0.7 求：
0.1~0. 2.1 6000 3000 100 %
66.666667
200 %
2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解性 BOD5（Se)
Se Sz 7.1Kd fCe
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
（3）复核滗水高度h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
4.8 m
曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
148340 Pa
曝气头氧转移效率EA=
20%
0.85 0.95
2 mg/L 89860 Pa 0.89
气泡离开水面时含氧量 Qt=
夏季清水氧饱和度CS(25)= Cs(20)= 冬季清水氧饱和度Cs(10) ＝
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
2 mg/L 1.3 7.2
(2)标准水温（15℃）时 硝化菌半速度常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.15 mg/L
(3)硝化菌自身氧化系数 bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
冬季硝化菌比增长速度 μN(10)＝1/θc+bN＝
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20)
(Csb(T ) C ) 1.024(t 20)
氧总转移系数α＝
氧在污水中饱和溶解度
修正系数β＝
曝气池内平均溶解氧浓
度C＝
所在地区大气压力p=
因海拔高度不高引起的
压力系数ρ＝p/101300=
曝气池水深H=
AAO设计计算书-污泥负荷法(包括曝气风量计算)
1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ；Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算X X XR R -=310007.0E R t SVIX ו= 式中：R ——污泥回流比，不大于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
AAO工艺设计计算
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧-好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范[20]进行设计计算。
4.2.1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a.反应池总容积（4-1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ；Q —— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =（4-2） 式中：A ------反应池总面积，2m ；h ------反应池有效水深，m ；取4m 237541500m A ==c.单组反应池有效面积NAA =1 （4-3） 式中：1A ------每座厌氧池面积，2m ； N ------厌氧池个数，个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1.0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e.反应池尺寸24Qt V p p ⨯=sm Q Q /204.02408.023max1===s m Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计 a.进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1.2 故分两条管道，则每条管道流量为： 管道流速v = 1.4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4-4）取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4-5） 式中：F ------每座反应池所需孔口面积，2m ；2v ------孔口流速（m/s ），一般采用0.2—1.5s m /，本设计取2v =0.2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m ，则孔口数为（4-6）式中：n ------每座曝气池所需孔口数，个； f ------每个孔口的面积，2m ；个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb.出水设计 ①堰上水头出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水（4-7）f F n =m104.0)18.9264.02714.0(32≈⨯⨯⨯=H ()/sm Q 3714.0204.0200501=⨯++=％％()10000e t v S S Q Y y X -⋅⋅=∆()()XK X N N Q V T de vte k n ∆⋅∆⋅--=12.0001.0（4-8）式中：H ------堰上水头，m ；Q ------每组反应池出水量，s m /3，指污水最大流量与回流污泥量、回流量之和；m ------流量系数，一般采用0.4~0.5；取m=0.4 b ------堰宽，m ；与反应池宽度相等，取b=6m②出水管反应池的最大出水流量为/s m )(R)Q (Q 312306.0204.05011=⨯+=+=％，管内流速为1.6 m/s 。
AAO工艺设计计算
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧-好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范[20]进行设计计算。
4.2.1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算a.反应池总容积（4-1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q —— 污水设计水量，m 3/d ；V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积（4-2）h VA =式中：------反应池总面积，；A 2m------反应池有效水深，；取4mh m237541500m A ==c.单组反应池有效面积（4-3）NAA =1 式中：------每座厌氧池面积，； 1A 2m------厌氧池个数，个；N21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1.0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e.反应池尺寸24Qt V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计a.进水设计进水管设计流量，安全系数为1.2s m Q /34.03max =故分两条管道，则每条管道流量为：管道流速= 1.4m/s ，则进水管理论管径为：v（4-4）mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积（4-5）21v Q F =式中：------每座反应池所需孔口面积，；F 2m------孔口流速（m/s ），一般采用0.2—1.5，本设计取=0.22v s m /2v s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m ，则孔口数为（4-6）式中：------每座曝气池所需孔口数，个；n------每个孔口的面积，；f 2m 个个，取508.45.05.002.1==⨯=n n b.出水设计 ①堰上水头出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水（4-7）f F n =m104.0)18.9264.02714.0(32≈⨯⨯⨯=H ()/sm Q 3714.0204.0200501=⨯++=％％()10000e t v S S Q Y y X -⋅⋅=∆()()XK X N N Q V T de vte k n ∆⋅∆⋅--=12.0001.0（4-8）式中：------堰上水头，；H m ------每组反应池出水量，，指污水最大流量与回流污泥量、Q s m /3回流量之和；------流量系数，一般采用0.4~0.5；取m=0.4m------堰宽，；与反应池宽度相等，取b=6mb m ②出水管反应池的最大出水流量为，管/s m )(R)Q (Q 312306.0204.05011=⨯+=+=％内流速为1.6 m/s 。
AAO设计计算表(污水厂：平均日计算池容表)
NX 校核好氧区总氮负荷＝QTN0/XV好 ＝ 校核厌氧区总磷负荷＝QTP0/XV厌 ＝
500 0.045 0.031 17683.0 10150
1 0.3917
3 7.66 6382.98 19200 3100.0 31.15 2.98 9.74 18.43 3100.0 10150.0 19200.0 32450.0 0.0308 0.0521 0.04557 0.00097
最大时标准需氧量SORmax=
夏季平均空气用量QF(25)＝ SOR(25)/0.28/EA= 最大空气用量Qmax=
气水比=
3.28
1577.69 4260.50 5879.49
4.26 0.85 0.95
2 91200 0.900
7 0.2 6.8 157840 25% 16.62% 8.38 9.17 11.33 9.72 239.34 330.28 3419.10 4718.35
(1)若生物污泥中约含
即进水总氮中用于合成的氮有： （2）被氧化的氨氮＝进水总氮出水氨氮-用于合成的总氮＝ （3）所需脱硝量＝进水总氮-出 水总氮-用于合成的总氮＝ （4）需还原的硝酸盐氮量NT＝Q ×（脱5）硝剩量余＝碱度SALK1=进水碱度-硝 化消耗碱度+反硝化产生碱度+去 除BOD5产生碱度
曝气头氧转移效率EA=
气泡离开水面时含氧量Qt= 21(1 - E A )
79 21 (1 E A )
夏季清水氧饱和度CS(25)=
Cs(20)=
冬季清水氧饱和度Cs(10)＝
曝气池内平均溶解氧饱和度Csb(25)＝Cs(25)
pb 2.066105
O42t
厌氧+缺氧+好氧(AAO)计算书
湿污泥量Qs（m³/d） 1019.769231
污泥龄θc（d） 17.65105227
A²/O工艺（厌氧+缺氧+好氧）参数设计计算
进水TN（mg/L） 25
进水SS（mg/L） 126
出水TN（mg/L） 5
出水SS（mg/L） 30
回流污泥浓度Xr（mg/L） 10000
污泥回流比R 50%
内回流比 R内 4
3333.333333
A²/O池有效容积V（m³） 43200
进水氨氮（mg/L） 25
出水氨氮（mg/L） 0
污泥指数SVI 150
TN去除率ηN 0.8
有效水深H1（m） 4.5
微生物中氮含量的比 例系数 0.12
降解BOD生成的污泥量W1 （kg/d）=a·Q平·Lr 8772.923077
挥发性悬浮固体浓度Xv（kg/m ³）=f·X 2.5
Hale Waihona Puke A²/O工艺（厌氧+缺氧+好
设计流量Q（m³/h） 5400
水量变化系数Kz 1.3
BOD5氧当量a’ 1
NH4+-N氧当量b’ 4.6
活性污泥氧当量c’ 1.42
进水BOD（mg/L） 180
出水BOD（mg/L） 20
BOD污泥负荷Ns kgBOD/ （kgMLSS*d） 0.18
曝气池内混合液污泥浓度X （mg/L）
每日生成的污泥量Xw （kg/d）
3372.923077
A²/O池有效面积S（m²） 9600
污泥产率系数a（kg/kgBOD）0.5~0.7
0.55
厌氧段停留时间（h） 1.333333333
A1：A2:O=1：1：4
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4.8 m
曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
148340 Pa
曝气头氧转移效率EA=
20%
0.85 0.95
2 mg/L 89860 Pa 0.89
气泡离开水面时含氧量 Qt=
夏季清水氧饱和度CS(25)= Cs(20)= 冬季清水氧饱和度Cs(10) ＝
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20)
(Csb(T ) C ) 1.024(t 20)
氧总转移系数α＝
氧在污水中饱和溶解度
修正系数β＝
曝气池内平均溶解氧浓
度C＝
所在地区大气压力p=
因海拔高度不高引起的
压力系数ρ＝p/101300=
曝气池水深H=
5m
曝气头距池底距离
0.2 m
曝气头淹没深度＝
2 mg/L 1.3 7.2
(2)标准水温（15℃）时 硝化菌半速度常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.15 mg/L
(3)硝化菌自身氧化系数 bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
冬季硝化菌比增长速度 μN(10)＝1/θc+bN＝
16.59 kg/h
276.46 m3/h=
最大空气用量Qmax=
276.46 m3/h=
（7）所需空气压力p （相对压力）
h1：
供风管道 沿程阻力
p=h1+h2+h 3+h4+Δh
0.001 MPa
4.61 m3/mi n
4.6 m3/mi n
H2：
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计算 A、按供氧能力计算 曝气器供氧能力qc：
规范要 0.7 求：
0.1~0. 2.1 6000 3000 100 %
66.666667
200 %
2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解性 BOD5（Se)
Se Sz 7.1Kd fCe
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
（3）复核滗水高度h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
Ns
QS0 eXV
13.6 mg/L
#DIV/0! m3
5m #DIV/0! m
#DIV/0!
kgBOD5/kg MLSS
3、剩余污泥量 （1）生物污泥产量
T＝10℃时 Kd (10) Kd (20)1.04(T 20)
0.03 d-1
X V
YQ S0 Se 1000
eKdVfX 1000
#DIV/0!
kgO2/d
（4）总需氧量AOR＝ AOR1+AOR2-AOR3＝
#DIV/0!
kgO2/d ＝
0.11
10.4
kgO2/ h
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧量＝
#DIV/0!
kgO2/d ＝
######
kgO2/ h
#DIV/0!
kgO2/kg BOD5
5、复核出水氨氮浓度
微生物合成去除的氨氮Nw ＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除的 氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
夏季微生物合成去除的 氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬季 或夏季，仅靠生物合成 不能使出水氨氮低于设 计标准。
一、经典SBR工艺设计计
算
（一）设计条件：
污水厂海拔高度
0m
(设计值)
设计处理水量Q＝
480 m3/d=
20.00 m3/h=
0.01 m3/s
总变化系数Kz=
1.00
进水水质：
出水水 质：
进水CODCr=
400 mg/L
CODCr=
60 mg/L
BOD5=S0=
240 mg/L
BOD5=Sz=
20 mg/L
供风管道 局部阻力 曝气器淹 没水头 曝气器阻 力，取 富余水头 取
曝气器数量n1=SORmax/qc=
B、以曝气器服务面积校
核
单个曝气器服务面积
f=F/n1=
4
Q
v
0.001 MPa 0.048 MPa 0.004 MPa 0.005 MPa 0.059 MPa=
59 Kpa
0.1
kgO2/(h· 个)
166 个
#DIV/0! m2<0.75 m2
mg/L
0.12 kgNO3-N/kgMLVSS
12.40TKN BOD5/TP 有关设计参数
4
(比值宜 大于4)
（比值
48 宜大于
17）
BOD5污泥负荷:F
kgBOD5/k gMLSS*d
BOD5容积负荷:N=F*X
kgBOD5/ （m3*d）
回流污泥浓度：Xr mg/L
若考虑硝化作用，出水 氨氮的计算：
(1)标准水温（15℃）时 硝化最大比增长速度μ m(15)= 曝气池内平均溶解氧DO ＝ 溶解氧半速度常数K0= 污水pH值pH＝
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[1-0.833× (7.2-pH)]＝
0.5 d-1
硝化反应
夏季平均温度T1＝
25 ℃
安全系数
3
K=
冬季平均温度T2＝
5℃
活性污泥自身氧化系数 Kd(20)= 活性污泥产率系数Y＝ 混合液浓度MLSS,X＝ 出水VSS/SS＝f= 20℃时反硝化速率常数 qdn,20＝
若生物污泥中约含
0.06
污泥龄θ c=
4d
0.6
4000 mgMLSS/L
0.75
0.04 0.022 0.272 d-1 -0.26 mg/L
0.5 0.12 #DIV/0! kgO2/d
(2)硝化需氧量
AOR 2
4.6(Q
N0 Ne 1000
0.12
eVXf c
)
#DIV/0!
kgO2/d
(3)反硝化产生的氧量AOR3
2.6 Q
N j TNe 1000
0.12 eVNw f 1000c
出水氨氮为：N e (10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q Q Q
1 4
mb
v v
2
g
)
2
/
3
6、设计需氧量AOR=碳化
需氧量+硝化需氧量-反
硝化脱氮产氧量
有机物氧化需氧系数a'=
污泥需氧系数b'=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
T＝10℃时，ΔXV（10）＝
(2)剩余非生物污泥量Δ XS
X s
Q(1
fb
f ) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥量Δ X＝
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污泥含 水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S0 24 K 2 Xft a n2
#DIV/0! kg/d #DIV/0! kg/d
6.3 kg/d
#DIV/0! kg/d
#DIV/0! kg/d
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 240.00 mg/L
###### m3/d ###### m3/d
#DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L #DIV/0! mg/L
混合液污泥浓度:X mg/L
污泥回流比：R=X/(Xr-
X）
总氮去除率：η=TNo-
TNe/TNo*100%
混合液回流比：R1=η/
（1-η）
反应池的容积 硝化菌生长率 u=0.47*Na/(Kn+Na) Na 反应池中氨氮的浓度 mg/L Kn硝化作用总氮的半速 率常数（mg/L），一般 取1mg/L
17.54%
8.38 mg/L
9.17 mg/L
11.33 mg/L
曝气池内平均溶解氧饱 和度
夏季平均标准需氧量 SOR(25)= 最大时标准需氧量 SORmax=
夏季平均空气用量QF(25) ＝SOR(25)/0.3/EA=
Csb(25)＝Cs(25)
pb 2.066105
O42t
9.52 mg/L 16.59 kg/h
TN=
60 mg/L
TN=
20 mg/L
NH4+-N=
60 mg/L
NH4+-N=
15 mg/L
TP0=
5 mg/L
Tpe=
0.5 mg/L
碱度SALK=
0 mg/L
pH＝
7.2
SS=
50 mg/L
SS=Ce=
20 mg/L
VSS=
37.5 mg/L
曝气池出
fb=VSS/SS=
0.75
水溶解氧
2
浓度