劣质渣油性质对受热生焦趋势影响的研究
渣油胶体稳定性与热反应生焦性能关系的研究
关 系 , 生焦 率 的 大小 主要 取 决 于 原 料 的 康 氏 残 炭 值 , 性 添 加 剂 能 够 改 变 渣 油 中 分 散 体 系的 稳 定 性 , 而 降低 生 其 碱 从
焦率 , 善产品分布 。 改
关 键 词 : 渣 油 ; 胶 体 稳 定 性 ; 粘 度 法 ; 热反 应 ; 添 加 剂
Co ke For a i n Durn h r a a to m to i g T e m lRe c i n
Z HU n — d ,Z Yi g i HAO — z i ,DI De h NG e,Z W i HU n y n,J U a — n Yu — a I Qio a
定 性 参 数 分 别 为 0 8 2和 0 2 7 对 两种 渣 油 的 生 焦性 能进 行 研 究 , 相 同的 反 应 温 度 (8 .0 .8 。 在 3 0℃ ) 反 应 时 间 达 到 9 , 0
mi , HVR和 M 1 0的 生 焦 率 分 别 为 2 . 0 和 1 . 5 。将 质 量 分 数 为 0 5 的碱 性 添 加 剂 注 入 到 MI 0中 , n时 L 0 8 4 1O . O 反 应 时 间 为 9 n时 , 焦 率 为 3 O 。结 果 表 明 , 焦诱 导期 后 , 油 胶 体 稳 定 性 与其 生 焦 性 能之 间 不 存 在 对 应 0mi 生 .7 生 渣
akai e a dii n M 1 l r d et o a i O 3. 7 .T he l ln d tvei 00 wil e uc hec ker to t 0
r s l s o h tt e e i n l s ea i n h p b t e h o l ia t b l y o e iu m n t o e p ro m a c . Afe h e u t h wst a h r s o co e r lto s i ewe n t e c l d l a i t fr sd u a d is c k e f r n e o s i trte
石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨
石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨摘要:劣质重油具有沸点高、凝点高、硫和氮含量高酸值高、残炭高、粘度大、自燃点低、热稳定性差、流动性极差、H/C原子比低、金属含量高的特点。
延迟焦化是高温脱碳的热裂化工艺,对原料适应性强,转化率较高,不使用催化剂,技术成熟、投资较低,是劣质重油轻质化的重要手段。
近年原料日趋劣质化,针对所加工劣质重油的特性,延迟焦化工艺设计也须进一步优化,在保证生产安全的前提下,进一步提高液体收率,实现生产环境清洁化,提高装置的技术水平。
关键词:劣质重油;高温脱碳;延迟焦化;工艺设计;生产安全劣质重油与常规重油相比具有黏度高、密度大、康氏残炭高、氢含量低、沥青质含量高、重金属含量高、硫氮氧等杂原子含量高等特点,其组成、结构和性质上的特点导致了高效转化利用的困难性和复杂性。
延迟焦化技术在应对劣质重油加工方面具有独特的优势,其工艺优化设计主要体现在生产安全、提高液体收率,环境清洁等方面。
目前,很多炼厂还将延迟焦化装置作为全厂的“下脚料”处理装置,掺炼催化裂化油浆、脱油沥青或乙烯焦油等,一般都会使得焦化原料密度、残炭、粘度等均有增加,组分变重,性质变差,影响轻质油收率,也会影响加热炉操作平稳,影响装置安全长周期运行。
1结焦问题的工艺优化1.1加热炉炉管结焦加工劣质重油时,加热炉炉管结焦是最严重的问题,尤其是在追求液体收率最大化的低循环比条件下操作,加热炉进料性质接近于焦化原料。
提高管内流速、缩短管内停留时间、降低表面热强度、提高炉管受热均匀性、减少管内介质中易诱发结焦物(如Na+含量不大于10μg/g)等优化工艺条件外,适量的馏分油循环可以有效地降低介质粘度,提高流动性能,并改善产品分布。
如在辽河石化延迟焦化装置上进行的委油焦化工业试验中成功应用的轻蜡油循环技术,完成了全委油焦化总循环比0.1的操作。
1.2分馏塔高温段结焦对劣质重油来说,其结焦温度低,与反应油气塔内直接接触换热容易引起脱过热段结焦,较常规渣油更加突出。
热重法研究青岛渣油的热反应性能
341热分析技术是渣油热反应性能评价的重要工具之一,虽然热重分析法不能够阐述渣油裂解反应机理,但是能获得整个反应的表观活化能。
近年来,利用热重法考察石油馏分及渣油的热反应性能越来越多的被国内外学者采用[1-8]。
本研究采用热重法考察减压渣油及其四组分的热反应性能。
1 实验部分1.1 实验原料实验用减压渣油原料取自中国石化青岛石油化工有限责任公司的延迟焦化装置。
按渣油四组分分离方法制备出四个组分[9],即饱和分、芳香分、胶质、正庚烷沥青质。
减压渣油及其四组分的基本性质如表1所示。
1.2 实验仪器样品在 型热重分析仪上进行非等温热转化反应。
实验条件为:样品质量15~20 mg;从室温升温至600℃,升温速率分别为:5 ℃/min、10 ℃/min、15 ℃/min和20 ℃/min;高纯氮气作为惰性保护气和载气,氮气流量为50 mL/min。
热重(TG)数据由软件自动采集,1.3 动力学参数的计算本文采用Flynn-Wall-Ozawa(FWO)法求取热重的动力学参数[2-7]。
2 结果与讨论2.1 样品的生焦特性在延迟焦化过程中,原料的生焦率是一项重要的工艺热重法研究青岛渣油的热反应性能江莉 中石化炼化工程(集团)股份有限公司洛阳技术研发中心 河南 洛阳 471003摘要:利用型热重分析仪,评价了青岛减压渣油及其四组分(饱和分、芳香分、胶质和沥青质)的热转化反应性能,采用多重扫描速率的FWO法求取了样品的动力学参数。
关键词:减压渣油 热裂化 动力学 热重分析表1 减压渣油的主要物性ρ/ (kg·m -3)ν/(mm 2·s -1)w CCR /%w/%w N /(μg·g -1)Mw (SARA)/%w/(μg·g -1)C H S Saturates Aromatics Resins n-C 7Asphaltenes Ni V 999.91329.017.886.4511.290.98898090217.8640.1737.704.275146指标,生焦率一般占延迟焦化进料的14~30%,其含量的变化主要依赖于所加工原料油的性质及工艺操作条件。
原料劣质化对延迟焦化装置的影响分析及措施
原料劣质化对延迟焦化装置的影响分析及措施摘要:中国石化某公司230×104t/a延迟焦化装置由洛阳石油化工工程公司(LPEC)设计,采用国内先进的“可灵活调节循环比”工艺流程。
该公司按照原油分储分炼以及加工效益最大化的生产原则,对重油加工流程进行了重大优化调整,实施“催化装置高负荷、焦化装置低负荷、溶脱装置变负荷、加工效益最大化”的加工模式。
焦化装置实行单炉室低负荷运行,以减压渣油为主要加工原料,同时掺炼催化油浆和脱油沥青。
本文主要分析原料劣质化对延迟焦化装置的影响分析及应对措施。
关键词:延迟焦化;原料残炭;原料四组分;沥青质;操作优化引言随着催化油浆和脱油沥青掺炼比例的提高,以及受公司加工原油种类变化的影响,焦化装置混合进料性质劣质化程度不断提高,原料残炭以及原料四组分中沥青质含量屡次突破装置历史最高值。
同时,随着该公司炼油装置新增和扩能改造工作不断推进,为发挥重油装置的加工优势,焦化装置的原料劣质化会逐步加剧,原料劣质化将成为焦化装置常态化的生产模式,因此,如何确保装置在原料劣质化下的安全、平稳运行至关重要。
1、焦炭塔系统石油焦硬度增加原料劣质化后,在相同生产条件下,焦炭塔内石油焦硬度增加,除焦时存在顶钻、卡钻以及下钻困难的问题。
为了保证除焦操作的安全,需对除焦操作进行调整,降低除焦钻孔的速度,将下钻频率由正常的15~16Hz调整为11Hz,除焦时间由2.5~3.0h延长至3.5~4.0h。
同时,焦炭塔内易产生球状、硬度较大的弹丸焦,会出现焦炭塔剧烈晃动的现象,使焦炭塔顶部管线位移达10~15cm,带动整个塔体和建筑框架晃动,易撕裂管线法兰,造成火灾事故,并且除焦时易塌方埋钻,导致无法除焦。
进料线压力升高由于原油劣质化,其经加热炉升温进入焦炭塔后,会在塔内生焦孔中提前成焦,并黏在生焦孔内壁上,焦炭塔内生焦孔径变小,导致焦炭塔塔底进料线压力升高。
当原料沥青质质量分数升高8个百分点,加热炉出口压力升高0.22MPa,焦炭塔塔底进料线压力升高0.24MPa,会造成原料在炉管内的停留时间延长,加速炉管结焦。
原料渣油性质的研究
原料渣油性质的影响摘要分析了延迟焦化装置原料劣质化对装置安稳运行的影响因素,并提出了相应的对策。
文中指出加工沥青质含量较高的渣油时需采取新工艺等应对措施,掺炼催化油浆要适度,另外可采取回炼污水场浮渣、回炼污油等技术,以推进企业的清洁生产。
关键词长周期沥青质催化油浆浮渣污油延迟焦化工艺是实现重油轻质化的重要手段,它以加工原料和加工工艺的灵活性日益受到炼油企业的重视。
延迟焦化装置一般以减压渣油为主要原料,同时为了确保对炼厂原油“吃干榨尽”,提高经济效益,推进清洁生产,延迟焦化装置常常在炼厂中扮演着“垃圾桶”的角色。
中国石油化工集团济南分公司(以下简称济南分公司)0.5 Mt/a延迟焦化装置于2002年11月份建成投产,装置开工后对济南分公司实现提高产品质量,改善产品结构,提高重油加工能力具有重要作用。
但随着掺炼外油的比例不断提高,促使原料劣质化加重,以及掺炼催化油浆、回炼污水处理场浮渣、回炼全厂污油等技术在延迟焦化装置的应用,给装置的安稳运行带来一系列问题。
本文针对不同原料在实际生产中对安全生产造成的影响加以分析,并提出相应的对策,确保延迟焦化装置长周期运行。
11原料渣油性质的影响延迟焦化装置的原料以减压渣油为主,原料的性质对装置的安稳运行起着至关重要的作用,直接决定着加工工艺及操作条件的选择。
原料渣油的性质可由其四组成表示,即将原料分为饱和烃、芳烃、胶质、沥青质四种组份。
在受热条件下,各组份性质不同,饱和烃及轻质芳烃较易发生裂解反应,重芳烃、胶质较易发生缩合反应,而沥青质是最易缩合结焦的组份;另外在加热炉中沥青质容易从原料中析出,附着在炉管内壁上,从而易导致加热炉炉管结焦。
因此,原料中的沥青质含量对加热炉炉管结焦起决定作用,直接影响着装置的长周期运行。
各组份的反应机理可用图1表示:延迟焦化装置原料劣质化的最主要的表现之一就是沥青质含量升高,对焦化装置的安全生产尤其是加热炉的平稳运行存在着巨大威胁。
减压渣油性质及反应条件对结焦前体物的影响
减压渣油性质及反应条件对结焦前体物的影响摘要:在不同反应时间和反应温度下,对三种不同性质的减压渣油在重油热加工性能评价装置上进行了结焦性能评价,并对反应后的产物进行甲苯不溶物(即结焦前体物TI)测定。
结果表明,随着反应的进行,甲苯不溶物含量单调增加,但在增加过程中存在一个明显的拐点,表明渣油生焦速率突然加快;生焦拐点的出现预示着渣油开始生焦。
温度越高,拐点出现的时间越短;同时减压渣油性质对拐点也有显著影响。
关键词:减渣性质甲苯不溶物拐点延迟焦化工艺是原料适应性很强的重油轻质化的重要手段之一,利用重油在热转化深度较低时不易出现结焦前体物的特性,在焦化加热炉管内获得重油轻质化所需要的能量,然后在焦炭塔内完成生焦反应的工艺过程[1]。
焦炭生成过程主要是重质烃类发生的缩合反应,特别是重油中胶质、沥青质等发生缩合反应,先生成甲苯不溶物(TI),进而生成苯不溶物(BI)再到喹啉不溶物(QI),最后缩聚为焦炭[2]。
重油的缩合反应机理是自由基反应机理。
刚开始反应时,产生的自由基被重油中的胶质所笼蔽,对自由基的进一步叠合生焦起阻碍作用,随着反应苛刻度的增加或者反应的进行,自由基的浓度增加,胶质的笼蔽效应被破坏,自由基叠合生焦可能性增加,生成甲苯不溶物的量剧烈增加,即结焦拐点出现,此时即认为不可避免会生成焦炭。
结焦拐点出现与否是一个快速评价渣油结焦倾向的有效方法。
1.实验部分1.1原料油实验所用的原料油取自三个不同炼油厂的工业减压渣油,其性质见表1。
分别标记为减渣QVR、RVR和LVR。
表1 原料油种类及性质x1.2实验方法与过程实验在ZP-IV型重油热加工性能评价装置上进行。
其流程如图1所示。
采用间歇反应器,计算机控制预热器和锡浴的温度,自动记录反应温度和时间,气体由排水法收集。
2. 原料性质对TI产率拐点的影响2.1 残炭值对TI产率拐点的影响图2表示不同残炭值的渣油在不同反应温度下出现TI产率拐点的反应时间。
渣油热反应过程中胶体稳定性的研究
27 9 ) 5 0 1
摘要 : 考察 了中东常渣热反 应 中胶体 的稳定性 变化 , 态 变化 。 相 并用质量 分数 电导率法研究 了其胶体 稳定性 。 测定 了渣油熟反应过程 中生
焦量 的情 况 . 分 析 了肢 体稳 定 性 和 生 焦情 况 的 关 系、 体稳 定性 的本 质 来 源 、 组 分 组 成 和 各 组 分 的 结 构 性 质 。通 过 测 量 各 组 分 的折 射 率 和 井 胶 六
两 者 的共 同 作用 导 致 胶 体 稳 定 性 的 变化 。
5 组分极性 的研 究一 ~ 。 六 偶极距 研究 表明 , 在六 组分 中, 沥青 质 的偶极距 最大 , 向胶体 、 和分和饱和分 的芳香逐渐减小 。 饱 由偶极距 大小. 说明沥青质的极 性最 大, 饱和分的最小 。 沥青质 的偶极距随反应 进行而逐 渐减小 。这与对于渣油组分分子的一般认识是一致的。为研 究渣 油分子极性 太小起 因.对渣油组分 的硫和氮含最分 别进 行丁测 定。 饱和分的硫氮含量都 比较小 , 其余几个 组分都很 大。 并且随着反应 时间的进行相差不大。 这说明组分 的极性与硫 、 氮含量关 系不大 , 有可 能 与它们在分子中的组 成和形态有着较大的关 系。
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石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨
石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨随着全球能源需求的增长,石油化工行业的发展迅速,重油作为石油产品的一种,也得到了广泛应用。
由于重油中含有大量的杂质和高分子化合物,使其在加工和利用过程中存在一定的难题。
劣质重油的延迟焦化工艺就是石油化工行业中一个备受关注的问题。
本文将从劣质重油的特性、延迟焦化现象及其原因、延迟焦化工艺和改进方向等方面进行探讨。
一、劣质重油的特性劣质重油是指在炼油过程中产生的一种质量较差的石油产品,其主要特点是密度大、粘度高、硫含量高、烃分布复杂等。
这些特性使劣质重油在传统的加工利用过程中存在许多问题,如易凝结、易结焦、易氧化、易析出沉淀等。
而这些问题往往导致了加工设备的堵塞、燃烧不完全、产品质量下降等严重后果。
二、延迟焦化现象及原因在使用劣质重油进行热裂解或燃烧过程中,通常会出现延迟焦化的现象。
所谓延迟焦化,即指重油在高温环境下,由液相逐渐转变为固相的过程发生缓慢,焦炭生成的时间延长。
这种现象通常表现为在一段时间内,热裂解或燃烧过程中并未观察到明显的焦炭生成,而随后快速生成大量焦炭。
延迟焦化的原因主要包括重油中的杂质和高分子化合物。
首先是重油中的金属和非金属杂质,这些杂质在高温环境下容易发生催化作用,促进焦炭的生成;其次是长链烃分子的存在,这些高分子化合物分解生成焦炭所需的能量比较大,导致了焦炭生成的延迟。
三、延迟焦化工艺针对劣质重油的延迟焦化问题,石油化工行业目前已经提出了一些解决方案。
通过改进热裂解工艺是目前较为主流的方法之一。
传统的热裂解设备往往不能满足劣质重油的加工需求,因此需要对设备进行改进,增加反应器的容积和热交换面积,提高重油的加热速率和裂解温度,以缩短延迟焦化的时间。
另外一种方法是采用添加剂改性的方式。
在重油加工过程中,添加适量的催化剂或抑制剂,可以有效地控制焦炭的生成速率,降低延迟焦化的程度。
还可以利用物理处理手段,如加热、加压、超声波等技术,使重油中的高分子化合物迅速分解,从而避免延迟焦化的发生。
原料劣质化对延迟焦化炉管结焦的影响
延迟焦化是渣油 热加 工主要 途径之 一 , 其核 心设 备加 热炉 炉 管 结 焦 是 当前 制 约 装 置 加 工 深 度 及 装 置 长 周 期 安 稳 运 转 的主 要 因素 , 直接影响装置的经济效益 。随着原 油不 断重 质化 、 劣质 化, 针对减压深拔技术 的发 展应用及 国家 “ 十二 五” 科技 支撑计 划“ 劣质 、 重质原油高效转化 ” 目, 项 研究不 同品种原 油的减压渣 油 热 转 化 结 焦 倾 向具 有 重 要 实 际 意 义 。通 常 定 义 渣 油 在 热 反 应 甲苯不溶物 出现快速 增加 ( 生焦拐 点 ) , 前 其在 炉管 内的停 留时 间为 生 焦 诱 导 期 。加 热 炉 出 口温 度 是 焦 化 装 置 的 重 要 操 作 指 标, 提高加热炉 出口温度 可加大裂 化程 度 , 而提 高液 体 收率 、 从 降低焦炭产率 , 炉管容 易结焦 。如果在 满足炉 出 口温度 要求 但 下, 使加工原料能够在生焦诱导期前 流出加热炉 出 口, 则可避免
Absr c t a t:T e c k n e e c fdi e e tfe so k wa n e tg td i h a y olt e ma r c s i g un t h o i g tnd n y o f r n e d t c s iv si ae n t e he v i h r lp o e sn i.Th f e r s lss o d t tt e wo s r p riso e f e so k wa e u t h we ha h re p o e t ft e d tc s,t a trc k n ae a d t e s re o i g—i d c in pei e h hef se o i gr t n h hot rc k n n u t r— o
石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨
石油化工劣质重油延迟焦化工艺探讨随着石油需求的不断增长,原油储备中的低品质油品,如重质油,成为石油化工行业面临的一个挑战。
重质油中杂质含量高、粘度大、凝点低、烯烃含量高等特点,使得其在燃料和化工中的利用存在一定的困难。
重质油却是石油化工中不可或缺的原材料,因此开发高效利用的技术对于资源的综合利用意义重大。
在这一背景下,劣质重油延迟焦化技术应运而生,为重质油资源的开发利用提供了新的途径。
一、劣质重油延迟焦化技术劣质重油延迟焦化技术是指将劣质重油在特定工艺条件下进行加热裂化,产生可燃气体和混合油,同时生成延迟焦化产物,通过进一步加工获得产品的一种高效延迟焦化处理技术,主要包括劣质重油预处理、加热裂化、延迟焦化、产品分离净化等关键技术。
1. 劣质重油预处理劣质重油预处理是指在劣质重油经过脱水、脱硫、脱氮、脱氧等过程后,去除其中的杂质和有毒物质,提高原料的纯度,为后续工艺的顺利进行提供保障。
脱硫技术是劣质重油预处理中的关键技术,其高效脱硫工艺是保证后续延迟焦化正常进行的重要环节。
2. 加热裂化加热裂化是指将预处理后的劣质重油在高温高压的环境下进行裂化,通过碳-碳键切断,将较重的分子裂解成轻质烃类和可燃气体。
在加热裂化过程中可产生大量的热量,使得原料中的烃类分子发生碳化反应,生成延迟焦化产物。
3. 延迟焦化延迟焦化是指通过延迟焦化炉将裂解产生的烃类分子和可燃气体进行进一步加热,使得其发生碳化反应,生成焦油和焦炭。
这种技术可以将烃类分子和可燃气体充分裂解,提高产品的收率和质量。
4. 产品分离净化产品分离净化是指将延迟焦化产生的焦油和焦炭进行分离,并通过蒸馏、萃取等工艺将焦油进行进一步的加工,提高产品的品质和降低其有害成分。
焦炭作为工业原料,也需要进行相关生产工艺的净化,以提高其利用价值。
劣质重油延迟焦化技术可以将劣质重油中的烯烃、杂质物质等有害成分充分裂解,从而提高产品的收率和质量。
该技术还可以将延迟焦化产生的可燃气体用作工业原料,实现资源的综合利用。
延迟焦化装置生成弹丸焦分析
15110月29日开始加工卡斯蒂利亚原油,焦化装置11月6日12:00 A塔和11月7日 12:00 B塔生成两塔弹丸焦,弹丸焦生成期间焦炭塔晃动剧烈,焦炭冷焦困难。
下面对弹丸焦生成的原因及操作调整进行分析。
1 弹丸焦生成原因延迟焦化装置出现弹丸焦的主要条件有焦炭塔进料的性质和焦炭塔内的高温和剧烈的湍流环境。
原料性质是导致生成弹丸焦的重要内因,高密度、高沥青质、高残炭、高杂原子含量的焦化原料易生成弹丸焦,另外劣质渣油粘度大、金属含量高(特别是NI和V)、硫氮氧等杂原子形成的杂环化合物等因素也明显促使弹丸焦生成。
影响弹丸焦生成的主要操作因素有:高温、低压、低循环比、大处理量、在焦炭塔内的高度湍流等。
其中增加循环油比例(重蜡油组分)能够有效抑制弹丸焦的生成。
下面对生成弹丸焦期间的原料性质及操作条件进行分析。
(1)原油情况表1加工原油情况 (%)为:11月5日16:00付四蒸馏比例调整为9903罐(WTI100%)18%+9904罐(巴士拉86%+卡斯蒂利亚14%)82%。
11月5日 23:15 付四蒸馏原油比例调整为9903#罐(WTI75%+沙轻15%+伊轻10%)20%,9904#罐(巴士拉86%+卡斯蒂利亚14%)80%。
从上表及实际的调和情况可以看出,11月5日沙轻、伊轻、WTI轻油比例降低,卡斯蒂利亚、巴士拉重油比例上升,巴士拉和卡斯蒂利亚比例合计最高到达82%,其中卡斯蒂利亚原油比例为11.5%。
从表2原油评价数据上可以看出,卡斯蒂利亚原油密度、黏度、残炭较高。
其中金属含量,尤其是Ni和V含量高,原油中绝大部分的金属浓缩在渣油中,促使了弹丸焦的生成。
另外卡斯蒂利亚原油渣油四组分中饱和份和沥青质含量高,芳香份和胶质含量低,渣油胶体体系中饱和份和沥青质不利于胶体体系的稳定,胶质和芳香份有利于胶体体系的稳定,卡斯蒂利亚原油渣油性质不稳定,导致生焦率高。
而且饱和份高,气相收率高,造成焦炭塔内气速大,焦炭碳存在剧烈的湍流环境,易导致弹丸焦的生成。
渣油劣质化对延迟焦化的影响
弹丸焦对生产的影响
焦碳塔塔体和挥发线晃动大 冷焦和放水期间容易堵塞生焦通道 放水管线堵塞 冷焦水罐清罐的频率翻倍 焦层塌方 ,影响到除焦时拆头盖的安全
9
弹丸焦
10
弹丸焦塌方
11
抑制弹丸焦的生成
抑制弹丸焦的有效措施,主要是降低加热炉 的出口温度,至于炉的出口温度具体的控制指标, 要视劣质渣油的比例而定,有的装置的炉出口温 度最低控制480℃。 但炉出口温度不能太低,这要考虑到焦层的 软硬和泡沫层的高度,以免因为炉出口温度过低 而导致焦层过软,影响冷焦放水和除焦,同时, 炉出口温度过低,泡沫层过高,会增加焦炭塔油 气中的焦粉量,此外,要考虑炉出口温度对焦炭 挥发分的影响。
6
弹丸焦
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弹丸焦的生成机理
弹丸焦的生成机理是由于重油在液机碳化过程 中,其中的稠环芳烃逐渐经热解及缩聚并定向排列 形成不溶于母液(油)的球状可朔性物,即所谓的 中间相小球体,小球体内部有层次地聚集着很多稠 环芳烃的分子。生成的小球体有一个成长、相遇、 融并、增粘和老化过程,以及定向和固化的变化历 程。中间相小球体充分长大、融合、定向,最后固 化为焦炭。在处理高沥青质渣油,可生成大量的直 径为2~5mm弹丸焦,其中伴有排球大小的圆球焦。
原油(渣油)性质(二)
项目 d20 V100℃,mm/s CR,m% S/N,m% 饱和烃 芳烃 胶质 沥青质 C11 A/Rein A20/R SF A20/S 辽河 AR 0.9875 1807 14.70 0.38/- 25.1 37.8 32.7 4.1 0.4142 0.125 9.22 0.1911 1.506 大港 VR 0.9660 565.6 15.0 0.23/0.64 27.2 33.0 39.6 0.2 0.3774 0.005 165 0.1779 1.2132 管输 VR 0.9695 805.2 14.98 0.98/0.61 21.8 31.0 46.17 1.06 0.2963 0.023 29.217 0.2362 1.421 孤岛 >500 1.002 1120 16.2 2.93/0.77 12.7 30.7 52.5 4.1 0.202 0.0781 7.488 0.4044 2.4173 科威特 VR 1.0148 / 18.8 5.05/0.31 15.7 55.6 22.6 6.1 0.2788 0.270 9.115 0.265 3.541 苏丹 原油 0.9381 / 9.89 0.08/0.27 45.95 30.55 23.0 0.5 0.8674 0.022 61.11 11.78 0.6648 乌拉尔 VR 0.9877 / 14.9 2.68/- 33.6 48.5 11.0 6.9 0.6273 0.6273 7.029 0.1188 1.4434 索鲁:士伊重 (1:2) >540 / 不流动 24.86 4.99/0.68 8.43 44.30 31.15 16.12 / / / / / 4
渣油掺炼乙烯焦油热处理生焦反应的研究的开题报告
渣油掺炼乙烯焦油热处理生焦反应的研究的开题报告一、研究背景及意义渣油是石化工业重要的原材料,其中的乙烯是制造塑料、橡胶等化工产品的重要原料。
目前,大多数乙烯的生产来自于石油炼制过程中的轻油蒸馏。
但是,石油蒸馏过程中所得到的轻油资源日益枯竭,渣油作为新型的原料和资源越来越受到石化工业的关注。
渣油中含有较高的芳香烃和沥青质等物质,难以直接利用,而其中的乙烯可以通过加工处理得到。
因此,渣油加工处理技术的研究具有重要的意义。
渣油中的乙烯大多存在于焦油中,因此,乙烯的生产需要对焦油进行分离和加工。
热处理生焦是一种常见的焦油分离技术,其通过将焦油加热到高温,使其中的物质发生裂解和重结晶,从而得到含有较高纯度乙烯的气体。
然而,热处理生焦过程中可能会导致不同的化学反应,如裂解和重结晶,这些反应的机理和影响尚未得到很好地研究。
因此,对热处理生焦过程中的化学反应进行研究,可以为提高乙烯产量和质量提供理论基础。
二、研究内容和方法本研究的主要内容是对渣油掺炼乙烯焦油热处理生焦反应进行分析和研究。
具体包括如下几个方面:1. 渣油掺炼乙烯焦油的物化特性分析:通过元素分析、GC-MS等技术,对渣油掺炼乙烯焦油的组成进行分析,包括其化学成分、密度、黏度、水分等物化性质。
2. 热处理生焦反应机理研究:使用差示扫描量热法和X射线衍射等技术,对渣油掺炼乙烯焦油进行热处理,并对其裂解、重结晶等反应机理进行分析。
3. 反应条件对反应产物的影响:研究不同反应条件下,如温度、压力、气氛等对热处理生焦产物组成的影响,探究最优的反应条件。
三、预期成果及意义本研究通过对渣油掺炼乙烯焦油的物化特性和热处理生焦反应机理的分析,探究热处理生焦中的化学反应机理,以及不同反应条件对反应产物组成的影响,进而寻找最优的生产乙烯的技术方案。
研究成果可以为渣油加工处理技术的提高和乙烯生产的改进提供理论基础。
渣油加氢过程生焦的原因分析及对策
渣油加氢过程生焦的原因分析及对策作者:马明辉来源:《中国科技博览》2018年第35期[摘要]渣油加氢阻垢剂是针对渣油原料高硫氮、高金属及多胶质的性质,在装置进料过程中,尤其是原料换热器和加热炉管内壁常常出现沉积和结垢,导致传热系数降低。
在这种情况下,必须采取添加阻垢剂技术。
由于渣油性质低劣,易生焦物种较多,容易在催化剂上沉积,覆盖催化剂活性中心,使催化剂失活,缩短加氢催化剂的使用寿命。
因此,解决生焦问题已成为渣油加氢的主要研究方向之一。
本文主要探讨渣油加氢过程生焦的原因分析及对策。
[关键词]渣油加氢;生焦;催化剂中图分类号:TE624 文献标识码:A 文章编号:1009-914X(2018)35-0011-01经过 60 多年的发展,延迟焦化工艺在将渣油转化为更有价值的轻质产品和生产新材料方面,均发挥着重要的作用。
在工艺流程、生产操作和设备设计等方面都有很多发展和创新,达到了提高液体收率、为催化裂化装置提供更多的原料油、生产优质焦、提高装置的灵活性和处理量、降低能耗、扩大乙烯原料来源、在延迟焦化装置中处理炼油厂废料等目的。
一、渣油加氢技术加氢精制主要用于油品精制,其目的是除去油品中的硫、氮、氧等杂原子及金属杂质,有时还对部分芳烃进行加氢,以改善油品的使用性能。
在催化剂和氢气存在下,石油馏分中的含硫、含氮、含氧和金属有机化合物发生氢解,从而达到精制的目的。
加氢精制的原料范围极广,从轻质馏分(汽油)、中间馏分(柴油)、减压馏分(蜡油)到减压渣油,含硫原油的各个直馏馏分都需要加氢精制后才能达到产品的质量要求,石油热加工产物含有烯烃和二烯烃等不饱和组分,也必须要通过加氢精制提高其安定性和改善其质量。
加氢精制具有产品质量好、液体收率高等优点。
它与加氢裂化的不同点在于其反应条件比较缓和,因而原料中的平均相对分子质量和分子的碳骨架结构变化很小。
因此,加氢精制已成为炼油厂中广泛采用的加工过程,也正在取代其他类型的油品精制方法。
劣质重油浅度热裂化研究
劣质重油浅度热裂化研究黄新龙;刘淑芳;江莉;李和杰【摘要】在静态试验装置上以4种重油为原料,在反应温度为T±20℃、反应时间为2~120 min的条件下,考察了反应温度和反应时间对减黏率和生成的重油中甲苯不溶物含量的影响.结果表明:对于同一种重油,在不同反应温度条件下,随着反应时间的延长,减黏率存在最大值;对于不同性质的重油,在操作条件较为缓和的情况下,其减黏效果区别较小,但提高操作条件的苛刻度后,其减黏效果区别较大,尤其是劣质重油的减黏率呈现快速降低趋势,表明胶体的稳定性遭到了破坏;提高反应温度和延长反应时间都对重油中甲苯不溶物的生成起促进作用.【期刊名称】《石油炼制与化工》【年(卷),期】2014(045)004【总页数】4页(P19-22)【关键词】重油;浅度热裂化;减黏裂化;减黏率;流动性;减压渣油【作者】黄新龙;刘淑芳;江莉;李和杰【作者单位】中国石化洛阳工程有限公司,河南洛阳471003;中国石化洛阳工程有限公司,河南洛阳471003;中国石化洛阳工程有限公司,河南洛阳471003;中国石化洛阳工程有限公司,河南洛阳471003【正文语种】中文随着原油重质化、劣质化趋势加剧以及减压深拔技术在炼油厂的推广应用,减压重油的性质越来越差,主要表现在密度大、黏度大、残炭高、沥青质和重金属含量高等[1-2],给重油的二次加工带来了挑战。
重油加工分为加氢法和脱碳法,加氢法在国内有传统的固定床工艺以及正在开发的沸腾床、悬浮床和浆态床等工艺;脱碳法有催化裂化、延迟焦化、溶剂脱沥青等工艺技术。
尽管采用加氢法具有一定的优势,但受原料性质限制以及投资较高等因素的影响,其发展受到制约[3],故近年来我国延迟焦化加工能力快速增加,由2007年的约72.9 Mt/a提高到目前的100 Mt/a以上[4],仅次于美国,已成为加工劣质重油的重要工艺之一。
以劣质重油作为延迟焦化装置的进料时,不仅液体产品收率较低,而且加热炉炉管易结焦,甚至造成安全生产隐患[5],因此开发延迟焦化工艺新技术具有重要意义。
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劣质渣油性质对受热生焦趋势影响的研究焦守辉;林祥钦;郭爱军;陈坤;王宗贤;佟佳俊;耿羽轩;李若萌;刘晴昊【摘要】以四种劣质渣油为原料,研究组成性质对其热转化过程初期生焦特性的影响。
结果表明,不同油样生焦诱导期受温度改变的影响程度可以用敏感度参数衡量,生焦诱导期越短的油样,敏感度参数越大,反应温度升高其生焦诱导期降低率越大。
相同反应条件下,劣质渣油的生焦特性取决于其自身的基本性质,且各个性质对其生焦特性的影响程度不一。
残炭、灰分、分子量、沥青质沉淀点和稳定性参数与其生焦诱导期相关性较强,其中,沥青质沉淀点和稳定性参数均反映的是油样胶体稳定性的突出影响。
劣质渣油自身的胶体稳定性与其生焦密切相关,胶体稳定性越差的渣油,越容易生焦,油样的生焦过程是热反应过程中胶体体系逐渐被破坏的过程。
%Using 4 inferior residual oils as raw materials, the effect of feedstock properties on the characteristics of coke formation during initial thermal conversion process was studied. The results show that the influence for coke induction period of different oils affected by temperature can be measured with the sensitivity parameters. The shorter the coke induction period of the residue, the bigger the sensitivity parameter. The coke induction period has a higher decrease rate with the reaction temperature rising. The coke formation property generally depends on feedstock's basic properties, and the influence of various properties of inferior residual oils on coke formation is different under the same reaction conditions. Carbon residue, ash, relative molecular mass, asphaltene precipitation onset point and stability parameter have strong correlations with the coke induction period, especially for the colloidalstability of oil reflected by asphaltene precipitation onset point and stability parameter. The colloidal stability of the inferior residual oils is related to the coke formation characteristics. The worse the stability of the residue, the more likely the coke is to form. The coke forming process is a gradual destruction of the colloid system during thermal reaction.【期刊名称】《燃料化学学报》【年(卷),期】2017(045)002【总页数】7页(P165-171)【关键词】劣质渣油;延迟焦化;性质;生焦诱导期;胶体稳定性【作者】焦守辉;林祥钦;郭爱军;陈坤;王宗贤;佟佳俊;耿羽轩;李若萌;刘晴昊【作者单位】中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;山东海成石化工程设计有限公司,山东淄博 255400;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580;中国石油大学华东化学工程学院重质油国家重点实验室,山东青岛 266580【正文语种】中文【中图分类】TE624轻质原油采出率越来越低,重质原油乃至超重稠油越来越受到炼油工业重视[1]。
中国的原油偏重,渣油含量一般超过50%[2],稠油中的渣油含量更高。
为了获得更高轻质油收率,一般需要将这部分渣油加热到较高的反应温度,进行加氢或脱碳方式的轻质化转化[3]。
近年来,高金属、高残炭含量劣质渣油的焦化已经成为了首选的渣油轻质化工艺,其中,85%以上的形式是延迟焦化[4,5]。
在渣油加热升温过程中,尤其是劣质渣油在延迟焦化加热炉管中升温时,渣油分子发生热裂化生成轻油馏分,进料流动性变好,但是胶体稳定性变差。
当反应到一定程度时生焦速率显著加快,到达生焦诱导期,生成的焦炭在加热炉管内壁沉积结垢,传热阻力和流动阻力均增大,焦化装置运行周期亦缩短,危及焦化装置长周期运行安全。
经过多年的研究,人们已经对石油的生焦机理得出一个较为普遍的认识。
Yen[6]的渣油胶体结构模型认为,渣油胶体体系中,沥青质作为胶束相或分散相,胶质作为胶溶剂,油分(饱和分和芳香分)作为分散介质,沥青质通过胶质与油相的相互作用形成亲液性溶胶。
Wiehe[7]提出生焦诱导期的概念并分析了石油焦形成过程中的相分离动力学模型。
渣油的生焦由两个过程构成:物理生焦和化学生焦,物理生焦作为化学生焦的先导,主要是渣油中原有沥青质等的聚沉形成焦炭;化学生焦决定生焦量的多少,包括烷烃脱氢、芳香烃脱烷基及缩合生成大量焦炭。
为了更好地指导工业生产,研究人员更加关注渣油生焦的影响因素。
王宗贤等[8]对辽河和孤岛渣油供氢能力与生焦趋势的关系研究发现,渣油受热生焦趋势与其内部氢转移能力密切相关,沥青质的氢转移能力越强,抑制自由基缩聚生焦的能力越强。
郭爱军等[9]通过热重法得到了锦州石化渣油亚组分生焦率由大到小为沥青质、胶质、芳香分、饱和分。
王宗贤等[10]研究发现,原生的沥青质在苯溶液中以2或3个分子相互缔合,而热处理后的残渣油中的沥青质是以3-6个分子缔合,他们分析出沥青质缔合指数的大小和渣油的热生焦趋势是一种正相关的关系。
郭爱军等[11]研究发现,重油热转化原料中的重金属含量越高,热转化过程中生焦诱导期越短。
随着原料油中重金属含量的增加,重油热反应生焦量就越多,生成的焦颗粒也逐渐变大。
而对于劣质稠油自身性质对其生焦诱导期影响的报道较少,根据生焦机理可知,研究劣质稠油组成性质尤其是胶体稳定性与生焦诱导期之间的关系,进而指导焦化原料渣油受热初期生焦特性对于焦化装置的长周期、高效安全运行具有重要意义。
1.1 实验原料本研究选择了某炼厂四种劣质渣油(分别记为油样A、B、C、D)为实验原料,其基本性质和组成分别见表1、表2。
1.2 微型反应釜实验在微型热反应釜中进行反应,实验步骤如下,称取6-8 g(精确至0.01 g)油样于精确称重标号的石英试管中,然后油样试管放进反应釜中后上紧釜,通氮气至一定压力试漏并置换釜内空气至一定压力。
将反应釜放入锡浴中加热,反应开始并计时。
到达反应时间后将釜提出放入水中急冷,终止反应,1 h后待釜内温度冷却至室温,放空釜内气体,卸开反应釜拿出油样进行下一步实验分析。
1.3 分析测试1.3.1 生焦率的确定将反应后石英试管中的油样用甲苯全部转移至锥形瓶1中,置于130 ℃的油浴中加热回流1.0 h,取下锥形瓶密封放入暗箱室温下静置1.5-2.5 h。
用经甲苯浸泡24 h干燥称重标号的滤纸过滤锥形瓶1中的溶液至锥形瓶2中,尽量将锥形瓶1中的不溶物全部转移到滤纸上。
取下滤纸放入抽提器中,用锥形瓶2中的溶液在130 ℃的油浴中抽提,直至抽提器中的溶液变澄清,且用玻璃棒蘸一滴溶液于干净滤纸上自然干燥后没有痕迹为止。
取出滤纸,经过真空干燥,放入干燥器中冷却至室温后称重,并与之前滤纸的质量相减,即得到该油样的甲苯不溶物含量。
参考相关文献[8],定义反应前后油样的甲苯不溶物含量之差为生焦量,生焦质量分数随反应时间的变化称为生焦趋势,其中,生焦率为0.1%的时间点即为该油样在相应实验条件下的生焦诱导期。
1.3.2 沥青质沉淀起始点实验利用紫外-可见光法测定油品的沥青质沉淀起始点,实验步骤如下,配制浓度为2 g/L待测油样的甲苯溶液,放置12-24 h后,用移液管移取不同体积的正庚烷作为沉淀剂,分别加到上述溶液中,密封并摇匀,恒温30 ℃稳定20 min后移取3 mL样品于比色皿中,甲苯做参比溶液测量其透光率,透光率刚开始下降的点即为沥青质的沉积起始点。
设定参数:波长固定值T%740 nm,中速扫描。
1.3.3 光学显微镜观察取微量反应后的油样于载玻片上,盖上盖玻片制得薄油层,然后采用深视光谷SGO-PH100倒置显微镜进行观察并照相,放大倍数为物镜40倍。
2.1 热反应温度对劣质渣油生焦趋势的影响热反应温度是影响油样生焦趋势的一个重要外部因素,为了选择合适的反应条件进行生焦诱导期研究,考虑到所选油样均为劣质渣油,对油样在380和400 ℃两个温度下的生焦趋势进行对比。
以油样C为例作其在两个温度条件下的生焦趋势对比图,具体见图1。
由图1可知,油样C在380和400 ℃两个不同温度下具有不同的生焦率和生焦诱导期,在反应开始阶段,温度对生焦量的影响不明显,而在接近或者到达油样的生焦诱导期之后,温度对各个油样生焦率的影响程度逐渐增强。
为了直观描述和比较不同劣质渣油在相同热反应温度下的生焦趋势,以在400 ℃、2 MPa氮气气氛下对四种劣质渣油的生焦趋势为例作图,描述不同劣质渣油在相同反应条件下生焦率随时间的变化,具体见图2。
由图2可知,四种劣质渣油在同一反应温度下的生焦率随时间的变化趋势均为:热反应初期生焦率随时间的变化并不明显,当其达到或者快要达到生焦诱导期时生焦率急剧增加。