桩基钢筋笼吊装计算书
钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算
钻孔桩钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算书1、吊具吊耳强度计算钢筋笼最重为27.25t ，在起吊过程中，采用4点吊，钢丝绳与吊架成60°夹角，吊耳板两侧各贴1块18mm 厚的钢板。
吊耳孔参照吊耳板设计公式进行计算。
图 1-1 吊耳孔结构示意图（1）吊耳孔尺寸吊耳板尺寸应满足以下公式：B=(2.4～2.6)d ，δ≥B/20，a=(0.7～1.05)d ； 式中B ：吊耳板宽度(mm)，取180mm ；d ：吊耳孔直径(mm)，取100mm ；δ：吊耳板厚度(mm)，吊耳板由钢板与贴板组成，厚度取54mm ；a ：孔顶至板顶距离(mm)，取50mm 。
（2）吊耳孔承载力计算 吊耳孔壁局部受压承载力：cj g cjf d P≤=δαγσ; 吊耳孔壁受拉承载力：tj cjtjf dR d R ≤-+=222244σσ; 式中cj σ——孔壁局部受压承载力(MPa)； α——动力系数，取1.3；g γ——荷载分项系数，取1.35；P ——吊耳板荷载标准值(N)，按3点受力考虑，取91kN ；d ——吊耳孔直径(mm)；δ——吊耳板厚度(mm)；R ——吊耳板半宽(mm)；cj f ——局部紧接承压强度设计值(MPa)，Q235钢板取值125 MPa ；tj f ——孔壁受拉强度设计值(Mpa)，Q235钢板取值145 MPa ；当P=167kN 时，吊耳板按：R=70mm ，d=80mm ，δ=54mm ，a=50mm 取值，经计算，cj σ=37MPa<125 MPa ，tj σ=72.9 MPa<145 MPa 。
贴板与吊耳板焊接，焊缝取单面角焊缝，按构造要求：mm ..t .h f 46185151max min =⨯=≥，mm .t .h f 6.21182121min max =⨯=≤，取焊脚尺寸10f h mm =，则0.77e f h h mm ==，焊缝长度取B=140mm ，则焊缝计算长度mm h B l f w 1202=-=， 角焊缝应力:MPa f MPa l h N σw f w e f 1602.511207210913=<=⨯⨯⨯==β，满足要求。
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书1.计算依据《桥梁钻孔桩施工设计图纸》；《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ 203-2008）；《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）；2.计算说明钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担1根，吊筋吊环2处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径57mm，壁厚5mm，长度2.1m的钢管。
吊环吊筋示意图3.材料性能3.1钢筋强度标准值与设计值3.2钢管的截面特性3.3钢管强度设计值和弹性模量4.钢筋笼吊筋吊环计算4.1工况一选本桥梁工程桩径1.25m、桩长70m，钢筋笼重量为7.188t，采用HPB300 Ø16mm钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mm；内径68mm；壁厚5mm的钢管。
4.1.1吊环的应力按下式计算：[]σσ≤=nAG9807 式中σ—吊环拉应力n —吊环的截面个数，一个吊环时为2；二个吊环时为4；四个吊环时为6；A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（t ）；9807—t （吨）换算成N （牛顿）；[]σ—吊环的允许拉应力，一般不大于60N/mm2（已考虑超载系数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度影响系数、钢筋代换等）。
[]2/602/45.582016188.79807mm N mm N =<=⨯⨯=σσ 满足要求4.1.2一个吊环可起吊的重量按下式计算：[]261.9807.912420d d G ==πσ 式中0G —一个吊环起吊的重量（kg ） d —吊环直径（mm ） []σ—吊环的允许拉应力 kg G 24601661.920=⨯=t t 188.784.91000/42460>=⨯ 满足要求4.1.3吊筋抗拉强度计算：抗拉强度强度设计值2/2707.2721.1/300mm N fy ===2223/270/58.8784108.9188.7mm N fy mm N =<=⨯⨯π 满足要求 4.1.4钢筋笼横担强度计算：取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于槽钢上的工况，因为钢管为2根，有4个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载。
桩基钢筋笼吊装计算书
桩基钢筋笼吊装计算书桩基钢筋笼是用于加强地基承载力以及防止沉降的一种常用结构。
在桩基施工中，钢筋笼的质量和安装方式对整个桩基的质量和稳定性都有着重要的影响。
本篇文章将详细介绍桩基钢筋笼的吊装计算书及其应用。
一、桩基钢筋笼的组成桩基钢筋笼是由纵向钢筋和横向钢筋编织而成的网状结构。
钢筋笼的制作应符合相关的规范标准，包括钢筋的材质、直径、数量、弯曲度等，以保证其质量和稳定性。
二、桩基钢筋笼的吊装计算书桩基钢筋笼的吊装计算书是指在进行吊装作业之前，根据钢筋笼的尺寸、重量、吊装高度以及吊装方式等因素，对吊装过程进行计算和规划的文件。
其主要包括以下内容：1. 钢筋笼的总重量计算：根据钢筋笼的尺寸和编织规格，计算出钢筋笼的总重量。
2. 单根钢筋的自重计算：根据钢筋的材质、图样以及长度等因素，计算出单根钢筋的自重。
3. 钢筋笼吊装高度：根据工地实际情况，以及钢筋笼安装位置的要求，计算出钢筋笼的吊装高度。
4. 吊装方式的选择：根据工地实际情况，选择合适的吊装设备和吊装方式，包括吊装绳的数量、长度、结构等。
5. 吊装绳的张力计算：根据钢筋笼的重量、吊装高度、吊装绳的数量和长度等因素，计算出吊装绳的张力。
6. 安全系数的确定：根据吊装设备的质量、使用年限、工地情况等多种因素，确定合适的安全系数，以防吊装过程中出现意外、事故等风险。
三、桩基钢筋笼吊装计算书的应用桩基钢筋笼吊装计算书的应用非常重要，它能够有效地保障施工安全和施工质量。
1. 确保吊装操作的安全性：在使用钢筋笼吊装计算书进行吊装时，可以根据实际情况和吊装计算结果，确定合适的吊装高度、吊装方式、吊装绳的数量和长度等因素，避免随意和不规范的吊装，降低吊装作业过程中的风险。
2. 提高施工质量：钢筋笼是桩基工程中十分重要的一部分，其质量直接关系到桩基的承载力和稳定性。
通过使用吊装计算书进行规范的吊装操作，不仅可以避免钢筋笼在运输过程中受损或变形，更重要的是可以确保钢筋笼在安装时具有合适的位置和方向，并且保证钢筋笼的稳固安装，从而提高施工质量。
钻孔灌注桩钢筋笼下放计算
钻孔灌注桩钢筋笼下放计算按照最大钢筋笼重15.5t计算（考虑吊环重量）。
一、吊环计算拟采用4根双肢Φ28HPB300级钢筋作为钢筋笼吊环；构件自重标准值作用下，吊环的设计极限拉力不应大于50N/mm2（已考虑超截系数，吸附系数，动力系数等）；每个吊环按2个截面计算；构件上设计有4个吊环时，仅考虑3个吊环同时发挥作用。
根据σ=9807×G/( n·A)≤[σ]计算可知：σ=9807×Gn·A =9807×15.56×615.44=41.1MPa≤50MPa，满足要求。
式中：σ——吊环承受拉应力；[σ]——吊环容许拉应力；n——吊环截面数，2个吊环时为4，3个吊环时为6；A——一个吊环的钢筋截面面积（mm2）；G——构件自重（t）。
二、吊索计算上端钢丝绳：Φ24：3m（4根）单肢使用；下端钢丝绳：Φ24：3m（4根）单肢使用；Φ24钢丝绳强度均为1700MPa，型号6×37+IWR，钢芯，最小破断拉力为293.56kN（已考虑荷载不均匀系数0.82）。
①上端钢丝绳钢强度验算：4根钢丝绳起吊，4点受力计算，G=4t，3m 钢丝绳与吊具平面的夹角约60°F=G/sin60=4.0t/sin60°=4.6tΦ24钢丝绳（强度为1700MPa）破断力为293.56kN（已考虑荷载不均匀系数0.82）K=29.356/4.6t=6.38>6，满足要求。
②下端钢丝绳钢强度验算：4根钢丝绳起吊，G=4tΦ24钢丝绳（强度为1700MPa）破断力为293.56kN（已考虑荷载不均匀系数0.82）K=29.356t/4t=7.33>6，满足要求。
桩基钢筋笼吊装方案
桩基钢筋笼吊装方案批准:审核:编制:*****工程有限公司2017年6月20日目录第一章吊装设备选型及方法 (2)1.1总起重量的确定 (2)1.2钢筋笼吊装加固 (2)1.3主副吊点的确定 (2)1.4起重垂直高度计算 (2)1.5起重机选型确定 (3)第二章吊装验算 (4)2.1钢丝绳强度验算 (4)2.2主、副吊扁担梁 (5)2.3吊点加固 (6)2.4卸扣 (6)2.5滑车 (7)第三章吊装工序 (7)第四章安全保证措施 (9)4.1做好岗前安全吊装培训 (9)4.2双机抬吊措施 (9)4.3吊车操作安全措施 (10)4.4起重工（起重机司机、起重指挥、信号、挂钩工）安全操作规程 (11)4.5吊装 (13)4.6吊索具 (14)第五章高空坠落及物体打击、吊车倾覆应急预案 (15)5.1报警和接警处置程序 (15)5.2现场保护的组织程序 (16)5.3应急物资和设备 (16)5.4防护、救援的程序和措施 (16)5.5通讯联络、安全防护措施 (16)附表一30吨汽车起重机性能表 (17)附表二25吨汽车起重机起重性能表 (18)附图钢筋笼吊点布置示意图 (20)第一章吊装设备选型及方法1.1总起重量的确定本工程单节钢筋笼重量最大规格为Ø1.2m×31m, 最大重量约为3吨。
（含包括扁担梁、吊钩、滑轮组、卸扣、钢丝绳小计0.35T）。
1.2钢筋笼吊装加固钢筋笼采用8点起吊, 钢筋笼吊点处用Ø16mm圆钢加固。
钢筋笼起吊时, 顶部要用两根扁担横梁, 其长度为2米。
为了不使钢筋笼在起吊时产生很大的弯曲变形, 采用两台吊车同时操作。
钢筋笼下端可系绳索用人力控制, 防止钢筋笼在空中晃动。
起吊时不允许钢筋笼下端在地面上拖引, 以防造成下端钢筋弯曲变形。
1.3主副吊点的确定本工程钢筋笼起吊设备采用一台30吨汽轮吊车和一台25吨汽轮吊车。
起重方式采用8点抬吊, 主吊设4个吊点, 副吊设4个吊点, 其中主吊2点设于笼顶上方距离笼顶距离为1.4米, 顺向朝下8米、6米、8米处间距布置（附图钢筋笼吊点布置示意图）。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
廊道支撑灌注桩钢筋笼吊装计算书
廊道支撑灌注桩钢筋笼吊装计算书
廊道支撑灌注桩桩径1100mm，共计18根，为上部钢立柱下部钢筋搭接3m焊接成一体。
因钢筋笼和钢立柱断面不变，吊装计算按最长钢筋笼和最长钢立柱计算。
1、最长钢筋笼长27.1m，重1.7T，四点吊，钢丝绳与水平成45度，5T滑车两个，上层钢丝绳与水平60度。
1.1吊笼钢丝绳受力
1.7/4*1.414=0.6T
安全系数取6，查港口工程施工手册232页，钢丝绳选择8.7mm以上即符合要求。
1.2上层钢丝绳受力
1.7/2/0.866=1T
安全系数取6，查港口工程施工手册232页，钢丝绳选择11mm以上即符合要求。
1.3卡环选取M16以上均可
2、最长钢立柱15.6m，重量5.882T，双绳双滑车上有扁担两点吊，钢丝绳与水平成60度。
2.1起吊时钢丝绳受力
5.882/4/0.866=1.7T
2.2竖直后钢丝绳受力
笼和柱最重为7.249T，钢丝绳受力7.249/2=3.625T
因起吊后受力最大，按此不利条件计算主吊钢丝绳，安全系数取6，
吊索最低极限能力为21.75T，查港口工程施工手册232页表，选择直径17.5mm以上钢丝绳符合要求。
2.3卡环选取M33以上即可
3、吊筋。
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算手册
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书1.计算依据《桥梁钻孔桩施工设计图纸》；《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ203-2008）；《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）；2.计算说明4.钢筋笼吊筋吊环计算4.1工况一选本桥梁工程桩径1.25m、桩长70m，钢筋笼重量为7.188t，采用HPB300?16mm 钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mm；内径68mm；壁厚5mm的钢管。
式中σ—吊环拉应力n—吊环的截面个数，一个吊环时为2；二个吊环时为4；四个吊环时为6；A—一个吊环的钢筋截面面积；G—构件的重量（t）；[]σ[]σ4.1.34.1.4取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于槽钢上的工况，因为钢管为2根，有4个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载。
即：KN.7=⨯188÷.417618.9钢管自重：KN÷⨯1.7=.00710008.9（1）抗弯强度值计算①自重荷载下弯矩:m kn qb M •=⨯==026.08/72.107.08/122②集中荷载F 作用下弯矩：③组合弯矩：m kn M M •=+=+175.2149.2026.0212236/2.1792.1/1401048.1510175.2mm n f mm n W M =<=⨯⨯==σ满足要求 （2）抗剪强度值计算（32根?16mm4.1.3吊筋抗拉强度计算：抗拉强度强度设计值2/2707.2721.1/300mm N fy ===2223/270/4.11282108.9613.4mm N fy mm N =<=⨯⨯π满足要求 4.1.4钢筋笼横担强度计算：取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于钢管上的工况，因为钢管为1根，有2个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载。
即：F=KN.4=613÷2⨯8.9.60422钢管自重：KN÷⨯1.7=.00710008.9（4）抗弯强度值计算①自重荷载下弯矩:m2kn72078/128/.0.1.0qb=M•=026=⨯（5（63mm钢管，满足使用要求。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四设备选用1）主吊选用：QYU型100t履带式起重机，主臂长度17m~63.0m，主要性能见下表：工作半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）12.9 75.0 64 8014 69.5 64 7816 57.7 63.5 7718 48.9 63 752）副吊选用：QYU型50t履带式起重机，主臂长度54.85m，主要性能见下表：工作半径R（m）负载Q（t）提升高度H（m）角度（度）12 43.5 56 7914 40.3 55 7716 35.8 55 7518 34.3 54 73序号名称型号数量备注1 主吊铁扁担2套2 副吊铁扁担2套3 钢丝绳约200米4 滑轮8个5 卸扣30只6 扳手若干五双机抬吊系数K验算按标准幅6m，笼长29.5m进行验算。
钢筋笼吊装验算书
翰林站钢筋笼吊装防坠落措施翰林站位于深圳市福田区翰林学校北侧、梅观路南侧停车场内，站位靠梅观路南侧布置。
车站沿梅观路东西向布置，为地下2层车站，采用11米岛式站台。
车站总长216米。
车站西接梅林关站，东接银湖站，两端分别为矿山法施工（东端）和TBM 法施工（西端）。
标准段结构高13.24m，结构外皮净宽20.2m。
翰林车站围护结构采用钻孔咬合桩，桩径1m，相邻两桩咬合150mm，桩长为8.5m～23.2m，共有717根桩。
其中最重钢筋笼长度为23m，重量约为3.9T，钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，箍筋采用φ12HPB300级钢筋,加强箍采用φ20HRB400级钢筋。
本次验算按23m最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按0.3T计算，即钢筋笼重量G=3.9+0.3=4.2吨（含索具、吊钩、铁扁担重）。
1、钢筋笼吊装流程（1）使用卡扣进行吊点固定（2）钢筋笼六点起吊（大钩缓慢上升，小钩缓慢下降）（3）钢筋笼竖直吊起，并拆除小钩卡扣。
（4）钢筋笼两点吊装下放2、钢筋笼吊装验算根据钢筋笼吊装流程，进行相关受力分析，钢筋笼在竖直吊起后吊点受力最大，此时主要依靠钢筋笼顶部加强箍与主筋之间焊点承受钢筋笼重量。
现对加强箍与主筋焊点进行验算：已知：钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，加强箍采用φ20HRB400级钢筋，加强箍每2m一道，第一道加强箍距钢筋笼顶部1m处设置，加强箍与主筋采用双面点焊连接固定，焊条采用E50型。
钢筋笼吊装至孔口且钢筋笼处于竖直状态时，吊装吊点在钢筋笼第一道加强箍之上，此时加强箍圈与主筋之间的焊点承受整体钢筋笼重量，焊缝主要受平行于主筋方向的剪切应力作用。
钢筋笼主筋与加强箍焊接示意图计算：单个焊点上受平行于主筋方向的力：KN KN N 7.11023/9.323/G =⨯==， E50型焊条手工焊角焊缝的强度设计值为：mm N f w t /200=根据角焊缝强度计算公式：wt w e f l h N ≤∑=)/(f τ其中焊缝有效高度 ：mm h h f e 6.5mm 87.07.0=⨯== 其中较小焊脚尺寸取：mm h f 8=其中单个焊点有效焊缝总长度mm h L l f w 42810222=⨯-⨯=-⨯=∑实mmN f mm N mm N l h N w t w e /200/76/46.510007.1)/(f =≤=⨯⨯=∑=τ所以当φ32的主筋与φ20的加强筋电焊连接时，焊点采用双面焊且焊缝的有效高度e h 大于5.6mm,焊缝有效长度w l ∑大于4mm 时，焊缝满足要求。
钢筋笼吊具计算书
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新建福州至平潭铁路工程平潭海峡公铁两用大桥φ4.0m桩钢筋笼吊装计算书
2、 斜撑计算 斜撑采用 工20a型 名称
工20a
强度计算
轴力 N= 29.1
σ=N/A=
8.3
Midas
civil计
A（cm2) 35.0
kN MPa
轴力N（kN）
mm2 有效
Fy= Fx=
408 62
焊kN缝面吊积耳 所kN受竖吊直耳 所受水平
M= 82 kN.m
W= 1081
β= 1.22
拉应力σ =
M/W+Fx/A
cm3 焊缝 净正截面面角模焊 缝强度设
= 79.2 MPa
剪应力τ =
Fy/A
= 24.1 MPa 组合应力 (σ2/β+
σ= τ2)0.5
= 69.3 MPa
<
6.2
斜撑与圈 梁均之采间用焊 焊
脚尺寸
轴力 N= 29.1 kN
σ=N/∑ he(=l0w.h7e）hf==
βf= lw=
11.5 4.2 1.22 600
MPa mm 焊缝 计正算面高角度焊 缝mm强腹度板设 焊缝计算
<
ffw =
焊缝计算截面
100 MPa
满足要求
βfffw = 122 MPa
83 200 134.3 29.2
kN.m kN MPa MPa
< <
板抗剪强
N= 166 kN
d= 60
t1= 33.5 b1= 93
则 A= 4221
剪应力 τ=
桩基钢筋笼吊装计算书
基钢筋笼吊装计算书1编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004《两阶段施工图设计》《路桥施工计算手册》人民交通出版社2施工部署2.1为确保吊装工作顺利进行，应在安全、质量、进度等各方面都能达到理想状态，为此作如下部署：2.1.1.编制吊装方案，并报相关单位审定批准。
2.1.2.对审定后的吊装方案，在方案实施的施工准备和吊装过程中，必须严格执行。
2.1.3.吊装前必须完成施工区域的场地清障工作。
2.1.4.吊装前准备好各类吊索具，并确认符合方案规定的要求。
2.2人员配备本单项工程现场施工总负责人全面负责协调、监督和指导各部门班组落实吊装方案的各项技术要求。
相关部门班组配备必要的安全管理、作业人员等，总计管理人员4名，熟练工人10名。
人员配备情况一览表3机械设备准备机械设备准备情况一览表4、施工准备4.1.存放材料的场地应该平整，压实，排水通畅，临时道路应平整，并满足载重约40吨的货车或者吊车通行，保证不陷车。
4.2.卸货后，马上报验，待材料验收合格后进入下一步工序4.3.吊装前，复测基础标高，轴线复测，并做出记录，对于轴线偏差过大的，要进行处理，具体处理方法：用钢管套住地脚螺栓，向正确的方向扳，但不能用力过大。
4.4.做好吊机的进场检验工作，确保起重机械各项性能良好。
4.5清除吊机转臂空间范围内障碍物，并用警示彩带设定警戒区域，非吊装施工人员严禁靠近。
4.6吊装前将起重机械试运转一次，观察各部分及操作系统有无异常，并检查所有起重机具钢丝绳、卡环、吊钩等是否安全，符合要求后才使用。
5、机具选择5.1、作业吊车5.1.1、考虑工程量，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
5.1.2、作业吊车的选择（1）起重高度计算H≥H1+H2+H3式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——钢筋笼长度，取单节最长长度10.2m；H2——安装间隙，视具体情况而定，取0.3m；H3——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，取0.9m；选用起重机的起重高度H ≥10.2米，起重高度取11.4m 。
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书1.计算依据《桥梁钻孔桩施工设计图纸》；《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ 203-2008）；《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）；2.计算说明钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担1根，吊筋吊环2处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径57mm，壁厚5mm，长度2.1m的钢管。
吊环吊筋示意图3.材料性能3.1钢筋强度标准值与设计值3.2钢管的截面特性3.3钢管强度设计值和弹性模量4.钢筋笼吊筋吊环计算4.1工况一选本桥梁工程桩径1.25m 、桩长70m ，钢筋笼重量为7.188t ，采用HPB300 Ø16mm 钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mm ；内径68mm ；壁厚5mm 的钢管。
4.1.1吊环的应力按下式计算：[]σσ≤=nAG9807 式中σ—吊环拉应力n —吊环的截面个数，一个吊环时为2；二个吊环时为4；四个吊环时为6；A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（t ）；9807—t （吨）换算成N （牛顿）；[]σ—吊环的允许拉应力，一般不大于60N/mm2（已考虑超载系数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度影响系数、钢筋代换等）。
[]2/602/45.582016188.79807mm N mm N =<=⨯⨯=σσ 满足要求4.1.2一个吊环可起吊的重量按下式计算：[]261.9807.912420d d G ==πσ式中0G —一个吊环起吊的重量（kg ） d —吊环直径（mm ） []σ—吊环的允许拉应力 kg G 24601661.920=⨯=t t 188.784.91000/42460>=⨯ 满足要求 4.1.3吊筋抗拉强度计算：抗拉强度强度设计值2/2707.2721.1/300mm N fy ===2223/270/58.8784108.9188.7mm N fy mm N =<=⨯⨯π 满足要求 4.1.4钢筋笼横担强度计算：取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于槽钢上的工况，因为钢管为2根，有4个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载。
桥梁桩基钢筋笼吊装计算书
桥梁桩基钢筋笼吊装计算书设计:复核:审核:二0一八年九月1工程简介11.1 工程概况11.2 吊装方式12设计相关参数选定1计算目的1计算范围1参考资料1主要控制参数2设计技术参数及相关荷载大小选定2.6 荷载类型2.6 工况分析2.6 工况及荷载组合2.6 计算方法23计算过程2吊筋计算2吊环验算3焊缝验算3孔口横担验算3钢丝绳验算4汽车吊抗倾覆验算5 4计算结果汇总75结论7桥梁桩基钢筋笼吊装计算书1工程简介工程概况本项目共有五座桥梁, 1号大桥位于场地北侧, 全长1085m上部结构为连续箱梁, 下部为花瓶式矩形桥墩；2号桥位于西出入口, 3号桥、4号桥和5号桥位于东出入口。
桥梁上部结构均为多跨连续梁, 基础为钻孔桩基础, 单根桩基钢筋笼重量为5.17〜12.16t。
吊装方式钢筋笼吊装拟采用25t汽车吊进行吊装作业, 选用HPB30瞅钢筋制作吊环, 吊环采用单面焊, 顶部用4个吊环通过横担固定钢筋笼。
孔口采用型钢支架或方木作横担支垫, 横担采用I10工字钢, 单根长度2.0m。
2设计相关参数选定计算目的验算吊筋、焊缝、横担工字钢的强度, 对钢丝绳进行安全计算, 验算汽车吊的稳定性。
计算范围本计算书适用于(项目名称)桥梁桩基钢筋笼吊装施工。
参考资料(1)林岳车辆段与综合基地现有设计图纸；(2)《建筑施工计算手册》；(3)《起重机设计规范》(GB/T3811-2008);(4)《混凝土结构设计规范(2015年版)》(GB50010-2010);(5)《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》(JGJ276-2012);(6)《钢结构设计标准》(GB50017-2017);(7)《一般起重用D形和弓形锻造卸扣》(GB/T25854-2010)主要控制参数(1)吊筋选用HPB300公称直径16mm勺圆钢, 截面积201.1mrfi,按照《混凝土结构设计规范(2015年版)》表4.2.3-1进行取值, 抗拉强度设计值fy=270MPa (2)横担采用I10工钢, 截面特性：截面积1430mmiW=4.9X104mrhI=2.45X106mm,E=2.06X105MPa重量11.2kg/m,抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=215MPa抗剪强度设计值fv=125MPa(3)钢丝绳采用6X37+1型, 直径47.5mm公称抗拉强度1400MPa破断拉力总和Fg=2115.0kN,选用起重量不小于6.3t的卸扣；(4)采用25t汽车吊, 自重约30t,支腿全开时宽度为6m设计技术参数及相关荷载大小选定荷载类型荷载主要为钢筋笼自重G工况分析当桩基钢筋笼安装完成后, 其重量达到最大值, 为最不利荷载工况, 在该工况下进行验算。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
钢筋笼专项吊装方案计算
一、工程概况本项目为某高层建筑基础工程，采用钻孔灌注桩基础。
钢筋笼作为桩基础的重要组成部分，其吊装质量直接影响到工程的安全与质量。
为确保钢筋笼吊装过程的安全、高效，特制定本专项吊装方案。
二、钢筋笼吊装参数1. 钢筋笼规格：直径1.2m，高10m，重量约25吨。
2. 吊装设备：采用50吨汽车吊。
3. 吊装场地：平整、坚实，满足吊装作业要求。
4. 吊装环境：风力不大于5级，气温-5℃～35℃。
三、吊装方案计算1. 吊装设备选择根据钢筋笼重量及吊装场地条件，选择50吨汽车吊作为吊装设备。
2. 吊点设置（1）纵向吊点：在钢筋笼顶部及底部各设置1个吊点，吊点间距为5m。
（2）横向吊点：在钢筋笼侧面设置2个吊点，吊点间距为5m。
3. 吊装力计算（1）单点吊装力：F = G / 4 = 25吨 / 4 = 6.25吨（2）多点吊装力：由于吊点间距为5m，故吊装力分配为F1 = F2 = F3 = F4 =6.25吨4. 吊装设备验算（1）吊装设备额定起重量：50吨（2）吊装设备吊臂长度：15m（3）吊装设备吊钩高度：3m（4）吊装设备吊装半径：10m（5）吊装设备吊装高度：8m（6）吊装设备吊装倾角：15°根据以上参数，吊装设备满足吊装要求。
5. 吊装安全系数（1）吊装设备安全系数：1.2（2）吊装钢丝绳安全系数：1.5（3）吊装吊钩安全系数：1.2综上所述，吊装安全系数满足要求。
四、吊装施工步骤1. 吊装前准备：检查吊装设备、吊具、吊装场地等，确保满足吊装要求。
2. 吊装作业：按照吊点设置，将吊装设备驶入吊装场地，调整吊臂长度及吊钩高度，进行吊装作业。
3. 吊装过程监控：监控吊装过程，确保吊装安全、平稳。
4. 吊装完成：吊装完成后，对吊装过程进行检查，确保吊装质量。
五、结语本专项吊装方案通过计算与验算，确保钢筋笼吊装过程的安全、高效。
在实际施工过程中，应严格按照方案执行，确保工程顺利进行。
钢筋笼吊装验算书
翰林站钢筋笼吊装防坠落措施翰林站位于深圳市福田区翰林学校北侧、梅观路南侧停车场内，站位靠梅观路南侧布置。
车站沿梅观路东西向布置，为地下2层车站，采用11米岛式站台。
车站总长216米。
车站西接梅林关站，东接银湖站，两端分别为矿山法施工（东端）和TBM 法施工（西端）。
标准段结构高13.24m，结构外皮净宽20.2m。
翰林车站围护结构采用钻孔咬合桩，桩径1m，相邻两桩咬合150mm，桩长为8.5m～23.2m，共有717根桩。
其中最重钢筋笼长度为23m，重量约为3.9T，钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，箍筋采用φ12HPB300级钢筋,加强箍采用φ20HRB400级钢筋。
本次验算按23m最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按0.3T计算，即钢筋笼重量G=3.9+0.3=4.2吨（含索具、吊钩、铁扁担重）。
1、钢筋笼吊装流程（1）使用卡扣进行吊点固定（2）钢筋笼六点起吊（大钩缓慢上升，小钩缓慢下降）（3）钢筋笼竖直吊起，并拆除小钩卡扣。
（4）钢筋笼两点吊装下放2、钢筋笼吊装验算根据钢筋笼吊装流程，进行相关受力分析，钢筋笼在竖直吊起后吊点受力最大，此时主要依靠钢筋笼顶部加强箍与主筋之间焊点承受钢筋笼重量。
现对加强箍与主筋焊点进行验算：已知：钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，加强箍采用φ20HRB400级钢筋，加强箍每2m一道，第一道加强箍距钢筋笼顶部1m处设置，加强箍与主筋采用双面点焊连接固定，焊条采用E50型。
钢筋笼吊装至孔口且钢筋笼处于竖直状态时，吊装吊点在钢筋笼第一道加强箍之上，此时加强箍圈与主筋之间的焊点承受整体钢筋笼重量，焊缝主要受平行于主筋方向的剪切应力作用。
钢筋笼主筋与加强箍焊接示意图计算：单个焊点上受平行于主筋方向的力：KN KN N 7.11023/9.323/G =⨯==， E50型焊条手工焊角焊缝的强度设计值为：mm N f w t /200=根据角焊缝强度计算公式：wt w e f l h N ≤∑=)/(f τ其中焊缝有效高度 ：mm h h f e 6.5mm 87.07.0=⨯== 其中较小焊脚尺寸取：mm h f 8=其中单个焊点有效焊缝总长度mm h L l f w 42810222=⨯-⨯=-⨯=∑实mmN f mm N mm N l h N w t w e /200/76/46.510007.1)/(f =≤=⨯⨯=∑=τ所以当φ32的主筋与φ20的加强筋电焊连接时，焊点采用双面焊且焊缝的有效高度e h 大于5.6mm,焊缝有效长度w l ∑大于4mm 时，焊缝满足要求。
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基钢筋笼吊装计算书1编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004《两阶段施工图设计》《路桥施工计算手册》人民交通出版社2施工部署2.1为确保吊装工作顺利进行，应在安全、质量、进度等各方面都能达到理想状态，为此作如下部署：2.1.1.编制吊装方案，并报相关单位审定批准。
2.1.2.对审定后的吊装方案，在方案实施的施工准备和吊装过程中，必须严格执行。
2.1.3.吊装前必须完成施工区域的场地清障工作。
2.1.4.吊装前准备好各类吊索具，并确认符合方案规定的要求。
2.2人员配备本单项工程现场施工总负责人全面负责协调、监督和指导各部门班组落实吊装方案的各项技术要求。
相关部门班组配备必要的安全管理、作业人员等，总计管理人员4名，熟练工人10名。
人员配备情况一览表3机械设备准备机械设备准备情况一览表4、施工准备4.1.存放材料的场地应该平整，压实，排水通畅，临时道路应平整，并满足载重约40吨的货车或者吊车通行，保证不陷车。
4.2.卸货后，马上报验，待材料验收合格后进入下一步工序4.3.吊装前，复测基础标高，轴线复测，并做出记录，对于轴线偏差过大的，要进行处理，具体处理方法：用钢管套住地脚螺栓，向正确的方向扳，但不能用力过大。
4.4.做好吊机的进场检验工作，确保起重机械各项性能良好。
4.5清除吊机转臂空间范围内障碍物，并用警示彩带设定警戒区域，非吊装施工人员严禁靠近。
4.6吊装前将起重机械试运转一次，观察各部分及操作系统有无异常，并检查所有起重机具钢丝绳、卡环、吊钩等是否安全，符合要求后才使用。
5、机具选择5.1、作业吊车5.1.1、考虑工程量，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
5.1.2、作业吊车的选择（1）起重高度计算H≥H1+H2+H3式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——钢筋笼长度，取单节最长长度10.2m；H2——安装间隙，视具体情况而定，取0.3m；H3——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，取0.9m；选用起重机的起重高度H≥10.2米，起重高度取11.4m 。
（2）起重臂长度计算： l≥H/sin α式中 l ——起重臂长度（m ）； H ——起重高度（m ）；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取75°。
l≥(11.4)/sin(70°)=12.1米。
（3）吊装重量钢筋笼单节最长长度为10.2米，重4吨，单根桩基最重为20吨（4）吊车工作半径取6m ，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用重型汽车起重机QY50K 汽车吊满足施工要求。
（5）其他型号吊车选型见5.5 5.2孔口支架的计算桩基孔口位置压实后，用两块3×1.2×0.14m 的路基箱作为承重平台，其上搭设用40b 工字钢做成的定位框架，及直径90mm 实心圆钢棒做成的活动卡销，卡销长63cm ，用20mm 的钢板加固井字框。
用以定位钢筋笼进而进行钢筋笼的接长，具体图纸见主塔桩基施工方案附件5。
孔 壁护 筒活动卡销井字框长枕木路基箱孔口定位支架示意图路基箱长枕木井字框加强连接板活动卡销护 筒孔 位图4 孔口定位吊挂支架活动卡销计算：如图4所示，全框最不利工况时为4个活动卡销承受整个钢筋笼重量，每个受力为20/4=5t 。
考虑钢筋笼下放时担于孔口支架时的冲击力，取冲击系数为1.2，则卡销的受力简图及截面如图7所示；卡销反力：KN F kx 8.70144/17060=⨯=； 井框对卡销的支撑力：8.1308.7060=+=R F kN ； 方钢卡销受剪力：224514.33130800434/125mm /4.272mm N f N f v A F kxv R====⨯⨯⨯ 。
故方钢卡销满足抗剪承载力要求。
活动卡销受力及截面图支架井框：井框主梁采用双拼40b 工字钢，次梁采用单40b 工字钢，对井框进行简化做保守计算，对井框的主梁和次梁分别按简支梁进行计算。
40b 工字钢截面特性据《材料力学》查表得：416530x I cm =；4582y I cm =；283.5A cm =；3919x W cm =；384.3y W cm =；65.6kg/m 。
双拼工字钢视为360×276×12mm 的方钢进行计算，其截面特性为：427649.38x I cm =；418265.31y I cm =；3220610/E N mm =⨯；31536.08x W cm =；31323.57y W cm =。
卡销重量：2177637.85/24.2F g cm kg =⨯⨯⨯=； 卡销承重：28.888F t kN ==；井框主梁自重均布荷载为：365.6/21312/F kg m N m =⨯=； 井框次梁自重均布荷载：465.6/656/F kg m N m ==。
故井框计算简图如图6所示：支架井框：井框主梁采用40b 工字钢加工制造，对井框进行简化做保守计算，对井框的主梁和次梁分别按简支梁进行计算。
40b 工字钢截面特性数据：422780x I cm =；4692y I cm =；294.1A cm =；31140x W cm =；396.2y W cm =；73.8kg/m 。
卡销重量：221 3.14 4.5637.85/31.46F V g cm kg ρ==⨯⨯⨯=； 卡销承重：2 1.2 5.566F t kN =⨯=；井框主梁自重均布荷载为：373.8/738/F kg m N m ==。
故井框计算简图如图8所示： 对于次梁： 最大弯矩：23max738 2.856610 2.8594799.382M N m ⨯⨯⨯=+=*，最大应力：22max max 3max 94799.365.83/215/114010M N mm f N mm W σ===<=⨯满足设计强度；最大挠度：4343398985355738 2.856610 2.8538448384206102278010482061022780101.3510 1.1310 1.13[]7.1400ql Fl f EI EI lmm f mm----⨯⨯⨯⨯=+=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+⨯=<==满足刚度。
图6 井框计算简图对于主梁：对弯矩进行叠加，故最大弯矩：2235max1312 4.7668810 4.76644000 1.025 2.59108282ql Pl M Fa N m ⨯⨯⨯=++=++⨯=⨯*最大应力：522max max6max 2.5910168.3/215/1536.0810M N mm f N mm W σ-⨯===<=⨯； 视最大挠度叠加故：4322349833322398985(342)51312 4.7663844863842061027649.38108810 4.7664410 1.025(3 1.025 4.7664 1.025 4.7662 1.025)482061027649.381062061027649.3810 4.76ql Fl Pa al a l a f EI EI EIl ----+⨯⨯=++=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯++⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯43361.5510 3.4810 1.4410 5.1[]11.9400lmm f mm---=⨯+⨯+⨯=<==（据《材料力学》）故主梁的刚度也满足要求。
结论：孔口支架的强度及刚度均满足使用需要。
5.3、索具、卡环等工具的选择（1）、钢筋笼重量计算计算以单根φ2.5m 桩基钢筋笼为验算对象。
以20吨钢筋计算得： G=20000*10/1000=200KN 钢丝绳拉力计算采用双支吊索起吊，吊索与钢筋笼水平夹角为45°。
KS S b n Q ≤⋅=αsin 1式中：S —每根钢丝绳索具的受拉力； Q —钢筋笼重力； n —吊索根数；α—吊索钢丝绳与水平面夹角；Sb —吊索钢丝绳的破断拉力总和； K —吊索钢丝绳的安全系数，一般取6。
钢筋笼质量G=1900KN ，α取45°KS S b n Q ≤⋅=αsin 1=141.4KN 拟选用6*37丝，钢丝绳φ47.5mm ，公称抗拉强度1550N/mm2。
Sb=αPg式中Sb —吊索钢丝绳的破断拉力；α ——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，取0.82Ψ=0.82。
Pg ——钢丝绳的破断拉力总和，Pg=0.5d2=0.5*47.52=1128.1KNSb =0.82*1128.1=925.1KN∵N= 134KN< P/K=925.1/6=154.18KN∴选用6*37丝，钢丝绳φ47.5mm ，公称抗拉强度1550N/mm2，钢丝绳满足要求。
（3）、卡环的选择计算吊装质量最大支撑时拉力S=134KN ，卡环的允许荷载[FK]=40d2，拟选用17.5型卡环，查《路桥施工计算手册》15-15表得知d=66mm[FK]=40*662=174.24 KN>141.4KN 满足要求。
因此，采用汽车吊时选用17.5型卡环。
5.4抗倾覆验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
以单根φ2.5m 桩基钢筋笼为验算对象，查《起重机设计规范》可知：∑=M KGMG+KQMQ+KWMW ≥0式中KG ——自重加权系数，取1 KQ ——起升荷载加权系数，取1.15 KW ——风动载加权系数，取1MG 、MQ 、MW 为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N ·m ；W汽车吊工作时受力简图图中：G——汽车吊自重，取40.4t；Q——起升物重量，考虑单机抬吊，取20t；W——风动载，按起升物重量的20%考虑；a ——汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸6.6m，故a取3.3m；R ——汽车吊工作半径，最大取6m；h ——风动载合力点高度。
∑=M KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=404000×3.3-1.15×200000×(6-3.3)-0.2×200000×（2+0.2+0.95/2）=605200N·m＞0故稳定性满足要求。
16吨吊车稳定性计算（自重23t，汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸5.4m，故a取2.7m）∑=M KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=230000×2.7-1.15×75000×(6-2.7)-0.2×75000×（2+0.2+0.95/2）=6296250N·m＞025吨吊车稳定性计算（自重30t ，汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸6m ，故a 取3m ）∑=M KGMG+KQMQ+KWMW=1×G ×a-1.15×Q ×（R-a ）-1×W ×h=300000×3-1.15×122000×(6-3)-0.2×122000×（2+0.2+0.95/2）=413830N ·m ＞0 5.5地基承载力验算汽车吊工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台吊车的重量（包括自重和荷重），即：()()()t Q G 2.30204.402121=+=+=单个支腿最大支承力 式中：G —汽车吊自重，取50t 吊车验算，为40.4t Q —汽车吊最大荷重（额定荷重），为20t 。