410T燃贫煤煤粉锅炉设计说明书

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410t-h锅炉热力计算全部过程(转向室)

℃ 查焓温表
℃ (θ'+θ")/2
k
θave+273
℃ kJ/kg
t/h kJ/kg MPa
查表E13，t"roof 查表E13，t"roof 查表E12，Droof 3.6QrBcal/Dtn 设计选取
数值 522 7318.4 38 33.5 33.3 104.8 7213.2 515 518.5 791.5 348.5 2691.8 205.17 19.55 14.7
— 设计选取（膜式壁）
m2Βιβλιοθήκη xrc×Hrcm2
Hs,sh+2Hr,sh+2Hroof
m3
0.5×hs,sh×wrc
m
3.6V/Hsur
转向室计算所需数据
D1
kg/h
Bcal
kg/s
ψ
—
μfa
kg/kg 烟气特性表
dfa
μm 烟气特性表
rH2O
— 烟气特性表
rn
— 烟气特性表
ρg
— 烟气特性表
表E14 数值 0.051 0.005 0.041 5.618 5.6 9.841 62.92 55.29 55.11 173.32
符号 d σ dn hrc Lrc wrc
Hs,sh Hr,sh Hroof Hrc xrc
H
Hsur V s
转向室结构
单位
计算公式或数据来源
m 设计选取
m 设计选取
m 设计选取
m 设计选取
m 设计选取
m 设计选取
m2
2hrcbrc
m2
wrchrc
m2 wrclrc
m2

锅炉课程设计说明书 220th超高压燃煤锅炉课程设计

锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h超高压燃煤锅炉课程设计一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是《电厂锅炉原理及设备》课程的重要教学实践环节。

通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二、锅炉设计计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。

2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。

3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。

三、整体设计热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。

2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。

3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。

4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。

5、绘制烟气温焓表。

6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。

7、锅炉炉膛热力计算。

8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。

9、锅炉整体计算误差的校验。

10、编制主要计算误差的校验。

11、设计分析及结论。

四、热力设计计算基本资参数⑴、锅炉蒸发量： Dec=61.11kg/s⑵、汽包压力： Pqb=11.02MPa⑶、给水温度： tgs=216℃⑷、过热蒸汽温度： tgr=540℃⑸、过热蒸汽压力： Pgr=9.8MPa⑹、一次风温度： t1=186℃⑺、二次风温度： t2=186℃⑻、环境温度： tlk=20℃⑼、烟气出口温度： t=128.8℃五锅炉整体布置的确定1，锅炉整体的外型---选π型布置选择π型布置的理由如下(1)锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上。

(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2，受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器，前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式，采用双级空气预热器。

410t循环流化床锅炉课程设计

新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计说明书循环流化床锅炉课程设计专业班级：热动10-9学生姓名：王鹏指导教师：代元军、崔祖涛完成日期： 2012年7月5日新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：410t循环流化床锅炉设计学生姓名：专业热动班级 10-9评定意见：1.课程设计的全过程表现：积极（）比较积极（）较好（）一般（）差（）。

2.按时完成程度：全面完成（）较好完成（）按时完成（）基本完成（）未完成（）。

3.结果反映的基本概念：全部正确（）基本正确（）无原则性错误（）有原则性错误（）。

4.综合运用知识论证程度：充分（）合理（）一般（）欠充分（）模糊（）。

5.独立见解和创新性：有（）无（）。

6.书写、条理：正确清晰（）清楚通顺（）结构欠佳（）零乱有缺陷（）。

7.答辩：叙述和回答问题正确流畅，表达能力强（）叙述和回答问题较流畅正确（）叙述和回答问题基本正确（）能叙述和回答问题（）基本概念模糊，不能正确叙述和回答问题（）。

评定成绩：指导教师（签名）： 2012年7 月5日目录1 循环流化床综述 (1)1.1循环流化床 (1)1.1.1循环流化床锅的工作原理 (1)1.1.2循环流化床锅炉的特点 (2)1.1.3循环流化床的原理和特点 (5)1.1.4流化床燃料设备的主要类型 (6)1.1.5循环硫化床锅炉的优点 (6)1.2循环流化床锅炉尚待进一步研究的问题 (8)1.3循环流化床锅炉的发展： (10)1.3.1 循环流化床锅炉的国外发展： (10)1.3.2 循环流化床锅炉的国外发展： (10)2 设计内容 (11)2.1 概述 (11)2.2 设计参数 (12)2.2.1 锅炉技术规范 (12)2.2.2 设计燃料 (12)2.3 锅炉结构简介 (13)2.3.1 总体布置 (13)2.3.2 锅炉基本尺寸 (14)2.4炉膛设计计算 (14)2.5 分离器 (17)2.5.1 分离器面积 (17)2.5.2 分离器内部设计 (18)2.6 过热器系统 (19)2.7 省煤器与空气预热器 (19)2.8 燃烧设备 (19)2.9 总结 (21)2.9.1设计总图 (21)2.9.2设计总结表 (23)2.9.2.1基本情况表 (23)2.9.2.2技术特性表 (24)参考文献 (25)1 循环流化床综述我国从60年代开始对循环流化床锅炉进行研究，并在90年代以后和外国公司联合研究并取得了较大有发展，现在循环流化床锅炉已发展成熟并在全国广泛应用。

400th煤粉锅炉设计

400th煤粉锅炉设计河北工业大学毕业设计说明书作者：学号：学院：能源与环境工程学院专业：热能与动力工程专业题目：400t/h煤粉锅炉设计指导者：陈占秀讲师(姓名) (专业技术职务)评阅者：(姓名) (专业技术职务)2012年 06 月 01 日毕业设计（论文）中文摘要题目400t/h煤粉锅炉设计摘要：锅炉是一种以消耗化石燃料为主的供热设备。

国情决定了我国的锅炉燃料以煤为主，并且这种状况在今后相当长的时间内都不会发生根本改变。

本文主要介绍了我国能源现状、锅炉在国民经济发展和日常生活中的重要作用、锅炉的基本组成和一般工作过程、锅炉的分类、锅炉发展简史及锅炉技术的发展趋势并详细阐述400t/h煤粉炉的设计过程。

关键词：煤粉炉，过热器，再热器，设计毕业设计（论文）外文摘要Title 400T / H PULVERIZED COAL BOILER DESIGNAbstractThe boiler is a consumption of fossil fuel-based heating equipment. The national conditions of China's boiler fuel is dominated by coal, and are not a fundamental change in this situation for a long time. This paper describes the Present Situation of China's energy, boiler an important role in national economic development and daily life, the basic componentsof the boiler and the general course of their work, the classificationof the boiler, the boiler development history and boiler technology trends and elaborate 400t / h the design process of pulverized coalKeywords： pulverized coal boiler , Superheater, reheater ,design目次0引言 (3)1电站锅炉 (4)1.1组成和原理 (4)1.1.1水汽系统 (4)1.1.2燃烧系统 (5)1.2锅炉本体的结构类型 (5)1.3燃烧器的布置方式 (6)1.4循环方式 (7)1.4.1自然循环 (7)1.4.2辅助循环 (7)1.4.3直流锅炉 (8)1.4.4复合循环 (8)1.5过热器的定义 (9)1.5.1过热器的类型和特点 (10)1.5.2过热器的性能 (11)1.6减温系统 (12)1.7锅炉辅助设备 (13)1.7.1制粉设备及系统 (13)1.7.2风烟系统及设备 (14)2煤粉炉的注意事项 (15)3煤粉炉的优势 (16)4 锅炉的设计计算 (18)4.1设计任务书 (18)4.2煤元素分析数据数据校核和煤种判别 (19)4.3燃烧产物的锅炉热平衡计算 (21)4.4 炉膛设计和热力计算 (36)4．5后屏过热器结构尺寸计算 (69)4．6 对流过热器设计和热力计算 (82)4.7高温再热器设计和热力计算 (107)4.8第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算 (130)4.9低温再热器热力计算 (152)4.10旁路省煤器热力计算 (159)4.11减温水量校核 (166)4.12主省煤器结构设计和热力计算 (167)4.13 空气预热器热力计算 (180)4.14热力计算数据的修正和计算结果汇总 (193)总结 (204)参考文献 (205)致谢 (207)0引言：目前我国主要是靠消耗煤炭的火力发电，而大部分地区的煤炭资源在发电消耗中只占很小的一部分，大量的煤炭需要从外省购入。

400th燃劣质煤煤粉锅炉.

摘要本文设计的是400t/h燃贫煤高压煤粉锅炉，其过热蒸汽压力为9.8MPa，过热蒸汽温度为540℃，给水温度为215℃。

锅炉采用单锅筒，自然循环π型布置固态排渣。

采用直吹式系统，四角切圆燃烧，直流燃烧器，重油点火。

锅炉前部为炉膛，四周布满膜式水冷壁，炉膛出口处布置屏式过热器，折焰角斜坡上有高温对流过热器，水平烟道为低温对流过热器，且布置了两级喷水减温器，便于调节蒸汽温度。

尾部竖井部分交错布置两级省煤器和两级空气预热器。

省煤器双侧进水，空预器为双面进风的管式空预器。

屏式过热器采用振动吹灰，对流过热器采用蒸汽吹灰，尾部受热面采用钢珠吹灰。

关键词：贫煤；高压；自然循环；四角切圆燃烧AbstractThis design is for 410t / h high-pressure lean coal boiler, whose superheated steam’s pressure is 9.8Mpa, superheated steam’s temperature is 540 ℃, feed-water’s temperature is 215 ℃.The boiler is π-type with single drum, and it uses natural circulation, direct-firing system, four corner tangential combustion The front of the boiler is the furnace, which is full of water-colded walls. The superheater lays at the furnace exit, the high-temperature superheater is on the slope of furnace, the low-temperature superheater is at the horizontal flue, the tail-flue is furnished with two economizers and two air preheaters.The superheater sets vibration ash-removal equipments, the convection superheaters set steam ash-removal equipments ,the tail-heated surface sets steel ball ash-removal equipments.Keywords:lean coal；high-pressure；natural circulation；four corner tangential combustion目录引言 (1)1 文献综述 (2)1.1 课题背景及意义 (2)1.1.1 课题背景 (2)1.1.2 锅炉发展简史 (2)1.1.3 我国电站锅炉发展概况 (3)1.1.4 国外电站锅炉机组的发展 (4)1.1.5 锅炉发展新技术 (5)1.2 主要研究内容、应用价值、创新 (6)1.2.1 主要研究内容 (6)1.2.2 应用价值 (7)1.2.3 创新 (7)1.3 拟采用的研究方法 (7)1.4 预期达到的目标、困难设想 (7)1.4.1 预期达到的目标 (7)1.4.2 困难设想 (7)2 锅炉结构设计说明 (9)2.1 锅炉的总体布置 (9)2.2 锅炉结构 (10)2.2.1 炉膛水冷壁 (10)2.2.2 锅筒及锅筒内设备 (12)2.2.3 燃烧设备 (13)2.2.4 蒸汽过热器及汽温调节 (14)2.2.5 省煤器 (17)2.2.6 空气预热器 (18)2.2.7 除渣装置 (20)2.2.8 吹灰装置 (21)2.2.9 锅炉构架 (21)2.2.10 密封装置 (21)2.2.11 炉墙结构 (22)3 热力计算 (23)3.1 主要设计参数 (23)3.2 燃料特性 (23)3.3 辅助计算 (23)3.3.1 空气平衡 (23)3.3.2 燃烧产物体积及焓的计算 (23)3.3.3 烟气特性计算 (24)3.3.4 烟气的焓温表 (24)3.3.5 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (24)3.4 炉膛的结构及热力计算 (24)3.5 屏式过热器的结构及热力计算 (24)3.6 对流过热器的结构及热力计算 (24)3.7 转向室的结构及热力计算 (24)3.8 热量分配 (25)3.9 省煤器和空气预热器的结构及热力计算 (25)3.10 热力计算主要参数汇总 (25)结论 (26)致谢 (27)参考文献 (28)附录Ⅰ热力计算表 (29)附录Ⅱ锅炉部件结构图 (46)引言锅炉是利用燃料燃烧释放的热能或其他热能加热给水，生产规定参数和品质的蒸汽的设备，又称蒸汽发生器。

煤粉锅炉课程设计讲解

煤粉锅炉课程设计讲解目录第1章锅炉的总体布置 (1)第2章空气平衡 (1)第3章燃烧产物及烟气焓温表 (2)3.1 燃烧产物的计算 (2)3.2 烟气特性 (3)3.3 烟气焓温特性 (4)第4章锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (6) 第5章炉内换热计算 (7)5.1 燃烧器特性 (7)5.2 炉膛结构设计 (8)5.3 炉膛热力计算 (9)第6章对流传热计算 (11)6.1 过热器结构设计 (11)6.1.1 第一级过热器结构 (11)6.1.2 第二级过热器结构设计 (11)6.2 对流过热器热力计算 (12)6.2.1 第一级过热器热力计算 (12)6.2.2 第二级过热器热力计算 (14)第7章省煤器结构设计及热力计算 (16) 7.1 高温煤器设计计算 (16)7.1.1 高温省煤器结构设计 (16)7.1.2 高温省煤器结构尺寸设计 (17)7.1.3 高温省煤器热力计算 (18)7.2 低温煤器设计计算 (19)7.2.1 低温省煤器结构设计 (19)7.2.2 低温省煤器结构尺寸设计 (21)7.2.3 低温省煤器热力计算 (21)第8章空气预热器结构设计及热力计算 (23)8.1 空气预热器结构尺寸设计 (23)8.2 空气预热器热力计算 (24)第9章热力计算数据的修正和计算结果汇总 (27)9.1 热力计算数据修正 (27)9.2 排烟温度校核 (27)9.3 热空气温度校核 (28)9.4 锅炉热平衡误差校核 (28)第10章个人总结 (29)第1章锅炉的总体布置锅炉为单汽包，自然循环煤粉炉，呈Ⅱ型布置。

炉膛由660?φmm 水冷壁组成，炉膛截面深?宽=9100?9100mm ，宽深比为1，为正方形。

燃烧器呈四角切圆布置。

上升烟道为燃烧室，水平烟道布置两级悬挂式对流过热器，垂直下行烟道布置两级省煤器及两级回转式空气预热器。

对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制冷凝水喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结水放热后再进入省煤器。

240t煤粉炉技术规范书

240t煤粉炉技术规范书10×240t/h高温高压自然循环煤粉锅炉技术规范书买方：德龙镍业有限责任公司卖方：锅炉厂总承包单位：中机国能电力工程有限公司日期：2019年12月1 总则 (2)2 工程概况 (3)3 设计、运行条件与环境条件 (3)4 技术要求 (8)5 监造(检验)和性能验收试验 (36)6设计与供货界限及接口规则 (37)7 清洁、油漆、保温、包装、装卸、运输与储存 (39)8 设备技术数据 (40)附件1 供货范畴 (50)附件2 技术资料及交付进度 (59)附件3 设备监造(检验)和性能验收试验 (63)附件4 技术服务和设计联络 (67)附件5 大(部)件情形 (70)附件6 设备交货进度表 (71)1.1本锅炉技术规范书适用印尼肯达里10×240t/h 煤粉锅炉设备及其配套系统，它包括锅炉及配套系统的功能设计、结构、性能、制造、安装和试验等方面的技术要求。

1.2本技术协议提出的是最低限度的技术要求，未对一切技术要求作出详细规定,也未充分引述有关标准和规范的条文，卖方提供一套满足技术协议和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。

并满足国家有关安全、环保等强制性标准和要求。

1.3卖方对燃煤锅炉的整套系统和设备(包括附属系统与设备、附件等)负有全责，即包括分包(或采购)的产品。

分包(或采购)的产品制造商详见供货及分包附件。

如有改变，必须事先征得买方的认可和同意，否则买方有权拒绝收货。

卖方提供的设备是成熟可靠、技术先进的全新产品。

1.4卖方的工作范畴包括招标范畴内设备的设计、制造、检验、试验、包装、运输，以及安装、调试和开车指导、并配合开工方案优化工作等。

1.5本技术协议所使用的标准若与卖方所执行的标准发生矛盾时，按较高的标准执行。

1.6合同签订后1个月内，按本规范要求，卖方提出合同设备的设计、制造、检验、试验、装配、安装、调试、试运、验收、试验、运行和爱护等标准清单给买方，由买方和设计方确认。

锅炉煤粉燃烧器说明书

LHX-高效节能型锅炉煤粉燃烧器产品说明书西安路航机电工程有限公司一、工作原理：①燃烧器是锅炉的主要燃烧设备，他通过各种形式，将燃料和燃烧所需要的空气送入炉膛使燃料按照一定的气流结构迅速、稳定的着火：连续分层次供应空气，使燃料和空气充分混合，提高燃烧强度。

煤粉燃烧器就是利用二次风旋转射流形成有利于着火的回流区，以及旋转射流内和旋转射流与周围介质之间的强烈混合来加强煤粉气流的着火特性。

旋转射流的工质除了二次风外，还可以有一次风。

在二次风蜗壳的入口处装有舌形挡板，用以调节气流的旋流强度，蜗壳煤粉燃烧器的结构简单，对于燃烧烟煤和褐煤有良好的效果，也能用于燃烧贫煤运行参数:一次风率r1，一、二次风量比，一、二次风速w1和w2及风速比w1 /w2有关。

锅炉燃烧器使用的是气化原理，能使燃油完全气化，整个燃烧器采用三级点火方式，先用高能点火器点燃轻柴油，再用轻柴油点燃浓煤粉，最后点燃淡煤粉，实现煤粉全部燃烧。

②为避免工业锅炉积灰过多，本产品采取炉外排渣系统.进入锅炉体内的烟气灰渣尘只占燃料燃烧总的渣量的15%，其中只有小部分沉于锅炉体内,绝大部分烟气尘随烟气流入炉外的收尘系统.工业锅炉本体只需采用压缩空气吹灰系统即可避免锅炉本体人工掏渣。

本产品的使用效果与燃油燃气的工业锅炉效果基本一致。

③本产品燃烧煤种与水煤浆燃烧煤种大大放宽，而不需要特优烟煤，而对于一般烟煤、无烟煤、褐煤等甚至劣质杂煤均可.使用其煤粉燃烬率可达到99%,炉渣含碳量为1%左右.炉渣为黄白色是农业化肥和建材的良好的混合材,以达到循环利用的目的.其耗煤量与一般链条锅炉可节省煤耗为25-30%以上。

二.环保技术指标：由于燃烧系统的彻底改进，相对于链条式的工业锅炉，由燃煤层燃燃烧方式改为煤粉燃烧方式，同时又采用炉外排渣技术。

其中燃烧筒（立式、卧式）的捕渣率能达到85%以上，进入工业炉的炉渣量几乎小于15%以上，只有极小部分烟尘沉于炉内,大部分随烟气流进炉后收尘系统.这样极大的减轻了炉尾部的收尘器的收尘量，进入锅炉内的细微烟尘只需要设置采用压缩空气吹灰孔即可，锅炉必须设置专用检查炉门。

煤粉热风炉说明书

秦冶煤粉热风炉技术说明书一．炉子设计计算1．原始设计参数（1）干燥能力：50t/h，含水率从33%降为18%。

蒸发水分为7.5t/h。

（2）混合风温：350℃（3）燃料：褐煤干燥后成品煤粉作为煤粉炉燃料，褐煤的地位发热值：3300kcal/kg（4）助燃空气温度：20℃（5）所兑冷风温度：20℃/50℃（20℃是冷空气，50℃是烟气）2．设计参数(1)蒸发物料中水分所需热量QQ＝60×104 kcal/t×7.5t/h=4.5×106 kcal/h注：每蒸发一吨水需要60万kcal的热量。

（2）燃料消耗量BB＝Q÷Q低＝4.5×106÷3300＝1363.6kg/h为设回转窑及热风炉系统综合热效率为65%，则热风炉燃耗B实B实＝1363.6÷65%＝2098kg/h(3)烧嘴能力的选择根据燃料用量,选择普通煤粉烧嘴1个，烧嘴燃烧能力为3000kg/h。

MFP3000可调旋流煤粉烧嘴性能如下最大燃烧煤量: 3000kg/h调节比：1:2一次风压: ≥980Pa二次风压: ≥1960Pa一次风量: 4130Nm3/h二次风量: 12380Nm3/h火炬射程: 4~6m火炬张角: 40~60°(4)燃烧理论空气需要量L0及实际需要量L nL o＝2.42×10-4Q低＋0.5＝2.42×3300×4.186÷10000＋0.5＝3.843Nm3/kgL n＝n×L0＝1.2×3.843＝4.612Nm3/kg(5)助燃风机的选择a.燃烧过程总的风量QQ＝L n×B＝4.612×2098＝9676m3/hb.风机的选择扣除一次风量的25%，二次风占总需要的75%，所以风机实际所需风量为Q2＝0.75×9676＝7257m3/h则所选风机为9-19系列N06.3A,其参数如下：流量：7729 m3/h，全压：8208Pa, 功率：29.58kw，转速:2900r/min。

410t-h锅炉热力计算全部过程(低过)

低温过热器结构表E12名称符号单位计算公式或数据来源数值管子直径d m设计选取0.042管子壁厚σm设计选取0.005管子内经dn m设计选取0.032并饶根数n—设计选取2回程数n1—设计选取18横向排数Z1—设计选取98最小弯曲半径R m设计选取80横向节距s1m设计选取0.1横向相对节距σ1—s1/d 2.38纵向节距s2m设计选取0.06过热器深度b m查图E7 3.8过热器前辐射空间深度lr m查表E10 1.5纵向平均节距s2,ave m b/(n×n1-1)0.10857纵向相对节距σ2—s2/d 1.43低过入口烟道高度h p,sh m查表E10 5.618水平烟道高度h g m查表E10 5.618管子平均计算长度l ave m图E7,18×5.46898.42受热面积A m2nZ1×π×d×lave2545.30低过与转向室距离l p,sh-rc m设计选取0.18低过区域顶棚管长度l roof m l p,sh-rc+b 3.98炉膛宽度a m设计选取9.841顶棚管外径d m设计选取0.051顶棚管壁厚σm0.005顶棚管内径dn m0.041顶棚管节距s roof m设计选取0.1顶棚管受热面积A roof m2al roof(0.5πd+(s roof-d))/s roof50.57侧包墙管管径d m设计选取0.051侧包墙管壁厚σm设计选取0.005侧包墙管内径d n m设计选取0.041侧包墙管节距s s,sh m d-2σ0.1侧包墙受热面积A s,sh m22h g l roof(0.5πd+(s s,sh-d))/s s,sh57.74底水冷壁管径d m设计选取0.06底水冷壁节距s brw m设计选取0.08底水冷壁受热面积A bww m2al roof(0.5πd+(s bww-d))/s bww55.93烟气平均流通截面A g m2h g(a-d×Z1)32.16蒸汽流通截面A ss m2π/4×n×Z1×dn20.158辐射层厚度s m0.9d(4σ1σ2/π-1)0.1259斜后水引出管管径d m设计选取0.108斜后水引出管根数n rw设计选取12斜后水引出管受热面积A rw m2nrw×π×d×hg22.87顶棚管排数n roof查表E598顶棚管蒸汽流通面积A s,roof m2π/4×d n2roof n roof0.129前包墙连接管管径d m设计选取0.133前包墙连接管壁厚σm设计选取0.01前包墙连接管内径dn m d-2σ0.113前包墙连接管根数Z f,sh设计选取(分4组每组3根)12前包墙连接管蒸汽流通面积A f,sh m 2π/4×d n 2*Z f,sh /40.120总蒸汽流量D t/h D 1-D ds2-D ds1396顶棚蒸汽流量D roof t/h (D 1-D ds2-D ds1)A roof /(A roof +A f,sh )205.17侧包墙蒸汽流量D s,sht/h(D 1-Dds2-D ds1)Af,sh/(A roof +A f,sh )190.83主蒸汽流量D1t/h 410计算燃料消耗量B j t/s 10.63一级减温水流量D ds1t/h 8.2二级减温水流量D ds2t/h 5.8计算燃煤耗量B cal kg/s 10.63漏风系数Δa — 1.26-1.230.03冷空气理论焓I 0ca kJ/kg 20℃冷空气焓193.3烟气总容积（标态）V g Nm 3/kg9.6水蒸气份额r H2O —烟道过量空气系数1.2150.0724保热系数ψ—0.996烟气密度(标态)ρg kg/Nm 3烟气特性表1.332水蒸气容积分额r H2O —烟气特性表0.0711三原子气体容积份额r n —烟气特性表0.2100飞灰无因次浓度μfa kg/kg 烟气特性表0.00867灰粒子平均直径d faμm16表E13θ'℃查表E11751.53T K θ'+2731024.53烟气进口焓I'kJ/kg 查表E1110578烟气出口温度θ"℃先假定后校核522烟气出口焓I"kJ/kg 查表E37318.4减温水（主给水）焓ifw kJ/kg 查表E41016.1蒸汽进屏焓（喷水减温后）i'psh kJ/kg 查表E92971.3蒸汽出口焓（未减温）i"kJ/kg (D 1-D ds2)/(D 1-D ds1-D ds2)i'psh -D sd1/(D 1-D ds1-D ds2)i fw3011.8蒸汽出口压力p“MPa 查表E914.4蒸汽出口温度t"℃查水与蒸汽物性407.5炉顶对流吸热量Q roof kJ/kg 先假定后校核71侧包墙对流吸热量Q s,sh kJ/kg 先假定后校核81斜后水引出管对流吸热量Q rw kJ/kg 先假定后校核33底水冷壁对流吸热量Q bww kJ/kg 先假定后校核68过热器对流吸热量Q c kJ/kg ψ(I"-I'+ΔaI 0ca )-Q roof -Q s,sh -Q bw -Q bww 2999.34蒸汽进口焓i'kJ/kg I"-3.6BcalQc/(D1-Dds2-Dds1)2722蒸汽进口压力p'MPa 设计选取14.7蒸汽进口温度t'℃查水与蒸汽物性350顶棚进口温度t"rc ℃高过顶棚出口温度348.5侧墙水冷壁进口温度t"s,sh ℃高过侧墙水冷壁出口温度349.57蒸汽进口流量加权温度t w,ave ℃(D roof /D)t"rc +(D s.sh /D)t"s,sh 349.015634低温过热器入口接口温差Δt li ℃t'-tw,ave 0.98436638蒸汽平均温度t ave ℃（t'+t"）/2378.75θave ℃(θ'+θ")/2636.8t avekθave +273909.8低过热力计算所需数据低温过热器热力计算烟气进口温度烟气平均温度烟气流速ωg m/s B cal*V g(θave+273)/273A g10.57标准烟气热导率λW/(m·℃)查物性参数表(烟气温度：636.2℃)0.07710标准烟气运动黏度νm2/s查物性参数表0.0000960平均烟气普朗特数Pr ave—查物性参数表0.6060烟气普朗特数P r—(0.94+0.56r H20)Pr ave0.5942管排数改正系数C z—参考《原理》式（12-19)(Z2≥10时，C z=1烟气成分及温度改正系数C w—0.92+0.726r H200.9726节距改正系数C s—参考(12-20）(1+(2σ1-3)(1-σ2/2)3)-20.923烟气侧对流放热系数ag W/(m2·℃)0.2 λ/d(ωg d/v)0.65Pr0.33C z C s C w66.919蒸汽平均压力P ave℃1/2(p'+p")14.55蒸汽平均比容v ave m3/kg查水与水蒸汽性质P=14.55MPa,378.750.015蒸汽平均流速ωss m/s(D1-D ds2-D ds1)×V ave/(3.6A ss)10.47管径改正系数C d—参考《原理》图12-160.91蒸汽热导率λW/(m·℃)查水与水蒸汽性质P=14.55MPa,378.750.081蒸汽运动黏度νm2/s查水与水蒸汽性质P=14.55MPa378.75℃3.81E-07蒸汽普朗特数P r—查水与水蒸汽性质P=14.55MPa,378.75 1.410蒸汽侧的放热系数a2W/(m2·℃)0.023λ/d n(ωss d n/ν)0.8Pr0.4Cd3459.733灰污系数ζm2·℃/W参考《原理》式12-61a0.0043t w℃t ave+1000(ζ+1/a2)B cal Q c/A436.23管壁灰污层温度T w k t w+273709.23 Pn与s乘积Pns m·MPa Pr n s0.002644烟气辐射减弱系数k g m·Mpa-110.2［(0.78+1.6r H2O)/(10.2P n s)0.5-0.1］(1-0.37T ave/100036.15飞灰减弱系数kfa m·Mpa-143850ρg/(T ave2d fa2)1/397.97辐射减弱系数K m·Mpa-1k g r n+k faμfa8.44烟气辐射吸收力Kps—K×p×s0.11烟气黑度a—1-e-kps0.10管壁灰污黑度ab—参考《原理》式12-47a0.8辐射放热系数a r W/(m·℃) 5.7*10-8(a b+1)/2aT ave3(1-(T w/T ave)4)/(1-(T w/Tave))11.14燃料修正系数A—参考《原理》式12-620.4辐射放热系数修正a'r W/(m·℃)a r(1+A(T'/1000)0.25(l r/b)0.07)15.34流通系数ω—设计选取为常数1热有效系数ψ—参考《原理》表12-50.65烟气侧放热系数a1W/(m·℃)ωag+a'r82.26传热系数K W/(m·℃)ψa1a2/(a1+a2)52.23逆流较小温差Δt min℃θ"-t'172.00逆流较大温差Δt max℃θ'-t"344.03平均温差Δt℃(Δt max-Δt min)/(lnΔt max/Δt min)248.16对流吸热量Q c,cal kJ/kg KΔtA/(1000B cal)3103.43误差e%(Q c-Q c,cal)/Q c×100-3.47底水冷壁工质温度t sw℃查水及水蒸气物性，P=15.07MPa,饱和342.53平均传热温差Δt℃θave-t sw294.2底水冷壁对流吸热量Q bww,ca kJ/kg KΔtAb ww/(1000B cal)68.20误差e%(Qbww-Qbww,cal)/Qbww×100-0.294炉顶过热器进口汽焓i'roof kJ/kg查表E112685.29炉顶过热器进口汽温t'roof℃查表E11348.3炉顶过热器蒸汽焓增量Δi'roof kJ/kg 3.6Q roof B cal/(D1-D dsl-D ds2)*10006861.18炉顶过热器出口汽焓i"roof kJ/kg I'roof+Δi roof9546.5炉顶过热器压力p roof MPa设计选取14.8炉顶过热器出口汽温t"roof℃查水及水蒸气物性，P=14.8MPa,348.5平均温差Δt℃θave-0.5(t'roof+t"roof)288.37炉顶过热器对流吸热量Q roof.cal kJ/kg KΔtA roof/(1000B cal)71.65误差e%(Q roof-Q roof.cal)/Q roof*100-0.91后引出管平均传热温差Δt rw℃θave-t sw294.2后引出管对流吸热量Q rw.cal kJ/kg KΔtA rw/(1000B cal)33.07误差e%(Q rw-Q rw.cal)/Q rw×100-0.21侧包墙压力p s,sh MPa设计选取14.7侧包墙蒸汽流量D s,sh t/h查表E12并联两路190.83侧包墙蒸汽焓增量Δi s,sh kJ/kg 3.6Q s,sh B cal/D s,sh16.24侧包墙进口汽焓i's,sh kJ/kg i's,sh=I"roof2692侧包墙进口汽温t's,sh℃i's,sh=I"roof348.5侧包墙出口汽焓i"s,sh kJ/kg i's,sh+Δi roof2708.24侧包墙出口汽温t"s,sh℃查水及水蒸气物性，P=14.7MPa,349.54侧包墙平均汽温t s,sh,ave℃0.5(t's,sh+t"s,sh)349.02平均温差Δt℃θave-t s,sh,ave287.7侧包墙对流吸热量Q s,sh kJ/kg KΔtA s,sh/(1000B cal)81.63误差e%(Q s,sh-Q s,sh,cal)/Q s,sh×1000.77。

410th锅炉技术规范书

齐鲁石化公司煤代油技术改造工程410t/h锅炉技术规范书齐鲁石化公司煤代油技术改造工程410t/h锅炉技术规范书国家电力公司中南电力设计院2003年5月武汉目录1. 锅炉主要规范2. 锅炉设计原始资料和设计条件3. 设计、制造标准4. 锅炉性能5. 锅炉结构6. 设计分工7. 技术服务8. 设计配合9. 附加说明附件一、供货范围1. 锅炉主要规范1.1 锅炉为高温高压，膜式水冷壁，四角切圆燃烧，单炉膛，平衡通风，露天布置、固态排渣，8 m运转层、全钢架悬吊结构。

1.2 锅炉主要蒸汽参数：额定蒸发量410 t/h过热蒸汽出口压力9.81 MPa过热蒸汽出口温度540 ℃省煤器进口给水温度215 ℃省煤器进口给水压力13.7MPa1.3 锅炉主要性能数据当锅炉负荷的变化速率达到每分钟3％的最大连续蒸汽流量时，主汽温度变化后不超过±10℃锅炉效率(低位热值) ≥91%机械不完全燃烧损失%排烟温度℃热风温度℃炉膛出口空气过剩系数 1空预器出口空气过剩系数炉膛容积热负荷kW/m3炉膛断面热负荷kW/m3水冷壁壁面热负荷kW/m32. 锅炉设计原始资料和设计条件2.1 煤种本工程设计煤种为晋中和晋东混合贫煤，校核煤种为淄博和山西混合贫，煤质如下：泙拝2.2 点火及助燃用油点火用油采用0#轻柴油油质(暂定)运动(恩氏)粘度(20℃时) 3.0～8.0cst(1.2～1.67 E)灰份0.02%水份痕迹硫份<1.0%机械杂质无凝固点℃闪点(闭口) 65℃比重0.83-0.87t/m３低位发热量～42Mj/kg2.3 环境条件极端最高温度42.1℃极端最低温度-23℃最热月（7月）日最高气温平均值32.1︒C最低月（1月）日最低气温平均值-8.1︒C年平均相对湿度67%月平均最大相对湿度83%月平均最小相对湿度57%年平均降雨量733mm日最大降水量230mm小时最大降雨量64.4mm十分钟最大降雨量23.4mm年最大降雨量1337mm年主导风向SSW（南南西）夏季主导风向S-SSW冬季主导风向SSW年平均风速 2.6 m/s瞬时最大风速（地面以上10米处） 40m/s根据齐鲁公司安监处关于执行《中国地震烈度区划图（1990）》的通知，公司地区场区地震基本烈度为七度，丙类建（构）筑按七度设防，乙1类建（构）筑物按八度采取抗震措施，乙2类建（构）筑物按七度设防，但应采用抗震性能较好的结构体系，丁类建（构）筑物按六度采取抗震措施。

锅炉课程设计说明书200th高压煤粉锅炉热力计算

×××大学课程设计说明书题目：学院（系）：年级专业：学号：学生姓名：指导教师：教师职称：×××大学课程设计（论文）任务书院（系）：基层教学单位：说明：此表一式四份，学生、指导教师、基层教学单位、系部各一份。

××××年××月××日×××大学课程设计评审意见表一、校核煤的元素分析数据和判别煤种1.煤的元素各成分之和为100%的校核Car+Har+Oar+Nar+Sar+Mar+Aar=33.57％+2.22％+10.17％+0.57％+0.33％+29.65％+23.49％=100%2.以空气干燥基为基准的元素成分的计算（已知Mad=14.47）换算系数:K=（100-Mad）/（100-Mar）=(100-14.47)/（100-29.65）=1.216 空气干燥基元素成分：C ad=K×Car=1.216×33.57=40.82 H ad=K×Har=1.216×2.22=2.70O ad=K×Oar=1.216×10.17=12.37 N ad=K×Nar=1.216×0.57=0.69S ad=K×Sar=1.216×0.33 =0.40 Aad=K×Aar=1.216×23.49=28.56 3. 空气干燥基低位发热量的计算Q ad,net,p = [Q ar,net,p+25.1(9H ar+M ar)]⨯100100adarMM---25.1(9H ad+M ad)=[19507+25.1⨯(9⨯2.22+29.65)]⨯(100-14.47)/(100-29.65)-25.1⨯(9⨯2.7+14.47)=24257.57（kJ/kg）4.煤种判别（1）V daf=48.37% , Q ar,net,p = 19.507 MJ/kg > 11.5 MJ/kg 高挥发分烟煤（2） Ad = Aar⨯100/(100-Mar)=23.49⨯100/(100-29.65)=33.3924% ＜ Ad ≤ 34% 中灰分煤（3） Mar=29.65% ， 22% ＜ Mar ≤40% 高水分高挥发分煤（4） Sd= Sar⨯100/(100-Mar)=0.33⨯100/(100-29.65)=0.47Sd=0.47% ≤1% 低硫煤（5） ST=1300℃≤1350℃，Q ar,net,p = 19.507 MJ/kg > 12.5 MJ/kg易结渣煤综上，该煤为高水分，高挥发分，中灰分，低硫且易结渣的烟煤。

410t-h锅炉热力计算全部过程(下级省煤器)

表E12名称符号单位计算公式或数据来源数值结构横流冲刷错列管簇管子直径d m 设计选取0.032管子壁厚σm 设计选取0.004管子内经dn m 设计选取0.024横向双排数Z 1,even —设计选取44横向单排数Z 1,odd —设计选取43平均横向排数Z 1,ave —0.5(Z1,even+Z1,odd)43.5纵向排数（垂直方向）Z 2—设计选取48并联管数n —(Z1,even+Z1,odd)87弯曲半径R m 设计选取0.06横向节距s 1m 设计选取0.1纵向节距s 2m 设计选取0.06横向相对节距σ1—s1/d 3.125纵向相对节距σ2—s2/d 1.875省煤器前辐射空间深度l r m 设计选取1省煤器隔断深度lspa m 设计选取1省煤器高度h m 设计选取 3.76省煤器管与侧墙距离δ1m 设计选取0.024省煤器管与中心线距离δ2m 设计选取0.05省煤器管与前后墙距离δ3m设计选取0.05竖直烟井宽度a 炉膛宽度9.841烟道深度b g m 设计选取 4.4省煤器管组数——设计选取2每排管长l i m a-2（δ1+δ2）9.693受热面布置管长l'm Z 1,ave Z 2l i +nπR(Z 2-2)/220616.2最上面二排管长l 1m 2nli 1686.6靠墙和中心线管长l 2m 4(Z2-4)li 1706.0进出口穿墙区l 3m 2nδ1 4.18弯头及中间段l 4m 2nπR(Z2/2-1)754.4有效受热面布置管长l m l'-(l1+l2+l4)/2+l3/218544.80受热面积A m 2πdl1864.32烟气流通面积A g m 2ab-Z 1,ave d(l 1+4R)29.47水流通面积A w m 22n(πd n 2/4)0.07872有效辐射层厚度sm 0.9d(4σ1σ2/π-1)0.186主蒸汽流量D1kg/h 410000计算燃料消耗量B j kg/s 10.63一级减温水流量D ds1kg/h 8200二级减温水流量D ds2kg/h 5800计算燃煤耗量B cal kg/s 10.63漏风系数Δa — 1.33-1.310.02冷空气理论焓I 0ca kJ/kg 20℃冷空气焓193.3烟气总容积（标态）V g Nm 3/kg 烟气特性表a=1.3210.16RO2份额r RO2—烟道平均过量空气系数1.270.132水蒸气容积分额r H2O—烟道平均过量空气系数1.270.0681下级省煤器结构计算用数据三原子气体容积份额r n —r RO2+r H2O 0.2001烟气密度(标态)ρg kg/Nm 3烟气特性表 1.329飞灰无因次浓度μfa kg/kg 烟气特性表0.00821灰粒子平均直径d fa μm 中速磨16保热系数φ—热平衡0.996烟气进口焓I'kJ/kg 查表E154625.3θ'℃查表E15326.8T'K θ'+273599.8进口水压P'MPa 设计选取15.6进口水温t'℃设计选取235进口水焓i'kJ/kg 查水和水蒸气物性表1016.1省煤器水量D eco t/h 查表E16400.1烟气出口温度θ"℃先假定后校核275烟气出口焓I"kJ/kg 查表E33919.7省煤器对流吸热量Q d kJ/kg Φ(I'-I"+Δa I 0ca )706.63省煤器出口水焓i“kJ/kg i‘-3.6B cal Q d /D eco 1083.7出口水压P"MPa 设计选取15.3出口水温t"℃查水和水蒸气物性表249.5温差℃249.5-249.9-0.4逆流较大温差Δt max ℃θ'-t"77.3逆流较小温差Δt min ℃θ”-t‘40逆流平均温差Δt ℃（Δt max -Δt min )/(lnΔt max /Δt min ）56.62θave ℃(θ'+θ")/2300.9T ave k θave+273573.9平均水温t ave ℃(t'+t")/2242.3介质质量流量ρωkg/(m 2·℃)D eco /(3.6A w )1411.9烟气流速ωg m/s B cal V g (θave +273)/(273A g )7.70标准烟气热导率λW/(m·℃)查物性参数表0.0483标准烟气运动黏度νm 2/s 查物性参数表0.0000437平均烟气普朗特数Pr ave —查物性参数表0.65烟气普朗特数P r —(0.94+0.56r H20)Pr ave0.636斜向相对节距s'2/d — 参考（12-22a）=［1/4(s 1/d)2+(s 2/d)2］1/2 2.441判断参数φσ—(s1/d-1)/(s'2/d-1)1.475管排数改正系数C z —参考《原理》式（12-19)(Z 2≥10时，C z =1）1烟气成分及温度改正系数C w —0.92+0.726r H200.969节距改正系数C s —参考(12-22b）=0.768φσ0.10.933烟气侧对流放热系数a c W/(m 2·℃)（参考12-21）=0.358 λ/d(ωg d/v)0.6Pr 0.33C z C s C74.96t w ℃（参考12-61b）t+Δt=(tave+25)267.3T w k tw+273540.25Pn与s乘积P n s m·MPaP×r n×s0.00372烟气辐射减弱系数k g m·Mpa -110.2［(0.78+1.6r H2O )/(10.2P n s)0.5-0.1］(1-0.37T ave /1000)35.85飞灰减弱系数kfa m·Mpa -143850ρg/(T ave 2d fa 2)1/3132.90辐射减弱系数K m·Mpa -1k g r n +k fa μfa8.26烟气辐射吸收力Kps —K×p×s 0.154烟气黑度a —1-e -kps0.14252上级省煤器热力计算烟气进口温度平均烟温管壁灰污层温度管壁灰污黑度ab—参考《原理》式12-47a0.8辐射放热系数a r W/(m2·℃)5.7*10-8(a b+1)/2aT ave3(1-(T w/T ave)4)/(1-(T w/Tave) 5.06燃料修正系数A—参考《原理》式12-620.4辐射放热系数修正a'r W/(m2·℃)a r(1+A(T'/1000)0.25(l r/h)0.07) 6.67灰污系数基本值ζ0m2·℃/w参考《原理》图12-14；s2/d=1.875，wy=7.7m0.0025灰污系数附加值Δζm2·℃/w参考《原理》表12-40管径改正系数C d—参考《原理》图12-14；d=32mm0.75灰污系数ζm2·℃/w C dζ0+Δζ0.001875烟气侧放热系数α1W/(m2·℃)αc+α'r81.63传热系数k W/(m2·℃)a1/(ζa1+1)70.79对流传热量Q c,cal kJ/kg KΔtA/(1000Bcal)702.96误差e(Qc-Qc,cal)/Qc×1000.52。

410t循环流化床锅炉调试及性能试验经验介绍课件

床层过高的不利是床温升速慢，尤其是在550-600摄氏度接近投煤允许的床温阶段。启动物料多高、投煤时床温最小控制在什么程度、如何试投煤，这些是调试人员和运行人员在调试阶段非常值得探索的。
第二十三页，编辑于星期日：九点四分。
锅炉试投煤经验介绍
锅炉试投煤一般安排在烘炉的第二阶段，本阶段同时进行锅炉蒸汽吹管。
石灰石系统的投运循环流化床锅炉在投运石灰石系统时其脱硫效果是明显的可以达到烟气排放设计值404mgnm3调试期间最小可以达到150mgnm3左右nox也可以达到设计值141mgnm3基本在60mgnm3左右并可以长期安全运本石灰石系统存在一定设计缺陷如下图所示两台罗茨风机为单台运行一主一备共带4根管道一旦一侧石灰石仓不下粉另两根石灰石管道就容易堵管及时发现并及时用压缩空气吹堵一般可以吹通但堵管情况仍时有发生
烘烤所用设备：自制小油枪（最小出力可以调整为30-50kg/h）、临时铠装热电偶、数据采集系统、压缩空气（20Nm3/h*2台空压机、0.6MPa）、无压油箱等等
第十页，编辑于星期日：九点四分。
冷渣器及点火风道烘烤经验介绍
经验一：优化烘烤曲线，在不降低烘烤效果的前提下，使烘烤曲线更趋合理，节约能源、缩短工期（见下图）。
第十一页，编辑于星期日：九点四分。
锅炉点火风道简图
第十二页，编辑于星期日：九点四分。
烟气温度（℃）
冷渣器烘烤温升曲线
800
160, 700
208, 700
700
600
500
94, 400
130, 400
400
300
200
24, 110 5, 8021, 80 100 0, 30
65, 110
流化试验时一次风量以尽可能小的量逐步升高，升至150000-200000Nm3/h风量后，稳定10分钟左右，再降至最小风量，观察床面的平整度，如果床面平整，基本可以认定整个床面的流化状况良好，人孔门附近床料的流化情况可以代表整个床面的流化情况；如果床面不够平整，一种可能是鼓包区域风帽通风不畅，还有可能是该区域床料压死，需要用铁锨将该区域的床料翻至流化正常区域，再逐步将流化风量升高到床料流化状态，降低风量后观察床面平整度，一般翻动床料3-5次后，床面平整度可以达到理想状态。

江西分宜发电厂410t_h循环流化床锅炉的设计

文章编号:C N23-1249(2003)01-0010-03　收稿日期:2002-08-16　作者简介:郎丽萍(1972-),女,1993年毕业于中国矿业大学热能工程专业,工程师,从事循环流化床锅炉开发设计工作。

江西分宜发电厂410t/h 循环流化床锅炉的设计郎丽萍1,孙献斌2,王智微2(11哈尔滨锅炉厂有限责任公司,黑龙江哈尔滨150046;21国家电力公司热工研究院,陕西西安710047)摘　要:简要介绍了为江西分宜发电厂设计和制造的410t/h 循环流化床锅炉的设计方案、结构和优化措施。

这是哈尔滨锅炉厂有限责任公司与国家电力公司热工院共同开发设计的具有中国自主知识产权的首台国产100MW 循环流化床锅炉。

关键词:循环流化床锅炉;性能;国产化技术;系统中图分类号:TK 229.66 文献标识码:BDesign of Jiangxi Fenyi 410t/h CFB BoilerLANG Li -ping 1,SUN Xian -bing 2,WANG Zhi -wui2(1.Harbin Boiler C o.,Ltd.,Harbin 150046,China ;2.State P ower C om pany Thermal P ower Research Institute ,X i ’an 710032,China )Abstract :The design scheme 、structure and optimizing measure of the 410t/h CF B boiler for Jiang xi Fenyi power plant are introduced .The boiler which is developed and designed by H BC through coopera 2tion with State P ower C om pany Thermal P ower Institute ,is the first domestic 100MW CF B boiler with in 2dependent intellectual property right in China.K eyw ords :CF B Boiler ;performance ;nationalized technology ;system0　引　言循环流化床(CF B )锅炉是20世纪80年代发展起来的高效率、低污染和良好综合利用的燃煤技术,由于它在煤种适应性和变负荷能力以及污染物排放上具有的独特优势,使其得到迅速发展。