浅谈压实填土先期固结压力的试验研究
室内试验综合评估土前期固结压力
室内试验综合评估土前期固结压力摘要：土的前期固结压力是土非常重要的指标，目前使用单一方法评估土的固结试验结果有相当的不确定性，本文通过介绍目前国际上比较常用的分析固结试验结果的方法，以及采用三轴仪器进行K0固结试验确定土的前期固结压力的方法，提出对室内试验结果进行综合评估的建议。
本文还结合某跨海工程的勘察结果，采用所述方法进行评估，验证及对比其适用性，为判别土的前期固结压力的试验方法提出参考。
关键词：前期固结压力; 固结压缩试验 ; k0固结引言前期固结压力顾名思义，即土在历史上受到过的最大的有效应力，是反映岩土应力历史最重要的指标。
土的应力历史对认识土的强度和变形等性质具有非常重要的意义，准确的判定土的前期固结压力，对工程可靠度、工程经济上皆有重要的意义。
土的前期固结压力可根据地层沉积历史、室内试验结果、原位测试结果等方法确定。
后两种方法主要是根据试验中反映出来土的力学行为在前期固结压力前后的变化的规律来判别前期固结压力。
针对土的前期固结压力的室内试验主要有强度试验和变形试验两种。
强度试验需要对同一种土进行多次试验以分析其强度变化来识别土的前期固结压力，因此需要大量的试验，工程界使用较少，固结压缩试验是目前最主要的试验手段。
1.固结压缩试验结果的评估采用侧限固结试验是国内外目前最常用的判别土样的前期固结压力的手段。
很多学者研究出了多种根据一维固结试验识别土的前期固结压力的方法，这些方法基本上都基于分析土在不同的应力历史阶段体现出不同的应力-应变变化关系，采用各种不同的数学方法“寻找”土的应力-应变在前期固结压力附近的变化特征点。
各国规范主流做法是使用作图法分析固结试验结果以判定土的前期固结压力。
其中卡萨格兰德法(Casagrande)是运用最为广泛的方法。
然而实际操作中，往往由于如试样受扰动、试验增量幅值过大、试样尺寸不合理、试验曲线形状变化不明显等多因素，采用单一评估方法可能导致前期固结压力值误差较大。
关于土的前期固结压力试验中几个问题的探讨_周永
关键词： 前期固结压力，最小曲率半径，土层自重压力
中图分类号： TU432
文献标识码： A
0 引言
前期固结压力 pc 是指土层在地质历史上曾经承受过的最大 有效压力，同时又 是 在 该 荷 载 下 达 到 固 结 稳 定 的，只 是 后 来 由 于
某种地质运动等原因，使土层形成了目前的上覆荷载情况。这一
曲线的法线，若其 中 有 几 对 法 线 相 交，则 在 其 中 选 择 交 点 距 离 曲
线为最近的一对法线所做的小曲线段。再将此曲线段继续等分，
按上述方法找出 更 小 的 曲 线 段，直 到 找 出 的 曲 线 段 甚 短 时，即 将
此曲线段的中点 O 定为曲线半径最小的一点（ 此法以下简称①
法） 。此法较为繁琐，且易受人为因素影响，如遇到有些曲线没有
0.750
0.710
pc=450 kPa
0.670
孔隙比 e
0.630
Rmin
0.590
0.550
0.510
0.470 10
100
1 000
10 000
压力 p/kPa
图 3 纵坐标比例尺选用过大的 e—logp 曲线形状
孔隙比 e
0.750 0.710 0.670 0.630 0.590 0.550 0.510 0.470
机械工业部操 作 规 程 规 定 加 荷 等 级 为： 10 kPa，20 kPa，40 kPa， 60 kPa，80 kPa，100 kPa，150 kPa，200 kPa，300 kPa，400 kPa， 600 kPa，800 kPa，1 000 kPa，水利部及国家土工试验方法标准则 规定 为： 12． 5 kPa，25 kPa，50 kPa，100 kPa，200 kPa，400 kPa， 800 kPa，1 600 kPa，3 200 kPa，笔者认为后者的荷重等级比较适
土的弹塑性与先期固结压力的试验研究
验进 行 比较 ， 们有 不 同特点 。 它
设土样高度为 ＾ 在压力作用下沉降量为 ｓ则 ， ， 单位厚度土样压缩量 ｓ ＝ Ｌ 。
，
１ １ 天然 土 的压缩 试验 ． 在完 全 侧 限 条件 下 对 土 进行 压 缩试 验 ， 制 土 绘
样累计沉降量与压力关系曲线 ： 试验结果表 明， 天然 粉土、 粉质粘土和粘土的压缩量与压力关 系曲线如 图ｌ 所示 ； 用最／ －乘法对试验结果进行整理 ， ｂ＂ 曲线 方程 如 图 １ 示 。 所
测定先期固结压力。 从 土层 中取 出土样 后 ， 应 力状 态改 变 ， 土样 土样 约束压力减小为零 ， 土样产生 回弹变形 ； 压缩试验压 ， 力等于先期 固结压力时 ， 降量等于土应力 释放 的 沉
根据土弹性 、 塑性 变 形 与 先 期 压 力 之 问 的 变 化 规 律 ， 以找 出 一个 土 的 先期 固 结 压 力 的 测 定 方 法 。 可
关键词 ： 弹塑性 ； 压缩量 ； 先期 固结压力 中图分类号 ：Ｕ １ ． Ｔ ４ １５ 文献标识码 ： Ａ 文章 编号 ：０ ８—１３ （０ ８ ０ １０ ９ ３ ２ ０ ） ３—１９— ２ ０ ０
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｅ ｒｈ ｉ ｅｏ ｍａ ｏ ｏ ｌｓｉ ・ ｌ ｓ ｃ Ｔ ｅ ｐ ｅ ｉｕ ｏ ｓ ｌ ａｉｎ ｐ ｅ ｓ ｒ ｋ ｓ ｔ ｅ ￣ａ ｓ ｏ ａ ｏ ｆ ｅ ｒｈ ｐ ａ ｔ ｉ ｓｒ ｃ ： ａ ｔ ｓ ｄ ｆ ｒ ｔ ｎ ｆ ｅ ａ ｔ ｐａ ｔ ． ｈ ｒ ｖｏ ｓ ｃ ｎ ｏｉ ｔ ｒ ｓｕ ｅ ｍａ ｅ ｈ ｉ ｃ ｉ ｄ ｏ ｎ ｆ ｒ ｆ ｎ ｏ ａｔ ｌｓｉ ｔ ｍ ｉ ｃｙ
土体固结试验方法及部分技术要点分析
土体固结试验方法及部分技术要点分析摘要：土体固结试验是一种用来测定一维条件下土体变形特性的试验方法，主要采用常规固结、快速法固结和连续加荷固结三种试验方法进行测试。
土体固结试验是室内土工试验的重要组成部分，其操作注意事项较多，一旦疏忽将会导致试验结果出现各类误差。
现浅析土体固结试验方法及部分技术要点，可供同行探讨和参考。
关键词：固结试验；试样制备；误差分析土体的固结是指土体在一定数值的压力作用下发生的与时间有关的压缩过程。
通过试验不仅可以测得轴向压力作用下土体的压缩特性，还可以通过计算得出土样的压缩系数、固结系数和压缩模量等指标参数，以便判断土体的压缩特性，为工程设计和施工提供参数依据，同时部分参数也可以用来计算已建土工建筑物的地基不均匀沉降，沉降量的变化直接影响到建筑物的安全性和正常使用功能。
1. 土体固结试验方法1.1 常规固结试验常规固结试验是基于太沙基一维固结理论设计的，该试验方法规定采用的固结仪主要由环刀、透水板、护环和加压上盖等组成。
仪器操作十分简单方便，试验过程中加载方式采用分级加荷法，一级荷载作用下土体固结稳定后，方可施加下一级荷载，且下一级施加的荷载为前一级的一倍。
常规固结试验因其采用的理论简明、设备简单和可操作性强，是土工试验中比较常用的一种试验方法。
常规固结试验不仅可以用来评价土体的压缩性和膨胀性，还可以用来评价土体的固结特性，是实际工程中应用较为广泛的一种。
但是，此方法所需的试验时间较长，且试验荷载采用成倍加载方式所获取的试验数据较少，得到试验点数据绘制的曲线是间断和不连续的，因此会对土体的前期固结压力和压缩参数指标的计算分析产生影响，进而影响其准确性。
同时，在试验进行过程中，水力梯度变化较大，这会导致土样所受有效应力分布不均匀，从而造成土体的压缩性分布也存在差异性，使得原状土试样的结构易被扰动而遭到破坏。
1.2 快速法固结试验快速法固结试验也被称为一小时快速试验法，此方法相较于常规固结试验方法可有效缩短试验时间，在一定程度上提高了试验效率。
前期固结压力对沉降的影响研究
前期固结压力对沉降的影响研究要：土层应力历史与土层的性质如压缩性等有着重要关系，只有确定土层应力历史后，才能正确划分土层固结状态。
而前期固结压力即土层历史上曾经承受过的最大固结压力又是了解土层应力历史的重要指标，它是一个非常有用的概念和物理量。
并且，由于不同固结状态下的土体沉降量计算方法有异，因此，在沉降计算中考虑前期固结压力的影响，能够使得计算结果更加符合实际情况。
关键词：土层应力历史；前期固结压力；土体沉降1 土层应力历史土层的应力历史是指在历史过程中土的应力变化情况。
土层的应力历史与土层的力学等性质密切相关，并且影响着土层的应力状态。
在进行施工设计前，应当准确地确定土层应力历史，这样才能正确地划分土层的固结状态。
否则，由于设计因素掌握不足会使得设计过于浪费或是不安全。
历史应力会压缩土体，一般情况下，前期应力压缩大，然后逐渐减小，直到后期应力平衡不再产生压缩。
工程设计中应当考虑土体在卸除负载后的回弹。
2 土层的固结2.1 土层的固结压力土体压缩是指土体颗粒在外力作用下重新排列使得体积缩小的现象。
一般情况下，孔隙水和土粒本身的压缩量可以忽略不计，土体的压缩全是由土中孔隙体积减小的结果。
土体的压缩随时间增长的过程就叫做土的固结。
而使土体固结或压缩的力称为固结压力。
而土层历史上曾经承受过的最大固结压力，也就是地质历史上土体在固结过程中所承受的最大有效应力，称为前期固结压力。
对于地基土层，固结压力主要包括土的自重压力和由外荷引起的附加压力两种。
饱和的新沉积土中颗粒处于悬浮状态，在自重压力作用下，土体逐渐固结，这类自重压力就是一种固结压力。
而对于经历了漫长地质年代并且已经完全固结的土层，此时的自重压力已不再起作用，只有附加压力才能进一步引起土层的进一步压缩，而这时的附加压力即是另一种固结压力。
2.2 土层的固结状态经过漫长的地质年代，由于各种地质作用，如搬运、剥蚀和堆积等形式，形成了今天的天然土层。
在土层形成历史中曾受过的最大有效固结压力称为前期固结压力，而前期固结压力与现有上覆压力之比则表示超固结比（Ocr），根据超固结比的大小可将土层划分为正常固结、超固结和欠固结三种固结状态。
地基土室内高压固结试验问题浅析
地基土室内高压固结试验问题浅析摘要：随着工程复杂程度越来越高，基坑开挖越来越深，高压固结试验及其应用日益受到重视。
土的先期固结压力同土的天然结构密切相关，它是土的压缩性能陡变的界限，不仅是受荷历史所致，其它如风化中结构变化、粒间化学胶结、地下水的溶滤、干湿等因素，都可使土呈现一种似超固结性状。
而先期固结压力的测定方法及影响因素很多，要十分精确的测定是不容易的，只有合理运用试验方法，兼顾各种影响因素，认真分析试验结果，才能为设计提供准确的试验数据。
关键词：先期固结压力；压缩曲线；加荷等级；稳定标准1．高压固结试验概述高压固结试验的主要任务是测定土的先期固结压力Pc，所谓Pc是指土层在历史上曾经受到过的最大有效应力，它是判断天然土层所处固结状态的重要指标，是土体压缩性分界压力，也是土体在荷载作用下变形及强度发生明显变化的临界指标。
同时，高压固结试验还可测出土的压缩指数Cc，回弹指数Cs，利用e—p曲线计算出的压缩模量，回弹模量等，都是设计计算沉降和回弹的重要指标。
2．土的先期固结压力对于天然沉积土层，在漫长的地质历史年代中，实际上是经受了反复的加荷、卸荷的压密作用，即经过沉积、冲刷侵蚀，又重新沉积等自然地质作用而得到压密。
而且粘性土从沉积到成岩过程中，经过一系列的物理、化学等作用，胶结、风化形成目前天然土层的不同固结状态，如果将土层在历史上曾受到的最大有效应力Pc和和目前上覆土层的有效自重压力Po进行比较（超固结比OCR=Pc/Po），可以把土层分成三种不同的固结状态：正常固结土、超固结土和欠固结土。
３．高压固结曲线特征3.1曲线特征通过大量的试验证明，室内压缩曲线（如右图）具有以下几个特征：a) 开始平缓，随着压力的增大，明显向下弯曲，继而近乎直线向下延伸。
b) 无论试样扰动与否，当压力较大时，其曲线都近乎直线，且大致交于0.42e0点（e0为初始孔隙比）。
c) 扰动越大，压缩曲线越低，曲率越不明显。
浅谈压实填土先期固结压力的试验研究
关键词：路堤压实填土；先期固结压力；lgp－lg（1+e）折线法；方法适用性
中图分类号：P679.1
文献标识码：A
文章编号：1006-7973（2011）04-0204-02
一、前言
路堤填土碾压的过程实际上是填土强制固结的过程。填
土压实度的大小，决定了填土的强度和变形特性，在很大程
度上也决定了路堤的稳定性和沉降。
高填方路堤在山区公路中较为普遍，路堤自身的压缩沉
降成为近年来研究的重点内容之一。同土的普遍沉降规律一
样，路堤填土的沉降也可分为瞬时沉降、固结沉降和蠕变沉
降。对一般填土而言，固结沉降是关注的重点。因此，路堤
自身是否会产生沉降，产生多大的沉降，在很大程度上取决
于填土的高度和填料的压实度。
由土的压缩曲线规律可知，当土所受的压力小于其先期
数值 2.63
32
21
11
2．094g/cm3
11．30%
根据击实试验所测得的数据，按最佳含水量配备土料， 针对路基填土压实度的一般范围，击实成型压实土，取样进 行压缩试验。试验得出的结果见表 2，相应的 e—p 曲线如图 1 所示。
表 2 压缩试验结果
含水量（%） 11．33
干密度ρ（0 g/cm3） 1.988 试样状态
固结压力时，土处于弹性再压缩阶段，这一阶段所发生的压
缩变形主要是弹性变形；当压力大于土的先期固结压力时，
土的压缩变形包括弹性变形、固结变形和蠕变变形，其中，
固结变形是主要的。因此，填土碾压强制固结所形成的先期
固结压力成为分析路堤自身压缩沉降的重要指标。
本文在室内进行了不同压实度土的压缩试验，根据试验
图 7 压实度 K=93.7%的 log（1+e）-logp 曲线 由表 3 的结果可见，除个别情况如压实度 K=89.8%的 先期固结压力偏低外，在整体上，表现出随压实度的增加， 先期固结压力增大的趋势。当压实度在 85%、90%、93%左 右时，其先期固结压力分别在 180Kpa、200Kpa、240Kpa 左右，90%~93%之间的增幅较大。 四、结论与建议 山区路堤多为土石混合填料，其填筑密度一般在 20kn/ m3～23kn/m3，如按 21kn/m3 计，根据上述先期固结压力 试验结果，当路堤压实度达到规范规定的 90%时，可以认为， 在 10m 高度以内的路堤，可以不考虑自身固结沉降，当路堤 高度大于 10m 后，应进行路堤自身固结沉降的分析。 本文仅根据一种土质的有限试验得出初步结果，土质的 改变是否对先期固结压力有影响，以及结果的普遍性等都有 待扩大试验量进行进一步的分析论证。
土的压缩固结试验
范围的压缩性，即：
a = tanα = − Δe = e1−e2
Δp p − p
2
1
式中， a 为土的压缩系数(MPa-1)
(7 − 3) ，压缩系数愈大，土的压缩性愈高。
图 7-3 由压缩曲线确定压缩指标
从图 7-3a)还可以看出，压缩系数a 值与土所受的荷载大小有关。为了便于 比较，一般采用压力间隔p1=100kPa 至 p2=200kPa 时对应的压缩系数a1-2 来评 价土的压缩性。
(8) 对于饱和试样，在试样受第一级荷重后，应立即向固结容器的水槽中注 水浸没试样，而对于非饱和土样，须用湿棉纱或湿海绵覆盖于加压盖板四周，避 免水分蒸发。
⑼ 当试验结束时，应先排队固结容器内水分，然后拆除容器内各部件，取 出带环刀的土样，必要时，揩干试样两端和环刀外壁上的水分，测定试验后的密 度和含水量。 3. 成果整理
0
量，ρ0 为土样的初始密度(g/cm3)，ρw为水的密度(g/cm3) 。
如此，根据式(7-2)即可得到各级荷载 p 下对应的孔隙比 e ，从而可绘制出
土的 e-p 曲线及 e-lgp 曲线等。
1. e-p 曲线及有关指标
图 7-2 土的压缩曲线 通常将由固结试验得到的 e-p 关系，采用普通直角坐标系绘制成如图(7-2) 所示的 e-p 曲线。 (1) 压缩系数 a 从图(7-2)可以看出，由于软粘土的压缩性大，当发生压力变化 Δp 时，则相 应的孔隙比的变化 Δe 也大，因而曲线就比较陡；反之，像密实砂土的压缩性小， 当发生相同压力变化 Δp 时，相应的孔隙比的变化 Δe 就小，因而曲线比较平缓， 因此，土的压缩性的大小可用 e-p 曲线的斜量来反映。 如图(7-2)所示，设压力由p1 增至 p2 ，相应的孔隙比由e1 减小到e2 ，当 压力变化范围不大时，可将该压力范围的曲线用割线来代替，并用割线的斜量来 表示土在这一段压力
土的先期固结压力和结构性研究
先期固结压力指的是天然土层在地质历史过程中受到的最大的有效固结压力。
通常把土的先期固结压力来判断土长期受到的应力历史情况。
在不同应力历史的土层变形研究中土的先期固结压力值同样也被当作一个非常重要的计算参数来看待[在工程的设计和研究过程中先期固结压力指标都应该被充分考虑，使建筑物的设计情况更接近工程实际的情况,使工程设计图纸更加优化合理，这一指标对保证建筑物的安全具有重要的意义，同时也可以通过合理优化设计来降低工程成本。
所以准确确定先期固结压力是工程人员应该注意的问题。
1 先期固结压力理论1。
1 传统的先期固结压力理论把土体在其应力历史中荷载对土体的压缩变形作为研究基础是传统的先期固结压力理论的特征。
先期固结压力用 Pc 符号表示。
判断土体应力历史的时候先期固结压力被作为一个非常关键的指标。
地基沉降计算中受到先期固结压力值的影响非常的大。
我们所说的超固结比是指先期固结压力和当今的土层上面覆盖的土的自重应力的比，用 OCR 符号来表示，土的天然压密状态这个指标我们经常用超固结比这个指标来描述。
国内广泛分布南方红土、东北黄土状土、长江中下游下蜀土等粘土。
通过对这些广泛分布的具有地质特征的土进行的地质研究发现，以上各种土体的 Pc 值除了和土的应力历史紧密联系以外，它的大小还跟土的组成物质和结构特征有关系。
这些联系表现明显的土是老粘土。
粘性土体的结构特征和物质组成各具独特的性质，原因在于它们各自形成过程的不同,各自的地质经历以及形成的环境的不同,这些土体相对应的先期固结压力值也千差万别，而且对于同一种类型的土体的 Pc 值在地质剖面上的变化情况也比较显著。
本文主要就花岗岩残积红土、黄土状土和下蜀土的基本物理特性进行对比分析，通过对他们的形成环境、物质组成和结构特征进行比较分析，来分析哪些影响因素决定了先期固结压力值的大小。
期望通过研究使土的 Pc 值在建筑行业中得到有效运用。
（1）各类粘性土的组成和结构特点土的形成经历了漫长的沉淀,它的物理化学以及力学特性复杂而且多变。
黄土状压实填土压缩和强度特性研究
黄土状压实填土压缩和强度特性研究摘要：基于非饱和土力学理论，并考虑黄土结构性的影响，本文通过三轴剪切试验取得了原状黄土的压缩性随含水量的增加而增加的结论，确定了土体割线模量与含水量之间的定量关系。
关键词：非饱和土湿陷性黄土三轴剪切试验建筑结构基础设计过程中，由于工程地质条件的多样性，地基土抗剪强度的不同，常常需要对地基持力层或主要受力层进行处理，常用的方法有换填垫层法；另外，在山区地基或者丘陵地带，由于地形地貌的原因，建设场地起伏较大，这时，也需要对地基进行处理，常用的方法有压实填土法。
对于这两种方法，在填料选择和施工技术等方面类似，工程人员在设计时对一些参数的选取存在混淆，本文着重从适用范围、质量控制、填土厚度、承载力修正等四个方面分析了两者的区别。
1、影响路基压实的因素1.1含水量对压实的影响由土的三相分析中可知，土中含水量的变化，较大程度上影响土的性质的改变，对所能达到的密实度起着非常重要的作用，随着含水量的增加，土所处的状态发生变化，即可由半固态→硬塑态→较塑态→液态的过程转变，不同状态的土对外力的抵抗能力是不同的，处在半固体状态的土，含水量小，可塑性很小，压实困难，遇水则强度急剧下降，作为路基填土硬塑状态的土基容易通过压实获得最佳密实度和较好的水稳定性；处于较塑状态的土，由于含水量偏高，土基难以压密，在碾压过程中可能会产生弹簧现象，变形较大。
当含水量达到最佳含水量时，可以达到最大干密度。
1.2土质对压实的影响就填筑路堤而言，最适宜的是砂砾土、砂土及砂性土，这些土容易压实，有足够的稳定性和水稳定性，最难压实的土是黏土，黏土的特点是液限大，最佳含水量比其他土类大，而最大干密度较小，但经压实的黏土仍具有良好的不透水性。
土粒愈细最佳含水量的绝对值愈高，最大密度的绝对值则较低。
砂砾土的颗粒较粗，呈松散状态，水分易散失。
因此，含水量对砂土没有多大实际意义。
1.3压实功能对压实的影响所谓压实功能即压实土壤所消耗能力之大小。
土的弹塑性与先期固结压力的实验研究
2
图1
弹塑性与先期固结压力
图 2 土的回弹曲线和再压缩曲线 天然土在自然界中其实也早已受过了很多力 ， 天然土在自然界中其实也早已受过了很多力， 从最开始 先期固结压力对它产生一定的压缩力致使它受到压缩力， 先期固结压力对它产生一定的压缩力致使它受到压缩力 ， 而 且在自然界中土壤也经受了不少化学反应， 且在自然界中土壤也经受了不少化学反应 ， 或者是物理反 应 。 特别是在雨水的洗礼下 特别是在雨水的洗礼下， ， 天然土最上层的土壤被水冲刷Doors ຫໍສະໝຸດ Windows分析研究与探讨
土的弹塑性与先期固结压力的实验研究
那 晶
东北煤田地质局沈阳测试研究中心
摘 要：塑性材料的物质的特性是一旦给了足够的力 塑性材料的物质的特性是一旦给了足够的力， ， 此材料就会发生永久的形变， 此材料就会发生永久的形变 ， 当然如果没有达到足够的力， 当然如果没有达到足够的力 ， 该物质就 会产生抵抗的弹力， 会产生抵抗的弹力， 这就是这种物质的弹塑性。 这就是这种物质的弹塑性 。土作为最常见的弹塑性物质 土作为最常见的弹塑性物质， ， 有实验证明土变形归结于先期固结压力的功劳， 有实验证明土变形归结于先期固结压力的功劳 ， 本 文就以改变土的弹性和塑性为出发点， 文就以改变土的弹性和塑性为出发点 ， 经过实验再分析先期固结压力到底是改变了土的塑性， 经过实验再分析先期固结压力到底是改变了土的塑性 ， 还是改变了土的弹性， 还是改变了土的弹性 ， 还是两者皆 改变了。 改变了 。 关键词： 关键词 ：弹塑性 弹塑性； ； 先期固结压力； 先期固结压力 ； 压缩回弹
后移位， 后移位， 而对于下层土来说， 而对于下层土来说 ， 它受到的压力大小就有明显的下 降， 而且土也开始产生回弹力， 而且土也开始产生回弹力 ， 吸水膨胀， 吸水膨胀 ， 又回到了原来的状 态； 荷载又重新加入到土壤体内， 荷载又重新加入到土壤体内 ， 而且荷载量跟之前先期固结 压力的量相等， 压力的量相等 ， 于是土壤就有回到了最开始被压缩的状态， 于是土壤就有回到了最开始被压缩的状态 ， 弹 性力和塑性力相比， 性力和塑性力相比 ， 弹性力的花费明显要多些， 弹性力的花费明显要多些 ， 土壤的弹性形 变量要明显大于塑性形变量， 变量要明显大于塑性形变量 ， 可绘制出压缩回弹曲线 （图 2） 。 下面通过对天然原状土和重塑后的土样试验， 下面通过对天然原状土和重塑后的土样试验 ， 汇总几个 典型实验数据进行对比分析 （见表 1） 。 表 1 天然土与重塑土压缩回弹实验对比
确定先期固结压力的试验研究
确定先期固结压力的试验研究
姜安龙;郭云英;高大钊
【期刊名称】《南昌航空大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2003(017)003
【摘要】地基土的先期固结压力是判断土体应力历史的一个指标,在不同应力历史状况的土体变形分析也是一个重要的计算参数.因此,方便、准确地确定先期固结压力就显得尤为重要.在润扬大桥北锚碇科研项目中,对先期固结压力问题进行了试验研究,并应用MATLAB编制可视化程序求算先期固结压力值.
【总页数】4页(P5-8)
【作者】姜安龙;郭云英;高大钊
【作者单位】南昌航空工业学院,江西,南昌,330034;南昌航空工业学院,江西,南昌,330034;同济大学,上海,200092
【正文语种】中文
【中图分类】TU41
【相关文献】
1.利用3次样条插值确定室内压缩试验先期固结压力 [J], 姬付全;经绯;刘志彬;居俊
2.黄泛平原结构性低液限土的先期固结压力确定 [J], 史翠英;寇婷;沙俊
3.原状结构性土先期固结压力的确定与分析 [J], 鲍胜国;秦志光
4.确定先期固结压力数学模型的研究与应用 [J], 郎林智;项伟;楼蓉蓉;贾海粱
5.基于CPTU测试的先期固结压力确定方法试验研究 [J], 刘松玉;蔡国军;童立元;杜广印
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
土的先期固结压力和结构性研究
个非常重要的计算参数来看待[在工程的设计和研究过程中先期固结压力指标都应该被充分考虑，使建筑物的设计情况更接近工程实际的情况，使工程设计图纸更加优化合理，这一指标对保证建筑物的安全具有重要的意义，同时也可以通过合理优化设计来降低工程成本。
所以准确确定先期固结压力是工程人员应该注意的问题。
1先期固结压力理论1.1传统的先期固结压力理论把土体在其应力历史中荷载对土体的压缩变形作为研究基础是传统的先期固结压力理论的特征。
先期固结压力用Pc 符号表示。
判断土体应力历史的时候先期固结压力被作为一个非常关键的指标。
地基沉降计算中受到先期固结压力值的影响非常的大。
我们所说的超固结比是指先期固结压力和当今的土层上面覆盖的土的自重应力的比,用OCR 符号来表示，土的天然压密状态这个指标我们经常用超固结比这个指标来描述。
国内广泛分布南方红土、东北黄土状土、长江中下游下蜀土等粘土。
通过对这些广泛分布的具有地质特征的土进行的地质研究发现，以上各种土体的Pc 值除了和土的应力历史紧密联系以外，它的大小还跟土的组成物质和结构特征有关系。
这些联系表现明显的土是老粘土。
粘性土体的结构特征和物质组成各具独特的性质，原因在于它们各自形成过程的不同，各自的地质经历以及形成的环境的不同，这些土体相对应的先期固结压力值也千差万别，而且对于同一种类型的土体的Pc 值在地质剖面上的变化情况也比较显著。
本文主要就花岗岩残积红土、黄土状土和下蜀土的基本物理特性进行对比分析，通过对他们的形成环境、物质组成和结构特征进行比较分析，来分析哪些影响因素决定了先期固结压力值的大小。
期望通过研究使土的Pc 值在建筑行业中得到有效运用。
（1）各类粘性土的组成和结构特点土的形成经历了漫长的沉淀，它的物理化学以及力学特性复杂而且多变。
岩石的物理风化和化学风化作用决定了土的物质的组成成分。
由于长时间的风化、剥蚀等外力作用，地壳表面比较坚硬的岩石被外力分成形状不同的颗粒，这些颗粒在各种不同种类的外界力的作用下，被带到相对稳定的环境下沉积下来，常年积累就产生了土。
土先期固结压力试验论文
土的先期固结压力试验研究摘要：本文通过室内土工试验，通过对试验数据的测得和分析，研究了土的先期固结压力在不同条件下与土的埋深的关系。
为工程的应用提供一定的依据。
关键词：先期固结压力；试验测试abstract: this paper through the laboratory soil test, through to the test data measured and analysis of soilpre-consolidation pressure in different conditions of soil and the burial depth of the relationship. for engineering application to offer some basis.keywords: pre-consolidation pressure; test中图分类号：tu453文献标识码：a 文章编号：1前言土的先期固结压力是地基沉降计算时考虑土的应力历史所需的重要指标。
超固结状态常由于过去地面上有厚土层或冰川覆盖，现在被移去，或由于地下水位大幅度下降等所引起；而欠固结则因为土层系新近沉积，在自重下尚未达到完全固结所致。
[1] 2土的先期固结压力2.1先期固结压力的分类[2]土的先期固结压力pc是指土层在历史上经受过的最大有效固结压力。
它是判断天然土层所处固结状态的一个重要指标。
也是考虑应力历史对土层变形量影响的一个重要计算参数。
将某层土的先期固结压力与该层土目前上覆土层的有效自重奋力pc进行比较，可将天然土层分成三种固结状态。
（1）正常固结土：指土层在自身重力作用下自然沉积并固结稳定，且其固结过程中没有受过侵蚀，卸荷或其他荷载的作用（pc=p0）。
（2）欠固结土：指新近沉积起来的土层，该土层在自身重务作用下尚未达到固结稳定，属于欠压密状态（pc p0）。
2.2先期固结压力室内土工试验方法[3]（1）主要仪器设备：试验主要包括固结仪、百分表、环刀、护环、透水板水槽及加压上盖等。
室内确定地基土前期固结压力的试验方法及试验要点的探讨
室内确定地基土前期固结压力的试验方法及试验要点的探讨曹晓娟【摘要】阐述土的先期固结压力的意义,详细介绍了室内确定先期固结压力的试验方法,以及室内确定先期固结压力的影响因素及试验注意事项.【期刊名称】《铁道勘察》【年(卷),期】2007(033)003【总页数】2页(P76-77)【关键词】土的先期固结压力;试验方法;影响因素;试验条件【作者】曹晓娟【作者单位】铁道第三勘察设计院集团有限公司,天津,300251【正文语种】中文【中图分类】U21 先期固结压力的意义土层在历史上受过的最大有效压力，即在该荷载作用下，土的压缩已达到稳定状态，这个压力称为土的先期固结压力，以Pc表示。
由于地质运动作用或人为因素，所受的荷载发生了变化，便形成目前的上覆荷载P0。
土的先期固结压力是反映土层应力历史的重要指标，土的强度、压缩性能都与土的应力历史有关。
土的应力历史可分为三种状态。
(1)正常压密状态：土层历史上受过的有效压力等于目前的上覆荷载，即Pc=P0；典型土类为一般黏性土。
(2)超压密状态：土层承受过较目前的上覆荷载更大的荷载，即Pc>P0；典型土类为老黏性土。
(3)欠压密状态：在目前上覆压力作用下，土层固结尚未稳定，即Pc<P0；典型土类为新近沉积黏性土、海相厚层淤泥及新近堆积黄土等。
上述三种状态可用超固结比OCR来表示(OCR=Pc/P0)；当OCR=1时，属正常压密状态；OCR>1时，属超压密状态；OCR<1时，属欠压密状态。
土的应力历史对土的工程性质有很大的影响，主要体现在以下几个方面：①对地基变形的影响。
在计算建筑物沉降时，需要考虑先期固结压力的影响。
②当(P0+ΔP)<Pc时，土体处于应力平衡状态范围内，可以不必再验算土的承载能力；当(P0+ΔP)>Pc时，土体原有的应力状态被破坏，需要验算土的承载力。
③欠压密土层对桩侧产生负摩擦力。
由于土在上覆荷载作用下未达到完全固结，土体持续下沉，会对桩侧产生向下剪应力，减少桩的承载能力。
室内确定地基土前期固结压力的试验方法及试验要点的探讨
维普资讯
室内确定地基 土前期 固结压力 的试验方法及试验要点的探讨 ： 曹晓娟
７ ７
２ 室 内确 定 先 期 固 结压 力 的试 验 方 法
室 内一 般通 过强 度试 验法 及单 向 固结试验 法 来确 定土 的先期 固结 压力 Ｐ 值 。 目前 ， 国内 土工试 验相 关 规范 ， 只对 单 向固结试 验法 确定 先期 固结 压力 Ｐ 值 做 了规定 。因此 ， 文 只 介 绍 固结 试 验 法 。通 过 固结 仪 本 对制备 好 的土样进 行加 压 ， 重 序列宜 为 １． Ｐ 、５ 荷 ２５ｋ ａ２
③欠压密土层对桩侧产生负摩擦力。由于土在上 覆 荷载 作用 下未 达到完 全 固结 ， 土体持 续下 沉 ， 会对 桩
侧 产生 向下 剪应 力 ， 少桩 的承载 能力 。 减 合路基 专业 ， 有针 对性 的采 取石 方 格 、 铺 卵砾 石土 与 平
（） ６ 土壤 调查 ： 点从 土层 厚 度 、 地 ， 结 合 地 重 质 并
承载力 。
（ ） 压 密状 态 ： ２超 土层 承受 过 较 目前 的上 覆 荷 载 更大 的荷载 ， Ｐ ＞Ｐ ； 型 土类为 老 黏性 土 。 即 ｏ典
收 稿 日期 ：０ ７—０ ０ ２０ ４— ９ 作者简介： 曹晓娟（ ９ ｌ ） 女 ，９ ３年毕业 于西南交通大学 工程地质 １７ 一 ， １９ 专业， 高级工程师。
维普资讯
７ ６
铁
道
勘
察
２０ ０７年第 ３期
室 内确 定地 基 土前 期 固结 压 力 的 试 验 方 法及 试 验 要点 的探 讨
曹 晓 娟
（ 铁道第三勘察设计院集 团有 限公 司 ， 天津 ３０５ ） ０２ １
土的先期固结压力和结构性研究
先期固结压力指的是天然土层在地质历史过程中受到的最大的有效固结压力。
通常把土的先期固结压力来判断土长期受到的应力历史情况。
在不同应力历史的土层变形研究中土的先期固结压力值同样也被当作一个非常重要的计算参数来看待[在工程的设计和研究过程中先期固结压力指标都应该被充分考虑，使建筑物的设计情况更接近工程实际的情况，使工程设计图纸更加优化合理，这一指标对保证建筑物的安全具有重要的意义，同时也可以通过合理优化设计来降低工程成本。
所以准确确定先期固结压力是工程人员应该注意的问题。
1 先期固结压力理论1.1 传统的先期固结压力理论把土体在其应力历史中荷载对土体的压缩变形作为研究基础是传统的先期固结压力理论的特征。
先期固结压力用Pc 符号表示。
判断土体应力历史的时候先期固结压力被作为一个非常关键的指标。
地基沉降计算中受到先期固结压力值的影响非常的大。
我们所说的超固结比是指先期固结压力和当今的土层上面覆盖的土的自重应力的比, 用OCR 符号来表示，土的天然压密状态这个指标我们经常用超固结比这个指标来描述。
国内广泛分布南方红土、东北黄土状土、长江中下游下蜀土等粘土。
通过对这些广泛分布的具有地质特征的土进行的地质研究发现，以上各种土体的Pc 值除了和土的应力历史紧密联系以外，它的大小还跟土的组成物质和结构特征有关系。
这些联系表现明显的土是老粘土。
粘性土体的结构特征和物质组成各具独特的性质，原因在于它们各自形成过程的不同，各自的地质经历以及形成的环境的不同，这些土体相对应的先期固结压力值也千差万别，而且对于同一种类型的土体的Pc 值在地质剖面上的变化情况也比较显著。
本文主要就花岗岩残积红土、黄土状土和下蜀土的基本物理特性进行对比分析，通过对他们的形成环境、物质组成和结构特征进行比较分析，来分析哪些影响因素决定了先期固结压力值的大小。
期望通过研究使土的Pc 值在建筑行业中得到有效运用。
（1）各类粘性土的组成和结构特点土的形成经历了漫长的沉淀，它的物理化学以及力学特性复杂而且多变。
土的先期固结压力与超固结比研究
Ｊｉａｎｇｓｕ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ
Ｎｏ．２ Ｊａｎｕａｒｙ，２０１６
土的先期 固结压 力与超 固结 比研 究
夏 謇 ，陈小萍 ，邬 江
（江 苏省 水 文地质 海 洋地 质勘 察 院 ，江 苏 淮安 ２２３００５）
０ 引言 在 岩土 工程 勘察 中 ，通 常需要 对场 地 区域 内土 层
固结类 型进 行评 价 ，主要 依据 就是 超 固结 比 ＯＣＲ指 标 ，ＯＣＲ＞Ｉ为超 固结 ；ＯＣＲ＝Ｉ为正 常 固结 ；ＯＣＲ＜Ｉ为 欠固结 。然而由于计算超固结比的 ２个参数“有效 自 重应力 ”和“先期 固结压力”均存在相当程度的不确定 性 ，导致超 固结 比的不准确 ，依据不准确 的数据进行 的评 价 的结 果可 想而 知 。 １ 几个 概念 （术语 ） １．１ 先期 固结压 力
取 土质量 至关 重要 ，为 了通 过 试验 手段 揭示 土 体 对于应力的历史记忆 ，就必须保证土的原状结构 ，因 此 规范要 求采 取一 级原状 样 品 。这在 当今 国内工程 勘 察 中几乎 难 以实 现 ，钻 探 取样 从 技 术 沦 为劳 务 ，取 样 的质 量 已经难 有保 证 ，一些钻 探技 术人 员 甚至 用岩 芯 样 品冒充原状样品 ，试验结果 的不合理是必然的。大 量 实践 表 明 ，样 品的扰 动程 度对 先期 固结 压力 的影 响 明显 ，原状性 越好 ，测得 的结 果越 可靠 ，反 之其 结果 越 离谱 。 ２．３ 试 验技 术方案
土的固结实验报告
土的固结实验报告一、实验目的。
本实验旨在通过对土壤的固结性能进行测试，了解土壤在受力作用下的变形规律，为土木工程和地基处理提供科学依据。
二、实验原理。
土的固结是指土体在受力作用下发生变形的过程，其主要原理包括固结应力、固结应变和固结模量。
固结应力是指土体在受力作用下产生的应力，固结应变是指土体在受力作用下产生的变形，固结模量是指土体在受力作用下的变形模量。
三、实验材料和设备。
1. 实验材料，选取了粘性土和砂土作为实验材料。
2. 实验设备，实验室常规土工试验设备，包括固结仪、应变计、应力计等。
四、实验步骤。
1. 准备土样，按照一定比例混合粘性土和砂土，制备成土样。
2. 装置实验设备，将土样放入固结仪中，安装应变计和应力计。
3. 施加载荷，逐渐施加固结应力，记录土样的固结应变和固结模量。
4. 数据处理，根据实验数据，绘制土样的固结曲线图，并进行分析和总结。
五、实验结果和分析。
通过实验，我们得到了土样在不同固结应力下的固结应变和固结模量数据，并绘制成固结曲线图。
通过分析实验数据，我们发现随着固结应力的增加，土样的固结应变逐渐增大，固结模量逐渐减小。
这表明土样在受力作用下会产生较大的变形，同时土样的刚度也会逐渐降低。
六、实验结论。
1. 土的固结性能与固结应力呈正相关关系，固结应变与固结模量呈负相关关系。
2. 土的固结性能对土木工程和地基处理具有重要意义，需要根据实际情况进行合理的设计和施工。
七、实验总结。
通过本次实验，我们对土的固结性能有了更深入的了解，同时也掌握了一定的实验操作技能。
在今后的工程实践中，我们将更加注重土的固结性能的研究，为工程建设提供更加可靠的技术支持。
八、参考文献。
1. 《土力学实验指导》，XXX，XXX出版社，200X年。
2. 《岩土力学与基础工程》，XXX，XXX出版社，200X年。
以上就是本次土的固结实验的报告内容，希望对大家有所帮助。
土的固结压缩试验
土的固结（压缩）试验
土的固结（压缩）试验
1 制备土样
土的固结（压缩）试验
2
打开固结仪器的压力盒
土的固结（压缩）试验
3
压力盒中底部放入透水石和潮湿的滤纸
土的固结（压缩）试验
4
将制备好的环刀土样韧口朝下放入压力盒中
土的固结（压缩）试验
5 放上护环
土的固结（压缩）试验
6 土样上面放上潮湿的滤纸
ei = e0 − (1 + e0 Δh ∑ ) h0
i
各级荷载下变形稳定后的孔隙比
•
某一荷载范围内的压缩系数
ei − ei +1 av = pi +1 − pi
Es = 1 + ei av
•
某一荷载范围内的压缩模量
• 式中 e0——试样的初始孔隙比； • ei、ei＋1——分别为第i级和第i+l级荷载下土样的孔隙比； • av——压缩系数，MPa-1； Es——压缩模量，MPa ； • ρ 、 ——分别为土粒密度和试样的初始密度，g/cm3； h0——试样初始高度，mm； s ρ0 • ——至第i级荷载试样变形稳定后的总变形量(校正后)，mm； • pi——第i级荷载值，kPa； w0——试样的初始含水量，％。
土的固结（压缩）试验
7ห้องสมุดไป่ตู้
再放上透水石
土的固结（压缩）试验
8
放上加压盖板和钢珠
土的固结（压缩）试验
9 放压力盒入固结仪加压框， 加好百分表（小表指针在8-9之间） 设置实验参数，实验开始
土的固结（压缩）试验
17
稳定后读数
10 压缩试验计算
• • • 1 计算下列各项指标： 试样的初始孔隙比
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
压实度 K（%）
85.3
89.0
89.8
91.8
93.7
先期固结压力（Kpa）
178.2
220.8 163.7
207.1
241.0
图 6 压实度 K=91.8%的 log（1+e）-logp 曲线
图 3 压实度 K=85.3%的 log（1+e）-logp 曲线 图 4 压实度 K=89.0%的 log（1+e）-logp 曲线 图 5 压实度 K=89.8%的 log（1+e）-logp 曲线
图 7 压实度 K=93.7%的 log（1+e）-logp 曲线 由表 3 的结果可见，除个别情况如压实度 K=89.8%的 先期固结压力偏低外，在整体上，表现出随压实度的增加， 先期固结压力增大的趋势。当压实度在 85%、90%、93%左 右时，其先期固结压力分别在 180Kpa、200Kpa、240Kpa 左右，90%~93%之间的增幅较大。 四、结论与建议 山区路堤多为土石混合填料，其填筑密度一般在 20kn/ m3～23kn/m3，如按 21kn/m3 计，根据上述先期固结压力 试验结果，当路堤压实度达到规范规定的 90%时，可以认为， 在 10m 高度以内的路堤，可以不考虑自身固结沉降，当路堤 高度大于 10m 后，应进行路堤自身固结沉降的分析。 本文仅根据一种土质的有限试验得出初步结果，土质的 改变是否对先期固结压力有影响，以及结果的普遍性等都有 待扩大试验量进行进一步的分析论证。
A.Sridharan 曾经用许多不同性质土样验证了方法的正 确性，并得出卡氏方法确定的先期固结压力偏大的结论。张 洵亚等[2]采用这种方法研究分析了黄土的先期固结压力问 题，也论证了方法的正确性。
采用这种方法进行回归，相关系数均在 0.95 以上，结果 是可以利用的。但同时也发现，数据对结果较敏感，在取对 数时，小数点后应保留较多的位数。整理分析上述试验数据， 得出图 3～图 7 的结果和表 3 所示的先期固结压力。
第 11 卷 第 4 期 2011 年 4 月
中国水运 China Water Transport
Vol.11 April
No.4 2011ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
浅谈压实填土先期固结压力的试验研究
张 超 1，夏利明 2，高培德 2
（1 重庆市高新工程勘察设计院有限公司，重庆 400042； 2 重庆 607 勘察实业总公司，重庆 400056）
作。
第4期
张 超：浅谈压实填土先期固结压力的试验研究
205
三、先期固结压力分析
先期固结压力的确定目前主要采用卡氏方法，即在 e—logp（图 2）曲线上找到曲率半径最小的点，所对应的压 力即为先期固结压力。最小曲率半径点的确定受人为因素影 响较大，不够准确且麻烦。
A.Sridharan[1]提出采用 log（1+e）、logp 的方法，将 e—logp 关系变为 log（1+e）—logp 关系，log（1+e）—logp 曲线变成折线，两条直线交点对应的压力即为先期固结压力。
0 0.1
0.5 0.45 0.4 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05
0 0
0.4728 0.4703 0.4701 0.4691 0.4690 0.4639 0.4554 0.4498 0.4395 0.4124
孔隙比 e 0.4100 0.3970 0.3701 0.3403 0.4080 0.3954 0.3680 0.3382 0.4073 0.3947 0.3667 0.3371 0.4.65 0.3929 0.3641 0.3355 0.4044 0.3926 0.3617 0.3339 0.4023 0.3872 0.3581 0.3304 0.3996 0.3822 0.3534 0.3272 0.3986 0.3787 0.3517 0.3244 0.3943 0.3613 0.3432 0.3188 0.3789 0.3545 0.3352 0.3054
数值 2.63
32
21
11
2．094g/cm3
11．30%
根据击实试验所测得的数据，按最佳含水量配备土料， 针对路基填土压实度的一般范围，击实成型压实土，取样进 行压缩试验。试验得出的结果见表 2，相应的 e—p 曲线如图 1 所示。
表 2 压缩试验结果
含水量（%） 11．33
干密度ρ（0 g/cm3） 1.988 试样状态
高填方路堤在山区公路中较为普遍，路堤自身的压缩沉
降成为近年来研究的重点内容之一。同土的普遍沉降规律一
样，路堤填土的沉降也可分为瞬时沉降、固结沉降和蠕变沉
降。对一般填土而言，固结沉降是关注的重点。因此，路堤
自身是否会产生沉降，产生多大的沉降，在很大程度上取决
于填土的高度和填料的压实度。
由土的压缩曲线规律可知，当土所受的压力小于其先期
固结压力时，土处于弹性再压缩阶段，这一阶段所发生的压
缩变形主要是弹性变形；当压力大于土的先期固结压力时，
土的压缩变形包括弹性变形、固结变形和蠕变变形，其中，
固结变形是主要的。因此，填土碾压强制固结所形成的先期
固结压力成为分析路堤自身压缩沉降的重要指标。
本文在室内进行了不同压实度土的压缩试验，根据试验
压实度 K（%） 85.3
11．32 11．23 11．43 11．30 2.076 2.094 2.139 2.184 89.0 89.8 91.8 93.7
孔隙比 e
孔隙比 e
固结压力
0
12.5kpa
25kpa
50kpa
100kpa
200kpa
300kpa
400kpa
800kpa
1600kpa
0.5 0.45 0.4 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05
摘 要：土体的先期固结压力是判断土体应力历史的一个指标。压实填土碾压强制固结所形成的先期固结压力则是
高填方路堤自身变形分析中一个重要的计算参数。因此，方便、准确地测得先期固结压力尤为重要。本文根据
A.Sridharan 提出的理论研究进行试验分析，提出了一种新的确定方法：lgp－lg（1+e）折线拟合法。
关键词：路堤压实填土；先期固结压力；lgp－lg（1+e）折线法；方法适用性
中图分类号：P679.1
文献标识码：A
文章编号：1006-7973（2011）04-0204-02
一、前言
路堤填土碾压的过程实际上是填土强制固结的过程。填
土压实度的大小，决定了填土的强度和变形特性，在很大程
度上也决定了路堤的稳定性和沉降。
参考文献 [1] A.Sridharan 、 B.M.Abranbam and B.T.Jose.Improved
technique for estimation of preconsolidation pressure[J]. Geotechnique，1991，（2）. [2] 张洵亚，曹民平.先期固结压力测定改进法[J].西部探矿工 程，2000，5. [3] JTJ 051-93，公路土工试验规程[S].人民交通出版社，1993.
1
10
压力 lgp 100Kpa
图 1 e-p 曲线
k=93.7% k=91.8% k=89.8% k=89.0% k=85.3%
100
k=93.7% k=91.8% k=89.8% k=89.0% k=85.3%
5
10
15
20
压力 P 100Kpa
图 2 e-lgp 曲线
收稿日期：2011-03-03 作者简介：张 超（1978-），男，山东济宁人，重庆市高新工程勘察设计院有限公司工程师，主要从事岩土工程勘察工
结果，分析确定了填土的先期固结压力。 二、试验方法和结果
按照现行《公路土工试验规程》（JTJ 051-93）进行了
土性基本物理参数、击实、压缩等试验。
土样取自重庆常见的页岩风化土，其基本物理力学指标
如表 1 所示。 表 1 试验用土基本物理性质指标
指标
G WL（%） WP（%） IP
最大 干密度
最佳 含水量