梁板结构
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5)考虑内力重分布后，结构构件必须有足够的抗剪能力。
并且应注意，经过弯矩调幅以后，结构在正常使用极限状 态下不应出现塑性铰。
4、用调幅法计算连续板、梁的内力 （1）等跨连续梁
1）弯矩计算 承受均布荷载的等跨连续梁，各控制
截面的弯矩按下式计算：
M m (g q)l02
承受集中荷载的等跨连续梁，各控制 截面的弯矩按下式计算：
弯矩叠合图形的外包线所对应的弯矩值代表了 各截面可能出现的弯矩设计值的上、下限，故由 弯矩叠合图形的外包线所构成的弯矩图叫做弯矩 包罗图。
用类似的方法可以绘制剪力包罗图
包罗图中跨内和支座截面的弯矩、剪力设计值， 就是连续梁相应截面进行受弯、受剪承载力计算的 内力依据；弯矩包罗图也是确定纵向钢筋弯起和截 断的依据。
按弹性方法计算
活荷载不利布置的法则
1)求某跨跨内最大正弯矩时，应在 该跨布置活荷载，然后向其左右， 每隔一跨布置活荷载；
2)求某跨跨内最大负弯矩时(即最小 弯矩)，该跨不 应布置活荷载，而在 两相邻跨布置活荷载，然后每隔一 跨布置；
3)求某支座最大负弯矩时，应在该 支座左右两跨布置 活荷载，然后每 隔一跨布置；
（3）处于重要部位，要求具有较大强度储 备的结构。如现浇单向板肋形楼屋盖中的 主梁是楼屋盖中最重要的结构构件，不允 许按考虑塑性内力重分布的方法计算其内 力。
第四节 单向板肋梁楼盖板的截面设 计计算及构造要求
一、板的计算
如前所述，现浇单向板肋形楼盖中的 板计算宽度为1m，如图11—2（b）所示， 跨数少于5跨时按实际跨数简化为多跨连续 梁，跨数为5跨及以上时按5跨连续梁考虑。 多跨连续板一般是按考虑塑性内力重分布 的弯矩调幅法进行截面弯矩计算。
连续梁 荷载：板传来的荷载+次梁的自重 荷载作用方式：均布荷载
（3）主梁 是以柱和墙体为支座的T形（跨中）或矩形
（支座处）多跨连续梁
荷载：次梁传来的荷载+主梁自重 荷载作用方式：集中荷载
2. 荷载折算
（1）原因
在计算简图中，把与支座整体浇筑的梁、板 假定为铰支承，计算跨度取为支承中心线间的距 离。这样处理使计算和实际情况存在一定差异， 对此可用折算荷载和调整支座截面弯矩、剪力的 设计值给予适当弥补。
为塑性铰的转角p。
2、塑性内力重分布
（1）定义
在钢筋混凝土结构中由于某些截面刚度的变化， 引起结构内其它截面内力随着荷载增加的速度和 增长比例关系发生改变的现象，称为塑性内力重 分布。
事实上，钢筋混凝土连续梁、板是超静定结 构，在其加载的全过程中，由于材料的非弹性性 质，各截面间内力的分布规律是变化的，这种情 况称为内力重分布。另外，由于是超静定结构， 即使连续 梁、板中某个正截面的受拉钢筋达到屈 服进入第Ⅲ阶段，整个结构还不是几何可变的， 仍有一定的承载能力。
（2）板中受力钢筋的间距 最小间距为70mm；最大间距应满足当
板厚h≤150mm时，s≤200mm；当板厚h＞ 150mm时，s ≤1.5h，且S≤250mm；由板 中伸入支座的下部钢筋，其间距不大于 400mm；其截面面积不应小于跨中受力钢 筋面积的1/3。 （3）板中受力钢筋在支座内的锚固长度
q' q 2
对于主梁
g' g 3q 4
q' q 4
（5）特例
由于柱对主梁的转动和约束作用比较 强，所以在进行主梁和在的计算时，荷载 不予折减。
3. 跨数
根据连多跨续梁内力分析得知，跨数超过五跨 时连续梁的中间各跨之间内力十分接近，所以当 连续梁跨数超过五跨时，内力计算就取五跨。五 跨以内的连续梁不具备这个特性，内力计算时就 取实际跨数。
支座截面在负弯矩作用下上部开裂，跨内则由于正
弯矩的作用在下部开裂，这就使跨内和支座实际的中和轴 成为拱形。当板的周边具有足够的侧向刚度能提供水平推 力，例如，各板区格的四周有梁时，水平推力将减小该板 在竖向荷载作用下的截面弯矩。
四边与主梁和次梁相连的中间板块，跨中和支座截面， 可作将计算所得弯矩降低20%后的值作为截面配筋计算时 的弯矩值。当板一边或两边与外墙相连时该板跨中弯矩不 降低；对于板支座截面负弯矩只降低中间支座（前述的C 支座）截面负弯矩，边支座简支时为零，第一内支座弯矩 不予降低。
二、板的构造要求
1、板厚
在肋形楼盖中，板的混凝土用量占全部楼盖 混凝土用量的一半以上，对楼盖自重和混凝土用 量影响最大，所以，选择合理的板厚对提高楼盖 经济效益具有明显的效果。一般情况下，板在满 足刚度、施工要求的情况下，厚度尽可能小些， 这样不仅节省混凝土，也可由于自重的降低减少 板的内力和配筋，使楼板的经济性能得以提高。 实践证明板也不能太薄，太薄会使钢筋的用量加 大也会导致板的经济性能下降。为此，板厚最小 高度应满足表３—1和表３—4的要求。
4. 跨度
计算时可按表11—1取用
5、构件尺寸
次梁： h ( 1 ~ 1 )l
12 18
b (1 ~ 1)h 23
主梁： h (1 ~ 1 )l 8 14
b (1 ~ 1)h 23
第二节 单向板肋梁楼盖按弹性理 论的计算
一、可变荷载最不利内力布置 可变荷载可以发生大小、作用方向、
作用位置的改变。可变荷载的布置方式不 同，在构件某个特定截面上产生的内力就 不同。在多种可能出现的荷载布置方式中， 找到使特定截面达到最大内力的布置方式， 才能为后续的内力分析和截面设计提供了 重要的基础。根据结构力学的基本知识得 知可变荷载最不利内力布置原则如下：
三、内力
包络图
不同荷载作用下的内力图
恒荷载g
活荷载1：第 一跨Mmax
活荷载2：第 二跨Mmax
活荷载3：第 三跨Mmax
活荷载4：第 一内支座跨
-Mmax
活荷载5：第 二内支座跨
-Mmax
不同荷载作用下的内力图
按弹性方法计算
(2)内力包罗图
按弹性方法计算
内力包罗图由内力（恒+活）叠合形成
承受均布荷载的五跨连续梁的弯矩包罗图来说明，研究其中的第二跨。第二 跨可能出现跨内弯矩最大(M2max)、跨内弯矩最小(M2min)、左支座截面弯矩最大 (MBmax)、右支座截面弯矩最大(-MCmax )四种情况。
4)求某支座截面最大剪力，其活荷 载布置与求该支座 最大负弯矩时的 布置相同。
恒荷载应按实际情况分布
二、用查表法计算连续板、梁的的内力 1、均布荷载作用时
M k1gl02 +k2ql02 V k3 gl0 k4ql0
2.集中荷载作用时
M k1Gl0 k2 pl0
V k3G k4 P
2)截面的弯矩调幅系数不宜超过25％；
3)调幅截面的相对受压区高度不应超过0.35。当采用I级 和Ⅱ级冷拉钢筋时， 值不宜大于0. 3，调幅不宜超过15 ％；
4)连续梁、单向连续板各跨两支座弯矩的平均值加跨度中 点弯矩，不得小于该跨简支梁的弯矩。任意计算截面的弯 矩不宜小于简支弯矩的1／3；
2.双向板：lo2/lo1≤2,荷载沿长、短跨方向均要 传递，受力钢筋沿长、短跨方向都来布置， 板受力后双向弯曲。
二、结构平面布置 1.主梁主要沿房屋的短跨方向布置
主梁的合理跨度是5～8m 2.次梁沿垂直于主梁方向布置
次梁的合理跨度为4～6 m 3.次梁间的距离为板的跨度
板的经济跨度是1.7～2.8m
M m (G p)l0
2）剪力计算 梁上承受荷载时在梁的支座边缘处截面
产生的剪力分别按下式计算： 均布荷载作用下：
V v (g q)ln
集中荷载作用下：
V nv (G Q)
(10—
5、考虑塑性内力重分布的计算法适用范围
（1）直接承受动力荷载和重复荷载的结构；
（2）在使用过程中不允许开裂或对构件变 形和裂缝宽度要求比较严格的结构构件；
由于内力重分布，超静定钢筋混凝土结 构的实际承载能力往往比按弹性方法分析 的高，故按考虑内力重分布方法设计，可 进一步发挥结构的承载力储备，节约材料， 方便施工。
同时研究和掌握内力重分布的规律，能 更好地确定结构在正常使用阶段的变形和 裂缝开展值，以便更合理地评估结构使用 阶段的性能。
3、弯矩调幅法 弯矩调幅法简称调幅法，它是在弹性
活荷载
（2）思路 考虑次梁抗扭对连续板内力的有利影响，
通过增大恒荷载并相应地减小活荷载的方 式来修正，即计算连续板内力时，采用折
算恒荷载g’，和折算活荷载q’进行。
（3）原则 荷载折算的原则是折算前后可变荷载
与永久荷载二者之和不变。即
g q g' q'
（4）方法
对于板
g' g q 2
2、板的支承长度
确定板的支承长度一是为了满足其受 力钢筋在支座内的锚固长度要求，二是确 保在通常情况下支承的墙局部受压能满足 要求，三是当地震等剧烈震动发生后确保 板在墙上有效地支承，防止板的脱落。为 此，板在墙上的支承长度应大于等于钢筋 在支座内的锚固长度 las 的要求，且应大于 等于120mm。
第二跨出现跨内弯矩最大(M2max)
按弹性方法计算
D：g+q（2，4跨）
第二跨出现跨内弯矩+q（2，4跨）
跨内弯矩最小(M2min)
按弹性方法计算
右支座截面弯矩最大(-MCmax )
按弹性方法计算
按弹性方法计算
现将这四个弯矩分布图一一画在同一基线上， 则第二跨应出现四条弯矩曲线，这就是弯矩叠合图。
第三节 连续板、梁按考虑塑性内力 重分布的计算
一、问题的提出 1、塑性铰 （1）定义：构件内部塑性变形集中出现的区 域称为塑性铰。 （2）特性：塑性铰是单向铰，弯矩反向作用 后消失；塑性铰能够承担它形成时梁截面 承受的弯矩Mj；塑性铰它是一个区域不是 一点或一条轴线。
四、连续梁、板考虑内力重分布的设计
3、板中受力钢筋
（1）板中受力钢筋
一般采用HPB300、HRB335和 HRB400级钢 筋，以确保在按考虑塑性内力重分布的方法进行 弯矩调幅后计算板的截面弯矩时，支座截面具有 足够的转动能力。受力钢筋的直径采用8mm以上， 常用的为8mm、10mm、12mmhe 14mm。为了 防止支座负弯矩钢筋由于其它工种作业和施工人 员踩踏改变位置后作用降低，支座截面设置的用 以抵抗负弯矩的钢筋直径不小于8mm,尽可能为 10mm或12mm；也可通过设置马镫筋来保证钢筋 网中上部受力筋的位置。
缺点：需进行混凝 土二次浇注，增加 了现场的工作量。
装配整体式工艺——压型钢板组合楼板
第一节 概述
肋形楼盖
板、次梁、主 梁组成。
应用最为广泛
一、单向板和双向板
1.单向板：lo2/lo1≥3,荷载主要沿短跨方向传 递，受力钢筋仅沿短跨方向布置，长跨方 向布置分布筋，板受力后单向弯曲。
正截面受弯塑性铰
截面“屈服”并不仅限于受拉钢筋首先屈服的那个截面， 实际上钢筋会在一定长度上屈服，受压区混凝土的塑性变形也 在一定区域内发展，而且混凝土和钢筋间的粘结作用也可能发 生局部破坏。这些非弹性变形的集中发展，使结构的挠度和转 角迅速增大。
这一非弹性变形集中产生的区域理想化为集中于一个截面上 的塑性铰，该区段的长度称为塑性铰长度lp。塑性铰形成于截面 应力状态的第Ⅱa阶段，转动终止于第IIIa阶段，所产生的转角称
三、单向板肋梁楼屋盖计算简图与荷载计算 所有的支座均简化成铰支座 所有结构均为多跨连续结构 1.计算单元、计算简图与荷载计算 （1）板 沿短跨方向取1m宽的版带做为计算单元 荷载：楼面活荷载+板的自重 荷载的作用方式：均布荷载
（2）次梁 计算简图是以相邻次梁间距的一半为界 板面和次梁所组成的截面为T形截面的多跨
弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截 面的弯矩值。通常是对那些弯矩绝对值较 大的截面弯矩进行调整，然后，按调整后 的内力进行截面设计和配筋构造，是一种 实用的设计方法。 弯矩调幅系数β
Me Mp
Me
调幅注意原则：
1)钢材宜采用I、II级和III级热轧钢筋，也可采用I级和Ⅱ 级冷拉钢筋；宜采用强度等级为C20~C45的混凝土；
第十章 梁板结构
现浇式
优点：整体性好、耐 久性、耐火性好、抗 震性能好、能适应各 种建筑物平面形状。
缺点：耗费模板、施 工周期长、冬季和雨 季施工受气候条件限 制等特点。
装配式
优点：施工速度快、 便与工业化生产。
缺点：整体性差、 防水性及抗震性较 差。
装配整体式
优点：整体性能较 装配式好，节省模 板。
并且应注意，经过弯矩调幅以后，结构在正常使用极限状 态下不应出现塑性铰。
4、用调幅法计算连续板、梁的内力 （1）等跨连续梁
1）弯矩计算 承受均布荷载的等跨连续梁，各控制
截面的弯矩按下式计算：
M m (g q)l02
承受集中荷载的等跨连续梁，各控制 截面的弯矩按下式计算：
弯矩叠合图形的外包线所对应的弯矩值代表了 各截面可能出现的弯矩设计值的上、下限，故由 弯矩叠合图形的外包线所构成的弯矩图叫做弯矩 包罗图。
用类似的方法可以绘制剪力包罗图
包罗图中跨内和支座截面的弯矩、剪力设计值， 就是连续梁相应截面进行受弯、受剪承载力计算的 内力依据；弯矩包罗图也是确定纵向钢筋弯起和截 断的依据。
按弹性方法计算
活荷载不利布置的法则
1)求某跨跨内最大正弯矩时，应在 该跨布置活荷载，然后向其左右， 每隔一跨布置活荷载；
2)求某跨跨内最大负弯矩时(即最小 弯矩)，该跨不 应布置活荷载，而在 两相邻跨布置活荷载，然后每隔一 跨布置；
3)求某支座最大负弯矩时，应在该 支座左右两跨布置 活荷载，然后每 隔一跨布置；
（3）处于重要部位，要求具有较大强度储 备的结构。如现浇单向板肋形楼屋盖中的 主梁是楼屋盖中最重要的结构构件，不允 许按考虑塑性内力重分布的方法计算其内 力。
第四节 单向板肋梁楼盖板的截面设 计计算及构造要求
一、板的计算
如前所述，现浇单向板肋形楼盖中的 板计算宽度为1m，如图11—2（b）所示， 跨数少于5跨时按实际跨数简化为多跨连续 梁，跨数为5跨及以上时按5跨连续梁考虑。 多跨连续板一般是按考虑塑性内力重分布 的弯矩调幅法进行截面弯矩计算。
连续梁 荷载：板传来的荷载+次梁的自重 荷载作用方式：均布荷载
（3）主梁 是以柱和墙体为支座的T形（跨中）或矩形
（支座处）多跨连续梁
荷载：次梁传来的荷载+主梁自重 荷载作用方式：集中荷载
2. 荷载折算
（1）原因
在计算简图中，把与支座整体浇筑的梁、板 假定为铰支承，计算跨度取为支承中心线间的距 离。这样处理使计算和实际情况存在一定差异， 对此可用折算荷载和调整支座截面弯矩、剪力的 设计值给予适当弥补。
为塑性铰的转角p。
2、塑性内力重分布
（1）定义
在钢筋混凝土结构中由于某些截面刚度的变化， 引起结构内其它截面内力随着荷载增加的速度和 增长比例关系发生改变的现象，称为塑性内力重 分布。
事实上，钢筋混凝土连续梁、板是超静定结 构，在其加载的全过程中，由于材料的非弹性性 质，各截面间内力的分布规律是变化的，这种情 况称为内力重分布。另外，由于是超静定结构， 即使连续 梁、板中某个正截面的受拉钢筋达到屈 服进入第Ⅲ阶段，整个结构还不是几何可变的， 仍有一定的承载能力。
（2）板中受力钢筋的间距 最小间距为70mm；最大间距应满足当
板厚h≤150mm时，s≤200mm；当板厚h＞ 150mm时，s ≤1.5h，且S≤250mm；由板 中伸入支座的下部钢筋，其间距不大于 400mm；其截面面积不应小于跨中受力钢 筋面积的1/3。 （3）板中受力钢筋在支座内的锚固长度
q' q 2
对于主梁
g' g 3q 4
q' q 4
（5）特例
由于柱对主梁的转动和约束作用比较 强，所以在进行主梁和在的计算时，荷载 不予折减。
3. 跨数
根据连多跨续梁内力分析得知，跨数超过五跨 时连续梁的中间各跨之间内力十分接近，所以当 连续梁跨数超过五跨时，内力计算就取五跨。五 跨以内的连续梁不具备这个特性，内力计算时就 取实际跨数。
支座截面在负弯矩作用下上部开裂，跨内则由于正
弯矩的作用在下部开裂，这就使跨内和支座实际的中和轴 成为拱形。当板的周边具有足够的侧向刚度能提供水平推 力，例如，各板区格的四周有梁时，水平推力将减小该板 在竖向荷载作用下的截面弯矩。
四边与主梁和次梁相连的中间板块，跨中和支座截面， 可作将计算所得弯矩降低20%后的值作为截面配筋计算时 的弯矩值。当板一边或两边与外墙相连时该板跨中弯矩不 降低；对于板支座截面负弯矩只降低中间支座（前述的C 支座）截面负弯矩，边支座简支时为零，第一内支座弯矩 不予降低。
二、板的构造要求
1、板厚
在肋形楼盖中，板的混凝土用量占全部楼盖 混凝土用量的一半以上，对楼盖自重和混凝土用 量影响最大，所以，选择合理的板厚对提高楼盖 经济效益具有明显的效果。一般情况下，板在满 足刚度、施工要求的情况下，厚度尽可能小些， 这样不仅节省混凝土，也可由于自重的降低减少 板的内力和配筋，使楼板的经济性能得以提高。 实践证明板也不能太薄，太薄会使钢筋的用量加 大也会导致板的经济性能下降。为此，板厚最小 高度应满足表３—1和表３—4的要求。
4. 跨度
计算时可按表11—1取用
5、构件尺寸
次梁： h ( 1 ~ 1 )l
12 18
b (1 ~ 1)h 23
主梁： h (1 ~ 1 )l 8 14
b (1 ~ 1)h 23
第二节 单向板肋梁楼盖按弹性理 论的计算
一、可变荷载最不利内力布置 可变荷载可以发生大小、作用方向、
作用位置的改变。可变荷载的布置方式不 同，在构件某个特定截面上产生的内力就 不同。在多种可能出现的荷载布置方式中， 找到使特定截面达到最大内力的布置方式， 才能为后续的内力分析和截面设计提供了 重要的基础。根据结构力学的基本知识得 知可变荷载最不利内力布置原则如下：
三、内力
包络图
不同荷载作用下的内力图
恒荷载g
活荷载1：第 一跨Mmax
活荷载2：第 二跨Mmax
活荷载3：第 三跨Mmax
活荷载4：第 一内支座跨
-Mmax
活荷载5：第 二内支座跨
-Mmax
不同荷载作用下的内力图
按弹性方法计算
(2)内力包罗图
按弹性方法计算
内力包罗图由内力（恒+活）叠合形成
承受均布荷载的五跨连续梁的弯矩包罗图来说明，研究其中的第二跨。第二 跨可能出现跨内弯矩最大(M2max)、跨内弯矩最小(M2min)、左支座截面弯矩最大 (MBmax)、右支座截面弯矩最大(-MCmax )四种情况。
4)求某支座截面最大剪力，其活荷 载布置与求该支座 最大负弯矩时的 布置相同。
恒荷载应按实际情况分布
二、用查表法计算连续板、梁的的内力 1、均布荷载作用时
M k1gl02 +k2ql02 V k3 gl0 k4ql0
2.集中荷载作用时
M k1Gl0 k2 pl0
V k3G k4 P
2)截面的弯矩调幅系数不宜超过25％；
3)调幅截面的相对受压区高度不应超过0.35。当采用I级 和Ⅱ级冷拉钢筋时， 值不宜大于0. 3，调幅不宜超过15 ％；
4)连续梁、单向连续板各跨两支座弯矩的平均值加跨度中 点弯矩，不得小于该跨简支梁的弯矩。任意计算截面的弯 矩不宜小于简支弯矩的1／3；
2.双向板：lo2/lo1≤2,荷载沿长、短跨方向均要 传递，受力钢筋沿长、短跨方向都来布置， 板受力后双向弯曲。
二、结构平面布置 1.主梁主要沿房屋的短跨方向布置
主梁的合理跨度是5～8m 2.次梁沿垂直于主梁方向布置
次梁的合理跨度为4～6 m 3.次梁间的距离为板的跨度
板的经济跨度是1.7～2.8m
M m (G p)l0
2）剪力计算 梁上承受荷载时在梁的支座边缘处截面
产生的剪力分别按下式计算： 均布荷载作用下：
V v (g q)ln
集中荷载作用下：
V nv (G Q)
(10—
5、考虑塑性内力重分布的计算法适用范围
（1）直接承受动力荷载和重复荷载的结构；
（2）在使用过程中不允许开裂或对构件变 形和裂缝宽度要求比较严格的结构构件；
由于内力重分布，超静定钢筋混凝土结 构的实际承载能力往往比按弹性方法分析 的高，故按考虑内力重分布方法设计，可 进一步发挥结构的承载力储备，节约材料， 方便施工。
同时研究和掌握内力重分布的规律，能 更好地确定结构在正常使用阶段的变形和 裂缝开展值，以便更合理地评估结构使用 阶段的性能。
3、弯矩调幅法 弯矩调幅法简称调幅法，它是在弹性
活荷载
（2）思路 考虑次梁抗扭对连续板内力的有利影响，
通过增大恒荷载并相应地减小活荷载的方 式来修正，即计算连续板内力时，采用折
算恒荷载g’，和折算活荷载q’进行。
（3）原则 荷载折算的原则是折算前后可变荷载
与永久荷载二者之和不变。即
g q g' q'
（4）方法
对于板
g' g q 2
2、板的支承长度
确定板的支承长度一是为了满足其受 力钢筋在支座内的锚固长度要求，二是确 保在通常情况下支承的墙局部受压能满足 要求，三是当地震等剧烈震动发生后确保 板在墙上有效地支承，防止板的脱落。为 此，板在墙上的支承长度应大于等于钢筋 在支座内的锚固长度 las 的要求，且应大于 等于120mm。
第二跨出现跨内弯矩最大(M2max)
按弹性方法计算
D：g+q（2，4跨）
第二跨出现跨内弯矩+q（2，4跨）
跨内弯矩最小(M2min)
按弹性方法计算
右支座截面弯矩最大(-MCmax )
按弹性方法计算
按弹性方法计算
现将这四个弯矩分布图一一画在同一基线上， 则第二跨应出现四条弯矩曲线，这就是弯矩叠合图。
第三节 连续板、梁按考虑塑性内力 重分布的计算
一、问题的提出 1、塑性铰 （1）定义：构件内部塑性变形集中出现的区 域称为塑性铰。 （2）特性：塑性铰是单向铰，弯矩反向作用 后消失；塑性铰能够承担它形成时梁截面 承受的弯矩Mj；塑性铰它是一个区域不是 一点或一条轴线。
四、连续梁、板考虑内力重分布的设计
3、板中受力钢筋
（1）板中受力钢筋
一般采用HPB300、HRB335和 HRB400级钢 筋，以确保在按考虑塑性内力重分布的方法进行 弯矩调幅后计算板的截面弯矩时，支座截面具有 足够的转动能力。受力钢筋的直径采用8mm以上， 常用的为8mm、10mm、12mmhe 14mm。为了 防止支座负弯矩钢筋由于其它工种作业和施工人 员踩踏改变位置后作用降低，支座截面设置的用 以抵抗负弯矩的钢筋直径不小于8mm,尽可能为 10mm或12mm；也可通过设置马镫筋来保证钢筋 网中上部受力筋的位置。
缺点：需进行混凝 土二次浇注，增加 了现场的工作量。
装配整体式工艺——压型钢板组合楼板
第一节 概述
肋形楼盖
板、次梁、主 梁组成。
应用最为广泛
一、单向板和双向板
1.单向板：lo2/lo1≥3,荷载主要沿短跨方向传 递，受力钢筋仅沿短跨方向布置，长跨方 向布置分布筋，板受力后单向弯曲。
正截面受弯塑性铰
截面“屈服”并不仅限于受拉钢筋首先屈服的那个截面， 实际上钢筋会在一定长度上屈服，受压区混凝土的塑性变形也 在一定区域内发展，而且混凝土和钢筋间的粘结作用也可能发 生局部破坏。这些非弹性变形的集中发展，使结构的挠度和转 角迅速增大。
这一非弹性变形集中产生的区域理想化为集中于一个截面上 的塑性铰，该区段的长度称为塑性铰长度lp。塑性铰形成于截面 应力状态的第Ⅱa阶段，转动终止于第IIIa阶段，所产生的转角称
三、单向板肋梁楼屋盖计算简图与荷载计算 所有的支座均简化成铰支座 所有结构均为多跨连续结构 1.计算单元、计算简图与荷载计算 （1）板 沿短跨方向取1m宽的版带做为计算单元 荷载：楼面活荷载+板的自重 荷载的作用方式：均布荷载
（2）次梁 计算简图是以相邻次梁间距的一半为界 板面和次梁所组成的截面为T形截面的多跨
弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截 面的弯矩值。通常是对那些弯矩绝对值较 大的截面弯矩进行调整，然后，按调整后 的内力进行截面设计和配筋构造，是一种 实用的设计方法。 弯矩调幅系数β
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调幅注意原则：
1)钢材宜采用I、II级和III级热轧钢筋，也可采用I级和Ⅱ 级冷拉钢筋；宜采用强度等级为C20~C45的混凝土；
第十章 梁板结构
现浇式
优点：整体性好、耐 久性、耐火性好、抗 震性能好、能适应各 种建筑物平面形状。
缺点：耗费模板、施 工周期长、冬季和雨 季施工受气候条件限 制等特点。
装配式
优点：施工速度快、 便与工业化生产。
缺点：整体性差、 防水性及抗震性较 差。
装配整体式
优点：整体性能较 装配式好，节省模 板。