人防计算书.

精品文档杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称：xx区地下汽车库设计阶段：xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期：2012.03精品文档Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算( 一) 人防临空墙( 二) 非人防与人防隔墙( 三) 相邻人防单元隔墙( 四) 人防扩散室隔墙( 五) 人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算 )六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算 )精品文档人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）20094、计算软件 PKPM(2012版)A 人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012 年版计算。

人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B 人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe 程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常 6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共 5 个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范 GB50038—2005》查表，人防构件允许延性比按 4.6.2 条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比 3.0 ）《规范》 4.8.2 条1 ）纯地下室部分： 70kPa（不考虑上部建筑影响，覆土 1.5 米，板区格最大短边净跨 5.7 米-0.3 米=5.4 米）精品文档2 ）主楼范围地下室（ -2.8 米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥ 3 米 0029b、土中外墙：（允许延性比 2.0 ）《规范》 4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa ( 饱和土中，淤泥土 )c、带桩基钢筋混凝土底板，第 4.8.15 条，取值 25kPad、相邻防护单元间隔墙, 门框墙：1）6 级与 6 级相邻每侧： 50kPa2）6 级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙： 110kPa；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae 、楼梯踏步与休息平台 ( 作为战时主要出入口 ) ：正面荷载： 60 kPa反面荷载：30 kPaf 、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）出入口部位及形式门框墙临空墙顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出200110入口顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室内200130出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入口室外直通、单向出入坡度角＜30 度240160口坡度角≥30 度200130精品文档三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 ( 按均布荷载输入 Morgain)混凝土强度等级为C35，人防： f c＝ 16.72N/mm2 x1.5=25.08 N/mm 2f t ＝ 1.575N/mm 2x1.5=2.363 N/mm 2 f tk ＝ 2.204N/mm 2x1.5=3.306 N/mm 2Ec=3.15x10 4 N/mm 2x1.2=3.78 x10 4 N/mm 2钢筋抗拉强度设计值（ 22HRB400） f y ＝ 360N/mmx1.2=432 N/mmE s ＝ 20 x10 4 N/mm 2Morgain 计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

1 矩形板： DFQ1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 1.1.2 边界条件（左端 / 下端 / 右端 / 上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端1.1.3荷载标准值1.1.3.1 永久荷载标准值均布荷载： g k1 ＝ 130kN/m 2永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γ ＝ 1 ，对由永久荷载效应控制G的组合，取 γ ＝ 1G1.1.3.2 可变荷载标准值： q k ＝ 01.1.4 荷载的基本组合值1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{130, 130} ＝ 130kN/m 21.1.5 计算跨度 L y ＝ 4050mm ，板的厚度 h ＝ 300mm （ h ＝ L y / 14 ）1.1.6 混凝土强度等级为C35， f c ＝ 16.72N/mm 2 ， f t ＝ 1.575N/mm 2， f tk ＝ 2.204N/mm 2 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y22＝ 432N/mm ， E s ＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 30mm 、板面 a ' ＝ 50mms1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L y 方向的跨中弯矩 M yMygk1＝ 0.04167*130*4.052＝ 88.85kN ·m1.2.2沿 Ly 方向的支座弯矩 M 'yM y ' gk1 ＝ -0.08333*130*4.05 2＝ -177.69kN · m1.3 配筋计算1.3.1平行于 L y 方向的跨中弯矩 M y＝ 88.85kN ·mMy ＝ Max{M (L), M(D)} ＝ Max{88.85, 88.85}yyA2＝ 30mm ， ξ＝ 0.076 ，ρ ＝ 0.29% ；sy＝ 792mm ， a s实配纵筋：12@125 （A ＝ 905）s1.3.2沿 Ly 方向的支座弯矩 M 'yM y ' ＝ Max{M y '(L), My'(D)}＝ Max{-177.69, -177.69}＝ -177.69kN · mAsy ' ＝ 1816mm ，a '＝ 50mm ，ξ＝ 0.188 ， ρ ＝ 0.73% ；2s实配纵筋：16@100 （A＝ 2011 ）sV ＝ Q·L y / 2＝ 130*4.05/2＝ 263.3kNR ＝ 0.7 ·β·f·b·h＝ 0.7*1*1575*1*0.27＝ 297.6kN≥ V ＝ 263.3kN ，满足要求。

ht0（二）、地下室墙计算：DFQ2（一侧人防，一侧非人防）人防等效静荷载标准值：110kN/m2 ( 按均布荷载输入 Morgain)受力模型同 DFQ1Morgain 计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

2矩形板： DFQ22.1基本资料2.1.1工程名称：平湖金色港湾2.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端2.1.3荷载标准值2.1.3.1永久荷载标准值均布荷载： g k1＝ 110kN/m2γ＝ 1 ，对由永久荷载效应控制永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组合，取γG＝ 12.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 02.1.4荷载的基本组合值＝ 110kN/m22.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)}＝ Max{110, 110}2.1.5计算跨度 L y＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （ h ＝ L y / 14 ）2.1.6混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm2， f t＝ 1.575N/mm2， f tk＝ 2.204N/mm2 2.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y22＝ 432N/mm， E s＝ 200000N/mm2.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 30mm、板面 a s' ＝ 50mm2.2弯矩标准值2.2.1平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ 0.04167*110*4.05 2＝ 75.18kN ·m2.2.2沿 Ly方向的支座弯矩 M 'yM'＝ -0.08333*110*4.052＝ -150.36kN · my gk12.3配筋计算2.3.1平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{75.18, 75.18}＝ 75.18kN ·mA2，ρ ＝ 0.25% ；sy＝ 666mm， a ＝ 30mm，ξ＝ 0.064s实配纵筋：12@150 （A s＝ 754 ）2.3.2沿 L y方向的支座弯矩 M y '＝ -150.36kN · m M '＝ Max{M '(L), My'(D)} ＝ Max{-150.36, -150.36}y yA2＝ 50mm，ξ＝ 0.156，ρ＝ 0.60% ；sy' ＝ 1510mm，a 's实配纵筋：14@100 （A s＝ 1539 ）2.4斜截面受剪承载力计算V＝ Q·L y / 2＝ 110*4.05/2 ＝ 222.8kNR＝ 0.7 ·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1575*1*0.27＝ 297.6kN≥ V ＝ 222.8kN ，满足要求。

（三）、地下室墙计算：DFQ3（墙两侧核 6相邻隔墙）2人防等效静荷载标准值：50kN/m ( 按均布荷载输入 Morgain)Morgain 计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

3矩形板： DFQ33.1基本资料3.1.1工程名称：平湖金色港湾3.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端3.1.3荷载标准值3.1.3.1永久荷载标准值均布荷载： g k1＝ 50kN/m 2γ＝ 1 ，对由永久荷载效应控制永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组合，取γG ＝13.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 03.1.4荷载的基本组合值＝ 50kN/m23.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)}＝ Max{50, 50}3.1.5计算跨度 L y＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （ h ＝ L y / 14）3.1.6混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm2， f t＝ 1.575N/mm2， f tk＝ 2.204N/mm222精品文档3.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 30mm、板面 a s'＝ 50mm3.2弯矩标准值3.2.1平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1 ＝0.04167*50*4.052＝ 34.17kN · m3.2.2沿 Ly方向的支座弯矩 M 'yM y' gk1 ＝-0.08333*50*4.052＝ -68.34kN ·m3.3配筋计算3.3.1平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM y＝ Max{M y(L), M y(D)}＝ Max{34.17, 34.17}＝ 34.17kN ·mA2sy＝ 297mm， a ＝ 30mm，ξ＝ 0.028 ，ρ ＝ 0.11% ；ρ＝ 0.16% ，s minA212@200（A s＝565）s,min ＝492mm；实配纵筋：3.3.2'沿 L y方向的支座弯矩 M y '＝ -68.34kN ·m M＝ Max{M '(L), My'(D)}＝ Max{-68.34, -68.34}y yA sy'2＝ 50mm，ξ＝ 0.068 ，ρ＝ 0.26% ；＝ 655mm，a s'实配纵筋：12@150 （A s＝ 754 ）（四）、地下室墙计算：DFQ4（扩散室）人防等效静荷载标准值：39kN/m2 ( 按均布荷载输入 Morgain)受力模型同 DFQ1Morgain 计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。