热力发电厂设计计算
热力发电厂课程设计计算表格
流经蒸汽量(t/h) 内功率(KW)
855.075 26452.69162
第二级组 (1#高加至 2#高加抽汽
口) 第三级组 (中压缸进 口至3#高加 抽汽口) 第四级组 (3#高加至 除氧器抽汽
口) 流经低压缸
进汽量 流经低压缸 进单缸汽量 第五级组 (中压缸进 口至5#低加
抽汽口) 第六级组 (中压缸进 口至6#低加 抽汽口) 第七级组 (5#低加至 7#低加抽汽
相对量
汽轮机装置的热经济性计算 1527.4107 303954.7200 300216.0770 3.0978
汽轮机装置的热经济性计算 2405423617 8012.307806 0.449308749 2459581816 0.977980729 0.399867921
9002.972751
0.307601569
抽汽量计算
总蒸汽流量D0(t/h)
给水量Dfw(t/h)
1#高加
抽汽量(t/h)
2#高加
抽汽量(t/h)
3#高加
抽汽量(t/h)
蒸汽冷却器
流经汽量(t/h)
蒸汽冷却器
出口水温度
给水焓
fw 凝结水量X(t/h)
抽汽量Y(t/h)
930.000 948.786 70.8061 66.325 45.5709 45.5709
1218.797551 1X +
162 X +
4#除氧器 (HD)
5#低加
求解X,Y过程
凝结水量(t/h) 抽汽量(t/h) 抽汽量(t/h) 6#抽汽量X(t/h) 7#抽汽量Y(t/h) 6#进口水焓Z(kJ/kg)
6#低加 7#低加 6#进口水焓 7#进口水量 8#低加 (并入轴封 加热器SG)
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.0275二、热系统计算（一）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（二）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPah rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa（四）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa 由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热电厂计算方法--
热电厂产量及经济指标计算一、主要产品产量1、发电量（万kwh）： #1〜#8机发电量之和。
2、供电量（万kwh）=发电量-厂用电量厂用电量（万kwh）： #1〜#8高厂变及#01、#02高备变之和。
然后扣除扩建、大修及试运期间、食堂宿舍办公室等非生产用电量。
（具体参照中石化电站竞赛指标计算说明）3、供汽量（t）：外供10条管线（新区43KS、炼厂40KS、15KS、胶厂15KS、新区40KS、15KS、15KS （550）、15KS （650） M 管、A1 管）与厂自用汽流量之和。
4、售汽量（t）：公司平衡后外管线总流量5、外供除盐水量（t）:外供一级和二级除盐水量之和。
6、锅炉蒸发量（t）： #1〜#8炉蒸发量之和。
二、主要经济指标计算方法主要以供热比来分摊供热厂用电量及供热标煤耗量，剩余的则为发电厂用电量及发电标煤耗量。
1、供热比（％）=（供热量/锅炉蒸发热量）x 100%供热量（百万千焦）=供汽量X供热平均汽焙（各压力级别蒸汽参数由流量的加权平均获得平均汽焙参数，压力和温度，然后查表得）锅炉蒸发热量（百万千焦）二锅炉蒸发量X （锅炉蒸汽汽焙-锅炉给水水恰）（可查表得，压力和温度参数根据全月各炉的平均数值）另：热电比公式：热电比是指计算期内供热消耗热量与供电量的当量热量的比率（％）o 即：RQ r /36E g 1°2 其中—供热量，GJ ；Eg —供电量，i04kWh。
热电比的计算公式有另外一种规定，即供热量（吉焦）和发电量（万度）的比值，我厂六月份供热比为：%；热电比为%o2、综合厂用电率（％）=（厂用电量/发电量）X 100%3、供热厂用电率（kwh/GJ ）=供热用电量/供热量供热用电量二发电、供热共用电量X供热比发电、供热共用电量=厂用电量-循环水泵用电量4、发电厂用电率（％）=（发电厂用电量/发电量）X 100% 发电厂用电量=厂用电量-供热用电量5、供热标煤耗（kg/GJ ）=供热标煤耗量/供热量供热标煤耗量（t）=总标煤耗量X供热比总标煤耗量即耗的燃料折合成标准煤量（t）=（耗原煤量X煤低位发热量+耗渣油量X渣油低位发热量）/热值换算系数（千焦/克）6、发电标煤耗（g/kwh）=发电标煤耗量/发电量发电标煤耗量（t）=总标煤耗量-供热标煤耗量、供电标煤耗发电标煤耗量/ （发电量-发电厂用电量）附表三、计算实例以热电厂2002年上半年主要产品产量、物料消耗对经济指标进行计算为例：1、产品产量、物料消耗及相关数据：发电量：131921万kwh；厂用电4量：15924万kwh；供汽量: 2724005t；蒸发量：79502871 ；循环水泵用电量:1084万kwh；耗原煤量:11012121；耗渣油量：6870 t ；渣油低位发热量：兆焦/千克锅炉蒸汽汽焰：3470KJ/kg；锅炉给水水焙：kg；原煤低位发热量：兆焦/千克；供热平均汽焙：kg；2、计算：(1)供热比(%)供热量=2724005 X=8622521百万千焦锅炉蒸发热量=7950287 X=百万千焦供热比=(8622521/) X100%=%(2)综合厂用电率(%)综合厂用电率=(15924/131921) X100%=%; (3)供热厂用电率(kwh/GJ)发电、供热共用电量=15924-1084=14840万kwh 供热厂用电量=14840 X%=6077万kwh供热厂用电率=6077/8622521=GJ(4)发电厂用电率(%)发电厂用电量=15924-6077=9847万kwh发电厂用电率=(9847/131921) X100%=% (5)供热标煤耗(kg/GJ )总标煤耗=(1101212 X+6870 X/=805122t供热标煤量=805122X%=329698t供热标煤耗=329698/8622521=GJ(6)发电标煤耗(g/kwh)发电标煤耗量=805122-329814=475308t发电标煤耗=475308/131921二kwh(7)供电标煤耗(g/kwh)供电标煤耗=475308/() =kwh。
(修订版)热力发电机热量和面积的计算公式
(修订版)热力发电机热量和面积的计算公式1. 引言本文档旨在提供一套详细的热力发电机热量和面积的计算公式，以帮助工程师和技术人员更好地设计和优化热力发电系统。
本文档适用于各种热力发电机，包括蒸汽轮机、内燃机和燃气轮机等。
2. 热量计算公式热力发电机的热量计算主要涉及燃料的热值、热力发电机的效率和发电量。
以下是一些基本的热量计算公式：2.1 燃料热值计算燃料的热值是指单位质量燃料完全燃烧所释放的热量。
常用的燃料热值有：- 标准煤热值：29,307 kJ/kg- 天然气热值：35,575 kJ/m^3- 石油热值：41,820 kJ/kg2.2 热力发电机效率计算热力发电机的效率是指发电机输出的电能与输入的热能之比。
热力发电机的效率计算公式如下：\[ \eta = \frac{W_{电}}{Q_{热}} \]其中：- \( W_{电} \) 是指发电机输出的电能，单位为千瓦时（kWh）或兆瓦时（MWh）；- \( Q_{热} \) 是指燃料完全燃烧所释放的热量，单位为千焦耳（kJ）或兆焦耳（MJ）。
2.3 发电量计算热力发电机的发电量可以根据燃料的热值和热力发电机的效率计算得出。
发电量计算公式如下：\[ W = \eta \times Q_{热} \]其中：- \( W \) 是指发电量，单位为千瓦时（kWh）或兆瓦时（MWh）；- \( \eta \) 是指热力发电机的效率；- \( Q_{热} \) 是指燃料完全燃烧所释放的热量，单位为千焦耳（kJ）或兆焦耳（MJ）。
3. 面积计算公式热力发电机的面积计算主要涉及发电机设备、散热器和管道等的占地面积。
以下是一些基本的面积计算公式：3.1 发电机设备占地面积计算发电机设备的占地面积可以根据发电机的尺寸和占地面积比例计算得出。
计算公式如下：\[ A_{设备} = L \times W \]其中：- \( A_{设备} \) 是指发电机设备的占地面积，单位为平方米（m^2）；- \( L \) 是指发电机设备的长度，单位为米（m）；- \( W \) 是指发电机设备的宽度，单位为米（m）。
热电厂热力系统计算
热力发电厂课程设计1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：1）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。
（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。
（5）热交换器端温差，取3～7℃。
（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2%以化学软化水为补给水的供热式电厂5%（7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。
（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。
（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。
（10）生水水温，一般取5～20℃。
（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。
（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。
2、原则性热力系统2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
热电厂计算方法
热电厂产量及经济指标计算一、主要产品产量1、发电量(万kwh):#1～#8机发电量之与。
2、供电量(万kwh)=发电量-厂用电量厂用电量(万kwh):#1～#8高厂变及#01、#02高备变之与。
然后扣除扩建、大修及试运期间、食堂宿舍办公室等非生产用电量。
(具体参照中石化电站竞赛指标计算说明)3、供汽量(t):外供10条管线(新区43KS 、炼厂40KS 、15KS 、胶厂15KS 、新区40KS 、15KS 、15KS(550)、15KS(650)M 管、A1管)与厂自用汽流量之与。
4、售汽量(t):公司平衡后外管线总流量5、外供除盐水量(t):外供一级与二级除盐水量之与。
6、锅炉蒸发量(t):#1～#8炉蒸发量之与。
二、主要经济指标计算方法主要以供热比来分摊供热厂用电量及供热标煤耗量,剩余的则为发电厂用电量及发电标煤耗量。
1、 供热比(%)=(供热量/锅炉蒸发热量)×100%供热量(百万千焦)=供汽量×供热平均汽焓(各压力级别蒸汽参数由流量的加权平均获得平均汽焓参数,压力与温度,然后查表得)锅炉蒸发热量(百万千焦)=锅炉蒸发量×(锅炉蒸汽汽焓-锅炉给水水焓)(可查表得,压力与温度参数根据全月各炉的平均数值)另:热电比公式:热电比就是指计算期内供热消耗热量与供电量的当量热量的比率(%)。
即:()21036/⨯=g r E Q R 其中r Q —供热量,GJ ;gE —供电量,104kWh 。
热电比的计算公式有另外一种规定,即供热量(吉焦)与发电量(万度)的比值, 我厂六月份供热比为:36、48%;热电比为156、69%。
2、综合厂用电率(%)=(厂用电量/发电量)×100%3、供热厂用电率(kwh/GJ)=供热用电量/供热量供热用电量=发电、供热共用电量×供热比发电、供热共用电量=厂用电量-循环水泵用电量4、发电厂用电率(%)=(发电厂用电量/发电量)×100%发电厂用电量=厂用电量-供热用电量5、供热标煤耗(kg/GJ)=供热标煤耗量/供热量供热标煤耗量(t)=总标煤耗量×供热比总标煤耗量即耗的燃料折合成标准煤量(t)=(耗原煤量×煤低位发热量+耗渣油量×渣油低位发热量)/热值换算系数(29、2712千焦/克)6、发电标煤耗(g/kwh)=发电标煤耗量/发电量发电标煤耗量(t)=总标煤耗量-供热标煤耗量7、供电标煤耗(g/kwh)=发电标煤耗量/(发电量-发电厂用电量)附表三、计算实例以热电厂2002年上半年主要产品产量、物料消耗对经济指标进行计算为例:1、产品产量、物料消耗及相关数据:发电量:131921万kwh; 厂用电4量:15924万kwh; 供汽量:2724005t;蒸发量:7950287t; 循环水泵用电量:1084万kwh;耗原煤量:1101212t;耗渣油量:6870 t; 渣油低位发热量:41、816兆焦/千克锅炉蒸汽汽焓:3470KJ/kg; 锅炉给水水焓:821、5KJ/kg;原煤低位发热量:21、14兆焦/千克;供热平均汽焓:3165、3837KJ/kg;2、计算:(1)供热比(%)供热量=2724005×3165、3837=8622521百万千焦锅炉蒸发热量=7950287×(3470-821、5)=21056335百万千焦供热比=(8622521/21056335)×100%=40、95%(2)综合厂用电率(%)综合厂用电率=(15924/131921)×100%=12、07%;(3)供热厂用电率(kwh/GJ)发电、供热共用电量=15924-1084=14840万kwh供热厂用电量=14840×40、95%=6077万kwh供热厂用电率=6077/8622521=7、05kwh/GJ(4)发电厂用电率(%)发电厂用电量=15924-6077=9847万kwh发电厂用电率=(9847/131921)×100%=7、46%(5)供热标煤耗(kg/GJ)总标煤耗=(1101212×21、14+6870×41、816)/29、2712=805122t 供热标煤量=805122×40、95%=329698t供热标煤耗=329698/8622521=38、24kg/GJ(6)发电标煤耗(g/kwh)发电标煤耗量=805122-329814=475308t发电标煤耗=475308/131921=360、3g/kwh(7)供电标煤耗(g/kwh)供电标煤耗=475308/(131921-9847)=389、4g/kwh。
火力发电厂厂用电设计技术规定(部分公式汇总)数据是随便带的,方便检查错误
常取
cosav 0.8
Sc cosav
e 0.4ຫໍສະໝຸດ 2 、供热式机组的热电厂：二、柴油发电机的选择： （1 ）计算负荷： 换算系数：
( 合集版P479 )
（附录D）
K 0.8 ( 一般取该数值）
每个单元机组事故停机时,可能蛜时运行的保安负荷的额定功率之和 P 100 kW
计算负荷： Sc K P kVA Sc 80 计算负荷的功率因数： 计算负荷的有功功率： （2 ）发电机容量选择：
火力发电厂厂用电设计技术规定
DL /T 5153-2002
一、火力发电厂厂用电率的估算方法：
1 、凝气式发电厂： ( 合集版P472 ) Sc 50 kVA
（附录A）
厂用电计算负荷：
电动机在运行功率时的平均功率因数： 发电机的额定功率： 厂用电率：
e Pe 100 kW Pe 100 %
S2T 16000 kVA Ud% 10.5
一般取0.8
Pt RT 0.034
sin 0.6
S2T
变压器的电抗： 负荷压降阻抗： 电源电压：
Ud% S2T XT 1.1 100 ST
XT 0.059 Z 0.063
Z RT cos XT sin UG 10 kV
变压器高压侧额定电压： 变压器低压侧额定电压：
U1e 10.5 kV U2e 0.38 kV Ui 0.4 kV Ug 0.952 U’2e U2e Ui U’2e 0.95
变压器低压侧母线的基准电压： 电压电压（标幺值）：
UG Ug U1e
变压器低压侧额定电压（标幺值）： 分接开关位置： n 1 分接开关的级电压：
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热电厂核算公式
热电厂核算公式作者:日期：热电厂技术经济指标释义与计算1.发电量电能生产数量的指标。
即发电机组产出的有功电能数量。
计量单位104kWh)。
发电机的电能表发生故障或变换系统使电能表不能正常工作时，应按每小时记录其有 功功率表的指示来估算发电量。
2.供电量发电厂实际向厂外供出电量的总和。
即供电量 ='出线有功电量，计量单位：万千瓦时(1 X 1 0 4 k Wh)。
以出线开关外有功电能表计量为准。
厂用电量=发电量-供电量计量单位:万千瓦时（1 X 1 0" kWh ）。
热电厂发电的同时，对外供出的蒸汽或热水的热量。
计量单位：吉焦（GJ ）计算期内，瞬间负荷的平均值。
计量单位：兆瓦（MW ）。
计算方法:平均负荷=计算期内发电量/计算期内运行小时单位量的燃料完全燃烧后所放出的热量称为燃料的发热量 ，亦称热值。
计量单位：千焦 / 千克(kJ/ k g )。
7. 燃料的低位发热量单位量燃料的最大可能发热量（包括燃烧生成的水蒸汽凝结成水所放出的汽化热 ）扣除 水蒸汽的汽化热后的发热量。
计量单位 汗焦/千克（kJ/ k g ）。
8. 原煤与标准煤的折算3. 厂用电量:万千瓦时（1 X4. 供热量5. 平均负荷6. 燃料的发热量综合能耗计算通则(G B2589- 8 1)关于《热量单位、符号与换算》中明确规定：低位发热量等于2 927 1千焦(或7 00 0大卡)的固体燃料，称之为1千克标准煤。
所以，标准煤是指低位发热量为29 2 71 k J/kg(700 0大卡/千克)的煤。
不同发热量情况下的耗煤量(即原煤耗量)均可以折为标准耗煤量，计算公式为:标准煤耗量(T)=原煤耗量(T) X原煤平均低位发热量/标准煤的低位发热量+耗油量M 1816/2 9 2 71=原煤耗量(T) X原煤平均低位发热量/ 2927 19.燃油与标准煤、原煤的折算综合能耗计算通则(G B 25 8 9 - 8 1 )关于《热量单位、符号与换算》中明确规定：低位发热量等于41 8 1 6千焦(或100 0 0大卡)的液体燃料，称之为1千克标准油。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热电厂热力系统计算
热力发电厂课程设计1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：1）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。
（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。
（5）热交换器端温差，取3～7℃。
（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2%以化学软化水为补给水的供热式电厂5%（7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。
（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。
（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。
（10）生水水温，一般取5～20℃。
（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。
（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。
2、原则性热力系统2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力体系盘算（设计盘算）一、盘算义务书（一）盘算标题国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力体系盘算（设计盘算）（二）盘算义务1.依据给定热力体系数据,盘算气态膨胀线上各盘算点的参数,并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线;2.盘算额定功率下的气轮机进汽量Do,热力体系各汽水流量D j.G j;3.盘算机组的和全厂的热经济性指标;4.绘出全厂原则性热力体系图,并将所盘算的全体汽水参数具体标在图中（请求盘算机画图）.（三）盘算类型定功率盘算（四）热力体系简介某火力发电场二期工程预备上两套660MW燃煤汽轮发电机组,采取一炉一机的单元制设置装备摆设.个中汽锅为德国BABCOCK公司临盆的2208t/h天然轮回汽包炉;气轮机为GE公司的亚临界压力.一次中央再热660MW凝汽式气轮机.全厂的原则性热力体系如图5-1所示.该系总共有八级不调节抽汽.个中第一.二.三级抽汽分离供三台高压加热器,第五.六.七.八级抽汽分离供四台低压加热器,第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源.℃.0℃℃℃.℃,进入汽锅.三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器,第五.六.七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器;第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝聚水出口.凝汽器为双压式凝汽器,气轮机排气压力 4.4/5.38kPa.给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽）,无回热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为6.34kPa.汽锅的排污水经一级持续排污应用体系加以收受接管.扩容器工作压力 1.55Mpa,扩容器的疏水引入排污水冷却器,加热填补水后排入地沟.汽锅过热器的减温水（③）取自给水泵出口,设计喷水量为66240kg/h.热力体系的汽水损掉计有：全厂汽水损掉（○14）33000kg/h\厂用汽（○11）23000kg/h(不收受接管).汽锅暖风器用气量为65400kg/h,暖风器汽源（○12）取自第4级抽汽,其疏水仍返回除氧器收受接管,疏水比焓697kJ/kg.汽锅排污损掉按盘算植肯定.高压缸门杆漏汽（①和②）分离引入再热热段管道和均压箱SSR,高压缸的轴封漏汽按压力不合,分离引进除氧器（④和⑥）.均压箱（⑤和⑦）.中压缸的轴封漏汽也按压力不合,分离引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）..从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（○16）,一股去轴封加热器SG（○15）,一股去凝汽器的热水井.各汽水流量的数值见表1-1（五）原始材料（1）机组刑式：亚临界压力.一次中央再热.四缸四排汽.单轴.凝汽式气轮机;（2）额定功率P e=660MW;（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=MPa,t0=538℃;（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p rh=MPa;t th=538℃;冷段p rh´=MP a;t th´=315℃;（5）汽轮机排汽压力p c=kPa,排汽比焓h c=2315kJ/kg.（2）最终给水温度t fw℃;（3）给水泵出口压力p pu,给水泵效力ηpu（4）除氧器至给水泵高差Hp u m;（5）小汽机排汽压力p c,xj;小汽机排汽焓h c,xjJ/kg（1）汽锅型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中央再热.亚临界压力.天然轮回汽包炉;（2）额定蒸发量D b=2208t/h（3）额定过热蒸汽压力P b;额定再热蒸汽压力p r;（4）额定过热汽温t b=541℃;额定再热汽温t r=541℃;（5）汽包压力p du;（6）汽锅热效力ηb%.（1）汽轮机进汽撙节损掉δpl=4%,中压缸进汽撙节损掉δp2=2%;（2）轴封加热器压力p sg=102KPa,疏水比焓h d,sg=415k J/kg;（3）机组各门杆漏汽.轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2;（4）汽锅暖风器耗汽.过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2;（5）汽轮机机械效力ηm;发电机效力ηg;（6）填补水温度t ma=20℃;（7）厂用点率ε.（1）疏忽加热器和抽汽管道的散热损掉.（2）疏忽凝聚水泵的介质焓升.二 .热力体系盘算(一)汽水均衡盘算αma全厂汽水均衡如图1-3所示,各汽水流量见表1-4.将进.出体系的各流量用相对量α暗示.因为盘算前的气轮机进汽量Do为未知,故预选Do=2033724kg/h进行盘算,最后校核. αLαpl全厂工质渗漏系数 αL =D L /D O汽锅排污系数αb1αhl =D bl /D O 其余各量经盘算为厂用汽系数 αpl =0.01081减温水系数 αsp 均衡图暖风机疏水系数 αnf 由全厂物资均衡补水率 αma =αpl +αhl +αL 2.给水系数αfw由图1-3所示,1点物资均衡 αb =αo +αL2点物资均衡αfw =αb +αbl -αsp = 3.各小汽流量系数αsg,k按预选的气轮机进汽量DO 和表1-1原始数据,盘算得到门杆漏汽.轴封漏汽等各小汽的流量系数,填于表1-1中. （二）气轮机进汽参数盘算 1. 主蒸汽参数由主汽门前压力po =16.58Mpa,温度 to=538℃,查水蒸气性质表, 得主蒸汽比焓值h 0 主汽门后压力p ´0=(1-δp1)p0由p ´0=16.0128Mpa, h ´0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表,得主汽门后气温t ´0℃.2. 再热蒸汽参数由中联门前压力p rh =3.232Mpa,温度t rh =538℃,查水蒸气性质表,得再热蒸汽比焓值 h rh中联门后再热气压p´rh=(1-δp2)p rh由p´rh=3.1673Mpa, h´rh= h rh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t´rh℃.(二)帮助盘算1.轴封加热器盘算以加权平均法盘算轴封加热器的平均进汽比焓h sg.盘算详表见表2-6.2.均压箱盘算以加权平均法盘算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy.盘算详见表2-7由p sl=4.40kpa,查水蒸气性质表,得t sl=℃;由p s2=5.38kpa,查水蒸气性质表,得t s2=℃;凝汽器平均温度t s=0.5（t sl +t s2℃;查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力p s=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据一路,以各抽气口的数据为节点,在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀进程线,见图2-14P0´=116.0128 p rhp¸h¸t pt0´ p rh´t rh=538t0=538 2´h0 h0=3397.2 t0 t 3 hP 1 hp2 t2=320 4 tH2=3.27.1 p 5 th5=53169p rh p pt6 h6=2851Pt单位：p-MPa 7 h7=2716t-℃p th-kJ/kg 8 h8=pCh c=p c=0.0049 x=s[kJ(kg¸k])图2-14气轮机的气态膨胀进程线（四）各加热器进.出水参数盘算起首盘算高压加热器H1.加热器压器Ｐ1：Ｐ1=（1-Δp1）P1式中Ｐ1——第一抽汽口压力;△P1——抽汽管道相对压损;又P1=5.766MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,1H1出水温度t w,1：t w,1=t s,1-δt式中δt——加热器上端差.H1疏水温度t d1：T d1= t w,1+δt1式中δt1——加热器下端差,δt1t w,1——进水温度,其值从高压加热器H2的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t1=274.6,查的H1出水比焓h w,1J/kg由t w,1=243.4,p w=20.47MPa,查得H1进水比焓h w,1J/kg由t d1=248.9, Ｐ1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓h d,1J/kg.至此,高温加热器H1的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算高压加热器H2加热器压器Ｐ2：Ｐ2=（1-Δp2）P2式中Ｐ2——第二抽汽口压力;△P2——抽汽管道相对压损;又P2=3.557MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,2H2出水温度t w,2：t w,2= t s,2-δt式中δt——加热器上端差.H2疏水温度T d,2：T d,2= t w,2+δt2式中δt2——加热器下端差,δt2t w,2——进水温度,其值从高压加热器H3的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓h w,2J/kg由t w,2=208.3,p w=20.47MPa, 查得H2进水比焓h w,2J/kg由t d,2=213.5, Ｐ2=3.557MPa, 查得H2疏水比焓h d,2J/kg.至此,高温加热器H2的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算高压加热器H3加热器压器Ｐ3：Ｐ3=（1-Δp3）P3式中Ｐ3——第三抽汽口压力;△P3——抽汽管道相对压损;又P3=1.722MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,3H3出水温度t w,3：t w,3=t s,3-δt式中δt——加热器上端差.H3疏水温度t d3：T d3= t w,3+δt3式中δt3——加热器下端差,δt3=0t w,3——进水温度,其值从处氧气器H4的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t3=206.6,查的H3出水比焓h w,3J/kg由t w,3=,p w=20.47MPa, 查得H3进水比焓h w,3J/kg由t d,3=179.2, Ｐ3=1.722MPa, 查得H3疏水比焓h d3J/kg.至此,高温加热器H3的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算高压加热器H4加热器压器Ｐ4：Ｐ4=（1-Δp4）P4式中Ｐ4——第四抽汽口压力;△P4——抽汽管道相对压损;又P4=0.9158MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,4H4出水温度t w,4：t w,4=t s,4-δt4式中δt4——加热器上端差.H4疏水温度t d4：T d4= t w,4+δt4=141式中δt4——加热器下端差,δt4t w,4——进水温度,其值从底压加热器H5的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t4=176.0,查的H4出水比焓h w,4J/kg由t w,4=141,p w=0.9161MPa, 查得H4进水比焓h w,4J/kg由t d,4=146.5, Ｐ4=0.9158MPa, 查得H4疏水比焓h d,4J/kg.至此,高温加热器H4的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算低压加热器H5加热器压器Ｐ5：Ｐ5=（1-Δp5）P5式中Ｐ5——第五抽汽口压力;△P5——抽汽管道相对压损;又P5=0.403MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,5H5出水温度t w,5：t w,5= t s,5-δt5-2.8=141式中δt5——加热器上端差.H5疏水温度t d5：T d5= t w,5+δt5=式中δt5——加热器下端差,δt5t w,5——进水温度,其值从高温加热器H6的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力PwMPa,由t5=2,查的H5出水比焓h w,5J/kg 由t w,5=120.3,p w=2.758MPa, 查得H5进水比焓h w,5J/kg由t d,5=, Ｐ5=0.403MPa, 查得H5疏水比焓h d,5J/kg.至此,高温加热器H5的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算低压加热器H6加热器压器Ｐ6：Ｐ6=（1-Δp6）P6式中Ｐ6——第六抽汽口压力;△P6——抽汽管道相对压损;又P6=0.219MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,6H6出水温度t w,6：t w,6=t s,6-δt式中δt——加热器上端差.H6疏水温度t d6：T d6= t w,6+δt6=式中δt6——加热器下端差,δt6t w,6——进水温度,其值从低压加热器H7的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t6=120.3,查的H6出水比焓h w,6J/kg由t w,6=89.3,p w=2.758MPa, 查得H6进水比焓hw,6J/kg由t d,6=, Ｐ6=0.219MPa, 查得H6疏水比焓h d,6J/kg.至此,高温加热器H6的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算低压加热器H7加热器压器Ｐ7：Ｐ7=（1-Δp7）P7式中Ｐ7——第七抽汽口压力;△P7——抽汽管道相对压损;又Ｐ7=0.076MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,7H7出水温度t w,7：t w,1=t s,7-δt式中δt——加热器上端差.H7疏水温度t d7：T d7= t w,1+δt7=式中δt——加热器下端差,δt7t w,7——进水温度,其值从低压加热器H8的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力P w MPa,由t7=89.3,查的H7出水比焓h w,7J/kg由t w,7=56.1,p w=2.758MPa, 查得H7进水比焓h w,7J/kg由t d,7=, Ｐ7=0.076MPa, 查得H7疏水比焓h d,7J/kg. 至此,高温加热器H7的进.出口汽水参数已经全体算出.盘算低压加热器H8加热器压器Ｐ8：Ｐ8=（1-Δp8）P8式中Ｐ8——第八抽汽口压力;△P8——抽汽管道相对压损;又P8=0.019MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,8H8出水温度t w,8：t w,8=t s,8-δt式中δt——加热器上端差.H8疏水温度t d8：T d8= t w,8+δt8式中δt8——加热器下端差,δt8t w,8——进水温度,其值从低压加热器SG的上端差δt盘算得到已知加热器水侧压力PwMPa,由t8=56.1,查的H8出水比焓h w,8J/kg由t w,8=,p w=2.758MPa, 查得H8进水比焓h w,8J/kg由t d,8=, Ｐ8=0.019MPa, 查得H8疏水比焓h d,8J/kg.至此,高温加热器H8的进.出口汽水参数已经全体算出.现将盘算成果列于表2-8.(五)高压加热器组抽汽系数盘算1.由高压加热器H1热均衡盘算α1高压加热器H1的抽汽系数α1：α1={αfw（h w1-h w2）/ηh}/h1-h d,1高压加热器H1的疏水系数αd,1:αd,1=α1=0.070892.由高压加热器H2热均衡盘算α2 .αrh高压加热器H2的抽汽系数α2：α2={αfw（h w,2-h w,3）/ηh}-αd,1（h d,1-h d,2）/h2-h d,2高压加热器H2的疏水系数αd,2:αd,2=αd,1+α1再热器流量系数αrh:αrh=1-α1-α2-αsg,1-αsg,2-αsg,42-αsg,5-αsg,8-αsg,73.由高压加热器H3热均衡盘算α3本级盘算时,高压加热器H3的进水比焓h w,3´为未知,故先盘算给水泵的介质比焓升Δh pu.如图2-15所示,泵进口静压p´pu:p´pu=p´4+ρ´·g·H pu=0.964+889×10-6××式中 p'4—除氧器压力,Mpa;ρ'—除氧器至给水泵水的平均密度,㎏/m3给水泵内介质平均压力p pjp pj×（p pu＋p'pu）×给水泵内介质平均比焓h pj ： 取h pj =h'pu依据p pjpj =617.3查得：给水泵内介质平均比容υpu =0.00108 m 3/㎏ 给水泵介质焓升τpu 除氧器τpu = h pu - h ´pu =()310pu pu pu puv p p η'-⨯p ´H pu=()30.0010821.47 1.1592100.83⨯-⨯=J /kg ρpuh pu 给水泵h ´pu给水泵出口比焓hpu ：hpu= h'pu ＋Δhpu=617.3+26.4=643.7kJ/㎏ 2-15给水泵焓升示意图高压加热器H3的抽汽系数α3：高压加热器H3的疏水系数αd,3: αd,3=αd,2+α3 =0.143+0.0856=0.2286 (六)除氧器抽汽系数盘算 除氧器出水流量αc,4 αc,4 =αfw +αsp 抽汽系数α4：α4=[αc,4（h w,4-h w,5）/ηh -αd,3（h d,3-h w,5）-αsg,4（h sg,4-h w,5） -αsg,5（h sg,5-h w,5）-αsg,6（h sg,6-hw,5）-αsg,7（h sg,7-h w,5） -αnf （h nf -h w,5）]/（h 4-h w,5） =[×（）×（） ×（）×（） ×（）×（） ×（）]/（）除氧器的物资均衡和热均衡见图2-16.因为除氧器为汇集式加热器,进水流量αc,5为未知. 但应用简捷算法可避开求取αc,5.α4（七）低压加热器组抽汽系数盘算αsg¸αg¸5α5αnfαd3低压加热器H5的出水系数αc,5：由图αc,5=-αd,3-α4-αsg,L1-αnf=1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 图2-16除氧器的物资均衡和热均衡-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 1-除氧器;2-ge给水泵;αsg¸4=0.7167 αg¸5-轴封漏汽系数;αnf-暖风器凝聚系数αc,4-除氧器出水系数低压加热器H5的抽汽系数α5α5=()() ,5,5,655/0.7167594.9507.2/1.02978.5528.5c w w hdh hh hαη-⨯-=--低压加热器H5的疏水系数αd,5αd,5=α52.由低压加热器H6热均衡盘算α6低压加热器H6的抽汽系数α6=()() ,5,6,7,5,5,66,6/c w w hd d ddh h h hh hαηα----=()() 0.716507.2414.3/1.00.2553528.5397.22851.0397.2⨯--⨯--=低压加热器H6疏水系数αd,6=αd,5＋α63.由低压加热器H7热均衡盘算α7低压加热器H7的抽汽系数α7α7=()(),5,7,8,5,6,77,7/c w w h d d d d h h h h h h αηα----低压加热器H7的疏水系数αd,7: αd,7=αd,6+α74.由低压加热器H8热均衡盘算α8因为低加H8的进水焓h sg .疏水焓h d,8为未知,故先盘算轴封加热器SG.由SG 的热均衡,得轴封加热器出水焓h w,sg ：=137.3表2-6.由p w,sg =2.758Mpa, h w,sg ℃,查得轴封加热器出水温度t w,sg ℃. 低压加热器H8疏水温度t d,8：t d,8=t w,sg +δt1℃由p's=0.0197Mpa, t d,8℃查得低压加热器H8疏水焓h d,8 低压加热器H8的抽汽系数α8： α8=()(),5,8,,7,7,88,8/c w w sg h d d d d h h h h h h αηα----=()()0.7167237.9139.7/1.00.09729257.8160.272455.8160.27⨯--⨯--低压加热器H8的疏水系数αd,8： αd,8=αd,7+α8(八)凝汽系数αc 盘算 αxj ： αxj =,44, 1.0215726.43169.02422.6c puc xjh hατ⨯==--αcαc=αc,5-αd,8-Σαsg-αxj-αmaαcH4抽汽口抽汽系数和α'4：α'4=α4+αxj+αnf+αpl各加热器抽汽系数和Σαj：Σαj=α1+α2+α3+α'4+α5+α6+α7+α8轴封漏汽系数和Σαsg,k：Σαsg,k=Σαsg,④+Σαsg,⑤+Σαsg,⑥+Σαsg,⑦+Σαsg,⑧+Σαsg,⑨+Σαsg,⑩+Σαsg,⒂凝汽系数αc：αc=1-Σαj-Σαsg该值由凝汽器质量均衡盘算得到的αc相等,凝汽系数盘算准确.（九）气轮机内功盘算ωcωc=(αc–αsg,S+αsg,T)( h0–h c+q rh) –αJ q rh-αsg,A(h0–h2)=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)×式中q rh—再热器吸热,q rh= h rh–h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg Σωa,j1㎏H1抽汽做功ωa,1：ωa,1= h0–h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg1㎏H2抽汽做功ωa,2：ωa,2= h0–h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg1㎏H3抽汽做功ωa,3：ωa,3= h0–h3+ q rh=566.8 kJ/kg1㎏H4抽汽做功ωa,4：ωa,4= h0–h4+ q rh=556.8 kJ/kg1㎏H5抽汽做功ωa,5：ωa,5= h0–h5+ q rh=930.5 kJ/kg1㎏H6抽汽做功ωa,6：ωa,6= h0–h6+ q rh=1058 kJ/kg1㎏H7抽汽做功ωa,7：ωa,7= h0–h7+ q rh=1193 kJ/kg1㎏H8抽汽做功ωa,8：ωa,8= h0–h8+ q rh=1453.2 kJ/kg抽汽流总内功Σωa,j：Σωa,j=α1ωa,1+α2ωa,2+α3ωa,3+α'4ωa,4+α5ωa,5+α6ωa,6+α7ωa,7+α8ωa,8×××××930.5+02577×××=273.4 kJ/kgΣωsg,k附加功量Σωsg,k是指各小汽流量作功之和：Σωsg,k=α12(h0–h12+ q rh)+( α8 + α9+,α10 ) (h0–h8) =0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0.0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kgωiωi=ωc+Σωa,j+Σωsg,k=1113.66 kJ/kg（十）气轮机的内效力.热经济指标.汽水流量盘算气轮机比热耗q0：q0= h0–h fw+αrh q rh×=1757.5 kJ/kg气轮机绝对内效力ηi：ηi=ωi /q0气轮机绝对电效力ηe：ηe=ηmηgηi××气轮机热耗率q：q=3600/ηe=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)气轮机汽耗率d：d=q/ q0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)气轮机进汽量D0：D0=1000 d P e=1000××660=2033724㎏/h式中P e—气轮机额定功率,P e=660MW校验：气轮机进汽量D0=2033724㎏/h,与初选值相等.给水流量G fw：G fw=αc,4 D0×2033724=2077591㎏/h凝聚水泵流量G cp：G cp=αc,5 D0×2033724=1457569㎏/h凝汽量D c：D c=αc D0×2033724=1050581㎏/h第一级抽汽量D1：D1=α1 D0×2033724=144170㎏/h第二级抽汽量D2：D2=α2 D0×2033724=146753㎏/h第三级抽汽量D3：D3=α3 D0×2033724=174086㎏/h第四级抽汽量D4：D4=α4D0×2033724=14520㎏/h第五级抽汽量D5：D5=α5 D0×2033724=51920㎏/h第六级抽汽量D6：D6=α6D0×2033724=52409㎏/h第七级抽汽量D7：D7=α7 D0×2033724=93530㎏/h第八级抽汽量D8：D8=α8D0×2033724=53954㎏/h（十一）全厂性热经济指标盘算过热蒸汽参数：由p b=17.42MPa,t b=541℃,查表得过热蒸汽出口比焓h b=3397.3 kJ/kg再热蒸汽参数：汽锅设计再热蒸汽出口压力p r=3.85 MPa,该压力以高于气轮机排汽压力p´rh=3.57 MPa,故按照气轮机侧参数,肯定汽锅再热器出口压力p rr=3.294 MPa和t r=541℃,查表得再热蒸汽出口比焓h r=3544 kJ/kg.再热器换热量q´rh=h r–h2=3544-3027.1=516.9 kJ/kg1q1=(αfW–αbl)( h b–h fw)+ αbl( h bl–h fw)+ αsp( h b–h sp)+ αrh q rh ´=(0.989-0.005408)××××=2681.1 kJ/kgηpηp= q0 /q1ηcpηcp=ηbηpηe××s系数r= q1 /(q1–ηb q nf×79.81)式中q nf—暖风器吸热量,按下掉盘算：q nf=αnf(h nf– h´nf)=0.03235(3164-697)=79.8 kJ/kg 响应于1㎏标煤的输入热量Q S b：Q S b=29300r=29300×1.02831=30129.6 kJ/kg发电尺度煤耗b s：b s=3600/(ηcp Q S b×30129.6)=0.31892 kJ/kwhcpq cp= b s·×29300=9344.356 kJ/kwhsnb s n= b s/( 1-ε)=0.31892/(1-0.07)=0.3341935 kJ/kwh式中ε—厂用电率.三.反均衡校核为检讨盘算成果的准确性,以下做全厂反均衡校核盘算.校核目的为气轮机的内功ωi.反均衡盘算中的各量均响应于1㎏气轮机进汽.1.汽锅输入热量q rq r=q1/ηb2.汽锅损掉Δq bΔq b=(1-ηb)q r=(1-0.925)×=217.3783784 kJ/kg3.排污损掉Δq blΔq bl=αbl(h bl- h ma×（1760.3-83.7）=9.067 kJ/kg式中h ma—化学填补水的比焓,h ma4.全厂工质渗入渗出损掉Δq LΔq L=αL(h L- h ma)=0.0162263（3397.2-83.7）=53.74 kJ/kg5.厂用汽损掉Δq plΔq pl=αpl(h pl- h ma)=0.01081（3164-83.7）=33.29 kJ/kg6.凝汽流冷源损掉Δq cΔq c=αc(h c- h＇c)=0.51658（2315.6-137.3）=1125.3 kJ/kg7.小汽机冷源损掉Δq xjΔq xj=αc,xj(h c,xj- h＇c)=0.03613（2422.6-137.3）=72.28 kJ/kg8.化学填补水冷源损掉Δq maΔq ma=αma(h ma- h＇c)=0.03244（83.7-137.3）=-1.7388 kJ/kg9.低加H8疏水冷源损掉Δq d'8Δq d'8=αd,8(h d,8- h＇c)=0.1238（160.27-137.3）=2.8437 kJ/kg10.轴封加热器疏水冷源损掉Δq d,sgΔq d,sg=αd,8g(h d,8g- h＇c)=0.0087455（415-137.3）=2.4286 kJ/kg11.W气流冷源损掉Δq sg,WΔq=α(h-h＇c)=0.0039263（3152.1-137.3）=11.837 kJ/kg12.暖风器损掉Δq nfΔq nf=αnf(h nf- h＇nf)=0.032354439（3164-697）=80.4 kJ/kg13.管道散热损掉Δq pΔq p=αb(h b- h0)+αrh(h＂rh- h rh)=1.0162263（3399.3-3397.2）+0.8235（3543-3538.9029）=8.56 kJ/kg14.轴封器散热损掉ΣΔq sg=(αsg,L1+αsg,L1+αsg,L1)( h0- h sg,L1)+ αsg,S( h jyx- h sg,S) +αsg,W( h jyx- h sg,W)=（0.001429+0.0010320）（3397.2-3024.3）+0.0006244（3152.1-3217.7）+0.0028622（3152.1-1716）=2.073 kJ/kg损掉之和ΣΔq iΣΔq i=Δq b不+Δq bl+Δq L+Δq c+Δq xj+Δq ma+Δq d,8+Δq d,sg+Δq sg,W+Δq nf+Δq P+ΣΔq=1611.82 kJ/kg汽轮机内功ω＇iω＇i=q r-ΣΔq i正.反均衡相对误差δωi`δωi=（1286.68-1386.66）/1286.66=0.0016%盘算无误.。
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目录第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。
1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。
1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。
1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。
第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。
2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。
2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。
2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。
2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。
第三章全厂原则性热力系统的计算. (5)3.1各加热器进、出水参数计算 (5)3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8)3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9)3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。
3.5凝汽系数c 的计算与物质平衡校核....................... 错误！未定义书签。
3.6新气量0D计算及功率校核....................................... 错误！未定义书签。
3.7汽轮机组热经济性指标计算.................................... 错误！未定义书签。
3.8全厂热经济性指标计算............................................ 错误！未定义书签。
参考文献 (18)结束语 (19)第一章课程设计任务书1.1设计题目N300-16.7/538/538凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)1.2计算任务1、根据给定的热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在h-s图上绘制出蒸汽的汽态膨胀线；2、计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj、Gj；3、计算机组的和全厂的热经济性指标；4、绘制出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中。
1.3 热力系统简介汽轮机型号为N300-16.7/538/538，该型机组为亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排气、高中压缸合缸、低压缸双流程的反动凝汽式汽轮机，配用SG1025-18.24/540/540型亚临界、中间再热、单炉膛强制循环锅炉。
该汽轮机通流部分由高、中、低压三部分组成，共有34级，除高压调节级为冲动级外，其余33级均为反动级。
高压、中压亚静叶片和低压前5级静叶片均为等截面叶片，低压缸末两级静叶片为变截面叶片。
动叶片除低压缸末3级为扭叶片外，其余均为等截面叶片，叶根为纵树型。
低压第六级为自由叶片，第7级动叶片由两根拉筋将叶片连接成组，其余级动叶片均为用斜围带分几段将叶片连接成组。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，分别通过轴封加热器、四台低压加热器、进入除氧器。
然后由给水泵升压后经过三个高压加热器，最终给水温度274.7℃,进入锅炉，加热器疏水都采用逐级自流，三级高压加热器疏水流入除氧器，五、六、两级疏水至第七级然后经混合器进入给水中，而第八级和轴封加热器疏水至凝汽器水箱中。
给水泵由小汽轮机驱动，汽源为中压缸抽汽（第四级抽汽），无回热加热，直接排入凝汽器中。
机组具有较好的适应调峰、变工况运行的性能，可以作定压或变压运行。
变动运行的负荷范围约为20%-85%额定负荷，调峰运行时，在50%-100%额定负荷范围内能满足快速负荷变化的要求。
机组设计寿命不少于30年。
第二章 计算原始资料2.1、汽轮机型式及参数（1）机组型式：N300-16.7/538/538、亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排气、高中压缸合缸、低压缸双流程的反动凝汽式汽轮机； （2）额定功率：e P =300MW;（3）主蒸汽初参数：016.7P MPa =，0538o t C =，(主汽阀前)； 主汽阀后压力与温度变化：003%16.73%0.501P P MPa ∆==⨯= 03o t C ∆=； （4）再热蒸汽参数： 进汽阀前：冷段压力：2 3.61inrhP P MPa ==；冷段温度：321.1in o rh t C =； 热段压力： 3.41outrhP MPa =； 热段温度：538out o rh t C =； 进汽阀后压力与温度变化：2% 3.612%0.0722rh rh P P MPa ∆==⨯= 2o rh t C ∆=； （5）汽轮机排汽压力：0.0049C P MPa = 排汽比焓：2356.3/C h kj kg =2.2、回热加热器系统参数(1)机组各级回热抽汽参数见表2-1 (2)最终给水温度： 274.7o fw t C = (3)给水泵出口压力：20.81pu P MPa = 给水泵效率：0.83pu η=(4)除氧器至给水泵高差：20pu H m =表2-1 N300-16.7/538/538型双缸双排汽机组回热抽汽及轴封参数2.3、锅炉型式及参数：（1）锅炉型式：SG1025-18.3/541/541型亚临界、中间再热、单炉膛强制循环锅炉（2）额定蒸发量：1025/b D t h = （3）额定过热蒸汽压力：a b MP P 3.18= （4）额定过热蒸汽温度：C t o b 541= 额定再热蒸汽温度：C t o r 541 （5）锅炉热效率：%08.92=b η （6）汽包压力：a du MP P 67.19=2.4、其他数据（1）汽轮机进汽节流损失：13%P δ= 中压缸进汽节流损失：22%P δ= （2）全厂汽水渗漏损失：00.007l D D =（3）锅炉排污量：00.01bl D D =（4）进入除氧器的轴封汽：100.013sg D D =；比焓为：13361/sg h kj kg = 进入轴封加热器的轴封汽为：200.0014sg D D =；比焓为：23284/sg h kj kg = （5）各换热器效率均为：0.98h η=（6）发电机效率：0.985g η=； 机械效率：0.99m η=第三章、全厂原则性热力系统的计算3.1 各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力'1P : a MP P P 597.5954.5)06.01()06.01(1/1=⨯-=⨯-= 由a MP P 597.5'1=。
查水蒸气性质表得， 加热器饱和温度：C t o s 09.2711=1H 出口水温：C t t o t s 26.272)167.1(09.27111,=--=-=δω 式中 t δ——加热器上端差。
1H 疏水温度'1s t ： C t t o t s 8.24888.24011'1=+=+=δ式中 1t δ——加热器下端差1t ——进水温度，其值从高压加热器H1的上端t δ计算得到已知加热器水侧压力20.81w P MPa =，由C t o j 8.272=，查得1H 出水比焓kg kj h j 2.1195=ω由C t o 8.2402=，20.81w P MPa =，查得2H 出口水焓kg kj h 7.10432,=ω由C t o 8.248'1=，kg kj P 597.5'1=，查得1H 出口水焓kg kj h d j 5.1079=ω至此，高压加热器H1的进出口汽水参数已全部算出。
按同样计算，可依次计算 得出其余加热器H2-H8的各进出口汽水参数。
将其结果列于表2-2。
表2-2 N300-16.7/538/538型双缸双排汽机组回热系统计算点参数热力发电厂课程设计说明书73.2 绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线根据表格中的已知参数P 、t 在焓熵图上画出汽轮机蒸汽膨胀过程线（见图2-1）得到新汽焓0h 、各级抽汽焓j h 及排汽焓c h ，以及再热蒸汽比焓升rh q 。
也可根据P 、t 查水蒸气表得出上述焓值。
新汽焓03395.8/h KJ Kg =，3033.4/in rh h KJ Kg=，3546.4/outrh h KJ Kg=，3546.63033.6513/out inrh rh rh q h h KJ Kg =-=-=。
图3-13.3 锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算排污利用系统如图3-2所示，进入汽轮机做功的蒸汽为：0D1、 汽轮机总进气量001200000.0130.0014 1.0144sg sg D D D D D D D D =++=++=＇2、 锅炉蒸发量00001.01440.007 1.0214b l D D D D D D =+=+=＇3、 锅炉连续排污量0.010.0102bl b D D D ==4、 锅炉排污水比焓1736.55bl h kj kg=5、排污扩容器的扩容蒸汽比焓，取X =0.9，由扩容器压力0.7MPa ，查焓熵图得2654.79f h kj kg =6、排污扩容器排水比焓，由扩容器压力0.7MPa ，查水蒸气表得697bl h kj kg =7、扩容蒸汽系数()bl bl f f f bl f blh h h αηααα=+-＇0.01021736.550.982654.79(0.0102)6970.00523f f f ααα⨯⨯=⨯+-⨯=8、扩容排污水系数0.01020.0052350.00497bl bl f ααα=-=-=＇9、补充水量0001.02140.0070.004970.0121198ma D D D D =⨯+=10、补充水比焓84.7ma h kj kg=11、排污冷却器出口补水比焓287.81ma h kj kg=＇3.4回热抽汽系数与凝汽系数采用相对量方法进行计算 1、1号高压加热器（见图3）()()11112dw h fw w w h h h h αηα-=-074871.05.10798.314298.07.10432.1195)(11211=--=--=dw h w w h h h h ηα H1的疏水系数074871.011==ααd图32、2号高压加热器见图3）()()()22211223[]d d dfw w d w w h w w h h h h h h ααηα-+-=-2312222()()d dfw w w dl w w dw h h h h h h ααα---=-b η082317.08868.3015)8865.1079(074871.098.0)7.8577.1043(=--⨯-- H2的疏水系数157188.0082317.0074871.0212=+=+=αααd d再热蒸汽系数842812.0157188.01121=-=--=αααrh3、3号高压加热器（见图3）320m 200.00980.8030.940.95082,0.00110.83,puw a pu h p MPa m kg νυη∆=⨯+⨯===in 先计算给水泵的焓升。