塔吊基础验算
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。
经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。
三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
塔吊基础验算
塔吊天然基础计算书（1）、参数信息塔吊型号：QTZ80自重（包括压重）F1=489.00KN最大起重荷载F2=80.00KN塔吊倾覆力矩M=1000.00kn.m 塔吊起重高度H=46.00 塔身宽度B=1.60m混凝土强度等级：C35 基础埋深D=2.00m 基础最小厚度h=1.35m基础最小宽度Bc=5.50m（2）、塔吊最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.35m基础最小宽度取：Bc=5.50m（3）、塔吊基础承载力计算根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+G/Bc²+M/W Pmin= F+G/B²+M/W当考虑附着时的基础设计值计算公式：P=F+G/B²当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：Prmax=2（F+G）/3Ba式中F------塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×489=586.00kNG-----基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=2325.00kNBc----基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W-----基础底面的抵抗矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1000.00=1400.00kN.ma-----合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G) a=5.50/2-1400.00/(366.00+2325.00)=2.19m经过计算得出：无附着的最大压力设计值Pmin=（3.66+2325.00）/5.50²+1400.00/20.83=160.35kPa；无附着的最大压力设计值Pmin=（3.66+2325.00）/5.00²-1400.00/20.83=25.93kPa；偏心距较大时压力设计值PkMax=2×（366.00+2325.00）/(3×5.50×2.19)=164.00kPa; （4）．地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=147.96Pa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时压力设计值Pmax=164kPa，满足要求！（5）、受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
塔吊基础抗倾覆验算
M0V2=M2+Fh2*1.3=2821KN*m
抗倾覆方程为：MX1=（Fh1+Gk）*1.3+2*R*2.6
=1.3*(22.8+6*6*2.5*25)+2*500*2.6
=5554.64KN*m>M0V1=2197KN*m
=1.5*(97+6*6*2.5*25)+2*500*3
=6520.5KN*m>M0V2=2889KN*m
1#、2#塔满足抗倾覆要求。
3#塔吊倾覆计算：
已知：Fh1=22.8KN、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m
Fh2=97KN、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m
单桩抗拔承载力特征值为R=500KN
塔吊基础抗倾覆验算抗倾覆验算抗倾覆验算规范带撑抗倾覆验算抗倾覆抗倾覆安全系数基础抗倾覆基础抗倾覆计算抗倾覆力矩抗浮验算
1#、2#塔吊倾覆计算：
已知Fh1=22.8KN、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m
Fh2=97KN、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m
单桩抗拔承载力特征值为R=500KN
解：假设以A桩为整体倾覆转动总计算
倾覆方程为：M0V1=M1+Fh1*2=2197KN*m
抗倾覆方程为：MX1=（Fh1+Gk）*1.5+2*R*3
=1.5*(22.8+6*6*2.5*25)+2*500*3
=6409.2KN*m>M0V1=2197KN*m
MX2=（Fh2+Gk）*1.5+2*R*3
=1107000N=1107KN>R=500KN
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。
经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。
三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
塔吊基础及附着验算
TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。
塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。
混凝土重度为3/24m KN 。
验算公式：/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况：67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况：67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。
1.3塔机基础地耐力验算 验算公式：[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况：28.122.1252/=-=-=e a l非工况：97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。
2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1552.00kN；= 95.4182kN ；计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。
(整理)塔吊基础承载力验算.
塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。
经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。
三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
160t塔吊基础设计验算
160t •m 塔吊基础设计验算1、基础荷载形式：按最大荷载计算：P1＝1200KN ，P2＝65KN ，M ＝3530KN ·m ，M K ＝320KN 2、塔吊基础设计立面图3、受力验算（1）塔吊自重：G ＝P1＝1200KN P1/4＝300KN 单根I56a 受力：P 2P 2MM K塔吊基础单位：cmP ＝P1/8＝1200/8＝150KN 由ΣMB ＝0P A 水平×4＋P ×0.65＋P ×（0.65＋1.7）＝0 于是：P A 水平＝－112.5KN （受拉） P B 水平＝－P A 水平＝112.5KN （受压）单个预埋件剪力Τ＝P ＝150KN （2）水平力P2作用考虑全部水平力由上层预埋件承受： P A 水平＝P2/4＝16.25KN （3）M ＝3530KN ·m假设M 只由4根I56a 承受，则单根I56a承受弯距M/4。
由ΣMB ＝0P A 水平×4＋M/4＝0，于是P A 水平＝－220.63（受拉） （4）T A ×1.7＝M/6＝588.3KN ·m 于是T A ＝346.1KN （5）荷载组合取最不利荷载：A 、P A 水平＝（1）＋（2）＋（3）＝112.5＋16.25＋220.63＝349.38KNB 、T A ＝[（1）2＋（4）2]（1/2）＝377.2KN （6）单个预埋件按最不利受力情况设计P 水平＝349.38KNP PABAM/6T＝377.2KN（7）预埋件验算As=V/(a r a v f y)+N/(0.8a b f y)N=349.38KN V＝377.2KN t＝20mm f y＝310N/mm2f c＝12.5N/ mm2钢筋采用4层：a r＝0.85假设锚筋d＝32mma b＝0.6＋0.25t/d＝0.6＋0.25×20/32＝0.76a v＝（4－0.08d）×（f y/f c）1/2＝（4－0.08×32）×（12.5/310）1/2＝0.289<0.7 t/d＝20/32＝0.625>0.6As=377.2×103/(0.85×0.29×310)+349.4×103/(0.8×0.76×310)=6789mm2Sφ32＝804.2mm210根锚筋总截面积S＝8042mm2>6789mm2（8）各连接杆件受力验算○1竖向立杆2[25a按塔吊基础4个承力点均由立柱承受。
塔吊基础验算
QTz-5013塔吊基础地基验算一、地基验算1．荷载计算1）取QTz-5013塔吊基础最不利荷载为设计值：2）塔基荷载设计值：V 2=350×1.2=420KN3）作用地基荷载设计值:P=V 1+V 2=950KNM=M 1+H 1×h=1600 KN ·M二、塔基、地基设4根PC-A500（60），桩长38米，验算其承载力（塔吊基础采用C20砼）1.桩设计值计算Q=--- + ------- +------- Q=--- +1600×2.83/(2.832×2) =520KN (对角线方向)Q=--- +1600×2/(22×4) P N M X ·Ymax ∑Y i 2 M X ·Xmax ∑X i 2950 4950 4 V 1H 1M 1=438KN (平行建筑物方向)2.管桩承载力计算根据地质报告资料显示:进入○6号卵石夹层或粘土层（按磨擦端承桩设计），桩设计承载力：Q UK = Q SK + Q qK =（3.14×0.5×(21.40×5.5+2.80×20+13.8×11) +3.14×0.52/4×700）×0.90=584KN取桩承载力581KN 。
3．强度验算Q 1=--- =237. 5KN<Rk=584KN Q=520KN<1.2×Rk=701KN (对角线方向)Q=438KN<1.2×Rk=701KN (平行建筑物方向)950 4故布桩满足强度要求。
桩进入塔基50mm 。
三、塔基配筋M=520×（2.83-0.5）=1212KN ·M考虑底板筋分配部分弯矩及地基土的承载力的有力影响，取M=800KN · M ，暗梁1000×1200mm 采用C20砼则：AS=----- ×（1165-√11652-2×800×106/11×1000 ）=2278 mm 2 11×1000 310选用5φ25(Ⅱ级),配φ8@150(四肢箍)。
TC5610(QTZ63)塔吊基础验算书
TC5610（QTZ63）塔吊天然基础的计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：120.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.3m，基础承台厚度hc：1.30m，基础承台宽度Bc：5.00m，(KN) Mk (KN)Fk(KN) Fh工作状态下511.2 18.3 1335非工作状态下464.1 73.9 1552 地基承载力特征值f ak：270kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。
一、工作状态下验算：（1）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝(M k+F h×h)/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5×5×1.3=812.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=(1335+18.3*1.3)/(812.5+511.2)=1.026m < 5/3=1.6m；基础抗倾覆稳定性满足要求！(2)地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.026m >B/6= 5/6=0.833m 为大偏心受压构件地基承载力应同时满足下式：P k＝（F k+G k）/A≤ f aP kmax＝2×(F k＋G k)/（3×a×Bc）≤1.2 f a式中 F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/2－M k/（F k＋G k）＝5/2-1335/(511.2+812.5)=1.4914m。
塔吊基础验算报告
塔吊基础验算报告⼀、⼯程概况：本⼯程为世纪花园C区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。
该⼯程基础采⽤静压预应⼒混凝⼟薄壁管桩，砖混结构，垂直运输⽤具采⽤哈尔滨东建机械公司⽣产的QTZ400型塔式起重机。
⼆、吊车简介：哈尔滨东建机械公司⽣产的QTZ400塔式起重机为⽔平臂架、⼩车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为40m，最⼤起重⼒矩294KN·M(30t·m)，塔机独⽴使⽤时起升⾼度最⼤为28m，使⽤附着杆后最⼤起升⾼度为80m。
起重机的设计参数三、塔吊的基础位置及详图塔吊位置见附图（1）。
塔吊基础底标⾼为-2.0m，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽⽐较⼤，地基⼟质松散（多数表⾯为回填⼟）为保证安全改为静压预应⼒薄壁管+筏⽚式基础，基础厚600mm，砼为C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺⼨为宽×⾼ 600×900mm。
（静压桩R300MM，桩长度打⼊深度参照相临楼基础）。
该基础的详图见下图。
上下各4根φ12吊车基础平⾯图四、塔吊基础验算：G：基础承受的回填⼟的荷栽，因为本基础不回填⼟⽅，所以可省略不记；f ：基础桩承承载⼒，根据设计参考单庄承载⼒600 KN；3、验算：N+G=280 KNf *A=600 KN/ 单庄 *5 根=3000 KN∵f *A >N +G基础的整体刚度较好，可以均匀受⼒∴本基础满⾜塔吊垂直荷栽的使⽤要求。
（⼆）基础承受吊车⽔平荷载的验算1、前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受⽔平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。
2、基本公式：砼梁验算 V≤0.3fcbh0螺栓验算 V0≤f vb *A3、基本数据：V ：吊车作⽤于基础的⽔平荷载，据前表得60.5KN；V0 ：单个螺栓承受的吊车⽔平荷载，即V/16=3.8KN；f vb ：螺栓抗剪设计强度，查表得170N/mm2；fc ：砼的抗压设计强度，查表得14.5 N/mm2（因砼为C30）；A：螺栓截⾯积，为122 *3.14=452.16 mm2b ：梁的宽度，这⾥取900mm；h0 ：梁的有效⾼度，这⾥取575mm。
150吨塔吊地基承载力验算
150吨塔吊地基承载力验算
概述
本文档旨在对150吨塔吊的地基承载力进行验算，以确保塔吊在运行时地基能承受其重量和荷载。
以下是具体的验算过程。
土壤参数
为了进行地基承载力的验算，我们需要获取以下土壤参数：
土壤的容重
土壤的内摩擦角
土壤的凝聚力
土壤的压缩模量
150吨塔吊参数
我们需要获取以下关于150吨塔吊的参数：
塔吊的总重量
塔吊的吊臂长度
塔吊的最大荷载能力
验算过程
1.首先，我们计算塔吊的总重量和吊臂造成的偏心距。
2.接下来，根据所处地区的土壤参数，计算土壤的承载力。
3.然后，使用塔吊的最大荷载能力和吊臂长度，计算塔吊在最不利位置所产生的最大弯矩。
4.将最大弯矩与土壤的承载力进行比较，以确保承载力大于弯矩。
5.如果土壤承载力不够，需要采取相应的加固措施。
结论
通过对150吨塔吊地基承载力的验算，我们能够确定地基能否承载塔吊的重量和荷载。
如果验算结果表明地基承载力不够，我们需要采取适当的措施来加固地基，以确保塔吊的安全运行。
塔吊基础验算
1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载1.2根据上述塔吊厂家提供参数可选(31.5吊钩下高度米，起重臂60米)对应 本实际工程：1.3塔吊基础初步选择(6.5m*6.5m*1.6m 的尺寸)基础自重：-■- - -- - 2 ■ - - ■ /1.4轴心荷载作用下 工作状态：Pk=hi非工作状态下：123911+1690亦冥6迟心补F 7 + 94L2 + 1690b I6.5 X 6.51.5单向偏心荷载作用下工作状态:36^6 +3C. 4X1. 6.123?. 1+1590b 6.5 e < —=------ = 1,086 &= 97.7 KPa1.6双向偏心计算 工作状态：= M ky = (3 666+ 3 0,4 H 1,6) X COJ 45 = 2 626,6m.m偏心距…_2(F r + ^) 2 X (1239.1+ 16 90)—4 E d UFPcZz ~ 3i a’ &5—£□丄.OAJr □3 X 6.5X ( - 1.268)非工作状态下：偏心距由于Hy+F 沁1461.1+101X1.6 9412+1690=67.3KPa^=T = I<e <T=T = ^=0,617TT ?F 护 +G JC M 曹 + Fh X h =—^~+—ii?—=94L2 + 16 9O6,5X 氐5146L1+ 101 X 1.6 4x 6.5X 6.524XL«12 J9.1+1G901. 26&n& =1.268'cos45=0.896 mCL 阳 H = .? . S54???6.5=184.1XFn/-45.5KPa由于 二：：叫二厂==3于警=17 6 z 唤 ™x 3沪卩 3 X 2.354X 2.354非工作状态下:= (14611+ 101 X L6) X CQS 45= ll + 67m,m偏心距1441-1+101 Ml-6 941.2+1.690J 1W-o 用込乳814机 i?1；1 = 7.9L9 > 0・ 125俎=5.2SL1146.7± -------------------------—X 6.5 X 6 .S -* 6 114 6.7& =0.617'cos45=0.436m0,436= NSKm卩JEujtI 'Jfinini 1厂卄三7田"N35伽H 卩=5・541A0・125bI=5・28L1239.1+ 16 90 6«5 X 6.52 6 26.6 2 626.6土 -------------X 6.5X 652&=0,617m94L2 + 1690 6+5 X 6H S112 AKPa. 12AKPa・5 6土---------------；—X 6.5 X 召1.7塔基混凝土抗冲切验算根据<<建筑地基基础设计规范>>第827条0. 7hp f t a m h oa m(a t a b)/ 2F i P j AF l作用在A上的地基土反力设计值；hp受冲切承载力截面咼度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0 ；当h大于等于2000mm寸，hp取0.9，其间按线性内插法取用；f t――混凝土轴心抗拉强度设计值（按C35计算取1.57）；h o――基础冲切破坏锥体的有效高度；（此处取1550）a m ――冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;a t ――冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时取柱宽即塔吊宽度，2ma b ------------ 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度即2+2*1.55=5.1m ；Pj——扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；此处取值为183.87KN/m2X 1.35= 183.87A――冲切验算时取用的部分基底面积176.2—=136-2136.2(6.5+5.1)65-5.12 X 2= * °&塔基受冲切承载力硕血实际冲切力：F, = p j Jl 1 = 183.87x4.06= 74651KN允许冲切力：們』叫扎=0・7X 0占 X 157 X 3550 X 1550= 54+2522JV= S442KN实际冲切力小于允许冲切力设计值， 所以满足要求因此，只需按照构造要求配置箍筋即可！1.8塔机配筋计算抗弯计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011第827条规定：122GM Ia1[( 21 a )( P max P) ( P max p)l ] 12A式中：M i ――任意截面I -1处相应于作用的基本组合时的弯矩设计值( kN • m );a1 ---- 任意截面I - I 至基底边缘最大反力处的距离(m );取2.25(6.5-2 ) /2=2.25l 、b ――基础底面的边长 6.5 (m );p max 、p min ---------- 相应于作用的基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值(kPa );p ――相应于作用的基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值(kPa );G ――考虑作用分项系数的基础自重及其上的土自重(kN );当组合值由永久// '...1作用控制时，作用分项系数可取 1.35。
塔吊地基承载力验算
地基承载力验算一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为黄土，地基承载力特征值取值为160KPa 。
2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5.6 m ×5.6 m ×1.35 m 固定支腿钢筋混凝土基础。
3、根据厂家提供使用说明书，塔吊附着式安装的参数如下：Fv：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。
4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。
根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。
二、地基承载力验算： （一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：640 KN2、基础自重：G ＝5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KNPminPmax3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G =640+1058.4＝1698.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝2210＋53×1.35＝2281.55 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1698.4/（5.6×5.6）＝54.16 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝2281.55/1698.4＝1.34＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1＋6×1.34/5.6)＝131.92 kPa ＜1.2f ＝192 kPa ——符合要求Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1－6×1.34/5.6)=-23.29＜0由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求 （二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：580 KN2、基础自重：G=5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KN3、塔吊总重：F =Fv ＋G= 580+1058.4＝1638.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝3209＋120×1.35＝3371 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1638.4/（5.6×5.6）=52.24 kPa ＜f=160kPa ,2F 3b(b/2－e)Pmax = =2×1698.4 3×5.6×(5.6 / 2－1.34)=138.49 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝3371/1638.4＝2.06＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性不能满足要求非工作状态下，塔吊稳定性不满足要求，故需增加基础面积，现将基础尺寸增至6.6m ×6.6m ×1.35m 。
QTZ40塔吊基础验算书
8、QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
& 1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN,最大起重荷载F2=39.2kN,基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
现场桩基间距a=2.50m,桩直径=0.40m.8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G o=2O1.88kN;起重臂自重G i=30.3kN;小车和吊钩自重G2=2.86kN ；平衡臂自重G3=15.05kN ；平衡块自重G4=81kN ；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN ；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN ；塔基自重标准值：F ki =331.09kN ；基础自重标准值：G k=500kN ；起重荷载标准值：F qk=39.2kN ；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(w o=0.2kN/m2)q sk=0.8a£隐庠g a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.2 X 0.35 X1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk= q sk H=0.422X 39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5 F vk H=0.5 X 16.46X 39=321kN m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(g O=0.55kN/m2)q '=0.8 a * p s p z 3 o a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.55 X 0.35 X 1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F'= q' H=1.3X 39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M 'k=0.5 F'vk H=0.5X 50.27X 39=980.27kN m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
塔吊基础验算
塔吊基础验算一、 参数如下：根椐塔吊说明书中有关参数如下：1、塔机基础平面垂直力：N=42.14×104N2、水平力：Q 1=2.842×104 N(工作状态) Q 2=7.35×104 N(非工作状态)3、弯矩:M 1=16.99×104N （工作状态）； M 2=22.89×104N （非工作状态）4、塔机说明书中，当地基承载力为22t/m 2，塔吊基础为5.0×5.0×1.35。
5、本工程地基承载力为13T/m 2，扩大后塔吊基础按6.8×6.8×1.35计算,混凝土容重为25KN/m 3,因此，塔吊基础自重G=（6.8×6.8×1.35）×25=1560.6KN （b=6.8m ，h=1.35m ）根据设计要求及及现场实情况，作如下验算。
二、 塔吊基础验算根据塔吊基础设计规范（GB13752）： （一）、非工作状态下情况：（1）、偏心距：b N G h Q M e 3122≤+⨯+= m m m N m N N N m N m N e 27.28.63116.0102.19881.321014.42106.156035.11035.71089.2244444=⨯<=⋅⨯⋅=⨯+⨯⨯⨯+⋅⨯= （2）、2/13][)2(32m T Pa e b b N G Pa =≤-⨯+⨯= 22242444/0.13][/0.6/100.60.22102.19832)16.028.6(8.61014.42101.15632m T Pa m T m N m N N N Pa =<=⨯=⨯⨯=-⨯⨯+⨯⨯=结论：非工作状态下，扩大后基础满足塔吊设计地基承载力的要求。
（二）、工作状态下情况：（1）、偏心距：b N G h Q M e 3111≤+⨯+= m m m N m N N N m N m N e 27.28.631105.01024.1981083.201014.42101.15635.110842.21099.16444444=⨯<=⋅⨯⋅⨯=⨯+⨯⨯⨯+⋅⨯= （2）、2/0.13][)2(32m T Pa e b b N G Pa =≤-⨯+⨯= 22242444/0.13][/97.5/1097.540.221024.19832)105.028.6(8.61014.42101.15632m T Pa m T m N m N N N Pa =<=⨯=⨯⨯=-⨯⨯+⨯⨯=结论：工作状态下，扩大后基础满足塔吊设计地基承载力的要求。
塔吊基础验算
目录一、工程概况二、塔机型号及安装位置的确定三、塔吊基础形式的选择四、塔吊基础验算五、配筋详见使用说明书复印件一.工程概况XXXXXXXXXXXXXXXX在建工程位于XXXXXXXX东部，XXXXXXXX 南部，XXXXXXXX左侧，与XXXXXXXX相对，占地1.0926平方公里。
该工程的主体建筑由XXXXXXXX承建，承建的工程中，既包括一期的标志性建筑之一中央行政楼，还包括文化及交流中心、体育馆、体育场、生命与健康学院、科技学院等。
二.塔吊型号及安装位置的确定本工程由多栋建筑物构成，建筑物的用途、结构不一，为配合施工工期的同时确保塔吊安全运行，本工程需要13台塔吊，分别是体育场工程1台（1#塔吊，TC5613-6型），体育馆3台（2#、3#、4#塔吊，都是TC6010-6型），中央行政大楼2台（5#，TC6010-6型；6#，TC5613-6型），文化及交流中心3台（7#，TCT6012型；8#，TC6010-6型；9#，TC6010-6型），科技学院3台（10#，TC6010-6型；11#，TC5613-6型，12#，TC5613-6型），生命科学与健康学院（13#，TC6010-6型）。
其中，TC5613-6型、TC6010-6型塔吊生产厂家是长沙中联重工科技发展股份有限公司，TCT6012型塔吊生产厂家是广西建工集团建筑机械制造有限责任公司。
施工总平面布置图见附图1、2。
三.塔吊基础形式的选择本工程地基土为软弱土层，为满足塔吊对地基土承载力及变形的要求，确定塔吊基础采用桩基础承台。
基桩采用规格为φ500混凝土预制管桩4条，方形均匀分布，两桩轴心距沿X、Y轴方向是4.0m，单桩竖向承载力特征值R a=1750kN。
承台设计尺寸为5m×5m×1.3m，与塔吊基础节、管桩均匀布置。
塔吊基础布置图见附图3。
四. 塔吊基础验算依据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）和《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009)，参考《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002），对塔吊基础进行验算。
塔吊基础受力验算
塔吊受力验算式本工程为两台塔吊，其中9号墩塔吊自身高度大于8号墩塔吊，考虑验算以9号墩塔吊受力情况为例。
塔吊型号：QTZ80（TC5610-6），最大起重荷载F2=60KN，自重（包括压重）F1=，塔吊起重高度H=40m,塔吊倾覆力矩＝，塔吊预埋M39-6g 地脚螺栓16根，单根螺栓抗拉屈服强度为，螺栓间距为。
承台混凝土强度C30，钢筋级别为HRB400，承台长度为L=，承台宽度为B=，承台厚度为H=。
承台自重Gd＝*（24KN/m3*+）=。
9号墩混凝土强度C40，钢筋级别为HRB400，墩高H =，9号墩单墩重量F3=。
桩基直径d=2m,桩长L=46m，桩数n=12,桩基按嵌岩桩设计，桩底嵌入中风化基岩（饱和单轴抗压强度不小于14MPa）（一）桩基承台顶面的竖向力与弯矩计算；作用于桩基承台顶面的竖向压力Fd=*（F1+F2+2 F3）=*+60+*2)=塔吊倾覆力矩Md=*1503KN=塔吊基础抗倾覆力矩为Mr=*16*2＝Mr＞Md,所以塔吊基础的抗倾覆力矩满足要求。
（二）桩基受力计算1、桩顶竖向力计算Ni＝F+Gn ±M nnn∑2yi±M nnn∑2xi其中Mx＝*（+*）＝则单桩顶竖向力设计值为：最大压力N＝（+）/（12*）＝2、桩身抗压计算桩身混凝土抗压承载力桩顶轴向力设计值应满足r0N≤?C AC?C A=*103KN/m2*=44902KN＞经计算桩身强度满足要求3、桩基竖向承载力计算桩基础按嵌岩桩设计，桩底嵌入中风化基岩（饱和单轴抗压强度不小于14MPa）嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值为；Quk=ξr?rk Ap+uξ∑q sik l i?rk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，取14Mpaξr——桩嵌岩段侧阻和端阻综全系数，取u——桩周长，取l i——桩周第i层土的极限侧阻力Ap——桩端横截面积，取Quk＝*14*103KN/m2***（135KN/m2* +140KN/m2*）＝单桩竖向承载力特征值Ra=QuknQuk——单桩竖向极限承载力标准值K——安全系数，取2则Ra=2＝桩基竖向承载力计算应符合下列要求偏心竖向力作用下，应满足下要求N k≤RN kmax≤经计算得＞，因此桩基竖向承载力满足要求。
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塔吊桩基础的计算书
一. 参数信息
塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度H=75.00m,塔身宽度B=1.6m
混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m
桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.30m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:50mm
二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN
塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m
三. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；
G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×
D=812.50kN；
M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=1.2×(510.80+812.50)/4+882.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×
1.414/2)2]=55
2.93kN
没有抗拔力!
2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
压力产生的承台弯矩：
N=1.2×(510.80+812.50)/4+882.00×(4.00/2)/[4×
(4.00/2)2]=507.24kN
M x1=M y1=2×(507.24-812.50/4)×(2.00-0.80)=729.88kN.m
四. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。
承台底面配筋:
s=729.88×106/(1.00×16.70×5000.00×1250.002)=0.006
=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
s=1-0.006/2=0.997
A sx= A sy=729.88×106/(0.997×1250.00×300.00)=1951.81mm2
满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!
五. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=1105.86kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.12；
f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=16.70N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=750mm；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=150mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六.桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=552.93kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.283m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
构造规定：灌注桩主筋采用6～12根直径12m～14m,配筋率不小于0.2%!
七.桩抗压承载力计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=552.93kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R──最大极限承载力；
Q sk──单桩总极限侧阻力标准值:
Q pk──单桩总极限端阻力标准值:
Q ck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:
q ck──承台底1/2承台宽度深度范围(≤5m)内地基土极限阻力标准值；
s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
c──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：
s,p,c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；
q sk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
q pk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.885m；
A p──桩端面积,取A p=0.28m2；
l i──第i层土层的厚度,取值如下表；
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值
(kPa)
土端阻力标准值
(kPa)
土名称
1 4 2
2 1200 淤泥质粘土
2 9 22 1900 淤泥质粉质粘土
3 16 50 3250 粉质粘土
4 6 50 3250 粉质粘土夹粉土
5 1
6 61 4450 中砂
6
最大压力验算:
R=1.88×(4×22×1.05+9×22×1.05+16×50×1+6×50×1+5×61×
1.05)/1.67+1.11×4450.00×0.28/1.67+0.33×656.25/1.65=291
2.35kN
上式计算的R值大于等于最大压力552.93kN,所以满足要求!
八.桩式基础格构柱计算
依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.30×0.30m；
主肢选用:10号角钢b×d×r=100×7×12mm；
缀条选用:5号角钢b×d×r=50×3×5.5mm；
主肢的截面力学参数为A0=13.80cm2，Z0=2.71cm，I x0=131.86cm4，I y0=131.86cm4；
缀条的截面力学参数为 A t=2.97cm2；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
I x=4×[131.86+13.80×(30/2-2.71)2]=8862.66cm4；
I y=4×[131.86+13.80×(30/2-2.71)2]=8862.66cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中 H ──格构柱的总高度，取1.80m；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,I x=8862.66cm4，I y=8862.66cm4； A0──一个主肢的截面面积，取13.80cm2。
经过计算得到x=14.20,y=14.20。
换算长细比计算公式：
其中 A ──格构柱横截面的毛截面面积，取4×13.80cm2；
A1──格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×2.97cm2；
经过计算得到kx=23.94,ky=23.94。
3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中 N ──轴心压力的计算值(kN)；取 N=552.93kN；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×13.80cm2；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=23.94,0y=23.94,查《钢结构设计规范》得到
x=0.96,y=0.96。
经过计算得到 X方向的强度值为104.4N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为104.4N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!。