电梯曳引力计算公式(自动计算轿厢侧,对重侧质量)
电梯相关计算公式
电梯相关计算公式地坑地面承受载重：4gn(P﹢Q)P—空轿厢和轿厢支承的零部件的质量，如部分随行电缆、补偿链或链等的质量和。
Q—额定载重量。
g?—重力加速度9.8m/s2永磁同步电动机的转速计算公式：n=60?/p曳引电动机的容量在初选和核算按净功率计算：P或PP—电动机功率（Kw）K—电梯平衡系数；Q—额定载重（Kg）；V—额定速度（m/s）V线—曳引轮节圆的线速度（m/s）η—机械传动总功率—钢丝绳绕绳倍率电梯的额定速度与绕比：υ—电梯额定速度（m/s）D—曳引轮计算直径N—电动机额定转速（r/min）—减速比==蜗轮齿数/蜗杆头数—电梯曳引比，1:1绕法取1,2:1绕法取2对重总重计算：W=G+KQW—对重装置的总重量G—轿厢自重Q—额定载重量K—平衡系数，取0.4~0.5三相异步电动机的转速：n=60?（1-S）/Pn—电动机转速?—电源频率P—定子绕组的磁极对数S—转差率，也称为滑差检测电梯轿厢的位移：S=S—轿厢位移D—曳引轮节圆直径Ι—曳引比，一般为1,2,3,4R—减速比N—旋转编码器码盘上固有的透光孔槽，一般为512、1024、2048、4096、8192等，其意义代表电动机旋转一周旋转编码器输出的脉冲数；n—在电梯电路的高速计算单元中记录到的脉冲数对曳引绳的强度要求，体现在静载安全系数上；静载安全系数：静=K静—钢丝绳的静载安全系数P—钢丝绳的最小破断拉力（N）n—钢丝绳根数T—作用在轿厢侧钢丝绳上的最大静载荷力（N）制动器制动力矩计算：M=M—制动器制动力矩W—悬挂重物，包括最长钢丝绳起重轿厢及最大起重量（Kg）D—制动轮直径—减速箱减速比e—曳引比（定动滑轮组传动倍率）（通常在考虑安全系数时，交流电梯取1.5。
直流电梯取1.1~1.2）液压电梯运行速度计算公式：υ=Q（流量）/A（柱塞面积）=Q/（πd?/4）（d为柱塞直径）。
曳引装置设计计算书
曳引装置设计计算书一、电梯主参数：轿厢额定载重量Q=1000kg；自重O=1300kg；对重重量Wd=1800kg；曳引机自重W=280kg；绕绳方式如下：二、曳引机受力分析计算：由轿厢和对重对曳引机产生的受力简图如下图所示：按125%超载计算1( 1.25)/2(130012501800)/22175dT P Q W kg =++=++=2(1001367.5)/245(2801002175367.5)/2453376.79F Q F kg=⨯+⨯=⨯+⨯=；3213376.792175280921.79F F F Q kg=--=--=；其中11F T =三、底座受力分析计算： 底座受力简图如下图所示：则有：423(332.587.5)/560(3376.79332.5921.7987.5)/5601860.94F F F kg ''=⨯-⨯=⨯-⨯=；52343376.79951.791860.94564.06F F F F kg ''=--=--=；其中22F F '=-，33F F '=-；底座承受的弯矩分为三段即：AB 段、BC 段、CD 段。
50.0875564.060.087549.355.ABMF kg m=⨯=⨯=；53533(87.5)()87.5BC M F x F x F F x F '''=⨯+⨯-=+⨯-⨯；当332.5x =时BC M 最大，此时BC C D M M =；即C 点的弯矩最大40.22751860.940.2275423.36.C D M F kg m=⨯=⨯=；所以底座承受的最大弯矩为max C D M M = 底座截面形状如下图所示：所以3370.420.0212122.810bh x I -⨯===⨯； 2250.420.02662.810bh x W -⨯===⨯；则底座受到的最大弯曲应力值：max 5423.3610max 2.810151.20xM a W M P σ-⨯⨯===；max235151.201.55n σσ===；底座的刚度为：333321172423376.79100.33250.22752max 3(3)3 2.110 2.810(30.33250.2275)1.110a bP EIa b f m --⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=⨯=⨯=⨯；由计算结果可知，630max 100010000.110.63lf mm mm =〈=〈底座刚度足够，只是安全系数 1.555n =〈不满足，所以要加筋。
电梯受力计算
电梯受力计算一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒ a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ； 式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值绳槽上部角度γ=30°绳槽上部角度γ=45°绳槽上部角度γ=60°图8-1b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=fc) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0sv + （v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
轿厢重量计算公式
轿厢重量计算公式
轿厢重量可以通过以下公式进行计算：
轿厢重量=轿厢自重+负载重量
轿厢是拉人用的，对重是平衡用的，对重重量=轿厢自重+（轿厢额定载重
x平衡系数）。
注：绝大多数电梯平衡系数都是50%左右。
轿厢和对重通过钢丝绳和各处滑轮组，实现一个近似平衡的系统（参考卖菜小贩用的杆秤）。
当轿厢内载重较大时，轿厢重量>对重重量，轿厢会下坠；当轿厢内载重较小时，轿厢重量<对重重量，轿厢会上升；当轿厢重量=对重重量时，轿厢会静止。
以上信息仅供参考，如需获取更多信息，建议咨询电梯相关业内人士或查阅电梯方面的书籍。
电梯曳引机的功率计算公式
电梯曳引机的功率计算公式英文回答：Elevator Traction Machine Power Calculation.The power required to drive an elevator traction machine can be calculated using the following formula:P= (F x V) / η。
where:P is the power required in watts.F is the force required to move the elevator in newtons.V is the speed of the elevator in meters per second.η is the efficiency of the traction machine.The force required to move the elevator can be calculated by adding the weight of the elevator, the weight of the passengers, and the friction force. The efficiency of the traction machine is typically around 90%.Example:An elevator weighs 1,000 kg and is carrying 5 passengers, each weighing 75 kg. The elevator is moving at a speed of 2 m/s. The efficiency of the traction machine is 90%.The force required to move the elevator is:F = (1,000 kg + 5 x 75 kg) x 9.81 m/s^2 = 11,775 N.The power required to drive the traction machine is:P = (11,775 N x 2 m/s) / 0.9 = 26,083 W.Therefore, the traction machine must have a powerrating of at least 26,083 W.中文回答：电梯曳引机功率计算。
曳引力计算程序
2004.12.21 编制（2版特点：V 形槽曳引轮绳槽必须经硬化处理）电梯参数钢丝绳倍率r：2：1 （即曳引比）额定载重Q：800Kg 轿厢自重P：1040Kg （含反绳装置）平衡系数Ψ：0.45 （一般均采用0.42~0.43）对重质量Z：1430Kg （含反绳装置）提升高度H：80M 轿厢速度V： 1.75M/S 制动减速度a：0.6M/S 2 （客梯一般为 0.5≤a ≤1.5）钢丝绳绳数n s：3根绳径dr：10mm 实际质量M SR：83.28Kg 随行电缆芯数e：60芯 （40或60）实际质量M Tpav：60Kg 补偿链设计根数n c：1根单根每米重量 ω1：0.666Kg /（ 单根每米）实际选择每米重量 ω1： 1.12Kg /（ 单根每米）实际质量M CR：89.6Kg 曳引轮切口角β：0度 （β≤100度）V 型夹角γ：35度槽型CX：1（半圆槽或半圆切口槽时输入 1，V 形槽时输入2 ）张紧装置实际质量M COMP ：Kg （含滑轮，按实际质量填入）对重侧抗绳轮4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i Dp：1个5__520X130, 6__600X130, 7__通用型)折算质量m DP：13.13Kg 轿厢反绳轮：4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcar1：1个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcar1：13.13Kg 对重反绳轮：4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcwt1：1个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcwt1：13.13Kg 轿厢侧导轮：5(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcar2：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcar2：0Kg 对重侧导轮：1(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcwt2：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcwt2：0Kg 张紧装置滑轮：5(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pTd：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m PTd ：0Kg型式（从1-7中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）按GB7588-2003请在本列白色格内输入数据型式（从1-6中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）曳引计算型式（从1-6中择一种输入）轿厢装载工况轿厢一边拉力T max：10812.15N （最不利位置：1.25Q 在底层）对重一边拉力T min：7446.04N T max /T min： 1.4521紧急制动工况对重一边拉力T max：8367.84轿厢一边拉力T min：5464.29N T max /T min： 1.5314轿厢滞留工况轿厢一边拉力T max：5829.04N （空载轿厢在顶层，对重蹲底）对重一边拉力T min：816.15N T max /T min：7.1422≥173.92度≥268.25度≤458.32度钢丝绳计算：1：：400mm ：400mm 曳滑轮系数 Kp ：1：1个：0度（请按“表一”数值及规则填入β值或γ值）：2次：2个：3个（曳引轮与其它滑轮的总和）轮绳比 Dt/dr ：40：12.054：3277.38N / 根：13.425：个其余滑轮平均直径 Dp N （最不利位置：空载轿厢在顶层制动，且平衡系数最大）反向折弯滑轮数量 Npr 正向折弯滑轮数量 Nps 曳引轮直径 Dt 轿厢装载工况 α紧急制动工况 α轿厢滞留工况 α个（只考虑反向折弯接触点间距≤200 dr 的情况）钢丝绳实际安全系数 S钢丝绳安全评价OK!!!曳引轮等效数量计算滑轮等效数量计算曳引轮绕绳次数钢丝绳实际载荷 N 滑轮总等效数量Nequiv （p ）许用安全系数 Sf 曳引轮等效数量Nequiv （t ）总简单折弯数量 Nequiv 重新输入绳槽角度标准值。
曳引力及曳引机选型计算
曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中的附录M。
1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。
表1.1中的参数为本计算选用参数。
表1.11.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β――下部切口角度值γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.=0.1834γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μc. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5 在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d.21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
电梯参数计算公式
电梯选用参数Q 额定载重量Q=400kg v e额定速度v=0.4m/s轿厢尺寸（宽*深*高）开门方式开门尺寸（宽*高）1000mm *1300mm *2100mm 旁开双折800mm *2000mmH trv最大提升高度H trv =12m C i电梯曳引绳曳引比Ci= 2：1d r n s 曳引绳绳径绳数4-φ8，产品规格：8×19s曳引钢丝绳d r =8mmn s =4D t曳引轮直径D t =200mm D p导向轮、轿顶轮、对重轮直径D p =200mmK dz平衡系数K dz =0.45P 轿厢自重P=400kgW yys 曳引钢丝绳重量:每米重0.218kg/mw yys =55.6kgW dl 随行电缆重量: 每米重7米重量W dz对重重量600kga max加减速度最大值0.5m/s2曳引机、电动机参数α曳引轮包角α=180度β曳引轮槽型中心角β=90度γ槽角度γ=30度η电梯运行的总效率η=0.9N m电机功率 1.1kwv l曳引机节径线速度0.7955m/sn\m电机转速76 rpm轿厢导轨T75限速器动作速度0.536m/s＜V动＜0.64m/s安全钳瞬时式动作缓冲器聚氨酯，行程H=60mm一、电动机功率计算对于交流电梯而言，当平衡系数K dz≤0.5时，通常用下列公式计算，即能满足要求：N=（1- K dz）Qv l /(102ηCi) （KW）（1）上式中：K dz——平衡系数；φ=0.45Q——额定载荷；Q=400Kgv l——曳引机节径线速度；v l =0.7955m/sη——电梯运行的总效率；取η=0.9C i——曳引机曳引比；C i =2：1代入（1）式，N=（1-0.45）×400×0.7955/（102×0.9×2）=0.95(KW)选用VM450曳引机，电机功率N=1.1KW，其功率满足上式计算要求。
二、电梯运行速度的计算：根据公式：V=π×D×n m / (60×C i)上式中：D ——曳引轮节圆直径, D=200mmn m ——电机的转速, n m=76rpmC i ——曳引比；C i =2：1V=(3.14×0.2×76)/ (60×2)=0.4m/s选用曳引机能够满足速度要求。
曳引力计算介绍
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9 电梯导轨
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9.3 地震中电梯导轨变形计算的探讨
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9 电梯导轨
在正常的运行情况下，对重导轨受力很小，因为对重装 置不像轿厢，通常的偏载很小。所以，在这种情况下，大多 数制造企业为了节约成本，对重导轨选择了价格较为经济的 空心导轨。
但是，当地震来袭的时候，对重导轨受力状况改变了， 对重装置受到地震力的作用，向对重导轨产生了一个水平方 向的作用力。
地震作用力的大小取决于发生地震的强度。 对重导轨在地震力的作用下弯曲变形，当变形量超出对 重导靴与导轨的啮合深度时，就可能造成对重导靴脱出导轨 四川灾区震后电梯技术状况统计表明，使用空心导轨的 对重脱轨远高于使用Ｔ型普通导轨。
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3 曳引电动机容量
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4 曳引机输出扭矩
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5 曳引机输出轴最大静载荷
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6 曳引机的盘车力
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6 曳引机的盘车力
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7 轿厢运行速度
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8 曳引力
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曳引力计算介绍
曳引电梯空载曳引力试验的理解与分析
曳引电梯空载曳引力试验的理解与分析王志峰（陕西省特种设备检验检测研究院,西安 710048）摘 要：通过讨论分析笔者发现同事对检规中关于电梯空载曳引力试验的目的和本质理解的不是很透彻，于是查阅了有关资料，做一份详细的分析，谈谈自己的理解。
关键词：曳引力；电梯检验；空载曳引力试验DOI:10.16640/ki.37-1222/t.2019.21.0220 引言 《TSG T7001—2009电梯监督检验和定期检验规则》中也只陈述了检验方法和判断标准，没有具体描述试验的根本目的和原理。
检验人员在实际的检验过程中难以准确的判定试验结果产生的原因。
也就忽略了这个试验的必要性。
1 关于空载曳引力试验的要求 （1）《电梯监督检验和定期检验规则——曳引与强制驱动电梯》（TSG T7001-2009）关于空载曳引力试验的要求： 将上限位开关（如果有）、极限开关和缓冲器柱塞复位开关（如果有）短接，以检修速度将空载轿厢提升，当对重压在缓冲器上后，继续使曳引机按上行方向旋转，观察是否出现曳引轮与曳引绳产生相对滑动现象，或者曳引机停止旋转。
（2）GB7588——2003中关于钢丝绳曳引应满足的三个条件：1）轿厢装载至125%电梯额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑。
2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值。
3）若对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
2 试验结果理解与分析停止旋转，则会继续提升轿厢，造成越程冲顶事故。
而分析可知，曳引电梯在使用过程中，曳引力是在不断发生变化的，假设以上的设计依据的公式在任何磨损状态时均适合曳引电梯的曳引力计算，则在用电梯的曳引力变化的主要原因就是 f——当量摩擦系数（包角α由于使用磨损原因的变化可以忽略不计）。
若f 发生变化，则也发生变化，电梯的曳引力公式也就无法在之前的基础上成立。
电梯曳引能力计算
额定功率45kWπ3.14159input dataP=6300.0kg 空轿厢机其支承的部件的质量Q=7000.0kg 额定载重量P>38142.1 装载工况qualification V=0.50m/s 额定梯速P>39182.2.1 紧急制动工况(1)qualification a=0.30m/s^2 电梯的运行加(减)速度P>62072.2.2 紧急制动工况(2)qualification ψ=0.450 平衡系数P>400.32.4 轿厢滞留工况qualification H=16.8(m) 电梯的运行高度P<-33153 安全系数qualification α=180.0°钢丝绳在曳引轮上的包角 4 功率校核qualification r=4钢丝绳的倍率P<-18425 比压计算qualificationns=8钢丝绳的数量16钢丝绳直径qmsr=0.888kg 钢丝绳单位长度重量Min.P=6207nc=0补偿链的数量Max.P=-3315qmcr=2.230kg 补偿链单位长度重量钢丝绳直径φ810111213161922Mcomp=0.0kg 补偿链涨紧装置重量重量-Kg/m 0.2220.3470.420.50.5860.888 1.25 1.68nt=2随行电缆数量qmtrav=1.100kg 随行电缆单位长度重量曳引力计算2.1 当量摩擦系数计算对于半圆槽和带切口的半圆槽,使用下面的公式:β=96.50° = 1.68424radian γ=30.00° =0.5236radian曳引能力计算根据 EN81-1:1998 GB/T7588-95According to EN81-1 ,γ<25° is forbided.2.1.1 装载工况μ=0.1002585752773640.00f=0.200-1842.392.1.2 紧急制动工况μ=0.083f=0.1662.1.3 轿厢滞留工况μ=0.200f=0.4002.2 T1及T2 计算2.2.1 装载工况轿厢装有125% stated load 在底层时, y=-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=0.00kg 随行电缆的重量Msrcar=119.35kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=0.00kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=38042N T2=23153N T1/T2= 1.643<= 1.873qualification P>3814.0782.2.2 紧急制动工况-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=0.00kg 随行电缆的重量Msrcar=119.35kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=0.00kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=34967T2=22444P>3918.335T1/T2= 1.558<= 1.687qualification-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=18.48kg 随行电缆的重量Msrcar=0.00kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=119.35kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=15006T2=25174T1/T2= 1.678<= 1.687qualificationP>6206.786(1) 轿厢装有额定载荷在底层时, y= (2) 空轿厢在顶层时, y=2.2.3 轿厢滞留工况8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=18.48kg 随行电缆的重量Msrcar=0.00kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=0kg 对重的重量Msrcwt=119.35kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=15480T2=1170T1/T2=13.236>= 3.509qualificationP>400.3273钢丝绳安全系数计算800mm 640mm 16mm根据EN81-98 附件N 安全系数计算如下（参照 GB7588－95 9.2.2a 安全系数不能小于12）Dt/Dp= 1.25Dt/dr=50 3.6E+141.2E-05Kp= 2.44140625-4.2551-3.0298Nps=9引起简单折弯的滑轮数量Npr=0引起反向折弯的滑轮数量Nequiv(p)=21.9726563Nequiv(t)= 6.775°80°85°90°95°100°105°no cut U grooveNequiv=28.6726563 2.53 3.85 6.71015.2Sf=19.0106145根据钢丝绳的受力计算如下：Tmax=4219.32532(单根钢丝绳的最大受力）其中：Tmax 轿厢以额定载荷停在最底层，在曳引轮高度处钢丝绳承受的轿厢最大张力最小破断载荷P<-3315113000N 钢丝绳直径φ81011121316192226.7815329>19.0106qualification 最小破坏载荷28100440005320058500743001E+052E+05213000660004. 功率校核曳引电动机按静功率计算，即 V=0.50m/s 电梯运行速度；η=0.65 电梯运行总效率。
曳引力及曳引机选型计算
曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中的附录M。
1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。
表1.1中的参数为本计算选用参数。
表1.11.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β ――下部切口角度值γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.093c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.093=0.1834c. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μ补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5 在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d. 21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
曳引力计算
2.5801：10.587561 3.525110.45e f α=e f α=ef α=M SRCAR M SRCWTM TRAV M CWTFR CAR FR CWTM DP kg 028280282000282802820(###+1.3x1000）x 10(1400+282+80)x(10-1)2301###x 102821850*(10+0.5)##11x（10 +0.5）2301x(10-0.5)282x(10-0.5)满足法规空载轿厢运行至顶层，紧急制动。
空载轿厢至顶层，对重压在缓冲器，曳引机向上行。
满足法规轿厢滞留工况：17620282 * 102820额定载重Q kg 车厢自重P kg 29320满足法规+人份钢索悬挂比r 钢丝绳直径mm x 10-结 论满足法规（采用（a）式所得结果）紧急制动工况Ⅱ：20317.527931结 论（采用（a）式所得结果）紧急制动工况Ⅰ：N+NNN+282*(10+0.5)+73*0.5===随行电缆根数单位长度T RAV kg/m平衡系数ψFR CAR =230NFR CWT =100N1696922322.5T 2单位长度CR kg/m (1)(2)73=====补偿链根数N 1001.11m/s 2T 1T 2282装载工况：125%额定载重由于电梯的载荷和轿厢的位置以及运行方向在运行状态下都在变化，因此必须使电梯在任何可能状态下都要有足够的曳引力。
在曳引力（即不打滑）条件下验算时，一般采用如下公式：悬挂钢丝绳根数N 230=0.5结论结论（T 1/T 2）*C 1*C 2<=e f α（a）C 1m/s 2半圆或切口型-单位长度SR kg/m 1850槽轮型式为=73*0.5满载轿厢运行至底层，紧急制动。
+282x(10+0.5)C 2包角αo曳引比g n=10++速度V m/s NN提升高度H m NN +21320========1850100111电梯规格T 1T 2T 1T 2111(1400+1000)(1400 + 282 + 80)*1011-x 10T 1装载工况：0282g n + a g n - a1==1a紧急制停工况1：0282紧急制停工况2：2820M CRCAR M CRCWT kg N滞留工况：2820求ef α滞留工况： 3.347509076紧急制停工况： 1.621394536装载工况：1.8296199271000140013116513rFR a r g MSR r a g MT MCR Q P T CARnCAR n RAV CAR ±∙±+±+++=)())((1rFR a r M a r g r MCR a r g MSR r a g M T CWT DPn CWT n CWT n CWT ±∙∙±∙±+∙±+±=)()()(2。
电梯曳引计算
13 14 15 16 17 18 19 20
中国 中国 中国 中国 中国 中国 中国 中国
北京 厦门 武汉 重庆 上海 香港 宁波 香港
泛海国际双子 塔 505 在建 王朝 123 大厦 500 在建 武汉国际商业中心二期 500 在建 江北 A13 大厦 500 在建 上海环球金融中心 Shanghai World 492 +101-3 2008 已成 香港环球贸易广场 International 484 118 2009 在建 宁波双子塔 480 在建 联合广场 476 在建
奥的斯电梯钢丝绳一般是圆形股状结构，主要由钢丝，绳股和绳芯组成。钢丝是 奥的斯电梯钢丝绳的基本组成件，要求钢丝有很高的强度和韧性。奥的斯电梯钢 丝绳股由钢丝捻成， 一般 6-8 股。 绳芯通常由纤维剑麻或烯烃类的合成纤维制成。
选用 规格型号是 8*19S+NF-12，8 股 19 丝， 麻绳芯 西鲁式结构
2 3 大于 1.5 m s ；生理系数 的数值应尽量限制在 1.3 m s 内。电梯运行时，需要
室与会议室，124 楼预计会设计观景台（约 442 米），而顶部的尖塔天线将包含 通讯功能。 建筑内有 1000 套豪华公寓， 周边配套项目包括： 龙城、 迪拜 MALL 及配套的酒店、 住宅、公寓、商务中心等项目。 哈利法塔也包含了蒂森克虏伯制造的世界最快电梯，速度达 17.5 米/秒（1050 米/分，63.0 公里/39.1 英里小时），在此之前世界最快的电梯在中国台湾省的 台北 101，达 16.8 米/秒（1010 米/分，60.6 公里/37.7 英里小时）。 哈利法塔项目， 由美国芝加哥公司的美国建筑师阿德里安· 史密斯 （Adrian Smith） 设计，韩国三星公司负责实施。建筑设计采用了一种具有挑战性的单式结构，由 连为一体的管状多塔组成， 具有太空时代风格的外形，基座周围采用了富有伊斯 兰建筑风格的几何图形——六瓣的沙漠之花。哈利法塔加上周边的配套项目，总 投资超 70 亿美元。哈利法塔 37 层以下是世界上首家 ARMANI 酒店，45 层至 108 层则作为公寓。第 123 层将是一个观景台，站在上面可俯瞰整个迪拜市。建 筑内有 1000 套豪华公寓， 周边配套项目包括： 龙城、 迪拜 MALL 及配套的酒店、 住宅、公寓、商务中心等项目。 【建筑现况】 已完工投入使用 【动土时 间】2004 年 9 月 21 日 【封顶时间】2009 年 10 月 【使用时间】 2010 年1月4日 【建筑高度】 总高度： 828 米（2,684 英尺） 【建筑用 途】 综合 【建筑层数】 168 层 【结构形式】 钢混结构 【抗震 能力】 6.3 级地震 【建筑造价】 20 亿美元 【占地面积】 34.4 公顷 【设计单位】 SOM--阿德里安· 史密斯 【建筑工人】 1.2 万名 【建筑 温差】 底层-顶层： -10℃ 【开发单位】 伊玛尔地产 【施工单位】 韩 国三星工程、 BESIX、 Arabtec 【坐标位置】 25° 11'49.00"北 55° 16'26.92" 东 【最高记录】 哈利法塔与其他知名的高层建筑比较最高的建筑：828 米 （2,717 英尺） （先前为 美国北达科塔州高 628.8 米 （2,063 英尺） 的 KVLY 电 视塔） 世界高楼排名 2013 前十 1 阿联酋 迪拜 Al Burj 1200 >200 2010 在建 2 阿联酋 迪拜 迪拜塔 Burj Dubai 818 123~162 2009 已成 3 俄国 莫斯科 俄罗斯大厦 Russia Tower 612 118 2011 在建 4 韩国 仁川 仁川双塔 Incheon Towers 610 151 2012 在建 5 美国 芝加哥 芝加哥尖塔 Chicago Spire 609 150 2010 在建 6 中国 上海 上海中心大厦 580 2013 在建 7 沙特阿拉伯 麦加 Araj Al Bail Towers 577 76 2009 在建 8 中国 天津 中国 117 大厦 570 +117-3 2012 在建 9 中国 天津 南京路超级大厦 550 130 在建 10 美国 纽约 世贸中心自由塔 World Trade 541.3 +82-4 2012 在建 世界高楼排名 2010 前二十 11 中国 深圳 平安国际金融中心 450~518 在建 12 台湾 台北 台北 101 Taipei 101 508 +101-5 2004 已成
电梯系统转动惯量、启动转矩、自然加速度计算公式
电梯系统转动惯量计算公式轿厢侧质量P1000kg额定载重Q1000kg额定速度V 2.5m/s平衡系数ψ0.4提升高度R120m钢带（钢丝绳）数量2根曳引比RR2:1重力加速度g9.81m/s2钢带（钢丝绳）单位质量qmsr1kg/m补偿链数量1根补偿链单位质量qmcr2kg/m随行电缆数量1根随行电缆单位质量qmtrav1kg/m对重轮质量Mcwt10kg对重轮数量1个对重轮半径Rcwt56mm轿底轮质量Mcar10kg轿底轮数量2个轿底轮半径Rcar56mm曳引轮质量Mhost10kg曳引轮半径Rhost56mm钢丝绳质量Wr1480kg补偿链质量Wr2240kg随行电缆质量Wr3120kg转动部件转动惯量对重轮转动惯量Jcwt0.01568kg.m21/2*Mcwt*Rcwt2轿底轮转动惯量Jcwt0.03136kg.m21/2*Mcar*Rcar2曳引轮转动惯量Jcwt0.01568kg.m21/2*Mhost*Rhost2转动部件总转动惯量J10.06272kg.m2直线运动部件系统转动惯量电梯满载系统下的转动惯量J2 6.55424kg.m2M3*Rhost2（根据平行轴定理J=J’+mr2，电梯空载系统下的转动惯量J2 4.98624kg.m2系统满载总转动惯量J=J1+J2 6.61696kg.m2系统空载总转动惯量J=J1+J2 5.04896kg.m2电梯轿厢加速度（变频器控制）α0.6m/s2（根据变频器如默纳克nice3000+ F3-02电梯系统 角加速度β10.714285711/s2加速扭矩 M170.896Nm M=J*β54.096NmM2=μRγμ——电机轴承摩擦系数，R 折算到电机轴上的摩擦力矩 M2 1.435203Nmμ=0.0021.091853Nmμ=0.002当轿厢在底层满载上行时（此工况最为不利）系统不平衡力F4120.2N电梯匀速运行时主机负载力矩M3230.7312Nm即电梯系统不平衡力矩电梯轿厢自然加速度α 1.940555154m/s2此时当电梯上行时电机启动力矩M303.062403Nm M=M1+M2+M3当轿厢在顶层空载时（下行）系统不平衡力F2844.9N电梯匀速运行时主机最大力矩M3159.3144Nm即电梯系统不平衡力矩电梯轿厢自然加速度α 1.754908463m/s2此时当电梯下行时电机启动力矩M214.502253Nm M=M1+M2+M3所以此台电梯所需最大启动转矩Mmax303.062403Nm电机设计过载能力应至少为303.062403Nm平行轴定理J=J’+mr2，直线部件看成质点，J'=0）频器如默纳克nice3000+ F3-02中的取值）μ——电机轴承摩擦系数，R——轴承上总载荷（N），γ——电机轴承处的轴半径（m）23024轴承R=20502.9N满载γ=0.035m23024轴承R=15597.9N空载γ=0.035m 统不平衡力矩统不平衡力矩。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒa)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式： 轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f 轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=f c) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
电梯曳引力计算书
引轮直
Dt=
400 径
mm 轿
顶轮直
Dj=
640 径
mm 导
向轮直
Ds=
400 径
mm 对
重轮直
Dw=
520 径
N 钢丝
绳最小
破断载
Fr= 44000 荷
°绳槽
β= 95.0 切口角
轿厢侧 曳引钢丝 绳的计算
滑曳轮引平钢均丝直绳径直Dp径= 400 mm dr= 10 mm
根据 EN81-98 附件N安 全系数计 算如下
Mcrcar =
Mtrav =
Msrcar =
kg 轿 厢侧 补偿 绳(链) 的重 254.22 量kg 随 行电 缆的 11.26 重kg量轿 厢侧 钢丝 绳的 0.00 重量
符合 = ##### 要求
14.25
Mcwt=
Msrcw t=
Mcrcw t=
T1= T2= T1/T2
=
kg 对 重的 2352 重kg量对 重侧 钢丝 绳的 67.83 重kg量对 重侧 补偿 绳(链) 的重 0.00 量 18941 N 12190 N
Dt/Dp=
1
Dt/dr=
40
5E+13 2E-05 -3.896 -2.749
5E+13 2E-05
Kp=
1
-3.896 -2.749
Nps= 3
Nequiv(p
)=
3
单根钢丝 绳的最大 受力计算 如下：
Nequiv(t) = 6.7
Nequiv= 9.7
最低安 全系数
Sf= 18.472
对重侧
kg 轿厢 侧补偿 绳(链)的 0 重量
电梯对重的重量计算公式
电梯对重的重量计算公式
电梯对重的重量计算公式是：W=G+kQ，其中W为对重重量，G为轿厢重量，k为平衡系数（一般为0.4~0.5），Q为电梯额定载重量。
举例来说，如果一台曳引式乘客电梯的额定载重量为1000千克，曳引比为1:1，额定速度为1.75m/s，轿厢自重为800千克，平衡系数取0.4~0.5，那么对重重量的范围就在1200千克~1300千克之间。
在实际操作中，电梯对重的重量可能受到多种因素的影响，包括电梯的设计、制造工艺、安装质量等。
因此，在设计和安装电梯时，需要严格按照相关标准和规范进行操作，以确保电梯的安全和稳定运行。
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根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，电梯曳引应满足以下三个条件:
1.轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；
2.必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括
3.当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；
轿厢侧质量P（kg）
3516对重侧质量5436kg 电梯额定速度V（m/s）
0.5电梯平衡系数q
0.48注：黄色部分为需填写的数据额定载重Q(kg)
4000此公式需单变量求解，求解红色图层的数据
电梯提升高度H(m)
4.6曳引比Rt
2钢丝绳根数Nr
5钢丝绳直径φ（mm）
16钢丝绳单位长度质量gr(kg/m)
0.878补偿链根数Nc
0补偿链单位长度质量（kg/m）
0随行电缆根数
1随行电缆单位长度质量（kg/m）
0.63自然对数的底e
2.71828180
角度3.1416
弧度400.698133333
97.2
1.696464
曳引钢丝绳在曳引轮上的包角α曳引轮半圆槽开口角γ
曳引轮半圆槽下部切口角β
重力加速度g（m/s2)
9.81缓冲器平均加速度（m/s2）
π
3.1416摩擦系数（装在工况）μ1
0.1摩擦系数（紧急制动工况）μ2
0.090909091摩擦系数（滞留工况）μ3
0.2装载工况 X1
1.820412234紧急制动工况 X2
1.723923344轿厢滞留工况 X3 3.313900703
当轿厢空载
得:轿厢质量
αf e αf e αf e
显
对重质量应
电 梯 曳 引 力 计 算
不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;
一、带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：
a. 在装载工况条件下：
当量摩擦系数f1=0.190687222
红色图层的数据
b. 在紧急制动工况条件下：
当量摩擦系数f2=0.17335202
c. 在轿厢滞留工况条件下：
当量摩擦系数f3=0.381374445
二、除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：
1.曳引钢丝绳质量40.388
2.补偿链悬挂质量0
3.随行电缆的悬挂质量 1.449
三、在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：
当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：（此时为装载工况最不利位置）得:轿厢质量 P≥1883.387722 1.10904E-05
四、在紧急制停工况条件下的曳引校核计算：
(1) 当载有100％额定载荷的轿厢位于最低层站时：
得:轿厢质量 P≥1892.129222 2.29864E-05
(2) 当空载的轿厢位于最高层站时：
得:轿厢质量 P≥3516.3489880.000783414
五、在轿厢滞留工况条件下的曳引校核计算：
当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时的曳引校核：
得:轿厢质量 P≥132.3928226 2.54862E-08
显然轿厢质量P应至少为3516kg 对重质量应为5436kg
小于0.5m/s2;。