建筑结构大作业
建筑结构选型期末大作业
建筑结构选型期末大作业建筑结构是建筑设计中不可或缺的一环，它不仅决定了建筑的稳定性和安全性，还直接影响到建筑的使用寿命和空间布局。
因此，在建筑结构选型中，需要综合考虑多个因素，包括建筑类型、设计要求、材料性能、地理环境等。
本文将探讨建筑结构选型的重要性，并以特定建筑类型为例介绍选型的方法。
首先，建筑结构选型的重要性不言而喻。
一方面，结构选型直接关系到建筑的稳定性和安全性。
不同的建筑类型对结构的要求不同，比如高层建筑需要考虑地震和风力等因素，而体育馆需要考虑大跨度和大荷载等因素。
因此，在选型过程中需要充分考虑这些因素，选择适合的结构形式和材料。
另一方面，结构选型还会影响到建筑的使用寿命和空间布局。
不同的结构形式和材料对建筑的寿命和使用效果有着直接的影响。
比如，钢结构具有较高的强度和刚度，使得建筑可以进行大跨度的布置；而混凝土结构具有较好的耐久性和隔热性能，适合用于恶劣环境条件下的建筑。
因此，在选型过程中要综合考虑这些因素，选择具有良好性能和适合使用需求的结构形式。
在建筑结构选型中，可以采用多种方法来进行评估和选择。
一种常用的方法是基于经验和专家意见的定性评估。
通过借鉴历史建筑和类似建筑的经验，结合专家的意见，可以初步确定适合的结构形式和材料。
另一种方法是基于性能的定量评估。
通过建立数学模型，分析不同结构形式和材料的性能指标，如强度、刚度和稳定性等，可以进行多个方案的对比，选择最优方案。
以高层建筑为例，建筑结构选型需要考虑到多个因素。
首先，需要确定建筑的抗震能力要求。
根据建筑所在地的地震烈度和建筑类型，确定结构形式和材料的抗震等级。
其次，需要考虑建筑的使用寿命要求。
高层建筑通常需要有较长的使用寿命，因此需要选择具有较好耐候性和耐久性的材料。
此外，还需要考虑到建筑的空间布局和布置要求，选择适合的结构形式。
总结来说，建筑结构选型是建筑设计过程中的关键环节。
它直接关系到建筑的稳定性和安全性，影响到建筑的使用寿命和空间布局。
大工17春《高层建筑结构》大作业题目及答案 - 副本
大工17春《高层建筑结构》大作业及要求 题目一： 底部剪力法某钢筋混凝土框架结构，地上12层，高度为36m 。
房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g ，设计地震分组为第二组，Ⅳ类场地。
已知该楼的基本自振周期1 1.0s T =，经计算已知每层楼屋面的永久荷载标准值为12000kN ，每层楼面和屋面的活荷载标准值均为3000kN ，该结构阻尼比没有特殊规定。
求多遇地震作用下该楼各层的水平地震作用值。
答：该楼层为36米，且各层的质量和刚度分布较均匀，可采用底部剪力法。
根据抗震设计规范，知设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g 。
设计地震分组为第二组。
查表水平地震影响系统最大值max 0.16α= 特证周期T g =0.55s阻尼比ζ取值为0.05衰减指数9.0=γ这样 0.910.55()0.161α=⨯ =0.109 顶部附加地震作用系数 n δ及其顶层附加水平地震作用标准值n F ∆ 顶部附加作用系数n δ，可按下表取用。
表 顶部附加地震作用系数n δ注： g T 为场地特征周期；1T 为结构基本自振周期。
1T =1.0秒， g T 4.1 1.40.550.77=⨯=秒秒 ；查上表得：当 1T > g T 4.1 考虑顶部附加地震作用；δn=0.08T 1-0.02=0.08×1-0.02=0.06G i =12000×1.0+3000×0.5=13500KNG eq =0.85GE=0.85(12×13500)=137700KN结构总水平地震作用标准值F EK =α1G eq =0.109×137700=15009.3KN主体结构水平地震作用标准值△F n =δn F EK =Σ0.06×15009.3=900.56KN)1(n EK ii ii i F H G H G F δ-∑=F EK (1-δn)=137700(1-0.06)=129438KNΣG i H i =(1+2+3+4+5+6+7+8+9+10+11+12×0.888) ×3×G i =207.79G i123612943822425.3KN 207.79iiG F G ⨯=⨯=F 11=671×33= 22143kNF 10=671×30= 20130kNF 9=671×27=18117kNF 8=671×24=16104kNF 7=671×21=14091kNF 6=671×18= 12078kNF 5=671×15=10065kNF 4=671×12=8052kNF 3=671×9=6039 kNF 2=671×6=4026 kNF 1=671×3=2013kN题目二：振型分解反应谱法。
大连理工大学《高层建筑结构》大作业
大连理工大学《高层建筑结构》大作业学习中心：姓名：学号：题目一：反弯点法计算题已知框架结构如图所示，承受水平风荷载作用，图中数字为框架梁、柱的相对刚度，试用反弯点法求各个框架柱的剪力。
其中120kN F =，225kN F =，338kN F =，446kN F =，552kN F =。
4F 3F 2F 1F DABC6000mm5000m m 6000mm6000mm3000m m 3000m m3000m m 5F 3000m m解：顶层柱剪力计算：kN16.50.23110.073335230.660.380.380.6630.6652QA 22=⨯=+++⨯= kN 9.50.23110.042225230.660.380.380.6630.3852QB 22=⨯=+++⨯=kN 9.50.23110.0422252330.3852QC 22=⨯=⨯=kN16.50.23110.073335230.660.380.380.6630.6652QD 22=⨯=+++⨯=四层柱剪力计算：()kN31.0960.23110.073339830.660.380.380.6630.664652QA 22=⨯=+++⨯+= ()kN 17.9040.23110.042229830.660.380.380.6630.384652QB 22=⨯=+++⨯+=()kN 17.9040.23110.042229830.660.380.380.6630.384652QC 22=⨯=+++⨯+=()kN31.0960.23110.073339830.660.380.380.6630.664652QD 22=⨯=+++⨯+= 三层柱剪力计算：()kN43.1540.23110.0733313630.660.380.380.6630.66384652QA 22=⨯=+++⨯++= ()kN846.240.23110.0422213630.660.380.380.6630.38384652QB 22=⨯=+++⨯++= ()kN 846.240.23110.0422213630.660.380.380.6630.38384652QC 2=⨯=+++⨯++=()kN43.1540.23110.0733313630.660.380.380.6630.66384652QD 22=⨯=+++⨯++=二层柱剪力计算：()kN087.512311.007333.016130.660.380.380.6630.6625384652QA 22=⨯=+++⨯+++= ()kN413.292311.004222.016130.660.380.380.6630.3825384652QB 22=⨯=+++⨯+++= ()kN 413.292311.004222.016130.660.380.380.6630.3825384652QC 2=⨯=+++⨯+++=()kN087.512311.007333.016130.660.380.380.6630.6625384652QD 22=⨯=+++⨯+++=底层柱剪力计算：()kN731.480832.00224.018150.560.480.480.5650.562025384652QA 22=⨯=+++⨯++++= ()kN769.410832.00192.018150.560.480.480.5650.482025384652QB 22=⨯=+++⨯++++= ()kN769.410832.00192.018150.560.480.480.5650.482025384652QC 22=⨯=+++⨯++++= ()kN731.480832.00224.018150.560.480.480.5650.562025384652QD 22=⨯=+++⨯++++=题目三：计算水平地震作用有哪些方法？适用于什么样的建筑物？答：水平地震作用计算方法分为反应谱底部剪力法和反应谱振型分解法。
大连理工大学《高层建筑结构》大作业
大连理工大学《高层建筑结构》大作业学习中心： 姓 名： 学 号：题目二：底部剪力法。
钢筋混凝土8层框架结构各层高均为3m ，经质量集中后，各楼层的重力荷载代表值分别为：11000kN G =，234567800kN G G G G G G ======，8700kN G =。
结构阻尼比0.05ξ=，自振周期为10.80s T =，Ⅱ类场地类别，设计地震分组为第二组，抗震设防烈度为7度。
按底部剪力法计算结构在多遇地震时的水平地震作用及地震剪力。
解：设防烈度对应的多遇地震和罕遇地震的αmax 值场地特征周期Tg （S ）（1）抗震设防烈度为7度，多遇地震下，查表得αmax=0.12，Ⅱ类场地类别，设计地震分组为第二组，查表得Tg=0.40s ，所以Tg=0.40<T 1=0.80<5Tg=2.00 （2）计算地震影响系数αiKNG G G T T E g i 55257006800100085.085.0064.012.0180.040.0)eq eq9.0max 21=+⨯+⨯==≈⨯⨯==）（计算结构等效总重力）（（αηαγ（3）计算结构底部剪力F EKKN G 6.3535525064.0F eq 1EK =⨯==α （4）计算各质点的水平地震作用F i已知Tg=0.40s ，T 1=0.80s >1.4Tg=0.56s 。
该结构为钢筋混凝土房屋结构，需要考虑结构顶部附加集中作用。
m*84600247002118151296800310004336.3271166.266.353074.0074.001.080.008.001.008.0n1i iin n n 1n KN HG KNF KN F F T EK EK =⨯++++++⨯+⨯==-=⨯==∆=+⨯=+=∑=）（）（则δδδKNF HG H G F KNF HG H G F KN F HG H G F KNF HG H G F KNF HG H G F KNF HG H G F KNF HG H G F KNF HG H G F EK EK EK EK EK EK EK EK 611.114336.32784600310001578.184336.3278460068001867.274336.3278460098001156.374336.32784600128001444.464336.32784600158001733.554336.32784600188001022.654336.32784600218001022.654336.32784600247001n n1i ii 111n n1i ii 222n n1i ii 333n n1i ii 444n n1i ii 555n n1i ii 666n n1i ii 777n n1i ii 888=⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-==⨯⨯=-=∑∑∑∑∑∑∑∑========）（）（）（）（）（）（）（）（δδδδδδδδ （5）计算各楼层地震剪力KN V F V KN V F V KN V F V KN V F V KN V F V KN V F V KN V F V KN F F V 599.353988.341611.11988.34141.323578.1841.323543.295867.27543.295387.258156.37387.258943.211444.46943.21121.156733.5521.156188.91022.65188.91166.26022.65211322433544655766877n 88=+=+==+=+==+=+==+=+==+=+==+=+==+=+==+=∆+=题目三：什么是特征周期分组？对设计反应谱有什么影响？答：地震影响曲线上由最大值开始下降的周期称为场地特征周期Tg，Tg愈大，曲线平台段愈长，长周期结构的地震作用将加大。
高层建筑结构设计作业
高层建筑结构设计大作业
一、设计资料：基本风压：0.45kN/m2，地面粗糙度类别B类。
建筑物安全等级Ⅱ级，柱的平面布置如图1。
框架计算单元如图2。
框架轴向尺寸及节点编号如图3。
恒荷载作用如图4。
活荷载作用如图5。
二、完成的工作
1、初估梁柱截面尺寸；
2、计算风荷载；
3、进行风荷载作用下的内力计算；
4、恒、活荷载作用下的内力分析，绘制荷载作用下的弯矩图、剪力图和轴力图（不考虑活荷载的不利布置）；
图1 结构平面柱网布置图
图2 框架计算单元
图3 框架轴线尺寸及节点编号
图4 恒荷载作用下框架受荷简图（标准值）
图5 活荷载作用下框架的受荷简图（标准值）。
建筑结构选型期末大作业(完整版)..
目录第1章混合结构体系1.1混合结构体系概述1.2实例工程项目概况1.3实例工程项目结构选型与结构布置分析第2章框架结构体系2.1 框架结构体系概述2.2 实例工程项目概况2.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第3章剪力墙结构体系3.1 剪力墙结构体系概述3.2 实例工程项目概况3.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第4章门式刚架结构体系4.1门式刚架结构体系概述4.2实例工程项目概况4.3实例工程项目结构选型与结构布置分析第5章桁架结构体系5.1 桁架结构体系概述5.2 实例工程项目概况5.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第6章拱结构体系6.1 拱结构体系概述6.2 实例工程项目概况6.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第7章薄壳结构体系7.1 薄壳结构体系概述7.2 实例工程项目概况7.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第8章网架结构体系8.1 网架结构体系概述8.2 实例工程项目概况8.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第9章悬索结构体系9.1 悬索结构体系概述9.2 实例工程项目概况9.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第10章薄膜结构体系10.1 薄膜结构体系概述10.2 实例工程项目概况10.3实例工程项目结构选型与结构布置分析第11章充气结构体系11.1 充气结构体系概述11.2 实例工程项目概况11.3 实例工程项目结构选型与结构布置分析第1章混合结构体系1.1混合结构体系概述混合结构是指由砌体作为竖向承重结构（墙体），由其他材料(一般为钢筋混凝土或木结构）构成水平向承重结构（楼盖）所组成的房屋结构。
单层或多层混合结构房屋承重墙的布置方式有四种方案：纵墙承重系统，横墙承重系统，纵横墙承重体系，内框架承重体系。
楼屋面大梁放在纵墙壁柱上，楼板及屋面板放置在大梁上，形成纵墙承重体系。
由于横墙是非承重墙，因而可以任意设置或连续多开间不设置，从而给建筑上提供了灵活空间。
大工《高层建筑结构》大作业题目及参考答案
大工《高层建筑结构》大作业及要求题目一：底部剪力法计算题某钢筋混凝土框架结构，地上十层，高度为40m 。
房屋所在地区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g ，设计地震分组为第一组，Ⅳ类场地。
已知该楼的基本自振周期1 1.0s T =，经计算已知每层楼屋面的永久荷载标准值为12000kN ，每层楼面和屋面的活荷载标准值均为2000kN 。
要求：确定该楼各层的水平地震作用值EK F 。
解：1、该楼高度40米，且各层的质量和刚度沿高度分布较均匀，可采用底部剪力法。
2、根据抗震设计规范，知设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g 。
设计地震分组为第一组。
3、查表水平地震影响系数最大值 特征周期 阻尼比 衰减指数4、各楼层的重力荷载代表值结构的总重力荷载代表值5、 地震影响系数6、顶部附加地震作用系数 7、结构总水平地震作用标准值 8、主体结构水平地震作用标准值08.0max =αs T g 65.0=05.0=ξ9.0=γii G kN G kNG 923.012000130005.020000.11200010===⨯+⨯=KN G G E eq 109650)20005.012000130009(85.085.0=⨯++⨯==s T s T g 65.011=>=0543.008.00.1)0.165.0()(9.0max 21=⨯⨯==αηαγTT g sT s T g 91.065.04.14.111=⨯=>=06.002.0108.002.008.01=-⨯=-=T n δkN G F eq EK 59541096500543.01=⨯==α90.065954357(1)(1)59543575597(123456789100.923)4216.9236559725.836928.8n n EK i ii EK n i iEK n iii iF F kNGH F F G H F kNG HG G Gi F δδδ∆==⨯==--=-==+++++++++⨯⨯⨯=⨯=⨯=⨯=∑∑∑题目二：结构扭转效应计算题某一结构的第j 层平面图，如下图所示。
大工16春《高层建筑结构》大作业题目及答案
大连理工大学《高层建筑结构》大作业学习中心：姓 名：学 号：题目二：风荷载计算题某市的市区，有较多高层房屋的密集建筑群，欲建一座40层高的钢筋混凝土框架—剪力墙结构房屋，外形和质量沿高度方向基本呈均匀分布。
房屋总高度140m H =，迎风面的房屋长50m L =。
房屋总宽度30m B =，基本风压为200.65kN m ω=。
求楼顶处的风荷载标准值。
（按照教材及课件内容计算） 答：(1)风荷载体型系数H/B=140/30=4.67>4L/B=50/30=1.67>1.5根据《高规》3.2.5 条第4款3的规定，该楼已符合 H/B>4 的条件，但不满足 L/B ≯1.5 的条件。
故采用《高规》附录 A 第 1 条规定的s μ s μ=0.8+(0.48+0.03H/L)=0.8+0.48+0.03× 140/50=1.364(2)该房屋建于市区，因指明是属于房屋较高，建筑群密集的市区，根据《高规》 3.2.3 条的规定，地面粗糙度属于 D 类。
484.1]50.1140/)487.0491.1140[(1)/(1140=⨯⨯⨯+=+==z z z v m Z μξρβ 作用于屋顶处的风荷载标准值题目三：与多层建筑相比，高层建筑结构的设计特点有哪些？至少选择其中的三点进行详细的论述。
1、水平荷载成为设计的决定性因素对一般建筑物，其材料用量、造价及结构方案的确定主要由竖向荷载控制，而在高层建筑结构中，高宽比增大，水平荷载(包括风力和地震力)产生的侧移和内力所占比重增大，成为确定结构方案、材料用量和造价的决定因素。
其根本原因就是侧移和内力随高度的增加而迅速增长。
例如一竖向悬臂杆件在竖向荷载作用下产生的轴力仅与高度成正比，但在水平荷载作用下的弯矩和侧移却分别与高度呈二次方和四次方的曲线关系。
因此，当建筑物达到一定高度或层数之后，内力和位移均急剧增加。
如图所示除了轴向力N 与高度成正比外，弯矩M 与位移Δ 都呈指数曲线上升，因此，随着高度的增加，水平荷载将成为控制结构设计的主要因素，结构侧移成为结构设计的主要控制目标。
建筑结构与选型大作业1
建筑结构与选型大作业（重修）结构选型、结构布置及构件设计班级建筑09-2姓名李建伟日期2012.11.211、 选择自己以前的建筑设计作业（如展览馆、幼儿园等），选择其 结构形式并论述结构选型的依据。
本设计采用混凝土框架结构，主要依据为：（1）框架结构可以使空间布置灵活，且能形成较大的空间，增加空间的开阔性和层次感。
（2）构件简单，施工简便，节约经济，造价低廉。
（3）使用范围广泛，在处理地基不均匀沉降以及地震等因素有良好的效果。
（4）造型能力很强，使建筑艺术与结构技术完美的统一于一体，以改善人们的生活环境，满足人们精神文化生活的需要。
（５）结构受力均匀合理，动力性能相互协调，材料强度的到充分发挥。
在材料上容易就地取材，由于砂和石料所占的比例很大 ，一般可以由建筑工地附近供应。
节约钢材，它可以在 某些结构方面中可替代钢结构，从而节约工程造价。
耐久、耐火，发生火灾时耐火性能比其他材料持续时间更长。
可模型好钢筋混凝土可以制成各种形状和尺寸的结构，更加方便。
还有现浇的钢筋混凝土结构，其整体性好，刚度大，且具备必要的延展性适应于抗震结构，同时它的防震性和防辐射性也也好，适于用作防护结构。
2、 选择一结构构件（如柱、梁或板）完成构件设计【已知】该博物馆设计的采用现浇板式楼梯结构平面布置如图。
楼梯上均布活荷载标准值q=3.5kN/㎡，踏步面层采用30㎜厚混合砂浆抹灰层，层高4.5m ，踏步尺寸150mm ×300mm 。
采用混凝土强度等级20C ,两种受力钢筋混凝土采用HRB335，其余钢筋采用HPB235，试设计楼梯。
1、踏步板的计算踏步尺寸150 mm ×300mm ，斜板厚度取40mm ，设斜板与水平面的夹角为α，则cos α=22300150300+=0.894，tan α=150/300=0.5界面平均厚度为h=894.0402150+=120mm（1）荷载计算：荷载分项系数G γ=1.2，Q γ=1.4基本组合的总荷载设计值p =1.3×1.2+1.05×1.4=3.03kN/m 水磨石层面荷载标准值 0.12×0.3×25=0.9kN/m 踏步板自重 （0.3+0.15）×0.65=0.29kN/m 踏步板底抹灰重 0.2×894.01×0.03×17=0.11kN/m小计 1.30kN/m活荷载 3.5×0.3=1.05kN/m （2）内力分析斜梁的截面尺寸采用b ×h=200mm ×300mm ，则踏步板的计算跨度为mb l l n o 43.12.023.1=+=+=踏步板的跨中弯矩为mkN M ⋅=⨯⨯=7745.043.103.3812（3）截面设计 10020120=-=oh262137100409868.0107745.0mmbh f Moc s =⨯⨯⨯==αα踏步板按构造配筋6φ＠200的分布钢筋，踏步板配筋见图 2、楼梯斜梁 （1）荷载计算 踏步板传来荷载 53.33.01)2.0223.1(3.121=⨯⨯⨯⨯⨯kN/m斜梁自重45.1894.01252.0)04.03.0(=⨯⨯⨯-kN/m斜梁抹灰重20.0894.011702.0)04.03.0(2=⨯⨯⨯-⨯kN/m小计 5.18kN/m 踏步板传来活荷载85.23.01)2.0223.1(05.121=⨯⨯+⨯⨯kN/m 基本组合的活荷载设计值206.104.185.22.118.5=⨯+⨯=p kN/m（2）内力分析平台梁的截面尺寸采用mmmm hb 400200⨯=⨯，则斜梁的计算跨度为mb l l n o 7.42.05.4=+=+=斜梁跨中弯矩为mkN pl Mo ⋅=⨯⨯==18.287.473.11818122kNpl V n 53.20894.05.4206.1021cos 21=⨯⨯⨯==α（3）截面设计：斜梁按倒L 形的截面进行配筋计算，mmh o 26535300=-=有效翼缘边缘宽度为mmb f633'=mkN M m kN h h bh f Mf o f c ⋅=<⋅=-⨯⨯⨯=-=18.2882.18)240265(402006.9)2(''11α故应按第二类T 形截面计算26'256)20265(3001082.18)2(mmh h f M A f o y sl =-⨯⨯=-=mkN MM M⋅=-=-=36.982.1818.2812964.0=Sγ262112265300964.01036.9mmbh f Moc s =⨯⨯⨯==αα所需受拉钢筋的面积：221268mmA A A S S S=+=选用2Φ10作架立钢筋，验算是否需要按计算配箍筋VkN bh f o t >=⨯⨯⨯=412652001.17.07.0故不需要按计算配箍，根据构造要求选用双肢箍，Ф8＠200 斜配筋梁见图3、平台梁计算设平台板计算厚70mm ，取1m 宽板计算 （1）荷载计算 总荷载设计值mkN p /03.305.14.13.12.1=⨯+⨯=（2）截面设计 板的计算跨度ml o 46.12/12.02/2.05.1=+-=mkN pl M o ⋅=⨯⨯==807.046.103.3818122mmh o 502070=-=226210336.05010006.910807.0mmbh f Moc s =⨯⨯⨯==αα890.0034.00336.0211211<=⨯--=⨯--=s αξ2177210034.05010006.9mmf bh f A yo c S =⨯⨯⨯==ξα1171000771=⨯==bhA S ρ％>23.02101.145.045.0min ===yt f f ρ％选配φ5＠180mm mmA s 109=4、平台梁计算 设平台梁截面mmb 200=，mmh350=（1）荷载计算 总荷载设计值=mkN p /44.304.193.82.195.14=⨯+⨯=（2）截面设计计算跨度ml l n o 473.4)24.05.4(05.105.1=-⨯== 弯矩值mkN pl Mo ⋅=⨯⨯==7647.444.30818122剪力设计值kNpl Vn 1.4816.344.302121=⨯⨯==截面按倒L 形计算mmh b b f f5507052005''=⨯+=+=mmh o 31535350=-=经计算属第一类T 形截面采用HRB335钢筋2262'115.03155506.91076mmh b f Mof c s =⨯⨯⨯==αα726.0157.0145.0211211=<=⨯--=--=b s ξαξ201870210157.03155506.9mmf h b f A yf c s =⨯⨯⨯==ξα24.13502008701=⨯==bhA s ρ％>2.045.0min==yt f f ρ％斜截面受剪 6Ф140 2923mmA s=kNkN h SA f bh f V o sv yv o t 1.489.713152003.28221025.131520010.17.025.17.0>⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=满足要求。
大工15秋《高层建筑结构》大作业题目及参考答案
大工15秋《高层建筑结构》大作业及要求注意：从以下五个题目中任选两个进行解答（注意:从题目一、二中选择一道计算题，并从题目三、四、五中选择一道问答题,分别进行解答，不可同时选择两道计算题或者问答题）;解答前,需将所选题目复制（使老师明确你所选的题目）。
题目一:底部剪力法计算题某钢筋混凝土框架结构，地上十层,高度为４0m 。
房屋所在地区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g ,设计地震分组为第一组,Ⅳ类场地。
已知该楼的基本自振周期1 1.0s T =,经计算已知每层楼屋面的永久荷载标准值为12000kN ,每层楼面和屋面的活荷载标准值均为2000kN 。
要求:确定该楼各层的水平地震作用值EK F 。
解:1、该楼高度40米，且各层的质量和刚度沿高度分布较均匀,可采用底部剪力法。
2、根据抗震设计规范,知设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1０g 。
设计地震分组为第一组。
3、查表水平地震影响系数最大值 特征周期阻尼比 衰减指数 ４、各楼层的重力荷载代表值结构的总重力荷载代表值５、 地震影响系数6、 顶部附加地震作用系数08.0max =αs T g 65.0=05.0=ξ9.0=γi iG kN G kN G 923.012000130005.020000.11200010===⨯+⨯=KNG G E eq 109650)20005.012000130009(85.085.0=⨯++⨯==sT s T g 65.011=>=0543.008.00.1)0.165.0()(9.0max 21=⨯⨯==αηαγT T g s T s T g 91.065.04.14.111=⨯=>=06.002.0108.002.008.01=-⨯=-=T n δ7、结构总水平地震作用标准值8、主体结构水平地震作用标准值题目二:结构扭转效应计算题某一结构的第j 层平面图,如下图所示。
图中除标明各轴线间距离外，还给出了各片结构沿x 方向和y 方向的抗侧移刚度D 值,已知沿y 向作用总剪力5000kN y V =，求考虑扭转后，各片结构的剪力。
大工《高层建筑结构》大作业题目及参考答案
大工《高层建筑结构》大作业题目及参考答案题目：高层建筑结构的设计与施工研究参考答案：一、高层建筑结构的发展历程高层建筑结构作为现代建筑的一种重要形式，已经得到了广泛的应用和认可。
从20世纪初到现在，高层建筑结构的设计和施工经历了多个阶段的发展。
最初的高层建筑采用的是钢框架结构，随着材料和技术的不断发展，钢筋混凝土结构逐渐成为主流。
进入21世纪后，新型的高层建筑结构形式不断涌现，如筒体结构、巨型结构等，为高层建筑的发展带来了更多的可能性。
二、高层建筑结构的设计原则和标准高层建筑结构的设计需要遵循一定的原则和标准。
首先，结构设计应保证建筑物的安全性，即在各种外力作用下，建筑物不会发生倒塌、损坏等危险情况。
其次，结构设计要满足建筑物的使用功能，如楼层高度、空间布局等。
此外，结构设计还要考虑经济性、环保性等因素。
在具体的设计过程中，需要结合实际情况，采用合适的设计软件和技术手段，确保设计质量和施工效果。
三、高层建筑结构施工中的注意事项高层建筑结构的施工是一项复杂的系统工程，需要多个专业领域的协同合作。
在施工过程中，需要注意以下几点：首先，要确保施工质量和安全，严格按照设计图纸和技术规范进行施工。
其次，要合理安排施工进度，充分考虑各种可能的影响因素，确保施工进度和质量。
此外，还要注意施工现场的环境保护和资源利用，减少对环境的影响和资源浪费。
四、结论高层建筑结构作为现代建筑的一种重要形式，在未来仍将具有广阔的发展前景。
为了更好地推动高层建筑结构的发展，需要不断加强技术研发和创新，提高设计和施工水平，同时注重环保和可持续发展，为人类创造更加美好的居住环境。
以上是关于高层建筑结构的设计与施工研究的大作业题目及参考答案，希望对大家有所帮助。
(完整版)大连理工大学《高层建筑结构》大作业.doc
大连理工大学《高层建筑结构》大作业学习中心：姓名：学号：题目二：底部剪力法计算题钢筋混凝土 4 层框架经质量集中后计算简图如下图所示，各层高均为4m，集中于各楼层的重力荷载代表值分别为： G1 435kN ，G2 440kN ，G3 430kN ，G4380kN 。
结构阻尼比0.05 ，自振周期为 T10.383s ，Ⅰ1类场地类别，设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为8 度（设计基本地震加速度为0.30g）。
按底部剪力法计算结构在多遇地震时的水平地震作用及地震剪力。
G4380kNG3430kNG2440kNG1435kN（ a）计算简图解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值G eq0.85 G 0.85 G1G2G3G40.85 380 430 4404351432.25kN（2）计算结构总水平地震作用F EK1G eq0.139 5997.6833.7kN（3）计算顶部附加水平地震作用1.4T g 1.4 0.40 5.6s T10.467s 故，不需考虑顶部附加水平地震作用，即n0 。
（4）计算各楼层水平地震作用（如下图所示）G i H i 1n FEK 分别计算各楼层水平地震作用，如根据公式 F inG j H jj 1下：F1 270 9.8 3.5 833.7 166.7kN 270 9.8 3.5 270 9.8 7 180 9.8 10.5F2 270 9.8 7.0 833.7 333.5kN 270 9.8 3.5 270 9.8 7 180 9.8 10.5F3 270 9.8 10.5 833.7 333.5kN 270 9.8 3.5 270 9.8 7 180 9.8 10.5（5）计算各楼层的层间地震剪力（如下图所示）V1 F1 F2 F3 833.7kNV2F2F3667.0kNV3F3333.5kN题目三：计算水平地震作用有哪些方法？适用于什么样的建筑物？答：水平地震作用计算方法分为反应谱底部剪力法和反应谱振型分解法。
大工21春《高层建筑结构》大作业题目及要求
大工21春《高层建筑结构》大作业题目及要求题目：设计一座高层建筑的结构方案，并完成施工图纸。
要求：
1.选定一座高层建筑，建筑高度不少于50米，结构类型不限。
2.根据选定的建筑，设计结构方案，并给出详细的设计说明，包括材料选择、设计参数、结构计算等。
3.根据设计方案，完成施工图纸，包括平面图、立面图、结构剖面图、施工细节图等。
4.设计方案和施工图纸要符合国家相关法律法规和规范要求。
5.设计报告和施工图纸要求清晰、准确、完整，字迹工整、规范。
6.作业要求每组1-2人完成，提交电子版和纸质版。
7.作业提交时间为教学周期末，具体时间根据教师安排而定。
- 1 -。
建筑结构试验期末大作业
建筑结构试验期末大作业任选钢筋混凝土结构、钢结构、砌体结构中的一个主题，围绕现场试验或实验室试验，规划你所选定主题的试验方案，题目为XXX结构试验方案。
p应包含的内容：1）工程概况2）试验项目的工程意义3)设计计算：试验荷载计算、各阶段的荷载大小值、相应荷载下的裂缝宽度、挠度等计算。
4）加荷方案设计：设计加荷系统，对选用设备进行验算。
当采用分级加载时，设计加荷程序。
（3）观察方案设计：根据试验的目的，规划测点布置、量测内容、仪表选择（按精度要求选）。
p应包含的内容：（4）实验数据整理：规划试验后的数据处理方法，预计可能出现的裂缝、变形，并绘制裂缝分布及试验变形曲线，进行实验结果预分析。
n其它要求ü密切联系学习及生产实际，严格遵循规范ü内容要切题，要图文并茂，有必要的图、表ü字数不少于3000字ü除封面打印外，其余内容均手写成绩评定：ü分为优、良、中、及格、不及格ü若发现方案内容雷同，追究雷同的原因。
如查实系抄袭而为，则内容相同者成绩均计0分ü杜绝长篇累牍地抄袭规范、教科书、科技论文行为，如查实相似程度在80%以上的，成绩计0分；相似程度越高，则最后成绩得分越低。
ü应对所读文献进行综合，并提出自己的一些想法。
页面要求：1.采用A4纸，字数不少于3000字。
2.留足上、下、左、右页边距3.字迹要清楚，图形、公式要大方清晰。
4.07月01日前交A207，按照学号排序。
如不合要求，退回重做，且成绩不再评优！QQ群：上课考查280159183。
建筑结构大作业1
期末《建筑结构》大作业
（本作业替代期末学科考试）
建筑结构设计
砖混结构现浇外伸梁设计
班级：
姓名：
学号：
完成时间：年月日
图一办公楼标准层楼层平面布置图。
图二楼层构造材料图。
备注：板底粉刷为5厚纸筋灰照面。
要求：
1 完成L1梁的荷载计算（所有恒荷载；活荷载仅仅考虑楼面人流荷载，其余忽略不计；荷载组合值的计算）
2 完成L1梁的内力图的绘制（包括剪力图和弯矩图。
）
3 完成L1梁的简支部分和外伸部分的：
1）截面设计
2）正截面配筋设计
3）斜截面配筋设计
4）其他按构造要求的配筋构造处理
4 画出该梁的配筋施工图。
大连理工大学《高层建筑结构》大作业题目及要求
大工20春《高层修建结构》大作业及要求留意：从以下五个题目中任选两个进行回答（留意：从题目一、二中挑选一道计算题，并从题目三、四、五中挑选一道问答题，别离进行回答，不可以一起挑选两道计算题或许问答题）；回答前，需将所选题目仿制（使教师清晰你所选的题目）。
题目一：振型分化反响谱法。
钢筋混凝土4层结构经质量会集后计算简图如下图所示，各层高均为4m，会集于各楼层的重力荷载代表值别离为：，，，。
现算得前3个振型的自振周期为，，。
体系的前三阶振型如下图所示。
结构阻尼比，Ⅰ1类场所种类，设计地震分组为榜首组，抗震设防烈度为8度（设计根本地震加快度为0.20g）。
试按振型分化反响谱法断定该结构在多遇地震时的地震效果效应，并绘出层间地震剪力求。
题目二：底部剪力法。
钢筋混凝土5层结构经质量会集后计算简图如下图所示，各层高均为3m，会集于各楼层的重力荷载代表值别离为：，，，，。
结构阻尼比，自振周期为，Ⅰ1类场所种类，设计地震分组为榜首组，抗震设防烈度为8度（设计根本地震加快度为0.30g）。
按底部剪力法计算结构在多遇地震时的水平地震效果及地震剪力。
题目三：设计反响谱是经过啥样的结构计算模型得到的？阻尼比对反响谱有啥影响？钢筋混凝土结构及钢结构的阻尼比别离为多少？题目四：试述振型分化反响谱法计算水平地震效果及效应的过程。
为何不能直接将各振型的效应相加？题目五：怎么确保结构梁柱节点的抗震功能？怎么进行节点设计？作业详细要求：1. 封面格局（见文件最终有些）封面称号：大连理工大学《高层修建结构》大作业，字体为宋体加黑，字号为小一；名字、学号、学习中间等字体为宋体，字号为小三号。
2. 文件名大作业上交时文件名写法为：[名字奥鹏卡号（或许学号）学习中间]（如：戴卫东101410013979浙江台州奥鹏学习中间）；离线作业需用word文档写作，不要提交除word文档以外的文件，word文档无需紧缩。
以附件方式上交离线作业（附件的巨细约束在10M以内），挑选已完结的作业（留意命名），点提交即可。
建筑结构实训大作业任务
一、设计资料：1.现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计2.生产车间的四周外墙为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为350mm ×350mm 。
3.荷载：（1）. 楼面活荷载：单位为5.5KN/m 2（2）. 楼面面层：水磨石地面0.65KN/m2（3）. 楼盖自重：钢筋混凝土容重γ=25KN/m2（4）. 平顶粉刷：0.25KN/m 24.材料：（1）. 混凝土：C25（2）. 钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级钢筋二、楼盖的平面结构布置：柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原则，并注意以下问题。
1、柱网布置可为正方形或长方形。
2、板跨一般为1.7～2.7m ，次梁跨度一般是4.0～6.0m ，主梁跨度则为5.0～8.0m ，同时宜为板跨的3倍（二道次梁）。
3、对于板、次梁和主梁，实际上不宜得到完全相同的计算跨度，故可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可布置得稍小些，但跨差不得超过10%。
确定主梁的跨度:边跨5.7m ，中跨6.0m 。
次梁的跨度：边跨2.2 m ，中跨为2m 。
主梁每跨内布置2根次梁，板的跨度为2.2m 和2m ，楼盖结构平面布置详见（图1）。
66006000ABCDB1B3B4B2B1B3B5B5B6B1B3B4B1B3B260006000600066007654321楼盖结构平面布置图37200E570060006000570023400二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。
（规范）板厚 mm h B 80≥，（当l h 401≥时，满足刚度要求，可不验算挠度）。
次梁 121(=c h ～L )181， 21(=b ～c h )31。
主梁 81(=z h ～L )141， 21(=b ～z h )31。
板厚：为了保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/25（简支板）、以及1/12（悬臂板）本设计为连续板，按跨度比条件h ≥2200/40=55mm 对于工业建筑的楼盖板要求h ≥80mm ，取板厚h=100mm.次梁：次梁截面高度应满足h=(1/18～1/12)L=6000/18～6000/12=(333～500)mm,取h=400mm.截面宽度取b=(1/3～1/2)h=(133～200)mm 取b=200mm.主梁：主梁的截面高度应满足h=(1/15～1/10)L=6600/15～6600/10=(440～660)mm 取h=600mm.截面宽度取b=(1/3～1/2)h=(200～300)mm 取=300mm 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
建筑结构课程设计学院：航务工程学院班级：工程监理101姓名：廖玉芳学号：20101401128目录1.组合值和内力计算 (3)2.板钢筋设计计算表 (16)A.跨中 (16)B.支座 (17)3.钢筋明细表 (19)A.板钢筋明细表 (19)B.支座（端支座）钢筋明细表 (20)C.支座（跨中负筋）钢筋明细表 (20)1.设计基本资料 ① 资料Ｃ２５混泥土：c f ＝１１.９N ／m m ²，t f ＝１.２７N ／m m ²，=tk f １．７８N ／m m ²钢筋：ＨＰＢ２３５级（=y f ２１０N /m m ²） ＨＲＢ３３５级（=y f ３００N /m m ², ξb =０.５５） ② 荷载标准值水磨石＝０.６５m kN /² 混合砂浆：１７/kN ｍ³，钢筋混凝土：２５kN /ｍ³2.板的设计① 板厚： 普通板:100m m ，B 6:120m m （双向板） ② 荷载计算如下：楼面水磨石面层： =0.65m kN /²板底抹灰： ０.０１５×１７＝０.２５５m kN /² 普通楼板自重： ０．１×２５＝２．５m kN /² 板６的自重： ０．１２×２５＝３m kN /²恒荷载普通板： １．２×（０．６５＋０．２５５＋２．５）＝4.086m kN /²恒荷载B ６： １．２×（０．６５＋０．２５５＋３）＝4.686m kN /² 楼面活荷载： １．３×３．５＝４．５５m kN /² 走廊活荷载： １．４×２．５＝３．５m kN /² ○3 分区格进行内力计算： 普通板内力计算式：ｇ楼面′＝ｇ＋ｑ楼面/2＝4.086+2.8/2 ＝5.486m kN /² ｑ楼面′＝ｑ楼面/2 ＝ 2.8/2=1.4 m kN /²ｇ走廊 ＝ｑ走廊/2 ＝ 4.086+3.5/2 ＝5.836m kN /² ｑ走廊′＝ｑ走廊/2 ＝ 3.5/2=1.75 m kN /²B6板内力计算式：ｇB6′＝ｇB6＋ｑ楼面/2＝4.086+2.8/2 ＝6.086m kN /² ｑB6′＝ｑ楼面/2 ＝ 2.8/2=1.4m kN /²普通板： g 走廊 ＋ｑ走廊 ＝４.０８６＋３.５＝7.568m kN /²g 楼面 ＋ｑ楼面 ＝４.０８６＋２.８＝6.886m kN /² Ｂ6板： ｇ＋ｑ＝４.６８６＋２.８＝７.６６８m kN /²A1：只有两邻边固定、两邻边简支和四边简支两种情况，查附表可得：A1 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.50两邻边固定、两邻边简支0.0559 0.0079 -0.1179 -0.0786四边简支0.0965 0.0174 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0559g'+0.0965q')l2+0.2(0.0079g'+0.0174q')l2=4.45kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0079g'+0.0174q')l2+(0.0559g'+0.0965q')l2=1.52kN·m○2支座弯矩m'x =-0.1179(g+q)l2=-7.93kN·mm'y =-0.0786(g+q)l2=-5.29kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) A1 4.45 1.52 -7.93 -5.29A2：有两邻边固定、两邻边简支和四边简支两种情况，查附表可得：A2 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.65四边固定0.0461 0.0151 -0.1045 -0.0777四边简支0.0750 0.0271 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0461g'+0.0750q')l2+0.2(0.0151g'+0.0271q')l2=3.73kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0151g'+0.0271q')l2+0.2(0.0461g'+0.0750q')l2=1.88kN·m○2支座弯矩m'x =-0.1045(g+q)l2=-7.03kN·mm'y =-0.0777(g+q)l2=-5.23kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) A2 3.73 1.88 -7.03 -5.23B1：有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B1 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.60四边固定0.0384 0.0059 -0.0814 -0.0571四边简支0.0820 0.0242 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0384g'+0.0820q')l2+0.2(0.0059g'+0.0242q')l2=3.69kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0059g'+0.0242q')l2+0.2(0.0384g'+0.0820q')l2=1.43kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0814(g+q)l2=-6.10kN·mm'y =-0.0571(g+q)l2=-4.28kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B1 3.69 1.43 -6.10 -4.28B2：只有一边简支、两边固定和四边简支两种情况，查附表可得：B2 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.51一边简支、两边固定0.0406 0.0030 -0.0818 -0.0569四边简支0.0950 0.0182 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0406g'+0.0950q')l2+0.2(0.0030g'+0.0182q')l2=4.46kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0030g'+0.0182q')l2+(0.0406g'+0.0950q')l2=3.724kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0818(g+q)l2=-6.134kN·mm'y =-0.0569(g+q)l2=-4.27kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B2 4.46 3.724 -6.134 -4.27B3：有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B3 lx /ly支承条件mxmym'xm'y0.55 四边固定0.0398 0.0042 -0.0827 -0.0570 四边简支0.0892 0.0210 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0398g'+0.0042q')l2+0.2(0.0892g'+0.0210q')l2=3.18kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0892g'+0.0210q')l2+0.2(0.0398g'+0.0042q')l2=1.09kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0827(g+q)l2=-5.13kN·mm'y =-0.0570(g+q)l2=-3.53kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B3 3.18 1.09 -5.13 -3.53B4：只有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B4 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.5三边固定、一边简支0.0408 0.0028 -0.0836 -0.0569四边简支0.0965 0.0174 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比v=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0408g'+0.0965q')l2+0.2(0.0028g'+0.0174q')l2=1.94kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0028g'+0.0174q')l2+0.2(0.0408g'+0.0965q')l2=0.59kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0836(g+q)l2=-3.05kN·mm'y = -0.0569(g+q)l2=-2.07kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B4 1.94 0.59 -3.05 -2.07B5：只有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B5 lx/ly支撑条件mxmymx' my' 0.5三边固定一边简支0.0408 0.0028 -0.0836 -0.0569四边简支0.0965 0.0174 - -①跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则m x (v)=m x +0.2m y =(0.0408g'+0.0965q')l o 2+0.2(0.0028g'+0.0174q')l o 2=3.70kN ·m m (y)v =m x +0.2m y =(0.0028g'+0.0174q')l o 2+0.2(0.0408g'+0.0965q')l o 2=6.603kN ·m ②支座弯矩：m x '=-0.0836×(g+q)l o 2=-5.181kN ·m m y '=-0.0569×(g+q)l o 2=-3.526kN ·mB6：只有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B6l x /l y支承条件 m x m y m'x m'y 0.75三边固定、一边简支 0.0331 0.0109 -0.0750 -0.0572 四边简支0.06200.0317__○1跨中弯矩 取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=m x +0.2m y =(0.0331g'+0.0620q')l 02+0.2(0.0151g'+0.0317q')l 02=4.56kN ·m m y (v)=m y +0.2m x =(0.0109g'+0.0317q')l 02+0.2(0.0331g'+0.0620q')l 02=2.43kN ·m ○2支座弯矩 m'x =-0.0750(g+q)l 02=-8.30kN ·m m'y = -0.0572(g+q)l 02=-6.33kN ·m编号跨中弯矩 支座弯矩m x (v)(kN ·m) m y (v)(kN ·m) m'x (kN ·m) m'y (kN ·m)B6 4.56 2.43 -8.30 -6.33B7：只有三边固定、一边简支和四边简支三种情况，查附表可得：B7 l x /l y 支撑条件 m x m y m x ' m y '0.6三边固定、一边简支 0.0384 0.0059 -0.0814 -0.0571四边简支 0.0820 0.0242 - -①跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则编号 跨中弯矩支座弯矩B5m x (v)(kN ·m) m (y)v (kN ·m)m x '(kN ·m) m y '(kN ·m) 3.70 6.603-5.181 -3.526m x (v)=m x +0.2m y =(0.0384g'+0.0820q')l o 2+0.2(0.0059g'+0.0242q')l o 2=6.898kN ·m m (y)v =m x +0.2m y =(0.0384g'+0.0059q')l o 2+0.2(0.0384g'+0.0820q')l o 2=5.141kN ·m ②支座弯矩：m x '=-0.0814×(g+q)l o 2=-8.526kN ·m m y '=-0.0571×(g+q)l o 2=-5.980kN ·mB8：只有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B8l x /l y支承条件 m x m y m'x m'y 0.5三边固定、一边简支 0.0408 0.0028 -0.0836 -0.0569 四边简支0.09650.0174__○1跨中弯矩 取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=m x +0.2m y =(0.0408g'+0.0965q')l 02+0.2(0.0028g'+0.0174q')l 02=3.06kN ·m m y (v)=m y +0.2m x =(0.0028g'+0.0174q')l 02+0.2(0.0408g'+0.0965q')l 02=0.81kN ·m ○2支座弯矩 m'x =-0.0836(g+q)l 02=-4.20kN ·m m'y = -0.0569(g+q)l 02=-2.86kN ·m编号跨中弯矩 支座弯矩m x (v)(kN ·m) m y (v)(kN ·m) m'x (kN ·m) m'y (kN ·m)B8 3.06 0.81 -4.20 -2.86B9：只有三边固定、一边简支和四边简支三种情况，查附表可得：B9 l x /l y 支撑条件 m x m y m x ' m y '0.5三边固定、一边简支 0.0408 0.0028 -0.0836 -0.0569四边简支 0.0965 0.0174 - -①跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则m x (v)=m x +0.2m y =(0.0408g'+0.0965q')l o 2+0.2(0.0028g'+0.0174q')l o 2=2.777kN ·m m (y)v =m x +0.2m y =(0.0028g'+0.0174q')l o 2+0.2(0.0408g'+0.0965q')l o 2=4.960kN ·m ②支座弯矩：编号 跨中弯矩支座弯矩B7 m x (v)(kN ·m) m (y)v (kN ·m) m x '(kN ·m) m y '(kN ·m) 6.898 5.141 -8.526 -5.980m x '=-0.0836×(g+q)lo2=-3.892kN·mm y '=-0.0569×(g+q)lo2=-2.649kN·mB10：只有一边简支、三边固定和四边简支两种情况，查附表可得：B10 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.65一边简支、三边固定0.0368 0.0076 -0.0796 -0.0572四边简支0.0750 0.0271 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0368g'+0.0750q')l2+0.2(0.0076g'+0.0271q')l2=2.18kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0368g'+0.0750q')l2+(0.0076g'+0.0271q')l2=0.95kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0796(g+q)l2=-3.71kN·mm'y =-0.0572(g+q)l2=-2.66kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B10 2.18 0.95 -3.71 -2.66B11：有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B11 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.50四边固定0.0408 0.0028 -0.0836 -0.0569四边简支0.0965 0.0174 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0408g'+0.0965q')l2+0.2(0.0028g'+0.0174q')l2=2.48kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0028g'+0.0174q')l2+0.2(0.0408g'+0.0965q')l2=0.75kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0836(g+q)l2=-3.89kN·mm'y =-0.0569(g+q)l2=-2.65kN·m编号跨中弯矩支座弯矩B9mx(v)(kN·m) m(y)v(kN·m) mx'(kN·m) my'(kN·m)2.777 4.960 -3.892 -2.649编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m)B11 2.48 0.754 -3.89 -2.65 B12：只有三边固定、一边简支和四边简支两种情况，查附表可得：B12 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.64三边固定、一边简支0.0368 0.0076 -0.0796 -0.0572四边简支0.0750 0.0271 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0368g'+0.0750q')l2+0.2(0.0076g'+0.0271q')l2=1.46kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0368g'+0.0750q')l2+(0.0076g'+0.0271q')l2=0.64kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0796(g+q)l2=-2.42kN·mm'y =-0.0572(g+q)l2=-1.74kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) B12 1.46 0.64 -2.42 -1.74B13：只有三边固定、一边简支和四边简支三种情况，查附表可得：B13 lx/ly支撑条件mxmymx' my' 0.85三边固定、一边简支0.0289 0.0138 -0.0693 -0.0567四边简支0.0506 0.0348 - -①跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则m x (v)=mx+0.2my=(0.0289g'+0.0965q')lo2+0.2(0.0138g'+0.0348q')lo2=2.87kN·mm y (v)=mx+0.2my=(0.0138g'+0.0348q')lo2+0.2(0.0289g'+0.0965q')lo2=0.814kN·m②支座弯矩：m x '=-0.0693×(g+q)lo2=-4.295kN·mm y '=-0.0567×(g+q)lo2=-3.514kN·m编号跨中弯矩支座弯矩B13m(x)v(kN·m) my(v)(kN·m) mx'(kN·m) my'(kN·m)2.87 0.814 -4.295 -3.514C1：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C1lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.606四边固定0.0367 0.0076 -0.0793 -0.0571四边简支0.0820 0.0242 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0367g'+0.0820q')l2+0.2(0.0076g'+0.0242q')l2=1.49kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0367g'+0.0820q')l2+(0.0076g'+0.0242q')l2=0.63kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0793(g+q)l2=-2.41kN·mm'y =-0.0571(g+q)l2=-1.73kN·m编号跨中弯矩支座弯矩m(v)x(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C1 1.49 0.63 -2.41 -1.73C2：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C2lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.666四边固定0.0345 0.0095 -0.0766 -0.0571四边简支0.0750 0.0271 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0345g'+0.0750q')l2+0.2(0.0095g'+0.0271q')l2=1.41kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0345g'+0.0750q')l2+(0.0095g'+0.0271q')l2=0.68kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0796(g+q)l2=-2.32kN·mm'y =-0.0572(g+q)l2=-1.73kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C2 1.41 0.68 -2.32 -1.73C3：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C3lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.769四边固定0.0296 0.0130 -0.0701 -0.0565四边简支0.0620 0.0317 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0296g'+0.0620q')l2+0.2(0.0130g'+0.0317q')l2=1.23kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0296g'+0.0620q')l2+(0.0130g'+0.0317q')l2=0.75kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0701(g+q)l2=-2.13kN·mm'y =-0.0565(g+q)l2=-1.71kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C3 1.23 0.75 -2.13 -1.71C4：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C4 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.74四边固定0.0296 0.0130 -0.0701 -0.0565四边简支0.0620 0.0317 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0296g'+0.0620q')l2+0.2(0.0130g'+0.0317q')l2=1.23kN·mm y (v)=0.2mx+my=0.2(0.0296g'+0.0620q')l2+(0.0130g'+0.0317q')l2=0.75kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0701(g+q)l2=-2.13kN·mm'y =-0.0565(g+q)l2=-1.71kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C4 1.23 0.75 -2.13 -1.71C5：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C5 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.53 四边固定0.0391 0.0049 -0.082 -0.0569四边简支0.0921 0.0196 _ _ ○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0391g'+0.0921q')l2+0.2(0.0049g'+0.0196q')l2=1.61kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0049g'+0.0196q')l2+0.2(0.0391g'+0.0921q')l2=0.56kN·m○2支座弯矩m'x =-0.082(g+q)l2=-2.49kN·mm'y = -0.0569(g+q)l2=-1.73kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C5 1.61 0.56 -2.49 -1.73C6：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C6 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.87四边固定0.0246 0.0156 -0.0626 -0.0551四边简支0.0506 0.0348 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0246g'+0.0506q')l2+0.2(0.0156g'+0.0348q')l2=1.05kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0156g'+0.0348q')l2+0.2(0.0246g'+0.0506q')l2=0.79kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0626(g+q)l2=-1.90kN·mm'y =-0.0551(g+q)l2=-1.67kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C6 1.05 0.79 -1.90 -1.67C7：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C7 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 1.82四边固定0.00236 0.0363 -0.0787 -0.0571四边简支0.0806 0.0248 _ _取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.00236g'+0.0806q')l2+0.2(0.0363g'+0.0248q')l2=0.57kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0363g'+0.0248q')l2+0.2(0.00236g'+0.0806q')l2=kN·m○2支座弯矩m'x = -0.0787(g+q)l2=kN·mm'y = -0.0571(g+q)l2=kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C7 0.57 0.86 -1.97 -1.44C8：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C8 lx/ly支承条件mxmym'xm'y1四边固定0.0176 0.0176 -0.0513 -0.0513四边简支0.0368 0.0368 _ _○1跨中弯矩取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=mx+0.2my=(0.0176g'+0.0368q')l2+0.2(0.0176g'+0.0368q')l2=1.60kN·mm y (v)=my+0.2mx=(0.0176g'+0.0368q')l2+0.2(0.0176g'+0.0368q')l2=1.60kN·m○2支座弯矩m'x =-0.0513(g+q)l2=-3.18kN·mm'y =-0.0513(g+q)l2=-3.18kN·m编号跨中弯矩支座弯矩mx(v)(kN·m) my(v)(kN·m) m'x(kN·m) m'y(kN·m) C8 1.60 1.60 -3.18 -3.18C9：只有四边固定和四边简支两种情况，查附表可得：C9 lx/ly支承条件mxmym'xm'y 0.75四边固定0.0296 0.0130 -0.0701 -0.0565四边简支0.0620 0.0317 _ _取钢筋混凝土泊松比ʋ=0.2，则有m x (v)=m x +0.2m y =(0.0296g'+0.0620q')l 02+0.2(0.0130g'+0.0317q')l 02=0.69kN ·m m y (v)=m y +0.2m x =(0.0130g'+0.0317q')l 02+0.2(0.0296g'+0.0620q')l 02=0.42kN ·m ○2支座弯矩 m'x =-0.0701(g+q)l 02=-1.20kN ·m m'y =-0.0565(g+q)l 02=-0.96kN ·m编号跨中弯矩支座弯矩m x (v)(kN ·m) m y (v)(kN ·m)m'x (kN ·m) m'y (kN ·m) C9 0.69 0.42 -1.20 -0.96单向板正截面配筋 截面 跨中1 支座B 支座Cm(kN ·m) 0.48 -5.68-1.69 As=m/f c bh o 20.0063 0.075 0.022 ξ=As 211--≤ξ 0.01 0.078 0.022 As=ξf c bh o /f y 45 354 100 βmin 272 272272实际配筋 φ8@180φ10@200φ8@180板钢筋设计计算表假如钢筋直径为为10mm。