受弯构件强度及稳定验算与承载力计算书

檩条计算书

----- 设计信息-----钢材：Q235檩条间距(m)：0.717连续檩条跨数：4 跨边跨跨度(m)：3.600中间跨跨度(m)：3.560设置拉条数：1拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)：5.711屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)容许挠度限值[υ]: l/200边跨挠度限值: 18.000 (mm)中跨挠度限值: 17.800 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900檩条截面：C100X50X15X2.5边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)----- 檩条作用与验算-----1、截面特性计算檩条截面：C100X50X15X2.5b = 50.00; h = 100.00;c = 15.00; t = 2.50;A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;2、檩条上荷载作用△恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.2000;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0411;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1845;△活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500;屋面雪载(KN/m2) ：0.000;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载起到控制作用;△风荷载建筑形式：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.700;边跨檩条作用风载分区：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;中间跨檩条作用风载分区：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：5.711 (单位：度，向檐口方向偏为正);3、荷载效应组合△基本组合△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合5：1.0恒+ 1.4风吸△标准组合△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.943 ;My=-0.028(组合：1)有效截面计算结果：全截面有效。

TC6013塔吊桩基础计算书

TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。

二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。

拉弯和压弯构件的强度与稳定计算.

拉弯和压弯构件的强度与稳定计算1．拉弯和压弯构件的强度计算考虑部分截面发展塑性，《规范》规定的拉弯和压弯构件的强度计算式f W M A N nxx x n ≤+γ （6-1）承受双向弯矩的拉弯或压弯构件，《规范》采用了与式（6-1）相衔接的线性公式f W M W M A Nnyy y nx x x n ≤++γγ （6-2）式中：n A ——净截面面积；nx W 、ny W ——对x 轴和y 轴的净截面模量；x γ、y γ——截面塑性发展系数。

当压弯构件受压翼缘的外伸宽度与其厚度之比t b /＞y f /23513，但不超过yf /23515时，应取x γ＝1.0。

对需要计算疲劳的拉弯和压弯构件，宜取x γ＝y γ＝1.0，即不考虑截面塑性发展，按弹性应力状态计算。

2．实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算目前确定压弯构件弯矩作用平面内极限承载力的方法很多，可分为两大类，一类是边缘屈服准则的计算方法，一类是精度较高的数值计算方法。

按边缘屈服准则推导的相关公式y Ex x x xx f N N W M AN =⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+ϕϕ11（6-4）式中：x ϕ——在弯矩作用平面内的轴心受压构件整体稳定系数。

边缘纤维屈服准则认为当构件截面最大受压纤维刚刚屈服时构件即失去承载能力而发生破坏，更适用于格构式构件。

实腹式压弯构件当受压最大边缘刚开始屈服时尚有较大的强度储备，即容许截面塑性深入。

因此若要反映构件的实际受力情况，宜采用最大强度准则，即以具有各种初始缺陷的构件为计算模型，求解其极限承载力。

弯矩沿杆长均匀分布的两端铰支压弯构件，《规范》采用数值计算方法，考虑构件存在l/1000的初弯曲和实测的残余应力分布，算出了近200条压弯构件极限承载力曲线。

然后《规范》借用了弹性压弯构件边缘纤维屈服时计算公式的形式，经过数值运算，得出比较符合实际又能满足工程精度要求的实用相关公式y Ex px xx f N N W M AN=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+8.01ϕ（6-5）式中：px W ——截面塑性模量。

脚手架搭设方案(含计算书)

1。

0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。

本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。

(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。

永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。

4。

（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。

验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。

（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。

（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。

注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。

m，且不应大于65N.m。

(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。

注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。

1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。

85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。

内排架距离墙体距离为550mm。

脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。

5m。

1。

2。

2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。

内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。

立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。

单元二受弯构件正截面承载能力计算

单三受弯构件正截面承载能力计算一．矩形截面单筋：计算公式ƒsd •As=ƒcd •b •xMu= ƒcd •b •ho 2•s α 其中s α=ξ(1-0.5ξ),ξ=1-s α21-=x/ho 使用条件（ξ≤ξb 避免超筋，ρ≥ρmin=max ﹛0.002,0.45sdtdf f ﹜避免少筋）双筋：计算公式ƒsd •As=ƒcd •b •x+ƒsd ’•As ’Mu= ƒcd •b •ho 2•s α+ ƒsd ’•As ’•(ho-as) 其中s α=ξ(1-0.5ξ) ξ=1-s α21-=x/ho使用条件（ξ≤ξ b 使受拉钢筋受拉屈服 x ≥2as ’使受压钢筋受压屈服）若x<2as ’(受压钢筋不屈服) 则: Mu= ƒsd •As •(ho-as)二.单筋T 形截面第一T 形截面:（x ≤hf ’）计算公式 ƒsd •As=ƒcd •bf ’•x Mu= ƒcd •bf ’•ho 2•s α其中s α=ξ(1-0.5ξ) ξ=1-s α21-=x/ho使用条件（ξ≤ξ b 避免超筋 ρ≥ρmin 避免少筋）第二T 形截面:（x>hf ’）计算公式 ƒsd •As=ƒcd •b •x+ƒcd •(bf ’-b)•hf ’Mu= ƒcd •b •ho 2•s α+ƒcd •(bf ’-b)•hf '•(ho-hf ’/2)其中s α=ξ(1-0.5ξ) ξ=1-s α21-=x/ho使用条件（ξ≤ξ b 避免超筋 ρ≥ρmin 避免少筋）矩形截面梁配筋设计（As ）已知（b*h ,ƒcd , ƒsd , ƒsd ’, Md , ro ）步骤：设受拉区钢筋层数即一般取as (一层as=40mm 二层as=70mm 三层as=90mm)求ho (ho=h-as) 求所需Mu=roMd计算roMd 与Mumin=ƒcd •b •ho 2•ξb(1-ξb)并判断其大小若 Mu<ƒcd •b •ho 2•ξb(1-ξb)配单筋若Mu>ƒcd •b •ho 2•ξb(1-0.5ξb)配双筋一.单筋配筋：求s α=Mu /ƒcd •b •ho 2求ξ=1-s α21- 并判断ξ＜＝ξb(若ξ>ξb 应重取as)求x=ξb • ho 求As=ƒcd •b •x/fsd根据As 查表选取As ，计算ρ=As/b •ho 并判断ρ>=ρmin(若ρ<ρmin 需重取As) 计算配筋的最小截面尺寸bmin 并判断bmin<b(若bmin>b 需重取As ，若无合适As 应重取as)二.双筋配筋（As As ’）令ξ＝ξb 求s α=ξb (1-0.5ξb) 求x=ξb • ho若x>2as ’ 求As ’=(Mu-ƒcd •b •ho 2•s α)/ƒsd ’(ho-as ’)求As=( ƒcd •b •x+ƒsd ’•As ’)/ƒsd依据求得As As ’查表选取As As ’ 计算配筋的最小截面尺寸bmin 并判段bmin<b(若bmin>b 需重取As 或as)若x<2as ’不满足双筋配筋条件` 双筋配筋（As ）求s α=[Mu-ƒsd ’•As ’(ho-as ’)]/ƒcd •b •ho 2求ξ=1-s α21- 并判断ξ＜＝ξb(若ξ>ξb 应重取as) 求x=ξ• ho若x>=2as ’ 求As=( ƒcd •b •x+ƒsd ’•As ’)/ ƒsd 若x<2as ’ 求As= Mu/ƒsd • (ho-as ’)依据求得As 查表选取As,计算配筋的最小截面尺寸bmin 并判段bmin<b(若bmin>b 需重取As 或as)矩形截面梁设计复核一.单筋截面复核已知（b*h ,ƒcd , ƒsd , Md , ro ，as , 钢筋配筋As）步骤：由as求ho (ho=h-as) 根据钢筋配筋查表选取As ，计算ρ=As/b•ho 并判断ρ>=ρmin(若ρ<ρmin说明截面尺寸过小)求X=ƒsd•As/ƒcd•b 求ξ=x/ho 并判断ξ＜＝ξb(若ξ>ξb)求sα= ξ(1-0.5ξ)求 Mu= ƒcd•b•ho2•sα比较Mu与roMd,若Mu>roMd则满足二.双筋截面复核已知（b*h ƒcd ƒsd ƒsd’ Md ro as as’钢筋配筋As’As）步骤：由as求ho (ho=h-as)求x=(ƒsd•As- ƒsd’•As’)/ƒcd•b若x<2as’Mu=ƒsd•As•(hor-as)若x>=2as’求ξ=x/ho 并判断ξ＜＝ξ b若ξ＜＝ξb求sα=ξ(1-0.5ξ)求Mu=ƒcd•b•ho2•sα+ƒsd’•As’(ho-as) 比较Mu与roMd,若Mu>roMd则满足若ξ>ξb 令ξ＝ξb求sα=ξb(1-0.5ξb)求Mu=ƒcd•b•ho2•sα+ƒsd’As’•(ho-as)比较Mu与roMd,若Mu>roMd则满足T 形截面梁配筋设计As已知（T 形截面尺寸b*h bf hf ƒcd ƒsd Md ro ）步骤:设受拉区钢筋层数取as(一层as=50二层as=80三层as=100) 由as 求ho (ho=h-as) 求所需Mu=roMd比较Mu 与ƒcd •b •ho 2•s α+ ƒcd •('b f-b)'h f •(ho-'h f /2)一若Mu<=ƒcd •b •ho 2•s α+ƒcd •('b f-b)•'h f •(ho-'h f/2)为第一种T 形截面求s α=Mu/ƒcd •b •ho 2求ξ=1-s α21- 并判断ξ＜＝ξb(若ξ>ξb 应重取as)求x=ξb •ho 求As=ƒsd/ƒcd •b •x根据As 查表选取As ，计算ρ=As/b •ho 并判断ρ>=ρmin(若ρ<ρmin 需重取As,若无合适As 应重取as)计算配筋的最小截面尺寸bmin 并判断bmin<b(若bmin>b 需重取As ，若无合适As 应重取as)二若Mu>ƒcd •b •ho 2•s α+ƒcd •('b f-b)•'h f •(ho-'h f/2)为第二种T 形截面求s α=[Mu-ƒcd •('b f-b)•hf ’•(ho- 'h f /2)]/ƒcd •b •ho 2 求ξ=1-s α21-并判断ξ＜＝ξb(若ξ>ξb 应重取as) 求x=ξ• ho求As=[ƒcd •b •x+ƒcd •('b f-b)•'h f ]/ƒsd根据As 查表选取As ，计算ρ=As/b •ho 并判断ρ>=ρmin(若ρ<ρmin 需重取As,若无合适As 应重取as)计算配筋的最小截面尺寸bmin 并判断bmin<b(若bmin>b 需重取As ，若无合适As 应重取as)T 形截面梁配筋复核已知（T 形截面尺寸b*h 'b f 'h f ƒcd ƒsd Md ro 钢筋配筋As as ）步骤：由as 求ho(ho=h-as) 计算ƒsd •As 与ƒcd •'b f •'h f 并比较其大小一若ƒsd •As<=ƒcd •'b f •'h f 为第一种T 形截面求x= ƒsd •As/ƒcd •'b f 求ξ=x/ho 并判断ξ＜＝ξ b 求s α=ξ(1-0.5ξ) 求 Mu= ƒcd •'b f •ho 2•s α 比较Mu 与roMd,若Mu>roMd 则满足二若ƒsd •As>ƒcd •'b f •'h f 为第二种T 形截面求x=[ƒsd •As-ƒcd •('b f-b)•'h f ]/ƒcd •b 求ξ=x/ho 并判断ξ＜＝ξ b 求s α= ξ(1-0.5ξ) 求Mu= ƒcd •b •ho 2•s α+ƒcd •('b f-b)•'h f •(ho-hf ’/2) 比较Mu 与roMd,若Mu>roMd 则满足单元四受弯构件斜截面承载力计算混凝土与箍筋的斜截面抗剪承载力Vcs=321ααα*0.45*sv sv k cu f f p bh ρ,03)6.02(10+- （KN ）1α：1α=1.0 进中间支点1α=0.9//2α:钢筋混凝土受弯构件2α=1.0预应力钢筋混凝土2α=1.25//3α=1.1//P=100ρ当ρ>2.5时，取ρ=2.5//sv ρ箍筋配筋率sv ρ=sv A /(v s •b)//sv f 不宜大于280MPa弯起钢筋的斜截面抗剪承载力 :vsb =0.75*∑∙∙∙-s sb sd A f θsin 103 箍筋和弯起钢筋的斜截面抗剪承载力:d V 0γ<=321ααα*0.45*sv sv k cu f f p h b ρ,03)6.02(10+∙-+0.75*∑∙∙∙-s sb sd A f θsin 103 适用条件：（上限d V 0γ<=0.51*0,310h b f k cu ∙∙∙-/下限d V 0γ≤0.5*02310h b f td ∙∙∙∙-α(KN)/箍筋最小配筋率：[R235(Q235) sv ρ≥0.0018 ],[HRB335 sv ρ≥0.0012] ）受弯构件斜截面抗剪配筋设计条件（d V 0γ>0.50*02310h b f td ∙∙∙∙-α(KN)）一剪力取值规定箍筋设计计算求箍筋配筋率sv ρ=kcu sv d f f p h b V '202622322212'0)6.02(1045.0)(+**-αααξγ（ξ>=0.6）预先选定箍筋种类与直径即(sv A ) / 求箍筋间距Sv=bA sv sv∙ρ 弯起钢筋设计计算：sbi A =)(sin 1075.0230mm f V ssd sbiθγ∙∙*-斜截面抗剪承载力复核步骤：一1复核钢筋混凝土梁是否满足公式d V 0γ<=0.51*0,310h b f k cu ∙∙∙-(KN)若不符合，应考虑加大截面尺寸或提高混凝土强度等2当钢筋混凝土中配箍筋和弯起钢筋时按公式d V 0γ<= Vcs+ vsb 。

钢结构强度稳定性计算书

钢结构强度稳定性计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《钢结构通用规范》GB 55006-2021一、构件受力类别：轴心受弯构件。

二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：M x/γx W nx + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取1.05,1.2；W nx,W ny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取237000 mm3, 31500 mm3；计算得：M x/(γx W nx)+M y/(γy W ny)=20×106/(1.05×237000)+1×106/(1.2×31500)=106.825 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/It w≤ f v式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=5×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取S= 138000mm3；I──毛截面惯性矩,取I=23700000 mm4；t w──腹板厚度,取t w=7 mm；计算得：τmax = VS/It w = 5×103×138000/(23700000×7)=4.159 N/mm2≤抗剪强度设计值f v = 175 N/mm2，故满足要求！3、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x≤ f式中M x──绕x轴的弯矩，取20×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；W x──对x轴的毛截面抵抗矩W x,取947000 mm3；计算得：M x/φb w x = 20×106/(0.9×947000)=23.466 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，故满足要求！4、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取1.2；W x,W y──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取947000 mm3, 85900 mm3；W ny──对y轴的净截面抵抗矩,取31500 mm3计算得：M x/φb w x +M y/ γy W ny = 20×106/(0.9×947000)+1×106/(1.2×31500)=49.921 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！。

【干货】受弯构件的计算

235 fy
，应布置横向加劲肋。
3. 当 h0 1 7 0 2 3 5，（受压翼缘扭转受到约束）
tw
fy
或者 h0 1 5 0 2 3 5 （受压翼缘扭转未受到约束）
tw
fy
应布置横向、纵向加劲肋，有轮压时布置短加劲肋。
简支梁不需计算整体稳定的最大l1／b1值
项次
工字形截面l1 / b1 箱形截面l1 / b0
l1
跨中无侧向支撑点的梁
跨中有侧向支撑点的梁
荷载作用在上翼缘荷载作用在下翼缘不论荷载作用在何处
13 235 / fy
20 235 / fy
16 235 / fy
h 6,且l1 95 235/ f
位置：梁腹板与翼缘交界处
局部承压强度验算
式中：
复合应力状态与折算应力验算
复合应力状态
截面上某一点同时出现 2个及以上的应力分量对工字形梁，腹板边缘处在不利的应力状态
折算应力 zs
x2
2 y
x y
3
x
2 y
fy
判断复合应力是否屈服的第四强度理论
规范验算公式
zs
2
2 c
c

3
2
1 f
弯曲应力
(1) 有铺板（各种混凝土板、钢板）密铺在梁的受压翼缘上，
• 并与其牢固连接，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。
(2) 工字形截面简支梁：受压翼缘的自由长度l1与其宽度b1之比
• 不超过下表所规定的数值时。
(3) 箱形截面简支梁：截面尺寸满足h／b。≤6，且l1／b1不超
• 过下表所规定的数值时。
• 不符合以上条件的梁，必须经精确计算来判断是否整体稳定

吊装钢梁施工方案

吊装钢梁施工方案吊装钢梁施工方案一、工程概况地库1区施工范围内共2个7m×3m预留吊装孔，吊重为20t，需在吊装孔上部安装吊装10m长吊重20t型钢梁。

PC-AA~PC-AB/PC-2~PC-4轴间坡道上空需安装吊重30t型钢梁。

二、施工方法 2.1预埋件加工由于吊装孔上部-1.20板、梁混凝土已浇筑完毕，埋件（20t）钢筋需采用植筋方式植入次梁内，30t埋件预埋如次梁内。

经计算预埋件形式确定如下：270500710预埋件30t400埋件面板采用Q235B 20厚钢板，锚筋采用HRB400Φ18（20t）、HRB400Φ20（30t）钢筋，钢筋与面板塞焊，要求焊缝饱满。

预埋件受力计算详见附录一、附录二。

20t埋件植筋由喜利得专业人员负责，由我司安排专人现场焊制，并安装。

2.2埋件安装埋件安装于-1.2m次梁上，具体位置见下图：吊装钢梁安装平面图(-1.20板)在次梁上植三级?18钢筋筋，20厚Q235钢板与钢筋塞焊。

20t吊装钢梁剖面HM250*250H型钢与埋件及下部钢梁满焊。

30t吊装钢梁剖面2.3吊装钢梁安装吊装钢梁采用中翼缘H型钢：HM350x250 、HM400x300，材质Q235，腹板厚度9、10mm。

20t钢梁安装时，先用HM350x250H型钢与次梁上埋件满焊，然后将吊装钢梁HM350x250H型钢置于次梁处钢梁上部，并将两钢梁接触位置满焊；30t安装钢梁前，先用200mm长HM250x250H型钢与埋件满焊，然后将钢梁与HM250x250H型钢满焊，保证钢梁与顶板间隙大于等于200mm，以便于悬挂倒链。

型钢梁计算见附录三、附录四。

2.4吊装钢梁对原混凝土结构的影响烦请结构顾问进行复核。

三、附录3.1附录一（20t埋件计算）20t预埋件计算书四、设计示意图270500二、设计资料钢筋直径: C18钢筋级别: HRB400 fy = 360.00 N/mm2 混凝土强度等级: C30 fc = 14.30 N/mm2 ft = 1.43 N/mm2 直锚筋布置锚板厚度: t = 20 mm直锚筋横向间距: b = 150 mm 直锚筋纵向间距: b1 = 200 mm外层锚筋中心到锚板边缘的距离: a = 50 mm 剪力设计值: V = 130.00 kN 弯矩设计值: M = 13.00 kN·m 预埋件受力类型: 弯剪考虑抗震: 否三、计算结果1. 根据《混凝土结构设计规范》10.9.6条的规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍t20= = 1.11 > 0.6 满足要求。

承载力计算书

受弯构件、焊缝强度及稳定验算与承载力计算书
本工程干挂石材每锚固点取平均荷载值5kn
一、设计资料
依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》
计算方式ห้องสมุดไป่ตู้计算构件承载力设计值
构件参数:
抗震调整系数RE: 0.75
热轧普通槽钢:[10
钢材牌号:Q235
净截面模量:Wnx= 37.72cm3
Wnymin= 7.41cm3
受压翼缘自由长度:l1= 0.50m
截面塑性发展系数:x= 1.05
y= 1.20
二、构件承载力
构件截面的最大厚度为8.50mm,根据表3.4.1-1,f= 215.00N/mm2,fv= 125.00N/mm2
根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994,fy=235.00N/mm2
对于轧制槽钢,无论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置，均可按下式计算:
b> 0.6,根据(B.1-2)式,得
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:
Mx2= 1.00×f×b×Wx/1000. = 1.00 × 215.00 × 1.000 × 39.70 /1000. = 8.54 kN·m
综上,若该构件只承受与腹板平行的剪力时,可承受的剪力设计值为55.90kN
Mx1<Mx2,受弯正应力起控制作用,构件受弯承载设计值为Mx1= 8.51kN·m
实际弯矩
M=pl=5x0.5=2.5 kN·m <8.54 kN·m满足要求
三、焊缝验算：
焊脚尺寸4mm，正面角焊缝长度48mm，共两条
бf=N/(helw)≤βfffw

拉弯和压弯构件的强度与稳定计算

拉弯和压弯构件的强度与稳定计算1．拉弯和压弯构件的强度计算考虑部分截面发展塑性，《规范》规定的拉弯和压弯构件的强度计算式f W M A N nxx x n ≤+γ （6-1）承受双向弯矩的拉弯或压弯构件，《规范》采用了与式（6-1）相衔接的线性公式f W M W M A Nnyy y nx x x n ≤++γγ （6-2）式中：n A ——净截面面积；nx W 、ny W ——对x 轴和y 轴的净截面模量；x γ、y γ——截面塑性发展系数。

当压弯构件受压翼缘的外伸宽度与其厚度之比t b /＞y f /23513，但不超过yf /23515时，应取x γ＝1.0。

对需要计算疲劳的拉弯和压弯构件，宜取x γ＝y γ＝1.0，即不考虑截面塑性发展，按弹性应力状态计算。

2．实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算目前确定压弯构件弯矩作用平面内极限承载力的方法很多，可分为两大类，一类是边缘屈服准则的计算方法，一类是精度较高的数值计算方法。

按边缘屈服准则推导的相关公式y Ex x x xx f N N W M AN =⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+ϕϕ11（6-4）式中：x ϕ——在弯矩作用平面内的轴心受压构件整体稳定系数。

边缘纤维屈服准则认为当构件截面最大受压纤维刚刚屈服时构件即失去承载能力而发生破坏，更适用于格构式构件。

实腹式压弯构件当受压最大边缘刚开始屈服时尚有较大的强度储备，即容许截面塑性深入。

因此若要反映构件的实际受力情况，宜采用最大强度准则，即以具有各种初始缺陷的构件为计算模型，求解其极限承载力。

弯矩沿杆长均匀分布的两端铰支压弯构件，《规范》采用数值计算方法，考虑构件存在l/1000的初弯曲和实测的残余应力分布，算出了近200条压弯构件极限承载力曲线。

然后《规范》借用了弹性压弯构件边缘纤维屈服时计算公式的形式，经过数值运算，得出比较符合实际又能满足工程精度要求的实用相关公式y Ex px xx f N N W M AN=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+8.01ϕ（6-5）式中：px W ——截面塑性模量。

受弯构件计算

钢
结构
基本原理
土木工程学院
2007年——2008年第二学期
5 受弯构件
本章内容: (1)梁的强度和刚度 (2)梁的整体稳定 (3)梁的局部稳定和腹板加劲肋设计 (4)型钢梁的设计 (5)组合梁的设计 (6)梁的拼接、连接和支座
本章重点：梁的整体稳定，梁的局部稳定和腹板加劲肋
设计，型钢梁和组合梁的设计。本章难点：如何进行梁的整体稳定、局部稳定验算，腹板加劲肋、型钢梁和组合梁如何设计。
3m 3m
3m 3m
q
3m 3m
3m 3m
5m
图5.15
例5.1图
[解] 解：次梁自重为0.6kN / m，则次梁所受的荷载设计值为：解：次梁自重为0.6kN / m，则次梁所受的荷载设计值为：
q 1.2 0.6 (1.2 3 1.3 12 ) 3 58.44 kN / m 1 2 1 M x ql 58.44 52 182 .25kN m 8 8 Wx 878 cm3
5.1 受弯构件的形式和应用
5.1.1 实腹式受弯构件---梁
图5.1 梁的截面形式
图5.2 工作平台梁格布置示例
图5.3 梁格形式
5.1.2 格构式受弯构件---桁架
简支梁式、刚架横梁式、连续式、伸臂式、悬臂式
图5.4 梁式杵架的形式
5.2 梁的强度和刚度
5.2.1 梁的强度
1、梁的抗弯强度
q 1.2 0.6 (1.2 3 1.3 12 ) 3 58.44 kN / m
5m 5m
5m 5m
5m 5m
Mx 整体稳定验算公式： f bWx
' b
查附表3.2： b 0.73 0.6

钢筋支架计算书(2.1)

钢筋支架计算书一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。

钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。

本工程塔楼范围内底板钢筋支架主要采用角钢（L50×5.0）和槽钢（8#槽钢）组成；其他底板钢筋支架采用25#螺纹钢筋制作。

其中8#轻型槽钢焊接钢筋支撑网架间距2000通长设置，25钢筋焊接马凳间距1000通长设置。

底板钢筋支架示意图塔楼底板钢筋支架平面布置图塔楼部分钢筋支架剖面图其他底板钢筋支架大样图型钢支架按排布置，立柱和上层采用型钢，斜撑采用L50×5.0角钢，焊接成一片进行布置。

对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。

二、塔楼范围底板钢筋支架承载力验算1.支架横梁1的计算作用的荷载包括自重和施工荷载。

钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。

钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。

上层钢筋的自重荷载标准值为4.80 kN/m；施工设备荷载标准值为16.000 kN/m（其中集中堆载按5KN/m2考虑）；施工人员荷载标准值为5.000 kN/m（根据GB50009-2012取值）；横梁的截面抵抗矩W= 25.300 cm3；横梁钢材的弹性模量E=2.05×105 N/mm2；横梁的截面惯性矩I= 101.300 cm4；立柱的高度h= 3.10 m；立柱的间距l= 1.00 m；钢材强度设计值f= 215.00 N/mm2；支架横梁1按照简支梁及悬臂梁进行强度和挠度计算。

按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。

1.1均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.2×4.80=5.76 kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×5.00+1.4×16.00=29.40 kN/m均布荷载计算值 q=q1+q2=5.76+29.40=35.16 kN/m其中 l1=1.0m,l2=0.5m;支架横梁计算荷载组合简图1.2强度计算（1）中间跨简支梁在均布荷载作用下的弯矩M1max=ql12/8- ql22/2跨中最大弯矩为M1=35.16×(12/8-0.52/2)=0 kN·m支座最大弯矩计算公式如下:M2max=-ql22/2支座最大弯矩为M2=-0.5×35.16×0.52=-4.395kN·m（2）边跨简支梁在均布荷载作用下的弯矩（不考虑集中堆载）静荷载的计算值 q1=1.2×4.80=5.76 kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×5.00=7.00 kN/m均布荷载计算值 q=q1+q2=5.76+7.00=12.16 kN/m其中 l3=2.0m,l2=0.5m;M1max=ql32/8- ql22/4跨中最大弯矩为M1=12.16×(22/8-0.52/4)=5.32 kN·m支座最大弯矩计算公式如下:M2max=-ql22/2支座最大弯矩为M2=-0.5×12.16×0.52=-1.52kN·m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=5.32×106/25300.00=210.3 N/mm2支架横梁的计算强度小于215.00 N/mm2,满足要求! 1.3挠度计算简支梁在均布荷载作用下的挠度静荷载标准值 q1=4.80kN/m活荷载标准值 q2=5.00+16.00=21.00kN/m均布荷载标准值 q=q1+q2=25.80 kN/m其中 l1=1.0m,l2=0.5m；跨中挠度计算公式如下:ν1max =5ql14/384EI中间跨简支梁均布荷载作用下跨中的最大挠度ν1max=5×25.8×1000.004/(384×2.05×105×1013000.00)=1.617mm；悬臂梁在均布荷载作用下的挠度自由端挠度计算公式如下：ν2max =ql24/8EI中间跨悬臂梁均布荷载作用下自由端的最大挠度ν2max=25.8×0.54×1000.004/8×2.05×105×1013000.00=0.971mm；边跨简支梁均布荷载作用下跨中的最大挠度ν=5×9.8×8×1000.004/(384×2.05×105×1013000.00)=4.92mm；3max边跨悬臂梁均布荷载作用下自由端的最大挠度=9.8×0.54×1000.004/8×2.05×105×1013000.00=0.369mm；ν2max支架横梁的最大挠度4.92mm小于min(1000/150,10)mm,满足要求!2.支架横梁2的计算作用的荷载包括自重和施工荷载。

钢结构计算书

钢结构计算书钢结构计算书1. 引言在建造和工程领域中，钢结构被广泛应用于各种建造物和桥梁中。

本旨在提供一份详细的钢结构计算书模板，以便工程师和设计师能够进行钢结构计算和设计时参考使用。

2. 结构基本参数这一章节将涵盖钢结构的基本参数，包括结构荷载、材料特性和几何属性等。

具体内容如下：2.1 结构荷载：包括自重、活载和风载等荷载。

2.2 材料特性：主要包括钢材的强度和刚度参数。

2.3 几何属性：包括截面形状、尺寸和长度等参数。

3. 钢结构计算理论这一章节将介绍钢结构计算的基本理论和原理，包括弹性力学理论、塑性铰理论和构件稳定性理论等。

具体内容如下：3.1 弹性力学理论：介绍材料的弹性力学性质和应力应变关系。

3.2 塑性铰理论：介绍钢结构在超过弹性限度后的变形机制和计算方法。

3.3 构件稳定性理论：介绍钢结构构件在受压和弯曲作用下的稳定性计算方法。

4. 结构计算方法这一章节将介绍钢结构的计算方法和步骤，包括静力分析和动力分析等。

具体内容如下：4.1 静力分析：介绍静力学原理和计算方法，包括静力平衡和内力计算等。

4.2 动力分析：介绍动力学原理和计算方法，包括地震和风荷载下的结构反应计算等。

5. 结构验算和设计这一章节将介绍钢结构的验算和设计流程，包括构件的强度验算和稳定性验算等。

具体内容如下：5.1 构件强度验算：介绍构件的强度验算原则和方法，包括受力构件的截面尺寸计算等。

5.2 构件稳定性验算：介绍构件的稳定性验算原则和方法，包括受压构件的稳定性计算等。

6. 结构详图这一章节将展示钢结构的详细图纸，包括平面布置图、剖面图和构件连接图等。

扩展内容：1. 本所涉及附件如下：- 结构荷载计算表- 材料强度参数表- 构件截面尺寸表- 结构详图纸纸质版2. 本所涉及的法律名词及注释：- 建造法: 指定了建造设计和施工的法律法规标准。

- 施工法：规定了建造施工中的安全、质量、进度等各项要求。

- 环保法：针对建造工程施工及使用阶段对环境保护的法律法规。

腰梁承载力计算书

根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994,fy=235.00N/mm2
1.抗弯强度
根据公式4.1.1,
= 209.75N/mm2
y= 1.20
计算截面处的内力设计值:取3-3剖面锚索最大锚拉力设计值238KN按简支梁跨度取1.2米（锚索间距）Mx= 74.50kN·mMx= 0kN·mV= 238.00kN
二、强度验算
构件截面的最大厚度为14.00mm,根据表3.4.1-1,f= 215.00N/mm2,fv= 125.00N/mm2
腰梁承载力计书
一、设计资料
依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》计算方式:根据弯矩和剪力设计值对构件进行验算
构件参数:
抗震调整系数RE: 1.00
背靠背双普通槽钢:][20a
钢材牌号:Q235
钢材强度折减系数:1.00
腹板厚度:tw=14.00 mm
毛截面面积:A=57.66cm2
截面惯性矩:Ix=3560.80cm4
半截面面积矩:Sx=209.40cm3
回转半径:ix=7.86cm
iy=2.91cm
截面模量:Wx=356.08cm3
Wy=0.00cm3
截面模量折减系数: 0.95
净截面模量:Wnx=338.28cm3
Wny=0.00cm3
受压翼缘自由长度:l1=2.00m
截面塑性发展系数:x= 1.05

塔吊计算书

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=39.000m，塔吊倾覆力矩M=1378.600fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.500m，基础以上土的厚度D=1.500m，自重F1=390.000kN，基础承台厚度Hc=1.400m，最大起重荷载F2=60.000kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.500m，桩间距a=4.000m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm，空心桩（采用的预应力管桩）的空心直径:0.30m。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=390.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=540.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1378.60=1930.04kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。

其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=540.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.40+20×5.00×5.00×1.50)=1950.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取1930.04kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=2.00m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(540.00+1950.00)/4+1930.04×2.00/(4×2.002)=863.75kN。

钢筋混凝土过梁计算书

钢筋混凝土过梁计算书在建筑结构中，过梁是一种常见的构件，用于承受门窗洞口上方的墙体荷载，并将其传递到洞口两侧的墙体上。

钢筋混凝土过梁因其良好的承载能力和耐久性，被广泛应用于各类建筑中。

下面将详细介绍钢筋混凝土过梁的计算过程。

一、过梁的类型和作用钢筋混凝土过梁主要有现浇和预制两种类型。

现浇过梁通常与主体结构同时浇筑，整体性较好；预制过梁则在工厂或现场预制，然后安装到指定位置。

过梁的主要作用是承受洞口上方墙体传来的荷载，包括墙体自重、上部梁板传来的荷载等，并将这些荷载传递到洞口两侧的墙体上，以保证结构的稳定性和安全性。

二、计算参数的确定1、荷载取值墙体自重：根据墙体材料和厚度计算，通常取值为每立方米若干千牛。

洞口上方梁板传来的荷载：根据实际情况确定，一般可通过结构计算得到。

均布活荷载：根据建筑使用功能和规范要求取值。

2、材料强度混凝土强度等级：根据设计要求选用，常见的有 C20、C25、C30 等。

钢筋强度等级：一般选用 HRB400 级钢筋。

3、几何尺寸过梁的跨度：即洞口的净宽。

过梁的高度：根据跨度和荷载大小确定，一般取值为 1/8 至 1/12 跨度。

三、受弯承载力计算1、正截面受弯承载力计算按照矩形截面受弯构件进行计算，计算公式为：M ≤ α1fcbx(h0 x/2) ＋ fy'As'（h0 as'）其中，M 为弯矩设计值，α1 为系数，fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为截面宽度，x 为受压区高度，h0 为截面有效高度，fy'为钢筋抗拉强度设计值，As'为受压区钢筋面积，as'为受压区钢筋合力点至截面近边的距离。

通过计算受压区高度 x，判断是否属于超筋梁。

若x ≤ ξbh0，则为适筋梁；若 x ＞ξbh0，则为超筋梁，需要重新设计。

2、斜截面受剪承载力计算计算公式为：V ≤ 07ftbh0 ＋ 125fyvAsvh0/s其中，V 为剪力设计值，ft 为混凝土轴心抗拉强度设计值，b 为截面宽度，h0 为截面有效高度，fyv 为箍筋抗拉强度设计值，Asv 为箍筋面积，s 为箍筋间距。

第一节绪论第二节抗弯强度第三节规范强度计算公式第四节

aa————集集中中荷荷载载沿沿跨跨度度方方向向的的支支承承长长度度，，对对吊吊车车轮轮压压，，无无资资料料时时可可取取 5500mmmm；； hhyy—— —— 自自梁梁顶顶至至腹腹板板计计算算高高度度处处的的距距离离；； hhRR————轨轨道道高高度度，，梁梁顶顶无无轨轨道道时时取取 hhRR==00；； aa11————梁梁端端至至支支座座板板外外边边缘缘的的距距离离，，取取值值不不得得大大于于 22..55 hhyy。。当当计计算算不不能能满满足足时时，，对对承承受受固固定定集集中中荷荷载载处处或或支支座座处处，，可可通通过过设设置置横横向向加加劲劲
9.5
15.0
跨中受压翼缘有侧向支撑点的梁无论荷载作用于何处
16.0 13.0 12.5 12.0
六、整体稳定性的验算步骤
1、判断是否需要验算整体稳定； 2、计算截面参数；
3、根据荷载情况查的等效临界弯矩系数b ； 4、代入公式求得整体稳定系数b ，验算整体稳定；
算例5-2，5-3
第五节梁的局部稳定与加劲肋设计
dA
Ap ydA f y
Ie / y0 Wp
fy
We Wp
矩形截面：
(1)弹性阶段：y0 h / 2,We bh2 / 6 Wn,Wp 0, M y Wn fy
(2)塑性阶段：y0 0,Wp bh2 / 4 Wpn,We 0, M p Wpn fy
(3)弹塑性阶段: M y M py M p M y M y S f M y
二、单轴对称截面简支梁临界弯矩计算公式：
Mcr
C1
2EIy
l2
C2a C3 y
C2a C3 y
2

落地式脚手架计算书

落地式脚手架规范要求计算的内容1. 纵向和横向水平杆（大小横杆）等受弯构件的强度和挠度计算；2. 扣件的抗滑承载力计算；3. 立杆的稳定性计算；4. 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；5. 立杆的地基承载力计算。

*计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4；受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。

【说明】立杆的稳定性计算规范中为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度借鉴英国标准，规定稳定性计算长度l=h+2a，其中a为立杆上都伸出的悬臂段，这是为限制施工现场任意增大钢管伸出长度，保证支架的稳定性，并没有理论上的依据。

例如：伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2×0.3=h+0.6；当步距h=1.8时，l0=2.4m。

其计算长度系数u=2.4/1.8=1.33，比通常的u=1.0值提高了33.3％，有利于支架的整体稳定性。

但是上面的规定是针对于一般多高层浇筑其层间高度不高的楼屋面混凝土结构的模板支架，反映影响支架稳定有诸多因素，很多专家认为这个计算长度公式对用于高、大、重的模板支架适用性值得探讨。

有专家认为考虑公式l=kuh比较合适。

杜荣军在《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》也增加了高度安全系数等等。

这些可以补充做为参考。

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为78.0m。

48.0m以下采用双管立杆，48.0m 以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距1.05m，立杆的步距1.40m。

采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80m，水平间距3.00m。

施工均布荷载3.0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设4层。

2.8米多排悬挑架主梁验算计算书

2.8米多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN第4排：F'4=F4'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN 第4排：F4=F4/n z=11.2/1=11.2kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=2.814×106/141000=19.959N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.121×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.688N/mm2τmax=16.688N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.046mm≤[ν]=2×l x/360=2×2800/360=15.556mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.22kN,R2=20.076kN,R3=19.304kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆) 上拉杆件直径(mm) 20 上拉杆截面积A(cm2) 3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 17 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1： 11 高强螺栓的性能等级8.8级型钢主梁位置吊耳板连接螺栓个数n2：高强螺栓公称直径M20 摩擦面抗滑移系数u 0.51一个高强螺栓的预拉力P(kN) 125 高强螺栓传力摩擦面数目nf上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2450)=49.808°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×20.076=20.076kN设计值：R S2=n z R3=1×19.304=19.304kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=20.076/tan69.228°=7.615kNN SZ2=R S2/tanα2=19.304/tan49.808°=16.308kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=R S1/sinα1=20.076/sin69.228°=21.472kN设计值：N S2=R S2/sinα2=19.304/sin49.808°=25.271kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=25.271kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=25.271×103/314.2=80.429N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=25.271×103/(π×172/4)=111.335N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm ) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=25.271/1=25.271k N参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×10+16=36mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×36/3=48mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×10+16,50-25/3)=36mmσ= N d/(2tb1)= 25.271×103/(2×10×36)=35.098N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 25.271×103/[2×10×(65-2×25/3)]=26.142N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 25.271×103/(2×10×76.485)=16.52N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=R S1/1=20.076/1=20.076kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=R SZ1/1=7.615/1=7.615kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7h f l w1)=20.076×103/(0.7×8×120)=29.875N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7h f l w1)=7.615×103/(0.7×8×120)=11.332N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(29.875/1.22)2+11.3322]0.5=26.982N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！上拉杆2位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F2=R S2/1=19.304/1=19.304kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V2=R SZ2/1=16.308/1=16.308kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F2/(0.7h f l w1)=19.304×103/(0.7×8×120)=28.726N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V2/(0.7h f l w1)=16.308×103/(0.7×8×120)=24.269N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(28.726/1.22)2+24.2692]0.5=33.814N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆2位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=25.271×103/(0.7×8×120)=37.605N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值：N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN螺栓所受剪力：N v=N s/n2=25.271/1=25.271kN≤N v b=56.25kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！7、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=21.472×sin(90°-69.228°)=7.615kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=21.472×cos(90°-69.228°)=20.076kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=7.615/1=7.615kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=20.076/1=20.076kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=20.076/56.25+7.615/100=0.433≤1螺栓承载力满足要求。