锚栓螺栓计算书
螺栓计算书
三、螺栓群受力计算
以螺栓群形心为基准计算 Σy2: Σy2 = 2592000.00 mm2 M ymax 368.00 ×103 ×480.00 受力最大的螺栓所受拉力为: Ntmax = = = 68.15 kN Σy2 2592000.00 每个螺栓承受的剪力为: Nv = 4.04kN
D D D D D D D D
M
二、单个螺栓的参数计算
所选螺栓的参数: 采用规范: 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 类型及等级: 高强螺栓摩擦型连接 10.9 级 摩擦面处理方式: 喷砂（丸） 摩擦面抗滑移系数 : 0.500 螺栓直径 d: 20 mm 传力摩擦面数目 nf: 2 连接板钢号: Q345 根据《规范》7.2.4, 强度折减系数为: l1 960 = 1.1 - 150d = 1.1 - 150 × 21 = 0.80 0 一个高强螺栓摩擦型连接的抗拉承载力设计值 : Nb t = × 0.8P = 0.80 × 0.8 × 155.00 = 98.61kN 一个高强螺栓摩擦型连接的抗剪承载力设计值 : Nb v = × 0.9nf P = 0.80 × 0.9 × 2 × 0.50 × 155.00 = 110.94kN
四、结论N v N tma 4.04 68.15 = + = 0.73 < 1 满足 7.2.2-2 的规定 b + b Nv Nt 110.94 98.61
螺栓计算书
项目名称_____________构件编号_____________ 设 计_____________校 对_____________审核_____________ 计算时间 2014 年 12 月 2 日（星期二）22:20
一、设计资料
圆形法兰锚栓计算
锚栓个数24R 1.085单栓N(max)75螺栓间距d0.283242承载力M1464.8螺栓号yi Ni Mi NO.10 2.17075.000162.750 NO.21 2.13373.722157.252 NO.32 2.02569.976141.676 NO.43 1.85264.017118.572 NO.54 1.62856.25091.547 NO.65 1.36647.20664.474 NO.76 1.08537.50040.688 NO.870.80427.79422.352 NO.980.54318.75010.172 NO.1090.31810.983 3.490 NO.11100.145 5.0240.730 NO.12110.037 1.2780.047 NO.13120.0000.0000.000 NO.14130.037 1.2780.047 NO.15140.145 5.0240.730 NO.16150.31810.983 3.490 NO.17160.54318.75010.172 NO.18170.80427.79422.352 NO.1918 1.08537.50040.688 NO.2019 1.36647.20664.474 NO.2120 1.62856.25091.547 NO.2221 1.85264.017118.572 NO.2322 2.02569.976141.676 NO.2423 2.13373.722157.252 NO.2524 2.17075.000NO.2625 2.13373.722NO.2726 2.02569.976NO.2827 1.85264.017NO.2928 1.62856.250NO.3029 1.36647.206NO.3130 1.08537.500NO.32310.80427.794NO.33320.54318.750NO.34330.31810.983NO.35340.145 5.024NO.36350.037 1.278NO.37360.0000.000NO.38370.037 1.278NO.39380.145 5.024NO.40390.31810.983NO.41400.54218.750NO.42410.80427.794NO.4342 1.08537.500NO.4443 1.36647.206NO.4544 1.62856.250NO.4645 1.85264.017NO.4746 2.02569.976说明1：1、本表适用于圆形法兰盘锚栓计算。
螺栓计算书
预埋件计算书==================================================================== 计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0计算时间：2017年02月21日 16:03:35====================================================================一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M12排列为(非环形布置)：5行；行间距150mm；4列；列间距100mm；锚板选用：SB20_Q345锚板尺寸：L*B= 450mm×750mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：600mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=90kNX向弯矩值为：Mx=10kN·mY向弯矩值为：My=10kN·m锚栓总个数：n=5×4=20个所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=31.179kN承载力降低系数为：0.8实际抗拉承载力取为：Nc=31.179×0.8=24.943这里要考虑抗震组合工况：γRE=1故有允许抗拉承载力值为：Nc=24.943/γRE=24.943kN故有：0 < 24.943kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=60kNY方向剪力：Vy=60kN扭矩：T=10kN·mX方向受剪锚栓个数：n x=20个Y方向受剪锚栓个数：n y=20个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix^V=V x/n x=60000/20=3000×10^-3=3kNV iy^V=V y/n y=60000/20=3000×10^-3=3kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix^T=T*y i/(Σx i^2+Σy i^2)V iy^T=T*x i/(Σx i^2+Σy i^2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V i^δ=[(V ix V+V ix^T)^2+(V iy V+V iy^T)^2]^0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V i^δ=[(3000+295.57)^2+(3000+147.78)^2]^0.5=4.5573kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=18.539kN承载力降低系数为：0.8实际抗剪承载力取为：Vc=18.539×0.8=14.831这里要考虑抗震组合工况：γRE=1故有允许抗剪承载力值为：Vc=14831/1=14.831kN故有：V i^δ=4.5573kN < 14.831kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)^2+(βV)^2≤ 1式中：βN=N h/Nc=0/31.179=0βV=V i^δ/Vc=5.6967/18.539=0.30728故有：(βN)^2+(βV)^2=0^2+0.30728^2=0.094423 ≤ 1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为100，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚筋间距b取为列间距，b=100 mm锚筋的间距：b=100mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=12.5mm, 故取锚板厚度限值：T=100/8=12.5mm锚板厚度为20，最小限值为12.5，满足！行间距为150，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为75，最小限值为24，满足！列边距为75，最小限值为24，满足！。
锚栓拉拔力计算
化學錨栓拉拔力值計算混凝土位置M12X160化學錨栓拉拔力為Nmax=3160.8N；錨栓計算：計算說明：層高3600位置石材幕墻后置埋件化學錨栓強度計算計算層間高度3600mm，分格最大寬度1000mm石材幕墻自重1100N/平方米，地震荷載880 N/平方米風荷載標準值1000 N/平方米埋件受力計算：1、 N1: 埋件處风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000=3600.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×3600.000=5040.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):GAGGAGAGGAFFFFAFAFN1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000 =3168.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek=1.3×3168.000=4118.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5040.000+0.5×4118.400=7099.200N2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100×1.000×3.600=3960.000NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k=1.2×3960.000GAGGAGAGGAFFFFAFAFGAGGAGAGGAFFFFAFAF=4752.000N3、M: 彎矩設計值(N ·mm):e2: 立柱中心與錨板平面距離: 70mmM: 彎矩設計值(N ·mm):M= N2×e2=4752×70= 332640N ·mm4、埋件強度計算螺栓布置示意圖如下:123440120404022040300200螺栓布置示意图d:錨栓直徑12mmde:錨栓有效直徑為10.36mmGAGGAGAGGAFFFFAFAFd0:錨栓孔直徑16mm一個錨栓的抗剪承載力設計值為Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-2003 7.2.1-1)= 1×π×1224×140 =15833.6Nt:錨板厚度，為10mm一個錨栓的承壓承載力設計值為Ncb= d ×t ×fcb (GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一個拉力錨栓的承載力設計值為Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140 =11801.5N在軸力和彎矩共同作用下，錨栓群受力形式。
化学锚栓计算书
化学锚栓计算书一、拉弯作用下，单根锚栓最大拉力设计值12iMy N n y -≥∑0 （5.2.2-1） 形心点取锚栓中心y1=0.240m V=45kNM=45×0.25=11.25kN ▪m N=44kN224411.250.24840.0840.24⨯-=⨯+⨯ 5.5-17.6<0 12h sd i My N N n y =+∑（5.2.2-2） 不满足公式5.2.2-1()/1/2hsd iNL M y N y +=∑（5.2.2-3） =()()2224424011.251000480248023202160⨯+⨯⨯=⨯+⨯+⨯14.6kN 二、部分锚栓受拉，群锚受拉区总拉力设计值（按6根锚栓受拉，2根锚栓受剪）g sd si N N =∑ （5.2.3-1）//1/h si sd i N N y y = （5.2.3-2）2s N =14.6×320/480=9.73kN 3s N =14.6×160/480=4.86kNg sd N =14.6×2+9.73×2+4.86×2=58.38kN三、混凝土锥体破坏受拉承载力设计值,,Rc,/Rd c Rk c N N N =γ (6.1.3-1)根据表4.3.10 按非结构构件考虑 Rc,N γ=1.8对于开裂混凝土,混凝土标号C60,hef=180mm0 1.5,Rk c ef N = （6.1.3-3） =127.6kN,0,,,,,0,c N Rk c Rk c s N re N ec N c N A N N A ψψψ= （6.1.3-2）0,c N A =2,cr N s （6.1.4）0,c N A =660×660=435600mm 2,c N A =()()11,22,0.50.5cr N cr N C S S C S S ++++ (6.1.5-4)1S =220mm,2S =320mm1C =,cr N C =330, 1.5cr N C hef ==1.5×220=330mm=(330+220+330)(330+320+330)=880×980=862400 mm 2,0,c Nc N A A =1.98,s N ψ=0.7+0.3,cr N C C （6.1.6） ,s N ψ=1 C =,cr N C,re N ψ=0.5+200efh (6.1.7) ,re N ψ=0.5+220/200>1, ,re N ψ=1,ec N ψ=,112/N cr N e s + (6.1.8)N e =53.33mm ,ec N ψ=11253.33/660+⨯=0.86 ,Rk c N =127.6×1.98×0.86=217.3kN重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c N =217.3/1.8=120.7kN>1.1×58.38kN=64.2kN四、混凝土边缘破坏受剪承载力(4锚栓受剪) ,,,/Rd c Rk c Rc V V V γ= （6.1.18-1）,0,,,,,,,0,c v Rd c Rk c s v h v v re v ec v c v A V V A αψψψψψ= （6.1.18-2）对于开裂混凝土0 1.5,11.35Rk c efV d h αβ= （6.1.19-1） C60,hef=180mm ，1c =270α=0.1()0.51/ef h c （6.1.19-3） β=0.1()0.21/d c （6.1.19-4） α=0.1()0.5180/270=0.082 β=0.1()0.220/270=0.059 0,Rk c V =1.35×0.082 1.520180=78.53kN 0,c v A =4.521c =328050,c v A =（1.51c +2s +2c ）h h=300>1.5×180=270 取h=270 2c =1.51c =405 2s =220 ,c v A =270×(405+220+405)=278100,0,c vc v A A =278100/328050=0.85,s v ψ=0.7+0.3211.5c c (6.1.19) ,s v ψ=1,h v ψ=()0.511.5/c h ,h v ψ=1,v αψ=1,re v ψ=1.2,ec v ψ=1112/3v e c + v e =0 ,Rd c V =78.53×1.2×0.85=80.1kN 非结构构件,Rc V γ=1.5重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c V =80.1/1.5=53.4>1.1×45=49.5kN。
后置锚栓拉拔计算书
靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件，故需对后置埋件进行验算。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：一、风荷载计算1、84ｍ处水平风荷载标准值计算计算标高：84ｍ幕墙分格：B×H=1600×840㎜B：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙类别：B类βｇz:阵风系数，取βｇz=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.51 SμS1：风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006版）取值，局部体型系数μS1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1ｍ2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10ｍ2时，局部风压体型系数μS1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10ｍ2 而大于1ｍ2时，局部风压体型系数μS1（A）可按面积的对数线性插值，即μS1（A）=μS1（1）+[ μS1（10）- μS1（1）]10ｇA从属面积1.600×0.84=1.344㎡ 10ｇ.344=0.128μZ1（A）=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+（0.2）=-1.174UZ:风压高度变化系数,取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值0.45KN/ｍ2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附表D.4（按50年一遇）WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK= βｇz.μS1.μZ.WO=1.52×（-1.174）×1.97×0.45=-1.852KN/ｍ2（表示负风压）┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/ｍ2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.582㎏/㎡2、84ｍ处水平风荷载设计值计算rW：风荷载分项系数，取rW=1．4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003第5.3.2条W: 作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/ｍ2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚：6.0㎜JY:连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/ｍ㎡D2:连接螺栓公称直径:10.0㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓A1,A2组态50级L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/ｍ㎡L_J: 连接螺栓抗剪强度:N/ｍ㎡采用SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值（N）N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582×1.600×3.400×1000=8606.1N连接处风荷载设计值（N）N1W: =1.4×N1WK=1.4×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用（N）N1WK: =QEAK×B×HSjCg×1000=0.100×1.600×4.200×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值（N）N1E: =1.3×N1EK=1.3×672=873.6NN1:连接处水平总力（N）N1: = N1W×0.5×N1E=12048.5+0.5×873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值（N）N2K: = 500×B×HSjCg=500×1.600×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值（N）N2: = 1.2×N2K=1.2×3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下,一半锚筋受拉力,一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值:V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值（N·㎜）e：偏心距：85.000㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2=7670.65N结论:化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N两倍的值（15341.30）编制: 审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。
混凝土构件后锚固锚栓计算书-胶粘型锚栓
混凝土构件后锚固锚栓计算书加固方式：特殊倒锥形胶粘型锚栓一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构后锚固技术规程》(JGJ 145-)（以下简称《后锚固规范》）二、工程概况：1. 基本参数：2. 锚栓选择：3. 锚栓布置：X向列数m:4锚栓X向距离Sx:150mmY向行数n:4锚栓Y向距离Sy:150mmX向左边距Cx1:300mmX向右边距Cx2:300mmY向上边距Cy1:300mmY向下边距Cy2:300mm三、锚栓内力计算:3.1 群锚受拉内力计算:按《后锚固规范》公式5.2.2-1计算锚栓最小拉力:? 0(N/n-My1/∑yi2)=1.1×(0/16-20×1000×225/450000)=-11kN<0kN,部分受拉按《后锚固规范》公式5.2.2-3计算锚栓最大拉力:N hsdh =?0(NL +M )y 1'/∑y i '2=1.1×(0×225+20×1000)×450/1260000=7.9kN锚栓部分受拉，按《后锚固规范》公式5.2.3-2计算受拉区各锚栓: N s1=7.9×(4-1)/(4-1)×4=7.9kNN s2=7.9×(4-2)/(4-1)×4=5.27kN按《后锚固规范》5.2.3条:受拉锚栓总拉力N gsd =?0∑N si =57.9kN3.2 群锚受剪内力计算:钢材钢材、剪撬破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/(4×4) =0.7kN混凝土边缘破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/4 =2.8kN混凝土边缘破坏时,群锚总剪力设计值V gsd =1.1×10=11kN四、受拉承载力验算:4.1 锚栓钢材破坏抗拉承载力验算:由《后锚固规范》6.1.2条:N Rd,s =f yk A s /?Rs,N=640×245/1.3/1000=120.6kN>单锚最大拉力N hsd =7.9kN,满足！4.2 混凝土锥体破坏抗拉承载力验算:由已知条件可知，与剪力垂直方向的锚栓边距c 1=300mm ，与剪力平行方向的锚栓边距c 2=300mm ，所有边距最小值c =300mm 。
后置锚栓拉拔计算书
靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件，故需对后置埋件进行验算。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：一、风荷载计算1、84ｍ处水平风荷载标准值计算计算标高： 84ｍ幕墙分格： B× H=1600×840 ㎜B：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度： 7 度地面粗糙类别： B 类βｇ z: 阵风系数，取βｇ z=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 表 7.51 SμS1：风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》 GB50009—2001（ 2006 版）取值，局部体型系数μS1（1）是适用于围护构件的从属面积 A 小于或等于 1ｍ 2 的情况，当围护构件的从属面积 A 大于或等于 10ｍ2 时，局部风压体型系数μS1（ 10）可乘以折减系数0.8 ，当构件的从属面积小于10ｍ2 而大于 1ｍ2 时，局部风压体型系数μS1（ A）可按面积的对数线性插值，即μS1（A）=μS1（ 1） +[ μS1（ 10）- μ S1（1）]10 ｇ A从属面积 1.600 ×0.84=1.344 ㎡10ｇ.344=0.128μZ1（A）=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+ （0.2 ）=-1.174UZ:风压高度变化系数 , 取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》 GB50009—2001 表 7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45KN/ ｍ2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 附表 D.4（按 50 年一遇）WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK=βｇz. μS1. μZ.WO=1.52×（ -1.174 ）× 1.97 ×0.45=-1.852KN/ ｍ 2（表示负风压）┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/ ｍ2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 第 5.3.2条取 WK=1.582㎏ / ㎡2、84ｍ处水平风荷载设计值计算rW ：风荷载分项系数，取rW=1． 4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003 第 5.3.2 条W:作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/ ｍ2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚： 6.0 ㎜JY: 连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/ ｍ㎡D2:连接螺栓公称直径 :10.0 ㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为: 不锈钢螺栓 A1,A2 组态 50 级L_L: 连接螺栓抗拉强度 :230N/ ｍ㎡L_J:连接螺栓抗剪强度:N/ｍ㎡采用 SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值（ N）N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582 × 1.600 ×3.400 ×1000=8606.1N连接处风荷载设计值（ N）N1W: =1.4×N1WK=1.4 ×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用（ N）N1WK: =QEAK× B× HSjCg×1000=0.100 × 1.600 ×4.200 ×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值（N）N1E: =1.3 ×N1EK=1.3 ×672=873.6NN1:连接处水平总力（ N）N1: = N1W×0.5 × N1E=12048.5+0.5× 873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值（N）N2K: = 500 ×B×HSjCg=500 ×1.600 ×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值（N）N2: = 1.2 ×N2K=1.2 × 3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下 , 一半锚筋受拉力 , 一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值 :V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值（ N·㎜）e：偏心距： 85.000 ㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2= 7670.65N结论 : 化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N 两倍的值（ 15341.30 ）编制:审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。
电梯钢梁后锚固锚栓计算书
“墙梁栓焊较接”节点计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS-MTS2023Ver6.8.0.0计算时间：2023年03月19日13:34:04节点基本资料设计依据：《钢结构设计标准》GB50017-2017《钢结构连接节点设计手册》（第四版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013节点类型为：墙梁栓焊较接采用设计方法为：梁端节点力采用设计方法为：常用设计梁截面：HM294×200×8×12,材料：Q235腹板螺栓群：10.9级T16螺栓群并列布置：3行；行间距70mm；1歹I」；螺栓群列边距：45mm,行边距45mm双侧焊缝，单根计算长度：11=230-2×10=210mm腹板连接板：230mm×90nun,厚：10mm间距为：a=10mm节点前视图如下:节点下视图如下:二.内力信息三.验算结果一览四.腹板螺栓群验算1螺栓群受力计算控制工况:组合工况1Nx=IOkN ；V z =30kN 螺栓群中心对角焊缝偏心：e=10+90∕2=55mm 螺栓群偏心弯矩:M=Vz*e=30×55×103=1.65kN ∙m 2腹板螺栓群承载力计算行向轴力：H=NW=NX=IokN 列向剪力：V=Vz=30kN 平面内弯矩：M=1.65kN ∙m 螺栓采用：10.9级7416螺栓群并列布置:3行；行间距70mm ；1列; 螺栓群列边距：45mm,行边距45mm 螺栓受剪面个数为1个 连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：Nvb=O.9kn f μP=0.9×1×1×0.3×100=27kN轴向连接长度：1尸(IT)X70=0mm<15d 产300,取承载力折减系数为g=1.0折减后螺栓抗剪承载力：NVb=27X1=27kN计算右上角边缘螺栓承受的力： M=V/3=30/3=10kN N h =H∕n=10∕3=3.333kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=Ex?+Eyj9800πun 2N nx =I.65X70X(3-1)/2/9800×10=11.786kN N ny =1.65X70X(1-1)/2/9800X10=0kNN=[(∣N nx ∣+∣N h ∣)-2+(∣‰∣+∣Nv∣)'2]-0∙5=[(11.786+3.333)'2+(0+10)2]'0δ=18.127kN≤27kN,满足3腹板螺栓群构造检查 最小限值为35,最大限值为64,最小限值为35,最大限值为64, 外排行间距为70,最大限值为96,满足！中排行间距为70,最大限值为192,满足! 行间距为70,最小限值为52.5,满足!列边距为45,列边距为45,行边距为45,行边距为45, 满足! 满足!满足!满足!五.腹板连接板计算1腹板连接板受力计算控制工况：同腹板螺栓群(内力计算参上)连接板轴力：N1=Nw=Nx=IOkN连接板剪力：V1=Vz=30kN连接板弯矩：Mi=Mw=I.65kN.m采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B.ι=230mm连接板1截面厚度为：T.1=10mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B.2=230mm连接板2截面厚度为：T2=IOmm连接板材料抗剪强度为：f v=125NZmm2连接板材料抗拉强度为：f=215N∕mm2连接板全面积：A=B i*Tι=230×10×10⅛3cm2开洞总面积:Ao=3×2O×IOX102=6cm^连接板净面积：An=A-Ao=23-6=17cm2连接板净截面平均剪应力计算：τ=Vι∕A,1=30∕17×10=17.647N∕mm2≤f v=125N∕mm2,满足！连接板净截面正应力计算：按《钢结构设计标准》8.11公式计算：σ=N√A11+Mι∕W n=(10/17)X10+1.65/70949.275X10=29.138N/mm2≤f=215,湎足！六.梁柱角焊缝验算1角焊缝受力计算控制工况同腹板螺栓群，其受力计算参上2角焊缝承载力验算焊缝受力：N=N w=IOkN;V=30kN;M=1.65kN∙m焊脚高度：h1=10mm角焊缝有效焊脚高度：h t∙=0.7×10=7mm双侧焊缝，单根计算长度：1.=230-2×10=210mm强度设计值：f=160N∕m m2A=2*11*h e=2×210×7=2940mm'。
钢结构连接计算书(螺栓)
钢结构连接计算书一、连接件类别：普通螺栓。
二、普通螺栓连接计算：1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。
受剪承载力设计值应按下式计算：式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm；n v──受剪面数目，取 n v = 2.000；f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2；计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N；承压承载力设计值应按下式计算：式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm；∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm；f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2；计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N；故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N；2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm；f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2；计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N；3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求：式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N；N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N；[(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1；N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N；所以，普通螺栓承载力验算满足要求！。
埋件计算书
预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：普通化学螺栓M12排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距100mm；锚板选用：SB8_Q235锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=8基材混凝土：C20基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=28kNX向弯矩值为：Mx=0.7kN·m锚栓总个数：n=2×2=4个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=28×103/4-0.7×106×100/60000=5833.333 ≥0故最大化学锚栓拉力值为：N h=N/n+(M x*y1/Σy i2)=28×103/4+(0.7×106×100/60000)=8166.667=8166.667×10-3=8.167kN所选化学锚栓抗拉承载力为：Nc=35.6kN承载力降低系数为：0.5实际抗拉承载力设计值取为：Nc=35.6×0.5=17.8这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=17.8/γRE=20.941kN故有：8.167 < 20.941kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪锚栓个数：n x=4个Y方向受剪锚栓个数：n y=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/4=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=8000/4=2000×10-3=2kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(2000+0)2]0.5=2kN所选化学锚栓抗剪承载力为：Vc=17kN承载力降低系数为：0.5实际抗剪承载力设计值取为：Vc=17×0.5=8.5这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=8500/0.85=10kN故有：V iδ=2kN < 10kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=16.333/41.882=0.39βV=V iδ/Vc=4/20=0.2故有：(βN)2+(βV)2=0.392+0.22=0.1921 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚板厚度为8，最小限值为7.2，满足！行间距为200，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为50，最小限值为24，满足！列边距为50，最小限值为24，满足！。
格雅Get 钢结构锚栓设计计算书
钢结构锚栓设计计算书A. 轴线 锚固节点计算：锚栓设计计算选用慧鱼植筋胶 FISV 360S 种植 M20 螺杆， 埋深 h ef=15d=300mm ：1. 锚栓受力：V=100KN （标准值），e=180mm ，C35 砼单个最不利锚栓所受弯矩作用下的拉力：= ⊕ γ= 100 ⋅1.4 = 140V dV KQKN⊕ =⋅ M = V de140 0.18M y=⊕25.2KN m25.2 ⋅ 0.36N=⋅3== 22.5KNdy i22(0.122 + 0.242 +20.36 )2. 锚栓承载力验算：1) 钢材破坏：5.8 级螺杆承载力标准值NRK ,S=127.4KNN, RK S127.4 承载力设计值 N ,RD S= γ S= 1.49 = 85.5KN2) 拔出破坏（粘结破坏）：承载力标准值 N= ⊕ ⊕ ⊕⎜ =3.14⋅ 20⋅ 300 ⋅ 6.4 =120.6, RK CNd h efRK,120.6KN承载力设计值 N ,RD C= γRK C MC= 1.5 = 80.4KNN RD=MIN （N RD ,S， N RD ,C）=80.4KN ε22.5KN拉力满足设计要求。
剪力： VV=d=140 =17.5KN8d ,18承载力标准值V RK,S 63.7KN承载力设计值V,V = γ,RK S=63.7 = 51.0K N ε17.5KN RD S剪力满足设计要求。
拉力剪力组合：S1.25N SD+VSD =N RDV RD满足设计要求。
22.580.4 + 17.5 51.0=0.63 δ 1.2B. 轴线 锚固节点计算：选用慧鱼植筋胶 FISV 360S 种植 M20 螺杆， 埋深 h ef=18d=360mm ：1. 锚栓受力：V=200KN （标准值），e=180mm ，C35 砼单个最不利锚栓所受弯矩作用下的拉力：= ⊕γ = 200 ⋅1.4 = 280KN V dV KQ⊕ =M = V deM y⋅ 280 0.18 =⊕ 50.4KNm 50.4 ⋅ 0.36N=⋅3== 45KNdy i2 2(0.122+ 0.24 2+20.36 )2. 锚栓承载力验算：1) 钢材破坏：5.8 级螺杆承载力标准值NRK ,S=127.4KNN127.4 = γ,== 承载力设计值 N , RD SRK S S1.4985.5KN2)拔出破坏（粘结破坏）：承载力标准值N= ⊕ ⊕ ⊕⎜ =3.14⋅ 20⋅ 360 ⋅ 6.4 =144.8, RK C d hef RKKN承载力设计值N144.8N,RD C= γ ,RK CMC= 1.5 = 96.5KNN RD=MIN（N RD,S，N RD,C）=85.5KN ε 45KN 拉力满足设计要求。
[整理版]地脚螺栓计算书2011.10.30
![[整理版]地脚螺栓计算书2011.10.30](https://img.taocdn.com/s3/m/f466dbeb900ef12d2af90242a8956bec0975a5ab.png)
锚栓计算书：1、锚栓一计算书（施工图结施-02）说明：柱脚加抗剪件。
计算柱脚锚栓受力：1.锚栓排列信息锚栓排列方式：矩形排列长边边长：650.0(mm)短边边长：300.0(mm)长边锚栓数量：2(个)短边锚栓数量：3(个)2.锚栓物理力学信息锚栓类型：第一种标准锚栓锚栓材料：Q235垫板厚度：30.0(mm)锚栓直径：33.0(mm)混凝土等级：C30有效锚固长度：800.0(mm)锚栓抗拉承载力设计值：119.681(kN)3.荷载信息(选取柱脚弯矩最大组合内力)对应组合号: 219 M= -274.21 N = 106.17 V= -60.22轴力设计值：106.170(kN)剪力Fx设计值：0.000(kN)剪力Fy设计值：0.000(kN)弯矩Mx设计值：0.000(kN-m)弯矩My设计值：-274.21(kN-m)扭矩T 设计值：0.000(kN-m)4. 计算结果：各位置锚栓轴力计算结果22.638 68.718 92.23722.638 68.718 92.23792.237 kN <119.681kN5. 结论：锚栓轴力计算结果小于锚栓承载力。
满足规范要求。
2、锚栓二计算书（施工图结施-02）说明：柱脚加抗剪件。
计算柱脚锚栓受力：1.锚栓排列信息锚栓排列方式：矩形排列长边边长：650.0(mm)短边边长：300.0(mm)长边锚栓数量：2(个)短边锚栓数量：3(个)2.锚栓物理力学信息锚栓类型：第一种标准锚栓锚栓材料：Q235垫板厚度：28.0(mm)锚栓直径：30.0(mm)混凝土等级：C30有效锚固长度：750.0(mm)锚栓抗拉承载力设计值：98.910(kN)3.荷载信息(选取柱脚弯矩最大组合内力)：Mmax 对应组合号: 219 Mmax= 215.64 N = 145.91 V = 43.35轴力设计值：141.91(kN)剪力Fx设计值：0.000(kN)剪力Fy设计值：0.000(kN)弯矩Mx设计值：0.000(kN-m)弯矩My设计值：215.64(kN-m)扭矩T 设计值：0.000(kN-m)4. 计算结果各位置锚栓轴力计算结果(单位：kN)76.964 68.718 22.68376.964 68.718 22.68376.964 kN <98.910 kN5. 结论：锚栓轴力计算结果小于锚栓承载力。
后锚固螺栓计算
后锚固螺栓计算LT锚板：X=250.0mm Y=400.0mm 锚栓设置：s11=150.0mm s21=300.0mm 锚基边距：有边缘效应： c< 10*h ef A.锚栓钢材受拉破坏承载力 h----混凝土基材厚度=300.0mm ； 混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=14.0mm ； d o ----钻孔直径=16.0mm ； d f ----锚板钻孔直径=16.0mm ； h 1----钻孔深度=150.00mm ；h ef ----锚栓有效锚固深度=150.00mm ； T inst ----安装扭矩=60.00 N.m ；f stk ----锚栓极限抗拉强度标准值=700.00 Mpa ； A s ----锚栓应力截面面积=115.0mm 2； n----群锚锚栓个数=6；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： ① 当021≥⋅-∑iy y M n N 时 ∑⋅+=21ih Sd y y M n N N ② 当021<⋅-∑i y y M n N 时 ∑+⋅=2'1').(ih Sdy y M L N N式中M ---- 弯矩设计值（N.m ）；h SdN ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；iy y ,1 ---- 锚栓1及i 至群锚形心轴的垂直距离（mm ）； ''1,i y y ---- 锚栓1及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）；L ---- 轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）。
则 N h sd =6.13KN ；N Rk,s =A s ×f stk =80.5 KN ；N Rd,s =N Rk,s /γRs,N =40.25KN ；取N Rd,s =37.0KN N Rd,s >=N h sd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！ B.混凝土锥体受拉破坏承载力N ucr N ec N re N s o Nc N c ocRk c Rk A A NN ,,,,,,,,ψψψψ=o c Rk N ,----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；N c A ,----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；o N c A ,----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；N s ,ψ----边距c 对受拉承载力的降低影响系数；N re ,ψ----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；N ec ,ψ----荷载偏心N e 对受拉承载力的降低影响系数； N ucr ,ψ----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数； f cu,k ----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00 N/mm 2；s cr,N ----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=250.0mm ；c cr,N ----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=140.0mm ； 由于是开裂混凝土N o Rk,c =3.0×(f cu,k )0.5×(h ef -30)1.5=21.60 KN ； A o c,N =(s cr,N )2=62500mm 2；A c,N =123750.00mm 2； ψs,N =0.86； ψre,N =1.00； ψec,N =1.0； ψucr,N =2.44； N Rk,c =89.77 KN ；N Rd,c =N Rk,c /γRc,N =41.76 KN ； N Rd,c > N g sd混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！ C.锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值V Rk,s 按下式计算：则 V h sd =0.15 KN ；V Rk,s =0.5×(π×d 2/4)×f stk =53.88 KN ； V Rd,s =V Rk,s /γRs,V =26.94 KN ； V Rd,s > V h sd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！ D.混凝土楔形体受剪破坏承载力V ucr V ec V V h V s o Vc V c ocRk c Rk A A V V ,,,,,,,,,ψψψψψα=oc Rk V ,----开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；V c A ,----群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；o V c A ,----单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；V s ,ψ----边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；V h ,ψ----边距与厚度比c １/h 对受剪承载力的提高影响系数； V ,αψ----剪力角度对受剪承载力的影响系数V ec ,ψ----荷载偏心V e 对群锚受剪承载力的降低影响系数Vucr,----未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数dnom----锚栓外径=14.00mmlf----剪切荷载下锚栓的有效长度=150.00mmV oRk,c =0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5=107.62KNA oc,V =4.5×c12=632813mm2Ac,V =(3c1+s2)×h=382500 mm2ψs,v=1.0；ψh,v=1.23；ψα,v=1.00；ψec,v=0.92；ψucr,v=1.40；VRk,c=103.06 KN；VRd,c =VRk,c/γRc,V=57.26 KN；VRd,c > V gsd混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！E.混凝土剪撬破坏承载力VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K----锚固深度h_ef对Vrk,cp 影响系数；当hef≥60mm时，取K＝2.0VRk,cp =k×NRk,c=297.04 KN；VRd,cp =VRk,cp/γRcp=165.02 KN；VRd,cp > V gsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(N hsd /NRd,s)2+(V hsd/VRd,s)2=0.03 ≤ 1锚栓钢材能够满足要求！(N gsd /NRd,c)1.5+(V gsd/VRd,c)1.5 =0.42 < 1混凝土能够满足要求！1.1. 埋件计算: 1.1.1. 梁侧埋件计算 1.1.1.1. 荷载计算:由计算结果可得作用于梁侧埋件的最大荷载为： P H : 作用于预埋件的水平荷载设计值: 29.96 kN P V : 作用于预埋件的竖直荷载设计值: 9.25 kN M: 弯矩设计值: 10.90 kN.m1.1.1.2. 后置埋件计算:幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。
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化学锚栓计算书
一、构件编号: 1（GL2与混凝土柱连接节点）
二、示意图
四、计算信息
1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置
剪力：V y = 129.00 kN;
弯矩：M = 107.00kN-m
2. 计算参数
排列方式：均匀并列
化学锚栓：M20×260mm
锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;
锚栓行数：n r = 3; 锚栓行距：e r = 240mm;
3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标
x11 = 0; y11 = 0;
x12 = 170; y12 = 0;
x21 = 0; y21 = 240;
x22 = 170; y22 = 240;
x31 = 0; y31 = 480;
x32 = 170; y32 = 480;
2）计算锚栓群的形心位置
x0 = 85; y0 = 240;
3）计算受力最大的锚栓坐标
以最下一排锚栓为原点
y M11 = 0;
y M12 = 0;
y M21 = 240;
y M22 = 240;
y M31 = 480;
y M32 = 480;
y M max = 480;
4）计算单个锚栓最大剪力
N vy v = V y/n = 129.00/6 = 21.50kN;
N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2
= [(0.00+0.00)2+(21.50+0.00)2]1/2 = 21.50kN;
5）计算单个锚栓最大拉力
N t M = My M max/∑(y M ij2) = 107.00×103×480/576000 = 89.17kN;
N t = N t N+N t M = 0.00+89.17 = 89.17kN;
单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。
一、构件编号: 2（除构件3位置外GL1与混凝土柱连接节点）
二、示意图
四、计算信息
1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置
剪力：V y = 147.00 kN;
弯矩：M = 158.00kN-m
2. 计算参数
排列方式：均匀并列
化学锚栓：M20×260mm
锚栓列数：n c = 2; 锚栓列距：e c = 170mm;
锚栓行数：n r = 4; 锚栓行距：e r = 190mm;
3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标
x11 = 0; y11 = 0;
x12 = 170; y12 = 0;
x21 = 0; y21 = 190;
x22 = 170; y22 = 190;
x31 = 0; y31 = 380;
x32 = 170; y32 = 380;
x41 = 0; y41 = 570;
x42 = 170; y42 = 570;
2）计算锚栓群的形心位置
x0 = 85; y0 = 285;
3）计算受力最大的锚栓坐标
以最下一排锚栓为原点
y M11 = 0;
y M12 = 0;
y M21 = 190;
y M22 = 190;
y M31 = 380;
y M32 = 380;
y M41 = 570;
y M42 = 570;
y M max = 570;
4）计算单个锚栓最大剪力
N vy v = V y/n = 147.00/8 = 18.38kN;
N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2
= [(0.00+0.00)2+(18.38+0.00)2]1/2 = 18.38kN;
5）计算单个锚栓最大拉力
N t M = My M max/∑(y M ij2) = 158.00×103×570/1010800 = 89.10kN;
N t = N t N+N t M = 0.00+89.10 = 89.10kN;
单个M20×260mm锚栓满足计算最大受力要求。
一、构件编号: 3（X-15~16、Y-15~17位置GL1与混凝土柱连接节点）
二、示意图
四、计算信息
1. 荷载信息对钢梁计算得出钢梁与混凝土柱节点位置
剪力：V y = 176.00 kN;
弯矩：M = 298.00kN-m
2. 计算参数
排列方式：均匀并列
化学锚栓：M24×300mm
锚栓列数：n c = 3; 锚栓列距：e c = 210mm;
锚栓行数：n r = 4; 锚栓行距：e r = 210mm;
3. 计算锚栓单个受力1）以锚栓群左下角点为原点的锚栓点位置坐标
x11 = 0; y11 = 0;
x12 = 210; y12 = 0;
x13 = 420; y13 = 0;
x21 = 0; y21 = 210;
x22 = 210; y22 = 210;
x23 = 420; y23 = 210;
x31 = 0; y31 = 420;
x32 = 210; y32 = 420;
x33 = 420; y33 = 420;
x41 = 0; y41 = 630;
x42 = 210; y42 = 630;
x43 = 420; y43 = 630;
2）计算锚栓群的形心位置
x0 = 210; y0 = 315;
3）计算受力最大的锚栓坐标
以最下一排锚栓为原点
y M11 = 0;
y M12 = 0;
y M13 = 0;
y M21 = 210;
y M22 = 210;
y M23 = 210;
y M31 = 420;
y M32 = 420;
y M33 = 420;
y M41 = 630;
y M42 = 630;
y M43 = 630;
y M max = 630;
4）计算单个锚栓最大剪力
N vy v = V y/n = 176.00/12 = 14.67kN;
N v = [(N vx v+N vx T)2+(N vy v+N vy T)2]1/2
= [(0.00+0.00)2+(14.67+0.00)2]1/2 = 14.67kN;
5）计算单个锚栓最大拉力
N t M = My M max/∑(y M ij2) = 298.00×103×630/1852200 = 101.36kN;
N t = N t N+N t M = 0.00+101.36 = 101.36kN;
单个M24×300mm锚栓满足计算最大受力要求。