SAGD稠油开采技术

SAGD技术开采稠油

一、国内外研究现状

在过去的时间里，全球工业化应用的稠油开采技术，一般只适用于粘度低于10000mP a·s的普通稠油，目前国内外针对超稠油的开采技术发展较快，已进入矿场先导试验阶段或工业型试验阶段的技术有:蒸汽吞吐、蒸汽驱、水平井蒸汽辅助重力泄油技术(SAGD)、水平裂缝辅助蒸汽驱、火烧驱技术。从目前国内外稠油开采情况看，由于超稠油原油粘度高，油层条件下流动能力低，依靠压差驱动的方式难以获得成功。在国内，对蒸汽辅助重力泄油(SAGD)开发方式进行详细研究的单位有辽河油田、新疆石油管理局、总公司研究院。1996年辽河油田和总公司研究院曾与加拿大MCG公司合作，研究认为在杜84块兴隆台油层兴V工组、馆陶油层可采用SAGD开发，最终采收率为45%-60%。在国外，蒸汽辅助重力泄油(SAGD)开发方式在加拿大和委内瑞拉获得了商业化成功应用，尤其在加拿大在不同类型的油田中已经开展了20多个重力泄油的先导试验区，并建成了5个商业化开采油田，其中两个规模较大的油田已建成了日产5000吨重油的产能，另一个油田已建成日产7000吨产能，预计2010年在加拿大依靠重力泄油开采方式的重油产量将超过每天10万吨。重力泄油开采方式已成为开采重油，特别是超稠油的主要手段。重力泄油开采方式的最终采收率一般超过50%，高的可以达到70%以上。

二、SAGD机理介绍

蒸汽辅助重力泄油技术是开发超稠油的一项前沿技术，其理论首先是罗杰·巴特勒博士于1978年提出的，最初的概念是基于注水采盐

的原理，即注入的淡水将盐层中的固体盐溶解，浓度大的盐溶液由于其密度大面向下流动，而密度相对较小的水溶液浮在上面，这样可以通过持续在盐层的上面注水，从盐层的下部连续的将高浓度的盐溶液采出。高浓度盐溶液向下流动的动力就是水与含盐溶液的密度差，将这一原理用于住蒸汽热采过程中就产生力重力泄油的概念。

对于在地层原始条件下没有流动能力的高粘度原油，要实现注采井之间的热连通，需经历油层预热阶段。形成热连通后，注入的蒸汽向上超覆在地层中形成蒸汽腔，蒸汽腔向上及侧面移动，与油层中的原油发生热交换，加热的原油和蒸汽冷凝水靠重力作用泄到下面的生产井中产出。

目前SAGD有三种布井方式，即在靠近油藏的底部钻一对上下平行的水平井，上面水平井注汽，下面水平井采油；第二种是直井与水平井组合方式，即在油藏底部钻一口水平井，在其上方钻一口或几口垂直井，垂直井注汽，水平井采油；第三种是单管水平井SAGD，即在同一水平井井口下入注汽管柱，通过注汽管柱向水平井最顶端注汽，使蒸汽腔沿水平井逆向扩展。

SAGD机理示意图（左图为双水平井组合、右图为垂直井与水平井组合）

SAGD过程有如下特征：

①利用重力作为驱动原油的主要动力，加热原油不必驱动而直接流入

生产井;

②主要利用蒸汽的汽化潜热加热油藏；

③通过重力作用利用水平井生产获得相当高的采油速度；

④采收率高，油汽比高；

⑤除了大面积的页岩夹层，对油藏非均质性不敏感。

三、影响SAGD的地质参数

(l)油层厚度

由于SAGD过程是以流体的重力作用作为动力，因此，油层厚度越大，重力作用越明显，反之，若油层厚度太小，不但重力作用小，而且上下围岩的热损失增大，还会降低油比。另外，在井距一定的情况下，沥青产量与油层厚度的平方根近似成比例。

(2)油层渗透率垂向渗透率

K主要影响蒸汽上升速度，因此在厚度大、

V

渗透率低的油藏中更加重要;水平渗透率

K主要影响蒸汽室的侧向扩

h

展，因此在厚度较小的油藏中，且井对间距离又较大的情况下更加重要。

(3)原油粘温关系由于SAGD生产机理的特殊性，原油粘度不是一个主要因素，根据加拿大UTF项目的经验，在初期预热的情况下，原油粘度高达4

500 mPa·S的沥青砂仍可得到经济有效的开发。但原油粘10

度随温度的变化关系将影响SAGD蒸汽前缘沥青的泄流速度，因此也影响蒸汽前缘推进速度与产油速度。

(4)油藏深度随着油层深度增加，井筒热损失增大，井底蒸汽干度降低，

而且套管温度升高超过安全极限也会受到破坏。因此，对于SAGD开采，油藏深度一般小于1000m。

(5)薄夹层的影响在厚层块状砂体中常有零星分布的低渗透或非渗透薄夹层，这些薄夹层对蒸汽室的扩展必将产生影响。然而如果夹层很小且在空间上广泛分布，也不会严重地阻止质量转换，实际上还会增加斜面数量有利于热传导。

(6)底水的影响一般油藏都存在有底水。底水的存在会降低SAGD过程的原油采收率，但总的来说，影响并不大。这是因为SAGD生产过程中，蒸汽压力是稳定的，且水平井采油的生产压差小，不会引起大的水锥，油水界面可基本保持稳定。

四、SAGD注采工艺参数的影响

1蒸汽干度

蒸汽干度是SAGD开发的重要指标,在SAGD阶段,注入蒸汽中只有潜热部分用于汽腔的扩展和冷油区的加热,而注入蒸汽的凝积水部分则以几乎相同的温度从生产井中采出,对冷油区的加热作用很小。注汽干度过低,导致油井含水高、产油量低。因此, SAGD阶段要求的井口蒸汽干度很高,有利于蒸汽腔的扩展和提高洗油效率。数值模拟研究表明,随着蒸汽干度的提高, SAGD生产效果明显提高。当井底干度大于70%时,采出程度维持较高水平,现场操作时应当尽可能提高井底干度,要求的井口蒸汽干度达到95%以上,井底干度大于70%。

采用汽水分离器及高效真空隔热管+封隔器的组合管柱,增加注汽干度,降低井筒热损失,井口注汽干度达到95%,保证井下干度大于70%。2蒸汽速率

注汽速率取决于注入井的注入压力、吸汽能力、生产井的排液能力和油层中蒸汽腔的大小,注汽速率过低,热损失加大,井底干度低,井组含水高、产油量低。为了保证稳定的蒸汽腔和汽液界面, SAGD阶段一般注汽速度为采液速度的0. 67~0. 83倍(采注比1. 2~1. 5)。

在转SAGD初期,为了使蒸汽腔快速发育并连通,需多口注汽井参与注汽,同时也可通过优化注汽参数来调整水平段的动用程度。为了保证井底的高干度,单直井的注汽速率必须大于100t/d,单水平井的注汽速率必须大于200t/d。

3生产井排液能力

生产井排液能力对SAGD影响很大,生产井必须具备足够的排液能力,才能实现真正的重力泄油生产。排液能力过低,导致凝析液聚集在生产井上方,注采井间的蒸汽带变成液相带,降低洗油效率。排液能力太大,汽液界面就会下降,蒸汽被直接采出,降低泵效及热能利用率。合理的排液速度应该与蒸汽腔的泄油速度相匹配,使汽液界面恰好在生产井上方,使洗油效率和热效率达到最高。数值模拟研究表明,当排液速度达到注汽速度的1. 2倍时,产油量及油汽比增加的幅度最高,根据水平段长度计算单井采液量为250~400t/d。因此,需要采用耐高温大排量举升系统及配套的工艺设备,满足举升要求。

五、SAGD阶段产量预测

1 成对水平井重力泄油产量预测

经典的SAGD生产过程是采用一对水平井，上面的水平井注汽，下面的水平井采油。从蒸汽腔的形成、沿顶部向外扩展到下降，可以将生产过程划分为三个阶段:(i)蒸汽腔上升阶段，油产量随时间而增加，