电站锅炉空气预热器性能计算及编程
冶金煤气锅炉空气预热器漏风率计算方法
冶金煤气锅炉空气预热器漏风率计算方法发表时间:2017-01-19T15:56:34.853Z 来源:《电力设备》2016年第22期作者:王小平[导读] 工程上主要依据国标GB /T 10184-1988《电站锅炉性能试验规程》附录K中提供的方法对锅炉空气预热器的漏风率进行测算。
(神华宁夏煤业集团有限责任公司烯烃一分公司 750411)摘要:工程上主要依据国标GB /T 10184-1988《电站锅炉性能试验规程》附录K中提供的方法对锅炉空气预热器的漏风率进行测算,该方法适用于煤粉锅炉,对于冶金煤气锅炉却并不适用。
对冶金煤气锅炉空气预热器漏风率的求解要点进行了分析,提出了适用于该类锅炉的空气预热器漏风率计算方法,结果可为冶金煤气锅炉空气预热器的漏风测试提供参考。
关键词:冶金煤气锅炉;预热器;漏风率计算0引言空气预热器漏风是影响锅炉运行经济性的主要因素之一,空气预热器的漏风率测试是锅炉机组大小修前后必须进行的项目。
目前,工程上主要依据GB /T 10184-1988《电站锅炉性能试验规程》对空气预热器的漏风率进行测算,国标GB /T 10184-1988在附录K中提供了空气预热器漏风率的计算方法,因其简便易行,故得到广泛的应用。
然而,该方法适用于传统的煤粉锅炉,对于冶金煤气锅炉却不适用。
冶金煤气的燃料成分及特性与燃煤有很大差异,且燃冶金煤气锅炉的相关燃烧计算有别于传统的燃煤锅炉,使得冶金煤气锅炉空气预热器漏风率的求解过程与常规燃煤锅炉有较大不同。
本文从空气预热器漏风率的定义出发,结合冶金煤气的燃料特性,提出了适用于冶金煤气锅炉的空气预热器漏风率计算模型。
采用该模型可以精确分析冶金煤气锅炉的空气预热器的漏风率,为该类锅炉空气预热器的性能测试提供参考,具有一定的实用意义。
1空气预热器漏风率定义及现有计算方法国标GB /T 10184-1988《电站锅炉性能试验规程》在附录中对空气预热器漏风率的测定与计算进行了补充说明,具体如下:空气预热器漏风率为漏入空气预热器烟气侧的空气质量与进入该烟道的烟气质量之比率,按下式计算:2现有方法存在的问题目前,工程上通常根据经验公式(2)或公式(3)进行漏风率的测定,该方法所需测试项目少,简单易行,因此被广泛使用。
电站锅炉空预器传热性能评价指标的研究
图1 空预器的传热方式热烟气自空预器上方的连接烟道进入转子,从空预器下方的连接烟道流出,冷空气则正好与之相反,从空预器下方进入转子,从上方流出。
回转式空预器的转子中安装有大量的波浪形薄钢板,一般称为蓄热片,如图图2 空预器蓄热片这些蓄热片在烟气侧较高的温度环境下完成蓄热,通过转子转动到达空气侧时,再对温度较低的空气进行放热,周而复始,空预器转子转动过程中实现了高温烟气向空气的连续热量传递。
回转式空预器在结构上属于逆流式换热器,传热效率高,可适应温差较大或者需要大量热量传递的场景。
显示了空预器各流体温度的变化方向。
大型空预器的空气侧通常还分成一次风和二次风两个分仓,甚至3个分仓(1个一次风仓和2个二次风仓)为方便分析,将空气侧按1个分仓看待,将一、二次风的参数综合起来取为1个等效参数。
烟、风进出口分别ASME PTC 4.3中的符号做出标记,其中烟气出口在作传热分析时本应该使用漏风稀释前的符号,现为简明且不致引起错误起见,本文用代替。
烟气侧的放热量为:其中为烟气进出口平均比热,为烟气流量。
空气侧的吸热量为:其中为空气进出口平均比热,为空气流量。
由于散热损失相比于传热量很小,可忽略不计,烟不论工质空预器内传递多少热量,热平衡都客观存在,传热量高则换热器在高水平上处于热平衡,传热量其中,K为换热元件的传热系数;传热面积;为传热温差,使用对数平均温差:空预器的传热量与烟气的放热量和空气的吸热量也是相等的,即:这两个方程联立就构成了空预器传热的方程组,其中共有10个变量:传热面积口温度、烟气出口温度G15、空气进口温度和空气进口温度是其使用的边界条件,也是确定的,即有,这两个参数即可以作为评价传热性能的指标。
如果在设计边界条件下实际空预器的排通过空预器的烟气流量氧量的影响而发生改变,这些改变都意味着空预器使用图3 空预器中各流体的温度变化方向中国设备工程 2024.02 (上)式中,D表示连杆长度,m,案例柴油机的。
300MW火电机组性能计算原理说明书(锅炉)
第一部分 锅炉系统性能计算锅炉系统性能计算包括运行工况下的锅炉毛效率计算、煤耗量计算和空预器漏风及效率计算。
锅炉热力系统热平衡图如下所示。
一、输入输出法(正平衡法)效率1.燃料的输入热量(KJ/kg 燃料)燃料的输入热量包括燃料(煤)应用基低位发热量和燃料(煤)的物理显热。
rx yD W r Q Q Q += (1)式中:yDWQ ——燃料(煤)应用基低位发热量,KJ/kg 燃料 rx Q ——燃料(煤)的物理显热,KJ/kg 燃料。
由(2)式计算。
)(0t t C Q r r rx -= (2)式中:r C ——燃料的比热,KJ/kg.℃。
由(3)式计算。
r t ——燃料的温度,℃。
0t ——基准温度,℃。
1001868.4100100yy grr W W C C ⨯+-⨯= (3)式中:g r C ——煤的干燥基比热,KJ/kg.℃。
由(4)式计算。
y W ——燃料(煤)应用基水分,%。
)]100([01.0y r y h g r A C A C C -+= (4)式中:h C ——灰的比热,KJ/kg.℃。
由(5)式计算。
y A ——燃料(煤)应用基灰分,%。
r C ——可燃物质的比热,KJ/kg.℃。
由(5’)式计算。
h h t C 41002.571.0-⨯+= (5) )130)(13(1068.3784.06r r r t v C ++⨯+=- (5’)式中:h t ——灰的温度,℃。
r ν——燃料(煤)的可燃基挥发分,%。
2.锅炉热负荷(KJ/kg 燃料)BQ Q b b '= (6))()()()()()("'"''gs bs pw gs bq bq zj zq zj zq zq zq gj gq gj gs gq gs b h h D h h D h h D h h D h h D h h D Q -+-+-+-+-+-=(7)式中,'bQ ——总锅炉热负荷 B ——燃料消耗量,T/hgs D ——省煤器给水流量,T/hgq h ——主蒸汽焓(炉侧),KJ/kg gs h ——给水焓,KJ/kggj D ——过热器减温水流量,T/h gj h ——过热器减温水焓,KJ/kg'zqD ——再热器入口蒸汽流量,T./h "zqh ——热再热汽焓(炉侧),KJ/kg 'zqh ——冷再热汽焓(炉侧),KJ/kg zj D ——再热器减温水流量,T/hzj h ——再热器减温水焓,KJ/kg bq D ——汽包饱和蒸汽抽出量,T/h bq h ——汽包饱和蒸汽焓,KJ/kg bs h ——汽包饱和水焓,KJ/kgpw D ——排污水流量,T/h3. 输入输出法效率(正平衡效率):%1001,⨯=rbb Q Q η (8) 实用中,(8)用来计算实际燃煤消耗量B 和标准煤耗量B 0:h T Q Q B r b b/,1002'⨯=η (9)h T Q Q B r b b/,10002'0⨯=η (10)式中,2b η为由热损失法计算得到的锅炉效率,Q r0为标准煤的低位发热量:kg KJ Q r /292700=二、热损失法(反平衡法)效率1. 排烟热损失2q ,%10022⨯=rQ Q q (11) OH gy Q Q Q 2222+= (11’) 式中:gy Q 2——干烟气带走的热量,KJ/kg 燃料。
热管空气预热器计算
烟气侧最窄流通面实际质量G流ym速ax
空气侧最窄流通面面实际质G量km流ax 速
Kg/(m2.S) Kg/(m2.S) mm
根 m2 m2 m2 m2 m2 m2 Kg/(m2.S) Kg/(m2.S)
4 传热计算
μ
Kg/(m.s)
4.1 烟气侧传热系数计算
烟气的平均温度 烟气的密度
typj
℃
ρy
Kg/m3
Tvmin
最低工作温度水的密度 ρ ll
最低工作温度水蒸汽的密度ρ vl 最低工作温度水蒸汽的汽化r潜l 热
最低工作温度水的表面张力σ l
最低工作温度邦德数
B0l
最低工作温度Ck值
Ckl
最低工作温度携带极限功率Qentl
安全性判定
m2℃/W
Ry+Rk*(Ly/Lk)+Rg*(1+Ly/Lk)+Rw
W/(m.℃) 1/Rz
0.0401 0.0484 0.042922
0.0000245 0.0000282 2.58E-05
0.67
0.65 0.6632
100
120 124.4
0.946
0.898 0.88744
0.0321 0.0334 0.033686
0.0000219 0.0000228 2.3E-05
0.688
0.686 0.68556
烟气侧最低管壁温度
tw
六 热管最大传热能力的计算
6.1 热管最高工作温度
Tvmax
最高工作温度水的密度 ρ lh
最高工作温度水蒸汽的密度ρ vh 最高工作温度水蒸汽的汽化r潜h 热
最高工作温度水的表面张力σ h
回转式空气预热器温度场自校正计算方法
回转式空气预热器温度场自校正计算方法摘要:以火力电站锅炉三分仓回转式空气预热器为研究对象,通过分析微元内部流体和金属壁之间的热交换过程,建立了空预器微元的能量平衡和质量平衡方程。
开发了一种计算空气预热器温度场分布的自校正算法。
自校正算法的核心是在线辨识气体对流放热系数修正因子和金属携带热量增量修正因子,空气预热器温度场则是算法的输出。
与实际测点对比结果表明,算法精度较高,可满足空气预热器稳态运行监控的要求,对火力电站安全运行有潜在应用价值。
关键词:回转式空气预热器;自校正;三维图像;数值计算引言回转式空气预热器被广泛用于火力电站中提高锅炉热效率,但是在实际运行中,空气预热器存在低温腐蚀、积灰污染、漏风等问题,导致结构应力变化。
金属温度场的准确计算可量化径向隔板热弹性变形,进而帮助优化转子径向密封设计;流体温度场的准确计算可监控排烟温度是否低于露点,防止空气预热器腐蚀积灰程度扩大。
所以在线监测空气预热器内部流体温度分布及金属蓄热板温度分布是火电工业的急切需求。
一、空气预热器现状分析空气预热器现有温度测点位于入口和出口,无法探知空气预热器内部流体和金属温度分布。
若在空气预热器内部安装红外传感器、热电偶,成本较高,而且空气预热器内部是温度变化范围大,粉尘浓度高,且伴随有震动的环境,很容易造成传感器失灵甚至损坏。
故急需一种不在空气预热器内部添加新测点的实时空气预热器温度场分布测量技术。
文献[1]采用链式结构的集总参数模型对三分仓空气预热器进行建模,模型简便,计算速度快。
文献[2,3]利用相互耦合的能量方程和蓄热方程进行数值迭代以获得收敛解,但是该方法只能应用于稳态过程,当机组变负荷运行时,模型就会失效。
文献[4]采用解析法与数值法相结合的方法,该方法模型复杂,当系统参数发生变化时,鲁棒性较差。
本文以某300MW三分仓回转式空气预热器为对象结合实测数据进行研究,基于微元法建立了空气预热器传热的离散模型,该模型通过在线辨识参数使得模型能够自动适应空气预热器性能变化。
大型火力发电机组锅炉尾部加装烟气换热器探讨
大型火力发电机组锅炉尾部加装烟气换热器探讨李长锁【摘要】探讨在锅炉尾部预热器后加装烟气换热器技术,可有效地利用锅炉排烟温度热焓,降低排烟温度热损失,并通过换热器提高凝结水焓值,实现机组整体热经济性。
同时,提出加装锅炉尾部烟气换热器技术以改变以往用水冷却烟气后进行脱硫的运行模式,达到提高脱硫效率、节约淡水资源、实现多赢的目的。
%This essay probes into the technique of equipping the preheater of the tail of the boiler with the GGH which can effectively make use of the thermal enthalpy of the flue gas temperature of the boiler to reduce the heat loss of the flue gas temperature as well as increasing the enthalpy ratio of the condensation water to improve the heat economy of the unit. Compared with the operational mode of desulfurization after water-cooling the gas, the GGH can both increase the efficiency of desulfurization and save the fresh water resource.【期刊名称】《重庆电力高等专科学校学报》【年(卷),期】2012(017)006【总页数】4页(P84-87)【关键词】锅炉;换热器;火力发电机组【作者】李长锁【作者单位】山东大唐东营发电厂筹建处,山东东营257091【正文语种】中文【中图分类】TK2240 引言我国目前电站锅炉的排烟温度一般在120℃左右,大量的热能随烟气排向大气,造成了较大的能量损失。
410t_h锅炉热平衡试验及其热效率计算
第19卷第6期电站系统工程Vol.19 No.6 2003年11月Power System Engineering Nov., 2003 文章编号:1005-006X(2003)06-0026-02410 t/h锅炉热平衡试验及其热效率计算Thermal Balance Test and Efficiency Calculation of 410t/h Utility Boiler武汉大学盛伟刘勇摘要:以某电厂410 t/h锅炉热平衡试验为例,说明热平衡试验及锅炉热效率计算中的方法以及应注意问题,并给出了计算实例。
关键词:热平衡;锅炉效率;Visual Basic 6.0中图分类号:TK222文献标识码:B1 试验概况某发电厂两台100 MW、410 t/h锅炉均为高压不带再热器的单汽包自然循环锅炉。
燃用山西贫煤。
2001年#2锅炉大修中,由于空气预热器(为管式空气预热器)严重磨损,漏风量大,需要实施抽管更换,同时对燃烧器喷口中心倾角进行调整,对主要辅机设备进行了大修。
为了比较大修前后锅炉性能,需要进行一次全面的锅炉热平衡性能试验。
这次热平衡试验的主要任务是:(1) 确定锅炉的热效率;(2) 确定锅炉的各项热损失;(3) 确定不同运行工况下的各项经济指标,制定合理的运行操作守则。
2 试验方法首先组织参与试验的相关人员熟悉锅炉设备的技术条件,运行特性,确认锅炉的主要及辅助设备运行完好。
同时,检查相关试验设备是否符合技术条件,以及保证参加试验人员熟练运用试验设备,防止由于人为因素造成的误差。
按照国标10184-88编制试验大纲。
由于确定输入热量时燃料量的测量相当困难,而且在输入热量以及有效利用热量的测量上常常会引入比较大的误差;另外,由于本次试验的主要任务之一是确定锅炉的各项热损失,因此,在锅炉的试验中,倾向于用反平衡方法计算锅炉热效率所需要的数据。
本次试验在锅炉的以下4种负荷下进行:①满负荷(及100 MW)工况下;②90 MW工况;③70 MW工况;④50 MW 工况;每种工况试验两次,如果前后两次试验数据相差较大,重新试验该工况。
电厂锅炉热管式空气预热器的设计和运行
北 京 第 二热 电厂 低 温 段 腐 蚀 严 重 每 年更 换 1 0 0 0根昔 子 . 已运 行 年 - 尢堵灰现 象 和腐蚀 现 装 有 超 声 波 清 灰 装 热管空 气预热 器 形 成 不 易清 除 的" 钢珠 混 凝 士 , 象 甲
值 和 实 验 值 见 表 】 .
2 5 防止 堵 灰 性 能 ,
2 5 1 堵 灰 和腐 蚀 是 紧 密相 联 的 , .. 由于 热 管 式
空 气 预 热 器 最 低 管 壁 温 比管 式 空 气 预 热 器 高
3 C左 右 . 0 这使 腐 蚀 减 少 , 灰 也 减 少 . 堵
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置
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中 国 电 力
19 4年 第 6期 9
代 替 暖 风 器 , 烟 温 度 降 低 1 . ' , 年 节 约 费 5 5 分 段 设 计 排 08 每 C .
热 管 空 气 预 热 器 应 通 过 调 整 空 气 侧 肋 片 间 用4 0万元 .北京 第二热 电厂 20/ 2th锅炉 排烟 温 度 降低 7 设 计 为 5 )每 年 直 接 经 济 效 益 距 办 法 , 大 部 分 管 排 管 壁 温 度 在 酸 露 点 以 上 + ℃( ℃ , 使 3. 6 6万元 . 河 电 厂 1 0/ 滦 2 th锅 炉 排 烟 温 度 降 低 最 下 面几 排 管 子 可 采 用 大 肋 片 间距 或光 管 以提
6 7 ( 计 为 4 6 , 约 燃 料 费 用 及 能 带 满 高 管 壁 温 度 . .c 设 . ℃) 节 负荷 的 经 济 效 益 2 0 0 4 . 8万 元
热力发电厂热管空预器的热力计算
本科毕业论文(设计)论文(设计)题目:热力发电厂热管空气预热器的热力计算学院:电气工程学院专业:热能与动力工程班级:热能111学号: **********学生姓名:**指导教师:**2015年03 月30 日贵州大学本科毕业论文(设计)诚信责任书本人郑重声明:本人所呈交的毕业论文(设计),是在导师的指导下独立进行研究所完成。
毕业论文(设计)中凡引用他人已经发表或未发表的成果、数据、观点等,均已明确注明出处。
特此声明。
论文(设计)作者签名:日期:贵州大学毕业论文(设计)第 I 页目录摘要 ........................................................................................................................................... I II Abstract...................................................................................................................................... I V 第一章绪论 (1)1.1 背景和意义 (1)1.2 国内外热管研究进展 (2)1.3 热管的分类 (4)1.4 热管的工作原理及方式 (4)1.4.1虹吸式热管工作原理 (4)1.4.2重力热管工作原理 (5)1.4.3离心热管工作原理 (5)1.5 热管特性 (5)1.6 热管用途 (7)1.7 本文的主要内容及计算方法 (8)第二章热管空预器与传统空预器对比分析 (10)2.1 回转式空预器 (10)2.1.1 工作原理 (10)2.1.2 结构特点 (10)2.2 热管空预器 (11)2.2.1 工作原理 (12)2.2.2 结构特点 (12)2.3 管式空气预热器 (13)2.3.1 工作原理 (14)2.3.2 结构特点 (14)2.4 分析与小结 (15)贵州大学毕业论文(设计)第 II 页第三章空预器常规热力计算 (16)3.1 常规计算类型简介 (16)3.2 热管空气预热器理论基础 (16)3.3 常规计算基本参数 (19)3.4 传热计算 (20)3.4.1 常规计算步骤 (20)3.4.2 传热量、对数平均温差计算 (22)3.4.3 迎风面积、排数 (24)3.4.4 热侧、冷测及总传热系数计算 (25)3.4.5 热端传热面积 (29)3.4.6 管数计算 (29)3.4.7 热管压降计算 (29)3.5 热管强度计算 (31)3.6 本章小结 (32)第四章分析与结论 (33)参考文献: (35)致谢 (36)附录 (37)贵州大学毕业论文(设计)第 III 页热力发电厂热管空气预热器的热力计算摘要目前我国燃煤电站锅炉较常采用受热面回转式空气预热器,但是回转式空气预热器性能很容易受到漏风、腐蚀和堵灰的影响。
回转式空气预热器热力计算过程
回转式空气预热器冷段结构特性名称符号单位计算公式及数据结果转子内径D n m按结构图纸10.32芯轴外径d w m按结构图纸 2.948预热器台数n—按锅炉整体设计2分隔仓数量n1—烟、风仓个11个,密封仓2个24烟气冲刷面积份额x y—按结构设计0.4583空气冲刷面积份额x k—按结构设计0.4583受热元件当量直径d dl m0.0076考虑传热元件占据面积的有效流通面积系数K yj—制造厂给定0.901考虑隔板、横挡板占据面积的有效流通面积系K gb—制造厂给定0.96装载受热元件的环形面积S m2π/4(D n2-d w2)76.8211烟气流通截面积F y m2nx y K yj K gb S60.91空气流通截面积F k m2nx k K yj K gb S60.91冷段高度h l m按结构设计0.3单位体积内受热面积C l m2/m3制造厂给定400冷段受热面积H l m20.95h1C1SK gb n16814.59回转式空气预热器热段结构特性名称符号单位计算公式及数据结果转子内径D n m按结构图纸10.32芯轴外径d w m按结构图纸 2.948预热器台数n—按锅炉整体设计2分隔仓数量n1—烟、风仓个11个,密封仓2个24烟气冲刷面积份额x y—按结构设计0.4583空气冲刷面积份额x k—按结构设计0.4583受热元件当量直径d dl m强化型蓄热板0.00932考虑传热元件占据面积的有效流通面积系数K yj—制造厂给定0.901考虑隔板、横挡板占据面积的有效流通面积系K gb—制造厂给定0.96装载受热元件的环形面积S m2π/4(D n2-d w2)76.8211烟气流通截面积F y m2nx y K yj K gb S60.91空气流通截面积F k m2nx k K yj K gb S60.91热段高度h r m按结构设计 1.9单位体积内受热面积C r m2/m3制造厂给定395热段受热面积H r m20.95h1C1SK gb n########计算用数据计算燃料消耗量B j kg/s B-(1-Q4/100)47.63炉膛出口过量空气系数a"1—给定 1.2尾部出口过量空气系数a py—给定 1.4炉膛漏风系数Δa1—见制粉系统计算0.05制粉系统漏风系数Δa zf—0.1空气预热器漏风系数Δa ky—0.12空气预热器冷段漏风系数Δa ky·l—0.06空气预热器热段漏风系数Δa ky·r—0.06保热系数φ%1-q5/(η+q5)0.998烟气总容积(标态)V y Nm3/kg a=1.34 6.6021理论空气量V 0Nm 3/kg4.5434水蒸气份额r H20a=1.340.101排烟温度θpy ℃按热平衡计算,159排烟焓I py kJ/kg 按θpy =159℃,a py =1.4查温焓表1542.5冷段入口空气温度(暖风器出口风温)t'℃按锅炉整体设计60冷段入口风量比β'—a"l-Δal-Δazf+Δaky=1.2-0.05-0.1-0.1 1.17冷段入口理论空气焓I 0k 'kJ/kg 按t'=60℃,查温焓表359.58冷段出口空气温度t"℃假定120冷段出口理论空气焓I 0k "kJ/kg 按t“=120℃,查温焓表721冷段出口风量比β"—β'-1/2Δa ky1.11冷段对流吸热量Q dk kJ/kg (β"+1/2*Δa k·l )(I 0k "-I 0k ')412.0188烟气入口焓I'y kJ/kg Q dx /φ+I py -Δa ky·l (I 0k "+I 0k ')/21922.93入口烟气温度θ'℃按a=1.34,I'y=1992.9kJ/kg查温焓表205θpj ℃1/2(θ'+θpy )182Θpj k θpj +273455平均空气温度t pj ℃1/2(t'+t")90T pj k t pj +273363大温差Δt d ℃θpy -t'99小温差Δt x ℃θ'-t"85传热温压Δt ℃因为Δtd/Δtx=1.16>1.7,为Δt=θpj -t pj 92烟气流速ωy m/s B j V y Θpj /273F y8.61空气流速ωk m/s B j V 0(β"+1/2Δaky·l)T pj /273F k 5.39t b ℃(xyθpj+xktpj)/(xy+xk)136Tb ktb+273409烟气对壁面放热系数a y W/(m 2·℃查图1.6×1.14×1.02×0.041290.07682受热面对空气放热系数a k W/(m2·℃查图1.6×1.12×1.02×0.027910.05102利用系数ξ—参考《原理》式13-271考虑非稳定换热的影响系数c —转速n=1.14r/min0.9传热系数K W/(m2·℃ξc/(1/xkak+1/xyay)0.012645冷段传热量Q ct kJ/kg KH1Δt/Bj 410.683偏差ΔQ%(Qct-Qdx)/Qdx×100-0.32421出口烟气温度(冷段入口烟温)θ"℃由预热器冷段热力计算205出口烟气焓I"y kJ/kg a=1.341922.9入口空气温度t'℃由预热器冷段热力计算120入口理论空气焓I 0k 'kJ/kg 按t“=120℃,查温焓表721出口空气温度t"℃第一次假定310出口理论空气焓I 0k "kJ/kg 按t“=310℃,查温焓表1892.9热段出口风量比β"—a"l -Δa 1-Δa zf 1.05热段漏风系数Δa hy·r —1/2Δa ky0.06热段空气对流吸热量Q dx kJ/kg (β"+1/2*Δa k·r )(I 0k "-I 0k ')1265.7烟气入口焓I'y kJ/kg I"y +Q dx /φ-Δa ky·r (I 0K "+I o k ')/23112.67入口烟气温度θ'℃按a=1.28,查温焓表338.7空气平均温度θpj℃1/2(t'+t")215回转式空气预热器热段校核热力计算回转式空气预热器冷段校核热力计算平均烟气温度传热元件平均壁温烟气平均温度t pj℃1/2(θ'+θ")271.85大温差Δt d℃θ"-t'85小温差Δt x℃θ'-t"28.7温压Δt℃(Δt d-Δt x)/ln(Δt d/Δt x)51.9烟气平均流速ωy m/s B j V j(θpj+273)/273F y10.30空气平均流速ωk m/s B j V0(β"+1/2Δaky·r)(t pj+273)/273F y 6.86传热元件平均壁温t b℃(x yθpj+x k t pj)/(x y+x k)243.425烟气对壁面的放热系数a y W/(m2·℃查图:1.6×1.05×1.0×0.046640.078355受热元件对空气的放热系数a k W/(m2·℃查图:1.6×0.95×1.0×0.033840.051437利用系数ξ—转速n=1.14r/min0.85考虑非稳定换热的影响系数c—参考《原理》式13-271传热系数K W/(m2·℃ξc/(1/x k a k+1/x y a y)0.012097热段传热量Q cr kJ/kg KH1Δt/B j1384.888偏差ΔQ%(Q cr-Q dx)/Q dx×1009.420947要求ΔQ≤2%,需重新假定出口空气温度第二次计算出口空气温度t"℃第二次假定330出口理论空气焓I0k"kJ/kg按t“=330℃,查温焓表2019.1热段空气对流吸热量Q dx kJ/kg(β"+1/2*Δa k·r)(I0k"-I0k')1401.9烟气入口焓I'y kJ/kg I"y+Q dx/φ-Δa ky·r(I0K"+I o k')/23245.455入口烟气温度θ'℃按a=1.28,查温焓表352.4空气平均温度θpj℃1/2(t'+t")225烟气平均温度t pj℃1/2(θ'+θ")278.7大温差Δt d℃θ"-t'85小温差Δt x℃θ'-t"22.4传热温差Δt℃(Δt d-Δt x)/ln(Δt d/Δt x)46.94热段传热量Q cr kJ/kg KH1Δt/B j1253.689偏差ΔQ%(Q cr-Q dx)/Q dx×100-10.5752第二次计算仍不合格,利用图解法确定t"值第三次计算出口空气温度t"℃第三次假定319出口理论空气焓I0k"kJ/kg按t“=330℃,查温焓表1949.7热段空气对流吸热量Q dx kJ/kg(β"+1/2*Δa k·r)(I0k"-I0k')1327.0烟气入口焓I'y kJ/kg I"y+Q dx/φ-Δa ky·r(I0K"+I o k')/23172.434入口烟气温度θ'℃按a=1.28,查温焓表344.9空气平均温度θpj℃1/2(t'+t")219.5烟气平均温度t pj℃1/2(θ'+θ")274.95大温差Δt d℃θ"-t'85小温差Δt x℃θ'-t"25.9传热温差Δt℃(Δt d-Δt x)/ln(Δt d/Δt x)49.73热段传热量Q cr kJ/kg KH1Δt/B j1328.188偏差ΔQ%(Q cr-Q dx)/Q dx×1000.089858计算合格。
标准ASMEPTC4.3-1968和ASMEPTC4.3-2017关于空气预热器性能计算区别
第48卷 第5期 热 力 发 电V ol.48 No.5 2019年 5月 THERMAL POWER GENERATION May 2019收稿日期:2018-12-06标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别王祝成,梁 昊,徐 凯,韩国庆,陈宝康,施延洲(西安热工研究院有限公司苏州分公司,江苏 苏州 215153)[摘 要]本文针对实际工程常用的美国标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017中关于空气预热器性能计算方法的区别进行了分析,详细比较了空气预热器漏风率计算及修正、烟气阻力修正的差异。
试验案例计算结果表明:2个标准计算的空气预热器漏风率结果相对偏差值为2.06%,得空气预热器漏风率修正值的相对值偏差为12.73%,烟气阻力修正值的相对值偏差为22.91%;如果将ASME PTC 4.3—1968标准修正公式中烟气量改成基于每小时计量,则2个标准计算的漏风率修正值的相对值偏差为2.62%,烟气阻力修正值的相对值偏差为1.28%。
[关 键 词]ASME PTC 4.3—1968;ASME PTC 4.3—2017;空气预热器;漏风率;烟气阻力;计算方法;修正;性能试验[中图分类号]TK223.3 [文献标识码]A [DOI 编号]10.19666/j.rlfd.201812228[引用本文格式]王祝成, 梁昊, 徐凯, 等. 标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别[J]. 热力发电, 2019, 48(5): 25-30. WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, et al. Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 25-30.Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968and ASME PTC 4.3—2017WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, HAN Guoqing, CHEN Baokang, SHI Yanzhou(Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Suzhou Branch, Suzhou 215153, China)Abstract: The differences of air heaters performance calculation method between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017 are discussed, and the difference in calculation and correction of percent air heater leakage, as well as correction of flue gas resistance, are compared in detail. The calculation results of the performance test case show that, the relative deviation of the percent air heater leakage calculated by the two standards is 2.06%, and the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 12.73%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 22.91%. If the amount of flue gas in the correction formula is changed to be based on hourly in ASME PTC 4.3—1968, the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 2.62%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 1.28%.Key words: ASME PTC 4.3—1968, ASME PTC 4.3—2017, air preheater, percent air heater leakage, flue gas resistance, calculation method, correction, performance test通常,电站锅炉省煤器后都布置有空气预热器(空预器),以降低排烟温度,预热空气,强化燃烧,提高锅炉效率。
电站锅炉空气预热器性能计算及编程
5 空预器热力计算软件设计
根据上述理论分析及计算准则袁采用面向对象语言 BCB渊Borland
C++ Builder 6.0冤以窗体为分隔对象袁编写合适的空气预热器性能计算
程序来实现遥
C++ Builder 是由 Borland 公司推出的一款可视化集成开发工具遥
该软件具有快速的可视化开发环境袁 只要简单地把控件渊Component冤
率是指在空气预热器中由空气侧漏入烟气侧的空气质量占空气预热
器入口烟气质量百分比遥 即院
A
L
=100
MrFgEn-MrFgLv MrFgEn
渊1冤
式中院AL要要要空气预热器的漏风率袁%曰MrFgEn要 要要进入空气预热
器的烟气量袁kg/h曰MrFgLv要 要要离开空气预热器的烟气量袁kg/h遥
2.2 漏风率修正
远 结论
锡矿山闪星锑业有限责任公司采选厂先后采用锚杆护顶房柱法尧 锚杆护顶砂浆胶结充填法尧锚杆护顶尾矿似膏体胶结充填法回采顶板 不稳固的缓倾斜薄矿体袁 回采过程中采用锚杆主动支护采场顶板袁改 变了过去单纯利用岩石稳固性自然支撑顶板的被动状态袁主动地利用 人工支护袁积极地开展顶板预测预报工作袁回采后及时充填空区袁有效 地控制了顶板围岩的变形袁防止其坍塌袁大大地改善了回采安全生产 条件袁降低了矿石损失贫化袁提高了回采强度袁为矿山正规开采袁提高 经济效益做出了贡献遥
空气预热器的漏风最主要的原因是一次风尧二次风侧的烟气压力
远大于烟气侧压力所致的直接漏风遥 这些参数对于空气预热器漏风的
影响非常大袁且远大于对锅炉的影响遥 由于存在这么大的影响袁如果空
气预热器运行的条件发生严重改变袁对空气预热器漏风率的修正就显
电站锅炉效率分析与管理
电站锅炉效率分析与管理摘要:通过对影响电站锅炉效率的各种因素进行分析,提出根据燃烧理论提出管控措施,有效提高锅炉效率,提高锅炉运行经济性。
关键词:锅炉;损失;效率;对策引言:电站锅炉效率是锅炉性能的重要指标。
现代大型电站锅炉设计效率都在90%以上,但在电厂实际运行中,仍有部分锅炉效率较低,尤其是投产较早、后期进行过环保改造后的锅炉,此类问题更为突出。
根据计算,600MW亚临界机组锅炉效率每降低1%,影响影响机组发电煤耗上升3.5g/kwh左右。
一台600MW机组每年发电量按30亿千瓦时计算,若炉效降低1%,则年多耗标准煤量10000吨以上。
因此,在当前低碳背景下,有效管控和提高锅炉效率对于企业节能降耗意义重大。
一、锅炉效率的定义:锅炉效率是指锅炉有效利用热量与输入锅炉总热量之比。
锅炉效率的统计分为正平衡效率和反平衡效率两种方法。
(1)锅炉正平衡效率从锅炉的输入热量和输出热量直接求得锅炉效率,叫作正平衡法,利用这种方法求得的锅炉效率叫作锅炉正平衡效率。
计算公式为:(2)锅炉反平衡效率通过试验得出锅炉在运行中产生排烟热损失、化学未完全燃烧热损失、机械未完全燃烧热损失、锅炉散热损失、灰渣物理热损失等各种热损失。
再从入炉总热量中扣除各项热损失求得锅炉效率的方法叫作反平衡法,利用这种方法求得的锅炉热效率为锅炉反平衡效率。
计算公式为:ηgl=100-(q2+q3+q4+q5+q6)(%)式中:ηgl为锅炉效率。
q2为排烟热损失。
是指燃料燃烧后产生大量烟气从锅炉尾部排放时带走的热量形成的热损失。
影响排烟热损失主要因素排烟温度与产生的排烟量。
q3为可燃气体不完全燃烧热损失。
主要是燃烧过程中所产生的可燃气体(一氧化碳、氢、甲烷等)未完全燃烧而随烟气排出形成的热损失。
q4为固体未完全燃烧损失。
燃煤锅炉的固体热损失是由飞灰、炉渣中未燃烬的残存碳和石子煤热损失形成。
影响固体未完全燃烧损失的因素有燃料的性质、煤粉的细度、炉膛结构、燃烧方式、锅炉负荷、运行操作水平、中速磨石子煤量及发热量等。
200MW机组锅炉管式空气预热器技术标准
200MW机组锅炉管式空气预热器技术标准Q/CDT粗细分离器技术标准大唐国际陡河发电厂发布前言为实现企业设备技术管理工作规范化、程序化、标准化,制定本标准。
本标准由设备部提出。
本标准由设备部归口并负责解释。
本标准起草单位:设备部。
本标准主要起草人:侯海军本标准审核人:本标准批准人:本标准是首次发布。
粗细分离器技术标准1 范围本标准规定了锅炉粗细分离器的概述、设备参数、零部件清册、检修专用工器具、检修特殊安全措施、检修工序及质量标准、检修记录等相关的技术标准。
本标准仅适用于陡电三、四期粗细分离器维修的技术管理工作。
2 引用文件和资料下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注明日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注明日期的引用文件,其最新版本适用于本标准。
3 概述3.1 原理及工艺流程陡电三、四期每台炉装有4套粗细分离器,粗细分离器主要是将风粉混合物按照煤粉颗粒大小逐级分离,大颗粒经过回流管进入磨体重新磨,合格煤粉进入粉仓供锅炉燃烧使用,正常情况下两台运行,两台备用。
3.2 粗细分离器组成部件如下:主要由内外锥筒、撞击帽、调节挡板、出入口短管等部件组成。
4设备参数4.1技术规范4.2 运行状态参数粗细分离器正常运行的技术数据 5零部件清册6 检修专用工器具7 检修特殊安全措施7.1 解体阶段安全措施7.1.1 开工前召开专题会,对检修人员进行分工,并且进行安全、技术交底。
7.1.2 现场电线、电焊线等其它带电体不许与钢丝绳布置在一起。
7.1.3 确定好备件、工具存放制定定制图,在放备件和工具的地方铺设胶皮,防止落到零米。
7.1.4 检修作业时必须设置临时隔离带,防止无关人员进入发生事故。
7.1.5 解体粗细分离器前必须保证可靠隔绝,工作人员戴好安全防护用品。
7.1.6 清理焊渣时必须戴上防护眼镜,并避免对着人的方向敲打焊渣。
长沙电厂1号锅炉空预器漏风率测试方案
华电湖南长沙发电有限公司1号锅炉空预器漏风率测试方案1项目来源按照湖南省湘电试验研究院有限公司(以下简称湘电公司)和珠海华强签订的技术服务合同要求,对华电湖南长沙发电有限公司(以下简称长沙电厂)1号锅炉空预器漏风率进行测试。
2试验目的#1机组空气预器于2012年小修期间进行了密封改造,其热端径向密封片、冷端径向密封片和旁路密封片改造为柔性接触式密封,密封片由美国AHS公司提供,空预器的检修、密封改造工程由珠海华强承接。
为摸清改造后空预器漏风率状况,湖南省湘电试验研究院有限公司锅炉技术研究所特进行此次空预器漏风试验。
3设备概况及主要性能指标3.1设备概述长沙电厂1号锅炉系东方锅炉(集团)有限公司生产的DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数变压直流本生锅炉,一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温,固态排渣,全钢构架、全悬吊结构,平衡通风、露天布置,前后墙对冲燃烧。
每台炉共配有24个BHDB公司生产的HT-NR3型旋流煤粉燃烧器,与之配套的是6台上海重型机器厂有限公司生产的BBD4060双进双出磨煤机,送、引、一次风机各2台。
设计燃用山西潞安矿业集团有限公司贫煤。
3.2空气预热器设备规范1号锅炉空气预热器是东方锅炉厂根据美国C-E预热器公司技术进行设计和制造的LAP13494/2200型容克式空气预热器。
参数见表1。
表1空气预热器设备规范4试验遵循标准4.1GB/T 19001-2008《质量管理体系要求》4.2GB/T 28001-2001《职业健康安全管理体系规范》4.3GB/T 24001-2004《环境管理体系要求及使用指南》4.4GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》4.5《国家电网公司安全工作规程(火电厂动力部分)》4.6《长沙电厂600MW机组运行规程》4.7有关说明书和技术资料等5试验条件5.1现场环境条件5.1.1在空预器进、出口指定位置搭设安全可靠的试验平台,试验平台由电厂设备部配合搭设。
说明书哈锅300MW燃煤电站锅炉热力设计及计算
哈锅300MW燃煤电站锅炉热力设计及计算摘要300MW;自然循环;结构设计;对流受热面;热力计算;1025t/hBoiler design and thermal caculation of 300MW coal-fired power plant in HaerbinAbstractKeywords:第一章概述现代电站锅炉就是利用燃料燃烧释放的热能或其他热能加热给水,以获得规定参数(温度、压力)和品质的蒸汽设备。
本说明书设计的锅炉属亚临界锅炉。
影响锅炉总体设计的因素有蒸汽参数、容量、燃料以及一些其他因素。
对超高压及超高压以上的大容量锅炉,由于容量增大,参数较高,过热气温提高,中间再热器的利用,使得过热部分的吸热份额增加,为保持合适的炉膛出口温度,在炉膛上部设置了屏式过热器。
对本锅炉,采用两级再热器。
省煤器由于压力升高,给水加热比率增加,不会沸腾。
对亚临界锅炉,自然循环、控制循环、直流锅炉3种形式都适用,本锅炉采用最广泛的自然循环。
燃烧煤粉的炉膛尺寸较大,这是由于要在炉膛内使煤燃尽,又要防止产生有害的积灰和结渣。
炉膛水冷壁的吸热率要低到使管子金属温度不会对炉膛尺寸发生大的影响。
从最高一排煤燃烧器中心到炉顶之间要有足够的高度。
炉膛的型式有多种,本锅炉采用“∏”型。
锅炉总体设计中遵行的原则:1、选取合理的设计指标,以获得较高的利用率;2、从锅炉岛整体出发选用合理的系统最佳参数匹配及成熟结构,以达到高的运行可靠性、灵活性和经济性;3、考虑环境保护问题;4、考虑锅炉的整体结构密封性;5、考虑增加受热面的可能性;6、安全保护和自动控制。
在设计锅炉时,要对锅炉进行热力计算。
锅炉热力计算的目的是确定锅炉受热面与燃烧产物和工质参数间的关系,通常可分为设计计算和校核计算。
这二种计算方法基本相同,其区别在于计算所要求的最终结果的项目不同。
设计计算是指在给定的给水温度和燃烧特性的条件下,确定在锅炉额定蒸发量、给定的蒸汽参数(压力、温度)和预定的技术经济指标的条件是下,所需要的炉室尺寸和锅炉机组各部件的结构、受热面数量。
火力发电厂锅炉机组检修导则第8部分:空气预热器检修
F23备案号:8382—2001中华人民共和国电力行业标准火力发电厂锅炉机组检修导则第8部分:空气预热器检修Guide for maintenance of boiler unit for thermal power stationPart 8:The maintenance of air preheater2001-02-12 发布2001-07-01 实施中华人民共和国国家经济贸易委员会发布前言本标准是根据原电力工业部综科教[1998]28号文《关于下达1997年电力行业标准制定、修订计划项目的通知》的安排制定的。
本标准吸收了空气预热器制造厂的一些先进技术,以及电厂锅炉空气预热器运行、维护和检修的先进经验,以电厂锅炉回转式、管式和热管式空气预热器的检修内容为主,具有原则性、通用性和实用性。
DL/T748是一个火力发电厂锅炉机组检修导则系列标准,标准编写的格式,除第1部分外,其他9部分均以表格形式为主,表头分为四栏,即:设备名称、检修内容、工艺要点和质量要求。
采用一一对应的形式,便于检索和应用。
DL/T748系列标准由下列10个部分组成:火力发电厂锅炉机组检修导则第1部分:总则火力发电厂锅炉机组检修导则第2部分:锅炉本体检修火力发电厂锅炉机组检修导则第3部分:阀门与汽水系统检修火力发电厂锅炉机组检修导则第4部分:制粉系统检修火力发电厂锅炉机组检修导则第5部分:烟风系统检修火力发电厂锅炉机组检修导则第6部分:除尘器检修火力发电厂锅炉机组检修导则第7部分:除灰渣系统检修火力发电厂锅炉机组检修导则第8部分:空气预热器检修DL/ T 7火力发电厂锅炉机组检修导则第9部分:干输灰系统检修火力发电厂锅炉机组检修导则第10部分:脱硫装置检修本标准是其中的第8部分:空气预热器检修。
本标准的附录A、附录B、附录C、附录D、附录E、附录F都是提示的附录。
本标准由中国电力行业电站锅炉标准化技术委员会提出并归口。
本标准起草单位:广东省电力集团公司。
电站锅炉应用热管空气预热器的选型分析
性能的重要依据就是看换 热系数 , 在相 同换 热量 的
条件下 , 热系数 高 的空 预器其 体 积就小 , 换 重量就 轻, 金属耗材就低 , 制造成本 自然下降 , 但是这样 的 空预器流速都 比较高 , 从而磨损就严重 , 进一步漏风
硫量高 , 烟气 中三氧化硫 浓度较 高 , 露点 温度亦较
器烟气流速 ( 1 3m s低很 多 , 1 ~1 /) 因此受 热面 的磨 损大大减轻。不仅如此 , 即使在相 同流速下 , 由于热
高, 将引起空预器受热面烟气侧较多 的硫酸凝结 , 根
维普资讯
20 07年第 2期
天津 电力技 术 虑 引风 机 的增 容 问题 , 可减 少运 行 费用 。 还
就严重 , 最终锅炉效率低 。为 了防止和减轻飞灰磨 损, 有效的措施是适 当降低烟速 , 由此可见选择适当 的流速很重要。 目前 , 热管 预热器 的流速选 择在 8
~
3 热管元件 的工作温度较低 , 一水 的电化学 ) 钢 反应 比较慢 。经济实用性最强。
9ms /。由于管间流速( ~ s 比管式空气预热 8 9 )
尽管复合空预器较光 管式传热系数高 , 在相同
换热量条件下体积小 、 重量 轻。热管空预器壁 温可 调、 不漏风 , 较光管式 的换热系数更高 , 体积紧凑 , 但
对于含硫量高 、 灰份大 的电站锅炉 , 不仅在低温 段末级存在腐蚀 、 堵灰 、 漏风 现象 , 而且在前级空气
进 口处也还存在Leabharlann , 这种情况 下采用整个低温段热管
空 预器 比较 合 适 。
复合 式空器预 热器 主要针对 回转式空气 预热
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电站锅炉空气预热器性能计算及编程
0 引言
我国以煤炭为主的能源结构短期内难以根本改变。
火力发电是我国煤炭消费大户,因此,火电能源消耗基数较大,即使有百分之零点几的改进,都可以为节能减排作出重大贡献。
空气预热器是锅炉尾部烟道中重要的受热面,用于提高锅炉的热交换性能,降低能量消耗。
它是整个锅炉沿烟气流程的最后一个热交换设备,其排烟温度的高低反映了整个锅炉的热效率的高低,而空气预热器的出口风量、风温直接影响炉膛的燃烧和制粉系统的运行,所以空气预热器在整个锅炉设备中的作用是十分重要的。
截至1996 年年底已投产的大容量锅炉机组,无论是进口还是国产设备,几乎全部采用回转式空气预热器。
作者根据ASME PTC 4.3-1968 标准对空预器的性能进行计算,并编写了空气预热器热力性能计算程序。
1实验模型
本文以某电厂的300MV机组为研究对象,分析计算了空气预热器的热力学运行性能并编制了计算程序。
电站锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的HG1025/540型亚临界、一次中间再热自然循环汽包炉,单炉膛n型,燃烧器布置于炉膛四角,切园燃烧,尾部双烟道结构,采用挡板调节再热汽温,固态排渣,全钢架悬吊结构,平衡通风,半露天岛式布置。
锅炉主要额定参数如下:主蒸汽流
量:1025t/h;过热蒸汽出口温度:540C ;过热蒸汽出口压力:
17.35MPa;机组额定发电功率:300MW给水温度:280C。
电站锅炉燃煤的煤质将直接影响锅炉空预器中烟气的组成成分,从而影响空预器的换热以及空预器出口热空气的温度,并且最终会影响机组的运行性能。
本文选用的煤种为义马烟煤,关于义马烟煤的相关运行参数可以从一些设计手册中查出。
2空气预热器漏风性能计算
2.1漏风率的定义
由于回转式空气预热器自身的特点,空气预热器的烟气侧与空气侧并不是绝对隔离的,二者之间存在缝隙,由于这个缝隙的存在,难免就会造成空气预热器中空气侧的空气漏入压力较低的烟气侧。
为了分析空预器的这个特点,我们定义了一个空气漏风率的概念。
空气漏风率是指在空气预热器中由空气侧漏入烟气侧的空气质量占空气预热器入口烟气质量百分比。
即:
=100・(1)
式中:AL――空气预热器的漏风率,%;MrFgE 进入空气
预热器的烟气量,kg/h;MrFgLv ――离开空气预热器的烟气量,
kg/h 。
2.2漏风率修正
空气预热器的漏风最主要的原因是一次风、二次风侧的烟气压力远大于烟气侧压力所致的直接漏风。
这些参数对于空气预热器漏风的影响非常大,且远大于对锅炉的影响。
由于存在这么大的影响,如果空气预热器运行的条件发生严重改变,对空气预热器漏风率的修正就显得
十分重要。
修正的计算公式可按相对量与绝对量分为两类,两类计算公式分别从漏风的绝对量和相对量的角度修正了一二次风等对漏风量大的影响,具体公式可以参看锅炉设计手册。
3空气预热器热力计算
3.1 主要计算参数对于空气预热器来说有很多的参数可以反映空气预热器的运行性能,这些指标往往可以从不同的方面反映空气预热器的运行效果和设计的合理性。
首先就是空气预热器的烟气侧的传热效率,烟气侧传热效率可以反映烟气侧热量的利用程度,它可以很好的反映空气预热器烟气侧设计的合理性。
然后就是无漏风下空气预热器出口烟气温度,显然出口烟气的温度越低,说明空气预热器的效果越好,锅炉的热利用率比较高,合理的设计空气预热器降低排烟温度可以从一定程度上实现锅炉排烟的余热利用。
最后需要考虑的就是通过空气预热器的空气热容量与通过空气预热器的烟气热容量的比值,这个参数可以直接体现空气预热器烟气侧与空气侧换热的换热效果。
3.2 计算结果修正基于实际工况下空气预热器的性能试验,至少考虑漏风、入口空气温度、入口烟气流量、入口烟温等参数改变造成的影响。
所以本文考虑到对以上计算结果进行如下几方面的修正:1)入口空气温度的修正;2 )空气预热器入口烟气温度为设计值,且存在漏风的情况下,需要考虑漏风影响进行修正。
4阻力特性修正烟气与空气在流过空气预热器的过程中都会存在压降,这部分压降是由于空气预热器中流过烟气和空气时存在阻力造成
的,而以前的文献在分析过程中未考虑这不分压力和换热过程中的阻
力,这会对计算结果的准确性造成一定的影响,本文通过一定的计算方案对烟气侧以及空气侧的阻力进行了修正。
5空预器热力计算软件设计根据上述理论分析及计算准则,采用面向对象语言BCB (Borland C++ Builder 6.0 )以窗体为分隔对象,编写合适的空气预热器性能计算程序来实现。
C++ Builder 是由Borland 公司推出的一款可视化集成开发工具。
该软件具有快速的可视化开发环境,只要简单地把控件(Componen)拖到窗体(Form)上,定义一下它的属性,设置一下它的外观,就可以快速地建立应用程序界面,与我们用的比较多的编程软件Visual Basic 有很大的相似点,正是由于该软件的易用性,该软件在工程领域得到了很多的应用;C++ Builder 内置了100多个完全圭寸装了Windows公用特性且具有完全可扩展性(包括全面支持ActiveX 控件)的可重用控件;C++ Builder 具有一个专业C++开发环境所能提供的全部功能:快速、高效、灵活的编译器优化,逐步连接,
CPU透视,命令行工具等。
它实
现了可视化的编程环境和功能强大的编程语言(C++)的完美结合。
本文就是在该软件的基础上实现的空预器热力计算
软件的设计的,利用软件的可视化功能建立了空气预热器热力计算的整个过程,通过该软件只要输入一些工程中已知的参数变量就可以得到空气预热器一些热力学参数,如烟气侧传热效率、排烟温度以及烟气侧与空气侧热容量的比值等,将一些复杂的计算交给计算机来完成的缩短
了空气预热器热力计算周期,减少了热力计算的工作量,具有很大的应用价值。
本文利用该软件对某锅炉的一个空气预热器进行了理论计算研究,并且与实际锅炉空气预热器的一些参数进行了对比,计算值与实际值相差极小,具有一定的计算精度,验证该软件对空气预热器的热力计算是正确的,可以应用于其他空气预热器的热力计算。
(下转第304 页)(上接第272 页)6 结论
本文基于ASME PTC 4.3-1968中的算法,建立了三分仓回转式空气预热器运行性能计算模型,提出了关于空气预热器运行中的一些主要的计算参数,并且从主要影响因素角度对这些计算参数的计算结果进行了修正,使其达到实际应用的需求。
根据所确立的空气预热器的热力计算方法,基于可视化编程语言Borland C++ Builder 6.0 编写空气预热器热力性能计算软件。
现将本文的主要成果和结论总结如下:
1 )本文编制的空气预热器热力性能计算软件可以实现以下
功能:
(1)根据电厂提供的相关数据,对空气预热器的漏风率、热力性能、阻力特性进行了计算及修正,尤其是对于空气预热器的漏风程度、排烟温度的异常可以进行实时判断;
(2)对空气预热器的漏风率进行监测,及时发现是否存在漏风严重的现象;
(3)实现空气预热器的变工况热力计算分析和多变量综合计算分析,定量分析各个运行参数(包括煤质分析、系统漏风率、烟气侧空气侧阻力、排烟温度等)对空气预热器性能的影响。
2)根据本软件的计算结果和预测结果与电厂所提供数据基本符合,表明本计算程序是正确的。
可以达到实际应用中应有的精度。