某柴油发电机组双层隔振系统振动特性分析
内燃动力总成双层隔振系统弹性模态匹配方法
第 43 卷第 4 期2023 年 8 月振动、测试与诊断Vol. 43 No. 4Aug.2023 Journal of Vibration，Measurement & Diagnosis内燃动力总成双层隔振系统弹性模态匹配方法∗宋世哲，董大伟，黄燕，闫兵，徐昉晖（西南交通大学机械工程学院成都，610031）摘要为了评价机组和构架弹性振动模态间的耦合程度并指导其弹性模态匹配设计，提出了基于广义弹性力做功的柔性结构能量解耦法。
首先，基于某内燃动车动力总成双层隔振系统，建立多自由度动力学模型来描述考虑弹性模态后的双层隔振系统动力学特征；其次，利用柔性能量解耦法量化机组和构架弹性模态间的振动耦合程度，获得不同弹性频率下的耦合频带宽度曲线。
研究表明：弹性模态间耦合的本质是振型间的反相振动能够减小模态等效质量，同相振动增加模态等效质量，从而改变系统固有特性；基于弹性振动耦合频带曲线图，根据隔振系统设计需求，确定机组和构架弹性模态频率间避免耦合的频带宽度，完成机组和构架的弹性模态匹配。
通过振动性能测试，验证了该方法能够有效控制机组和构架间弹性振动耦合，且隔振性能良好。
该方法能够为同类问题提供理论支持，并为同类机型的弹性模态匹配提供参考。
关键词内燃动车；动力总成系统；弹性双层隔振系统；弹性模态匹配；设计方法中图分类号TB533+.2；O326；TH113.1引言内燃动车是非电气化线路的最佳交通工具，通常采用动力分散设计，将内燃动力总成双层隔振系统悬挂在车下。
这种设计能够减轻对线路的冲击，降低轮轨噪声，且具有编组灵活、空间利用率高等优势［1］。
然而，为保证车辆提速的需求，大量结构采用轻量化设计。
内燃动力总成轻量化设计使柴油发电机组（简称机组）和中间构架（简称构架）结构刚度下降，使机组和构架间的弹性模态频率靠近，激励更容易激发结构振动，引起振动耦合。
因此，在隔振设计中有必要重视机组和构架间的模态匹配问题。
柴油发电机组抖动厉害的原因
柴油发电机组抖动厉害的原因柴油发电机组在运行时，会出现很大的振动现象，严重影响了附近居民的日常生活。
那研究是什么原因起引振动现象呢？柴油发电机组由电气和机械两个部分组成，因此，它的故障也要合二为一的来分析。
柴油发电机组的振动故障原因也要分成两部分:一般来讲，静音式柴油发电机组振动是由于转动部分不平衡、电磁方面或机械故障的原因引起的。
一、转动部分不平衡：主要是转子、耦合器、联轴器、传动轮（制动轮）不平衡引起的。
处理方法是先找好转子平衡。
如果有大型传动轮、制动轮、耦合器、联轴器，应与转子分开单独找好平衡。
再有就是转动部分机械松动造成的。
如：铁心支架松动，斜键、销钉失效松动，转子绑扎不紧都会造成转动部分不平衡。
二、电气部分的故障：是由电磁方面的原因造成的主要包括：交流柴油发电机组定子接线错误、绕线型异步电动机转子绕组短路，同步柴油发电机组励绕组匝间短路，同步柴油发电机组励磁线圈联接错误，笼型异步电动机转子断条，转子铁心变形造成定、转子气隙不均，导致气隙磁通不平衡从而造成振动。
三、机械部分故障主要有以下几点：1、联动部分轴系不对中，中心线不重合，定心不正确。
这种故障产生的原因主要是安装过程中，对中不良、安装不当造成的。
还有一种情况，就是有的联动部分中心线在冷态时是重合一致的，但运行一段时间后由于转子支点，基础等变形，中心线又被破坏，因而产生振动。
2、与发电机相联的齿轮、联轴器有毛病。
这种故障主要表现为齿轮咬合不良，轮齿磨损严重，对轮润滑不良，联轴器歪斜、错位，齿式联轴器齿形、齿距不对、间隙过大或磨损严重，都会造成一定的振动。
3、发电机本身结构的缺陷和安装的问题。
这种故障主要表现为轴颈椭圆，转轴弯曲，轴与轴瓦间间隙过大或过小，轴承座、基础板、地基的某部分乃至整个发电机安装基础的刚度不够，发电机与基础板之间固定不牢，底脚螺栓松动，轴承座与基础板之间松动等。
而轴与轴瓦间间隙过大或过小不仅可以造成振动还可使轴瓦的润滑和温度产生异常。
发电机试验中的振动分析与结构优化
发电机试验中的振动分析与结构优化随着社会的不断发展，电力供应已成为现代工业生产和人们生活的基本需求。
而发电机作为电力系统的重要组成部分，其稳定运行对整个电力系统的稳定性具有至关重要的作用。
然而，在实际运行中，发电机往往会受到振动问题的困扰，这不仅对发电机自身的性能和寿命造成影响，还会给周围设备以及工作环境带来一系列的安全隐患。
因此，在发电机的试验过程中进行振动分析并进行结构优化，对于保障发电机的正常运行至关重要。
一、发电机试验中的振动分析发电机试验过程中的振动问题主要表现在以下几个方面：1.1 机械失衡引起的振动机械失衡是导致发电机振动的主要原因之一。
其产生的原因可以是转子质量分布不均匀或转子装配不良等。
机械失衡会导致发电机在运行过程中产生不稳定的振动，并可能造成其它部件的损坏。
1.2 磁场不均匀引起的振动发电机在工作时，磁场的不均匀分布也会引起振动问题。
这主要是由于定子线圈和转子磁极之间的磁场分布不均匀所导致的。
这种情况下，发电机产生的振动会呈现周期性的变化，并且其频率通常为电源频率或其倍数。
1.3 结构松动引起的振动发电机在长时间运行后，由于环境温度等因素的影响，其内部结构可能会出现松动现象。
这种松动将导致发电机在运行过程中产生较大的振动，可能会造成部分零部件的脱落或者位置偏移，进一步加剧了振动问题。
二、振动分析的方法与工具为了进行发电机试验中的振动分析，现代工程技术采用了多种方法与工具来实现。
下面列举几种常用的方法：2.1 振动传感器振动传感器是用于检测并测量发电机振动的重要工具。
利用振动传感器可以实时采集到发电机在运行过程中产生的振动数据，通过数据分析可以确定振动的频率、振幅等参数，从而帮助我们了解振动问题的产生原因。
2.2 频谱分析频谱分析是通过将振动信号转换成频率域的信号来分析振动的频谱特性。
通过对发电机振动信号进行频谱分析，可以帮助我们找到振动问题的频率分布情况，进而确定出振动问题的来源。
船用柴油发电机组非线性隔振系统动态特性分析
学 计算 结果 中对 结 果 贡献 量 较 大 的频 率 还 有 ２ Ｈ ，Ｉ ５ ｚ 『 『 ｊ
实验结 果 中这个 频率 对振 动速 度 贡献 量 较小 。对 于 出
现 ２ Ｈ ， 者通 过去 掉 气 缸 压力 而 利 用 运 动 驱 动等 疗 ５ ｚ作
图 １ 组件 问的约束关 系
Ｆ ｇ １ Ｔ ｅ ｃ ｎ ｔ ｉ ｅａ ｉｎ ｏ ｕ ａ ｓ ｍｂｙ ｉ ． ｈ ｏ ｓｒ ｎ ｒ ｌｔ ｆｓ ｂ ｓ ｅ ｌ ａ ｏ
第一作者 高浩鹏 男 ， 博士生 ， ８ １ ６年生 ９
通讯作者 黄映云 男 ， 教授 ， 博士生导师 ，９０年生 １６
振 动 与 冲 击
２ １ 第 ３ 奄 ０１ （ ）
在Ｂ １缸缸 盖输 出端 侧面 ， 测点 ４在 Ａ侧 自由端 机脚 附
近 的机 体上 ， 测 点 测 得 的 振 动 速 度 有 效 值 如 表 １所 各
１ 线 性 隔振 系 统 的 建 模 与 实 验 验 证
１１ 多体动 力 学模型 的 建立 ． 本 文对 柴油 发 电 机组 进 行 三 维 实 体 建 模 ， 通 过 并 Ｃ Ｅ技术 建立 机 组 的 多体 动 力 学模 型 ； 模 型 的 多体 Ａ 该 动 力学 边界 条 件 较 为 复 杂 Ｊ主要 包 括 柴 油 机 发 火 顺 ，
Ｆ ｇ ２ Ｔ ｅ ｍｏ ｅ ｆｄｅ ｅ ａ ｄ ｖｂ ａｉｎ ｉｏａｉ ｎ ｓ ｓ ｍ ｉ ． ｈ ｄ ｌｏ ｉ ｓｌ ｎ ｉ ｒｔ ｓ ｌｔ ｙ ｔ ｏ ｏ ｅ
ｇ 巨
１ ２ 实 验 验 证 ．
删
柴油发 电机 组 的建 模 过 程 相 当 复 杂 ， 而模 型 的 然 正确 性直接 影 响 计 算 结 果 的 正 确 性 ， 以应 对 模 型 的 所 正 确性 进行 实 验 验证 。机组 零 部 件 众 多 ， 体 系统 复 多
某柴油发电机组振动超标问题机理分析
机 ．曲轴 各缸 曲柄 排列 如 图 ２所 示 。
２ 机 组 振 动 超 标 问题 机 理 分析
２ ． １ 柴 油机 振动激 振 力
物体 的振 动是 由于物 体受 到激振 力 的作用 而产 生 的 。柴 油机作 为 往复 回转运 动机 械 ，机体受 到 的 激振 力 比较 复杂 ，工程 上为 了简便 ，同时又不 影 响 计算 精 度 。往 往 对 高 阶往 复惯 性 力 忽 略 不 计 。因
柴 油机 加 工 、装 配过程 中没有 严格按 工 艺控 制 柴 油机 各缸 活塞 、连杆 的质 量 。造成 柴 油机 轴 系动
不平衡 过 大 引起 。强调 了柴油机 加 工 、装 配过程 中严格控 制 各缸 活 塞 、连 杆 质量 的重要 性 。
关键词 ：柴 油发 电机 组 ；振 动 ；超标 ；平衡
第３ ５卷 （ ２ ０ １ ３ ） 第 ２期
柴油机
Ｄｉ ｅ ｓ ｅ ｌ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ
某 柴 油 发 电 机 组 振 动 超 标 问题 机 理 分 析
郑 长江
摘
要 ：通过 对 某柴 油发 电机 组轴 系进 行动 力 学分析 ． 阐明 了该机 组发 生振 动超标 问题 的原 因 系
塞 、连杆 质量 的重要 排 查 情 况
某柴 油发 电机 组在 进 行振 动测 试 时 ，发 电机上 测点 Ｊ 处（ 如图 １ 所示 ） 振 动烈度 测 量值 超 出技术 规 格 书 规定 的 限制值 。
为 了排除 问题 ，试 验 人员 进行 了大 量 分析 、检 查 、调整 和测 试工 作 ，具 体如 下 。
图１ 机 组 振 动 烈 度 测 量 点 布 置 示 意 图
超过 ± １ ５ ｇ ，同 时对 连 杆 大 、小 头 质 量 也 有 严格 规
柴油发电机组浮筏隔振装置性能分析
摘 要 机舱内的柴油发电机组是船舶主要振动噪声源之一，为了控制柴油发电机组振动并同时降低其
辐射噪声，对其采用浮筏隔振技术措施。通过有限元分析软件建立浮筏隔振系统力学模型，开展浮筏系统的模
态分析，探讨主要参数对浮筏隔振装置隔振性能的影响，并对浮筏隔振装置的抗冲击性能进行校核计算，结果
表明柴油发电机组浮筏隔振装置隔振及抗冲击性能良好。
作者简介：李志远（1994 — ）,男，硕士研究生，主要研究方向为噪声与振动控制技术
・84・
等方法对浮筏隔振装置进行计算分析。有限元分析 可将筏体和基座作非刚体处理，从而很好地提高计 算精度和计算结果的精确性。本文主要基于有限元 分析方法对浮筏隔振系统进行模态分析、隔振性能 分析以及抗冲击校核。
1双台柴油发电机组浮筏隔振装置的设计 及建模
关键词 浮筏隔振装置;模态分析；隔振计算；冲击校核
中图分类号U664.121
文献标志码 A
Vibration Isolation Performance of Diesel Generator Set Floating Raft
LI Zhiyuan1, WEN Huabing1, WU Junjie1, LI Bing1, WANG Chunyong2
(1. Institute of Noise and Vibration, Jiangsu University of Science and Technology, Zhenjiang 212003, Jiangsu, China；
2. Jiangsu Nanji Machinery Co.，Ltd.，Taizhou 225300，Jiangsu, China)
2019年第3期 总第349期
造船技术
VOLVO PENTA柴油发电机组双层隔振降噪系统设计与验证
潘小红1 钱 凯 2
李力克3
dB A
VOLVOPENTA
关 键 词柴 油发 电机 组 中 图 法 分 类 号 31%
TM
单层隔振 双层隔振 文献标志码
A
降噪
测试
近年来， 大功率柴油发电机凭借自身体积小、 灵 活、 轻便、 配套齐全等优点而广泛地应用于矿山、 铁 路野外工地、 工厂企业以及大型医院等部门作为备 用或临时电源。但柴油发电机组工作时产生的振动 与噪声却严重的危害了操作工人以及周围的健康安 全 。所以解决柴油发电机组的振动与噪声问题迫在 眉睫。 目前的工程机械设备主要使用单层隔振来减 小振动， 而且隔振的振级落差在1 0 〜 20 dB( A # 。但 随着人们对振动要求越来越严格， 双层隔振系统作 为一个高效的隔振方式应用于各行业， 其中主要应 用于隔振要求高的领域， 如舰艇、 船 舶 等 行 业 [1]。 某 石 油 钻 井 井 场 内 部 的 VOLVOPENTA 型号的柴 油发电机组由于工作时噪声与振动过大， 严重地 影响了井内工作的工作人员以及周边生活的居 民， 为了减小机组的振动和结构的噪声带来的不 利影响， 采用双层隔振方案， 来减小井场内的噪声
隔振降噪系统设计与验证
( 长江大学文理学院1$荆 州 434000 % 苏州奥杰汽车技术股份有限公司2 $ 苏 州 215000% 四川正升声学科技有限公司3$ 成 都 610000)
摘要针对某钻井井场内的单层隔振的柴油发电机组振动噪声过大， 提出双层隔振的方案来降低井场噪声与振动。首先 对双层隔振系统进行数学建模分析， 得出双层隔振比单层隔振具有更好的隔振降噪的效果。为验证双层隔振比单层隔振效 果更好， 对井场内柴油发电机组进行双层隔振的具体方案实施； 并对施工完成后的双层隔振的发电机组进行噪声与振动的现 场测试。测试结果表明， 柴油发电机组采用双层隔振后， 隔振效果比原有的单层隔振措施有一定的提高， 噪声最大减小了 13.5 ( )。研究结果表明 柴油发电机组采用双层隔振措施可以降低井场噪声与振动。
发电机机械振动原因的分析与处理方法
发电机机械振动原因的分析与处理方法摘要：发电机是设备稳定运行的重要前提，如果发电机出现机械振动对导致其无法稳定运行，导致企业生产安全问题的出现。
因此，本文首先分析发电机机械振动的原因，从设计、安装检修以及运行等方面进行分析，之后则重点探究发电机机械振动的处理方法，为发电机稳定运行提供指导，以确保发电机的稳定运行。
关键词：发电机机械振动原因分析处理方法引言现阶段，发电机在运行过程中会受到多方面因素的影响而出现机械振动，不仅会降低发电机工作的效率，还会影响发电机运行的安全性和稳定性，甚至降低设备的使用寿命。
但是在实际运行过程中发电机机械振动问题时有发生，严重威胁了设备的运行。
因此，要重视发电机机械振动问题额解决，减少机械振动问题的出现，从而实现设备运行的稳定性和安全性。
一、发电机机械振动原因分析（一）设计制造环节的失误发电机是设备运行的重要设备之一，设计环节的重要性不容忽视，发电机在运行过程中，转子保持着高速运转，如果旋转中心发生偏离就可能会导致机械振动。
与此同时，在加工制造过程中，如果发电机相关构件的加工精度不够也会导致发电机机械出现振动，正所谓失之毫厘，差之千里，细小的误差也可能会造成振动问题的出现[1]。
（二）安装检修方面的原因发电机安装的技术要求也比较高，需要严格按照相关规定进行操作，安装检修过程中如果工艺水平不高或者安装不规范都会导致机械振动，具体而言有以下几个方面的原因，一是轴承方面，一方面轴承的设置不合理，轴承的设置至关重要，其中心高需要保持在同一水平线上，否则会影响发电机的平衡，导致机械振动。
另一方面，轴承自身的性能和质量如果不好会导致发电机在运行过程中受到影响，尤其是轴瓦的紧力、顶隙以及连接处的性能比较差时，在激振力的影响下，发电机会出现机械振动的问题。
第二，滑销系统，发电机在高速运转之后可能会导致零部件变热，进而出现膨胀，导致滑销系统受到影响而出现卡滞，导致发电机无法正常运行。
第三，检修方面，在对发电机进行检修时缺乏科学的检修计划和方案，导致在实际检修时可能会出现检修不出来的情况，导致发电机出现机械振动。
短路故障时柴油发电机组隔振系统响应分析
２ ０ １ ３ 年６ 月
中
国
舰
船
研
究
Ｖｏ１ ． ８ Ｎｏ ． ３
Ｃｈｉ ｎｅ ｓ ｅ Ｊ ｏ ｕｒ ｎａ ｌ ｏｆ Ｓｈ ｉ ｐ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ
Ｊ ｕ ｎ ． ２ ０ １ ３
ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ￣ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ３ － ３ １ ８ ５ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ３ ． ０ １ ３ 网络 出版 地 址 ： ｈ ｔ ｔ ｐ ： ／ ／ ｗ ｗ ｗ ． ｅ ｎ ｋ ｉ ． ｎ ｅ ｔ ／ ｋ ｃ ｍｓ ／ ｄ ｅ ｔ ａ ｉ ｌ ／ ４ ２ ． １ ７ ５ ５ ． Ｔ Ｊ ． ２ ０ １ ３ ０ ６ ０ ６ ． １ ５ ４ ９ ． ０ ０ ４ ． ｈ ｔ ｍｌ
ｉ ｓ ｏ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｂ ｙ Ｍ ＡＮ ｉ ｓ ｅ ｑ ｕ ｉ ｐ ｐ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｍｏ ｄ ｕ ｌ ｅ ｏ ｆ ｓ ｈ ｏ ｒ ｔ —ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｆ ａ ｕ ｌ ｔ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｓ Ｏ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈｅ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｏ ｆ ｇ ｅ ｎｅ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｓ ｉ ｓ ｂ ｅ ｔ ｔ ｅ ｒ ｅ ｎ ｓ ｕ ｒ ｅ ｄ ． Ｈｏ ｗｅ ｖ ｅ ｒ ，ＭＡＮ ｈ ａ ｓ ｎ ｅ ｖ ｅ ｒ ｄ ｉ ｓ ｃ ｌ ｏ ｓ ｅ ｄ ａ ｎ ｙ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｎ ｃ ｅ ｒ ｎ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ａ ｓ ｓ ｅ ｓ ｓ ｍｅ ｎ ｔ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｈ ｏ ｒ ｔ －ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｉ ｍｐ ａ ｃ ｔ ． Ｉ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ，ｔ ｈｅ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ａ ｎ ｄ ｄ ｙ ｎ ａ ｍｉ ｃ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｖ ｉ ｂ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｓ ｏ ｌ ａ ｔ ｏ ｒ ａ ｒ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ． Ｔｈ ｅ ｄ ｅ ｔ ａ ｉ ｌ ｅ ｄ ｒ ｅ ｓ ｐ ｏ ｎ ｓ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｄ ｕ ｅ ｔ ｏ ｓ ｈ ｏ ｒ ｔ — ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｆ ａ ｕ ｌ ｔ ｓ ｉ ｓ ａ ｌ ｓ ｏ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ａ ｓ ｔ ｅ ｐ － ｂ ｙ －ｓ ｔ ｅ ｐ ｉ ｎ ｔ ｅ ｇ ｒ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｄ ｕ ｒ ｅ ． Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｈｓ ａ ｒ ｅ ｓ ｅ ｅ ｎ ｔ ｏ ｂ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｉ ｓ ｔ ｅ ｎ ｔ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｏ ｓ ｅ ｐ ｒ ｏ —
火电厂汽轮发电机组振动影响分析
火电厂汽轮发电机组振动影响分析
火电厂汽轮发电机组的振动问题对设备的安全运行和发电效率有重要影响。
本文将从
振动的原因、振动对设备的影响和振动控制措施三个方面进行分析。
火电厂汽轮发电机组的振动源主要有两个：一是机械结构振动，主要包括转子不平衡、轴承故障、支撑系统问题等；二是气动力振动，主要由于汽轮机叶片与工作介质之间的干
涉引起。
这些振动源会导致发电机组在运行过程中出现不规律的振动，严重影响设备的性
能和寿命。
振动对设备的影响主要表现为以下几个方面。
振动会导致设备的噪声增加，影响周围
环境的安静度。
振动会加速设备的磨损和疲劳破坏，降低设备的寿命。
振动会导致设备的
工作效率下降，降低发电机组的发电效率。
振动还可能引起设备的故障和事故，对人员和
设备的安全构成威胁。
为了控制振动对设备的影响，需要采取一系列的措施。
应对设备进行定期检测和维护，及时发现和修复振动源。
可以采用动平衡技术对转子进行平衡，减小不平衡振动。
应确保
轴承的正常工作，及时更换损坏的轴承。
可以采用支撑系统减振措施，如增加减震垫等，
减小设备的振动。
对于气动力振动问题，则需要优化叶片设计和增加降噪措施，减小气动
力振动。
在振动控制的也需要关注设备的运行监测。
通过安装振动传感器和监测系统，实时监
测设备的振动情况，并及时采取措施，确保设备在正常工作范围内。
还可以通过数据分析
和故障诊断技术，预测设备的故障风险，并采取相应的措施，预防和减少故障发生。
发电机组振动分析及处理
发电机组振动分析及处理步骤一、机组振动产生的影响与危害机组的振动是有害的，它使机组的零部件承受附加的动载荷，影响安全运行。
1、动静部分发生摩擦，若摩擦部分发生在转轴处，会造成转子的热弯曲，使轴承和轴的振动进一步增大，造成轴的永久弯曲。
2、加速机组的部品和组件磨损。
3、造成动静部件的疲劳损耗。
由于振动将会使某些部品产生过大的应力，从而加速疲劳损坏，使事故进一步扩大。
4、使某些紧固件断裂和松脱。
轴承座的地脚螺丝损坏会松脱，会使轴承座动刚度降低，从而使轴承座振动进一步加剧，甚至引起基础共振破坏周围建筑物，会直接或者间接的造成设备事故。
二、机组振动一般原因（一）、电气原因：1、发电机转子匝间短路；2、定、转子气隙不均；3、定、转子椭圆；4、转子本身或线圈受热后引起不规则的热变形等。
（二）、机械原因：1、机组轴系残余不平衡量过大；2、联轴器对接中心超标；3、动态摩擦；4、油膜振荡；5、转子有裂纹或转子变形；6、汽轮机转子膨胀造成热态联轴器对中变化；7、转子上零部件松动等原因。
三、分析步骤（一）、首先收集机组运行和检修资料1、运行资料：振动发生的时间，当时机组运行的情况和振动值；振动变化的情况，在什么情况下易发生振动；在运行中有哪些参数和原制造厂不符；发生振动时有哪些现象（机组的声音、膨胀和温度等）。
2、检修资料：转子扬度；转子找中心情况；轴瓦安装情况；发电机定、转子气隙；转子轴颈跳动情况等。
济南龙昌采用火电机组振动国家工程研究中心研制的振动采集分析系统设备，是专门针对火电厂旋转机械的振动测量与分析和现场动平衡设备。
（二）、振动测量及分析1、通过发电机转子励磁电流，判断转子是否匝间短路及定、转子气隙是否不均或转子热变形；2、通过振动频率分析及油温变化判断是否是油膜振荡及轴瓦间隙问题；3、测量轴承座轴向振动、基础及底板振动，判断基础及螺栓是否松动；4、如振动以基频为主，可能是轴系残余不平衡量过大、联轴器对中超标。
船用柴油发电机组悬置隔振特性及隔振器选型分析
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
柴 油 机
Ｄｉｓ ｌ Ｅ ｇ ｎ ｅ ｅ ｎ ｉ ｅ
；减 ｒ … 振 与一 一 ； 降噪
～ 】 Ｈ… ～ 】
船 用 柴 油 发 电机 组 悬 置 隔 振 特 性 及 隔 振 器 选 型 分 析
胡联 雄 ，陆卫 东 ，黄 学建 ，关德 龄 ，王 华。 ，陈湘 陵
Ｃ ｍｐ ｎ ， Ｗ ｅ ｔ Ｄｒ ｌ ｇ Ｅ ｇ ｎ ｅ ｉ ｇ Ｃｏ ａ ｙ Ｌ ｍｉ ｄ，ＣＮ Ｃ， ＸｉＪａ ｇ Ｋ ｒ ｍａ ８ ４ ０ ｏ ａｙ ｓ ｉ ｉ ｎ ｉ ｅ ｒ ｍｐ ｎ ｉ ｔ ｌｎ ｎ ｅ Ｐ ｎ ｉ ｎ ａ ａ ｙ ３ ０ ０； ３ ＭＣ ． Ｃ
Ｂ ｏｔｅ Ｔ ｃ ｎｌｇ ｅｖｃ ｏ ，Ｌｄ ，Ｓ ａｇ ａ ２ ０ ４ ） ａｓ ｌ ｅｈ ｏｏｙＳｒｉ Ｃ ． ｔ． ｈ ｎ ｈｉ ０ ９ １ ｅ ｅ
ｔｅ ｔ ｅ ｒ ． ｈ ｈ ｏ ｙ
Ｋｅ ｗｏ ｄ ｙ ｒ ｓ：ｍａ ｉ ｅ ｄ ｅ ｅ ｅ ｓ ｔ ｉ ｒ ｔ ｎ ｉ ｌｔ ｎ ｕ ｐ ｎ ｉｎ；ｔｐ －ｅｅ ｔ ｇ ｒ ｉｓ ｌ ｎ ｅ ；ｖｂ ａｉ ｓ ａｉ ；ｓ ｓ ｅ ｓ ｎ ｇ ｏ ｏ ｏ ｏ ｙ ｅ ｓ ｌ ｃｉ ｎ
有 一定 的缺陷 ，由于柴油发 电机 纽悬置 支撑 的弹性 作用等 因素使振 动传递 率 曲线在 高频段上 扬 ，隔 振 效果 变差。就 柴油发 电机组 的 隔振 器选型原则 、安装布 置进 行 了分析 ，并辅 以实例说 明。 关 键词 ：船 用柴 油发 电机 组 ；隔振 ；悬 置 ；选型 中图分 类 号 ：Ｔ ７ ３ ６ Ｈ ０ ．３ 文献 标识 码 ：Ａ 文 章编 号 ：１０ ４ ５ （ ０ ２ ０ ０ ４ ０ ０ １— ３ ７ ２ １ ） ３— ０ １— ４
列车用柴油发电机组隔振系统隔振性能分析
装 方式 和 位置 ； 范 乐 天 提 出 过一 种 将 撤 下 设 备
模块 且 弹性 吊装 的优 化设 计 结 构 ＿ ３ ； 吴会 超 通 过 对 比分析 刚性 与 弹 性 两 种 不 同 的连 接 方 式 得 出 ，
Ｅ－ ｍａ ｉ ｌ ： ｔ ａ ｎ ｇ ｑ ｉ ｎ ４ ７ ＠１ ２ ６． ｅ ｏ ｍ．
大 连 交 通 大 学 学 报
第３ ４卷
１ ． ２ 隔振性 能计算
２ 号 ４ ｇ －
只考虑垂 向运动 时 ， 机 组 双层 隔振 系 统 的运 动 微分方 程 为 ：
圳
） ㈩
摘
要： 针对某型 出口动车采 用 的具有 双层 隔振 系统 的柴油 发 电机 组和 车体 间的隔 振问题 进行 了研
究， 首先建立 了机组双层 隔振 系统的振动传递模型和隔振性能评估表达式 ， 然后按照柴油发 电机组在列 车上的安装方式 ， 将其安装 在固定于地面的基础 台架上 ， 对 ３种不 同的隔振 刚度条件 进行 了隔振性 能试
机组通 过公 共 构 架 吊挂 在 车体 底 架 上 ， 机组
与公 共构架 之 间 的连 接 属 于一 级 隔 振 （ ５个 隔 振
器） ， 公共 构 架 与 车 体 问 的 连接 属 于 二 级 隔 振 （ ４ 个 隔 振器 ） ． 试 验 时 以基础 台架 代替 车 体 底 架 ， 将 机 组悬 挂 于基 础 台架 上 ， 安 装 方 式 和 隔振 器 分 布
验， 给出 了不 同刚度工况下 隔振性 能随机组转速的变化规律 ， 其 结果可为机组隔振系统性 能研 究和设计 提供参 考． 关键词 ： 出 口动车 ； 柴油发 电机组 ； 双层 隔振系统 ； 隔振性 能
柴油机及柴油发电机振动测试报告.doc
柴油机及柴油发电机机械振动测量1.测量条件①被测机器处于正常安装状态。
②当机器达到正常运转状态时方可进行测量。
③测量应在机器典型使用工况下进行。
④测量环境中应无强烈外部干扰。
2.振动测量仪器与设备振动加速度传感器、电荷放大器、YE6263动态数据采集测试分析仪、计算机。
3.测量仪表的要求振动测量的传感器应有下列要求：①传感器安装在被测点处应牢固可靠，接触面光滑干净，在整个测量过程中不得有任何移动。
连接系统在测量频率范围内应保证振动信号的正确传递。
②传感器应在允许的工作环境（如温度、湿度、磁场、油污、盐雾等）下工作。
③传感器经非正常状态后（如冲击，过热、浸水、浸油等）应及时校验，确认不低于原始性能时，方可继续而使用。
④传感器应有方向性，横向灵敏度应不大于测量方向灵敏度的10%，即“横向灵敏度比”要求小于10%联接导线的要求：联结导线的选用应与测量系统匹配，导线应固定牢固，与被测对象之间不应有相对运动。
指示与记录装置的要求：指示装置应能直接读取测量量标的有效值，可记录测量量标与时间的关系图并保存。
4.测量的数据内容柴油机及柴油发电机振动的测量的数据包括振动位移、振动速度、振动加速度。
柴油机及柴油发电机振动测量量标和定义振动位移：物体相对于某一参考坐标位置的矢量。
单位为毫米（mm）。
振动速度：振动位移的时间变化率的矢量。
单位为毫米每秒（mm/s）振动加速度：振动速度的时间变化率的矢量。
单位为毫米的平方每秒（mm2/s）5.测量系统测量系统的组成部分如下框架图图1 实验振动测量系统组成测量值是在一定频率范围内振动信号的有效值，测量频率范围下限应包括机械的一阶振动频率，对转速为600r/min以上的机械，频率范围取10～1000Hz，对转速为300～600r/min 的机械，频率范围取3～1000Hz。
振动测量仪器应能显示并记录振动测量标量和时间的关系图，和直接显示复合振动测量标量的有效值，频率响应范围应在2~3000HZ内选取，仪器精度应不低于5%。
柴油机振动分析研究
柴油机振动分析研究柴油机是一种重要的动力设备，用于汽车、船舶、发电机等领域。
然而，由于柴油机运转时有振动产生，这给机器的工作效率和使用寿命带来了负面影响。
因此，对柴油机振动进行研究和分析，可以优化其结构和工作参数，达到减少振动的目的。
柴油机振动主要有以下几种：1.机械振动机械振动主要是由于发动机内部的机械部件运转时带来的振动，如活塞、连杆、曲轴等。
这些部件在高速运转时会产生很大的震荡力，从而导致机器整体产生振动。
2.气动振动气动振动主要是由于柴油机排放废气过程中的前、后冲冲击波，会导致机器内部产生气体振动。
这些振动会通过机器整体传递，使得工作环境产生较大的噪音和震感。
3.热应力振动当柴油机在高温、高压环境下工作时，机器内部的金属材料会发生热膨胀和收缩，从而产生不均匀的应力分布。
这些应力分布会引起机器的微小振动，从而对机器的工作效率和寿命产生影响。
针对以上振动问题，我们可以采取以下措施进行研究和分析，优化柴油机的振动性能：1. 机械结构优化通过改善柴油机的机械结构设计，降低机器内部的滑动摩擦和压力差，从而减少活塞、连杆、曲轴等机械部件的振动。
常见的优化措施包括改进柴油机的径向和轴向运动精度、提高机械部件的装配精度和润滑性能等。
2. 气动特性优化通过改善柴油机的进、排气系统，增加气体的流动稳定性，减少排气压力冲击波的大小和频率，从而降低振动产生。
常见的优化措施包括改进燃油喷射系统、加强气流引导和缓冲设计等。
3. 热应力控制通过改进柴油机的材料性能，增加机器内部金属材料的韧性和抗疲劳性，从而减少因温度变化引起的振动。
常见的优化措施包括优化柴油机的密封装配和预热控制、采用高抗疲劳性材料等。
通过以上研究和分析，我们可以优化柴油机的结构和工作参数，降低机器产生的振动，从而提高机器的工作效率、延长机器的使用寿命，甚至减少对环境的影响。
因此，柴油机振动研究和分析具有重要意义，是改进柴油机性能的关键要素。
为了更好地理解和分析柴油机振动情况，我们需要收集和分析相关数据。
柴油机振动分析研究
ＤＦ Ｅ Ｄ系统 等 ， 可在不 解体 的条件 下诊断一 些常 见的柴 油机
故障 。 柴油机是一个非常复杂 的动 力系统 ， 结构及机 械运动 其 形式 的复杂性 ， 产生振动因素的多样性 ， 决定着振声法诊断柴
复运 动部件运动时产生的往复惯 性力 ， 与各运动部 件的质 它
量成 正比 ； 曲轴飞轮等旋转部件产生的离心惯性力 。 三是 当柴 油机 出现故障时 ， 各作 用力会产生相应 的变化 ， 可通 过检测 、 分析 柴油机不 同位 置 的振 动信 号来判 别故 障位置 及故 障原
系统 。
关键词： 柴油机 振动分析
中 图分 类号 ：Ｈ１ ７ Ｔ ７ ０
诊断系统
文章 编号 ： ０ ６８ （００ ０ ０５ ０ １ ２— ８６ ２ １）３— ０６— ４ ０
文献标 识 码 ： Ａ
Ｓ ｕ ｙ ｆ ｒ Ｖｉ ｒ ｔ ｎ Ａｎ ｌ ｓｓｏ ｅ Ｄｉｓ ｌＥｎ ｉ ｅ ｔ ｄ ｏ ｂ ａ ｉ ａ ｙ ｉ ｆ ｔ ｅ ｅ ｇ ｎ ｏ ｈ
柴油机及其它 内燃机 、 压缩机等都是 由活塞 一曲柄机构 等组 成 ， 活塞 、 连杆 、 曲柄等 构件在高速周期性运 动时产生 的 惯性 力及气缸 内的气压力呈周期 性 的变化 ， 构成 机器 内的力
双层隔震系统的隔震性能分析
双层隔震系统的隔震性能分析摘要我国铁路实行全面提速以后，铁路列车的舒适性、安全性、可靠性分析便显得更为重要了，列车减震的要求更高了，本论文以唐车公司某出口内燃电传动车组机及辅助机组隔振方案为研究对象。
该动力包采用双层隔振系统，对上述双层隔振系统的隔振参数进行设计，同时对机组的振动特性进行计算分析，目的是在掌握系统的隔振特性基础上，对隔振器刚度进行优化设计，做到隔振效率与系统稳定性间的平衡。
柴油发电机组（以下简称机组）是由柴油机、发电机、空气冷却装置、滤清器、消音器、静液压泵组等集成的动力源，机组与公共构架共同组成柴油机车的动力包。
关键词:阿根廷米轨隔振系统隔振系统参数减振优化动力包引言随着我国铁路列车运行速度的提升，其内部的振动和噪声随之增加，而用于连接车内部件与车体的传统结构减振降噪性能欠佳，严重影响了列车的运行质量以及乘客的舒适性和安全性，甚至可能造成车内结构和设备的损坏，降低列车的使用寿命。
特别是在我国铁路实行全面提速以后，列车的安全性和舒适性要求成为提速的一大难题，对客车的减振降噪等性能提出了更高要求。
隔震器作为轨道交通车辆重要的元器件，具有良好的减少和消除振动的作用。
良好的隔振系统应该尽量减小支撑处动反力的大小，从而达到控制振动噪声的目的。
本文以中车唐山机车车辆有限公司设计的内燃拖车动力包混合动力机车为为，简要分析双层隔震系统的隔震性能。
1 隔震器位置该动力包采用双层隔振系统，目的是对来自柴油发电机组的主要激振源进行隔离。
柴油发电机组和冷却单元（散热器）与框架之间的隔振器称为一级隔振器组[1]，一级隔振器组由5个锥形隔振器组成（编号为：1-1,1-2,1-3,1-4,1-5）；框架与车体底部连接的隔振器称为二级隔振器组，二级隔振器组由4个V型隔振器组成（编号为：2-1,2-2,2-3,2-4）。
各隔振器位置及编号如图1所示。
图1 各隔振器位置2 一级隔振器的刚度设计通过对动力包隔振器安装位置的分析，可知隔振器安装位置相对3个惯性轴都不对称，且1-1隔振器与其它隔振器在z向不在相同高度。
典型隔振系统振动特性的理论分析与试验研究
0引言机械振动隔离技术是降低机械设备通过基座传递结构噪声的主要方法，从隔振系统的演变历程上看，主要经历了单层隔振、双层隔振和浮筏隔振等几个发展阶段。
浮筏隔振系统是在二十世纪五十年代，基于双层隔振理论，出现的一项新的隔振技术。
通常情况下浮筏隔振可以使舰艇的机械辐射噪声减小20-40dB[1]。
为了对浮筏隔振方式进行研究，本文利用研制的机舱辅机设备浮筏隔振台架开展隔振性能研究，使用有限元软件建立了台架的模型，分析了该系统的动力学特性，并进行实验验证。
理论分析及实验研究的结果表明，设计的隔振系统的隔振性能达到了预期的要求。
1有限元模型及振动模态分析在隔振台架设计中，根据所选择设备的质量及转速，风机-电机采用浮筏隔振。
其中风机转速为1400r/min，电机转速为2900r/min，综合考虑风机-电机浮筏隔振装置垂向振动的设计频率在10-12Hz的范围内。
隔振器的横向或水平刚度也应该选得相对低些，以保证隔离水平方向的激励力。
有限元建模中，对台架系统作了适当的简化处理：各机组选用SOLID实体单元，在总体尺寸相同以及质量不变的原则下确定其密度；筏体、舱室基座属于框架结构，分别选用不同厚度的SHELL板壳单元；各减振器分别采用三个SPRING弹簧单元，以模拟其在不同方向上的刚度与阻尼。
在上述建模的基础上，对机舱辅机设备浮筏隔振台架系统的振动模态进行了分析。
对模型进行模态分析，发现风机-电机一阶垂向刚体运动模态的频率为11.9Hz，落在设计频率范围内，证明设计是合理的。
2理论计算及实验研究2.1隔振装置的实验原理试验中，分别在上层机组安装点和下层基座上隔振器的连接点布置加速度传感器，风机上布置了两个测点，下层基座上布置了两个测点（见图1）。
限于篇幅，仅给出了在开启风机工况下的理论计算与试验测试得出的部分测点的结果对比曲线。
2.2理论计算与实验测试的结果与讨论由于舰船设备的激励力难以测量，为了比较理论和实验数据是否吻合，拟对机组加载实验测得的设备基座的振动加速度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第25卷第2期 广州航海学院学报Vol.25 No.22017 年 6 月JOURNAL OF GUANGZHOU MARITIME INSTITUTEJun. 2017某柴油发电机组双层隔振系统振动特性分析孔晓丽(南通航运职业技术学院轮机工程系，江苏南通226010)摘要：利用Matlab 工具箱编写程序对M T U 16V 396TC 53柴油发电机组的双层隔振系统进行计 算，分析了采用不同中间质量、钟状罩刚度、上下减震器的刚度及减振器阻尼系数等对隔振效果的 影响，为该机组的隔振器选用提供参考依据.关键词：Matlab ;柴油发电机组；双层隔振；隔振效果中图分类号：TB 535.1文献标志码：A船舶柴油发电机组的振动和噪声会影响船体 结构的安全性和相关机械的可靠运行，同时对环境 造成极大的污染，在军用舰船中，动力装置的振动 噪声严重影响其隐蔽性和战斗力，因此船舶动力装 置振动噪声控制技术的研究倍受重视[1].本文用Matlab 工具箱编写程序，通过输入不同参数，对M T U 16V 396TC 53柴油发电机组的双层隔振系统的 隔振性能进行计算，对隔振效果进行了比较.1机组结构本文对M T U 16V 396TC 53柴油发电机组的双层隔振系统进行校核计算.机组结构简图见图1 所示.柴油发电机外面有隔声罩，它同中间质量组 成一体.图1机组结构简图文章编号：1009 -8526(2017)02 -0017 -042振动计算建模关于柴油发电机组双层隔振装置的振动计算建模以前一般都是把柴油机和发电机作为一个统一的刚体，中间质量作为另一个刚体，构成图2所示 的具有12个自由度的串联的双层隔振系统.图2串联双层隔振系统然而实际上柴油机同发电机并非是一个统一 的刚体，它们之间是由刚度很大的钟状罩相连接， 采用图2系统建模，结果是丧失了由钟状罩连接带 来高频振动的信息，而这恰恰是研究结构辐射噪声 所关心的频率成分.为了更好真实地反映柴油发电 机组双层隔振装置振动特性，本文将柴油机和发电 机作为两个独立刚体，考虑它们两者之间钟状罩的 刚度，建立如图3所示具有18个自由度的串一并连双层隔振系统的力学模型.收稿日期：2016-10-30作者简介：孔晓丽（1982—），女，讲师，硕士，主要从事轮机管理专业教学与研究.18广州航海学院学报第25卷图3 18个自由度的串-并连双层隔振系统的力学模型计算结果表明两个力学模型的前12阶固有频 率和振型完全相同.串一并连模型新增的6个固有 频率是引进钟状罩刚度后产生的高阶固有频率，其 值远大于原来12阶频率.由以上结果初步可以认 为，如果只考虑避免机器干扰力频率同隔振系统固 有频率重合引起的共振，那么采用图2力学模型可 以满足工程计算要求;在要求考虑结构辐射噪声情 况下，需要采用图3力学模型进行振动特性计算.考虑最一般的情况，假定机组及中间质量的外 形是不规则的，其质量也都是不均匀的，每层中各 弹性支承的刚度特性可以是各个不相同的，且它们 的布置位置和3个相互垂直的主刚度轴安装方向 是任意的[2].假定参考坐标系oxyz设在基础上，这 里尤为船体横向，y为船体纵向，z为垂直方向.1代 表中间质量，在参考坐标系中位移向量为U U = (A A，爲为沿坐标轴的位移，a, /3,y为绕3根坐标轴的角位移.2代表燃气轮机，其 位移向量为b U = 代表基础，整个系统为12个自由度，系统位移向量= (㈦小“，.刚度矩阵的生成是计算复杂机构固有频率的 关键.假设系统中有歷个质量块，则总刚度矩阵为 67VM x67V M方阵，它有如下特点：对角线元素是所 有与对应质量块相连的弹性支承刚度之和，非对角 线元素是质量块〖和7之间所有弹性刚度之和，取负 值.换句话说，它由M f x y V M个6 x6的分块矩阵 [幻和[幻,.组成，以=1，…，屬f.其中对角线上分 块矩阵用下式求得[K]u=(1)非对角线上分块矩阵由下式得到[幻，=-£[尺] (2)71二 1式中:A7为所有与质量块；连接的弹性支承个数，胃为连接质量块〖和7之间的弹性支承个数.也就 是说，对于连接质量块〖和7的各个弹性支承，其子 刚度矩阵[幻…分别加到分块矩阵[幻[幻y.上; 取其负值分别加到分块矩阵[幻y.和[幻>上.[K]…为6 x6方阵，是每个弹性支承在参考坐 标系中的子刚度矩阵，它经过下述矩阵运算后得到 [K]n = [TR]；l[TR]n[k M T R Y n[TR]；T.(3)&，^，n為人为弹性支承沿单根刚度主轴的平移和转动刚度.[TR]n = [T]n[R]n.(4) [r]…是坐标平移变换矩阵，其作用是将局部坐标系平移到参考坐标系；[只]…为旋转变换矩阵，把平移到参考坐标系的局部坐标的3根坐标轴通 过旋转与参考坐标系3根轴重合.它们的具体表达式为[3]:I T],[D][此[厂]I0■.D I.-0-C B_C0-A■-B A0 _'r0■.0 r.cosa1cos/3i cosy1~cosa2cos/32cosy2_cosa3cos/33cosy3_(5)(6)A，B，C为弹性支承在参考坐标系中对应的％、值，a，/3,y为弹性支承3根刚度主轴同参考坐标 系3根轴之间的夹角，其关系如1表所示.表1坐标轴同刚度轴之间的夹角人[人刚度轴Kx K y Kz X A7iY«2P272Z«3A73其中[伙],和为整体坐标系向局部坐标系转换的矩阵，r为第r个刚体;s为第5个刚体.总质量矩阵比刚度矩阵简单，它是一个分块对角 阵，由歷个6X6的满秩矩阵[M L组成“ =1，…，它在参考坐标系中表达式就是单位质量刚度阵：(7)式中：[爪]t二出啤[爪，爪，爪乂，々乂 为质量块€第2期孔晓丽：某柴油发电机组双层隔振系统振动特性分析19的质量，4，/7，/2分别为绕其3根惯性主轴的转动惯量.当刚度阵与质量阵分别计算好后，即使用纽马 克法进行计算，求出位移，速度，加速度的曲线，进 一步求出传递率，振级落差等等效果评估参数[4].传递率7^定义为传至基座上的力（F2)和扰动力（^)之比.其表达式如下：T=^1 -_______h r_______/nxA~F, -Z r ZM+Zr ZF+ZM-Z f：^其中，，z,，心分别为机组、弹性支承（隔振器）及 基座的机械阻抗，均为频率的复函数.传递率如果用分贝数表示时，常写成以下形式:= 2〇H Z r Z u+Z f Z；+Z u-ZF(dB).(9)由于取了倒数，所以凡表示有衰减作用的^值都是正数.减振装置减振效果的振级落差为[5]:L vr =1(1|被减振机组垂向振动速度的均方值(m)n n、g基社各賴器位置处_振动雜得均施1叫、J3计算实例机组原始数据（方案一）见表2,其中a=3.0; y S=0.000 1;y= 10.上层柴油机和发电机采用20个 EIN3164 -3橡胶支承，其中柴油机下面有12个，发 电机下面有8个；下层中间质量采用10个17/ 1663D型橡胶支承，柴油机和发电机之间用钟状罩 相连，其刚度远远大于橡胶支承的刚度，它们的刚 度值见表3.本机组中各个橡胶支承的坐标见表4.本文对6种不同的方案对隔振效果的影响进行了分 析，结果如表5所示.表2机组数据机组组件名称质量/kg转动惯量/kgm2参考坐标系坐标/m1.中间质量7 31426 310 6 20825 5800.0150.729-0.0262.柴油机 6 918 4 1871 534 4 26700.9500.2703.发电机 4 6451 5834621 5800-1.9400.095表3橡胶支承和钟状罩刚度N/M 单只刚度K,Kr K K y上层橡胶支承 2.54 xlO6 2.54 xlO6 1.335 xlO6000下层橡胶支承 1.833 xlO6 4.57 xlO5 2. 159 xlO6000钟状罩 2.823 xlO99.063 xlO9 1.045 xlO9 1.045 xlO9 2.21 xlO89.314 xlO8表4橡胶支承的坐标位置m 妒口中间质量下柴油机下发电机下%r z X r Z X r z 10.647-1.886-0.6770.51-0.025-0.20.62-1.98-0.232 -0.647-1.886-0.677 -0.51-0.025-0.2-0.62-1.98-0.233 -0.647-0.752-0.677 -0.510.198-0.2-0.62-1.738-0.234 0.647-0.752-0.6770.510.198-0.20.62-1.738-0.235 0.6470. 362-0.6770.4550.958-0.20.62-0.744-0.236 -0.6470. 362-0.677 -0.4550.958-0.2-0.62-0.744-0.237 -0.647 1.476-0.677 -0.455 1.181-0.2-0.62-0.532-0.238 0.647 1.476-0.6770.455 1.181-0.20.62-0.532-0.239 0.647 2.59-0.6770.455 1.906-0.210 -0.647 2.59-0.677 -0.455 2.129-0.211-0.455 2.129-0.2120.455 2.129-0.220广州航海学院学报第25卷表5参数改变后隔振效果比较方案改变的参数传递率^ (稳定值）(稳定值）振级落差稳定值）方案一见表1至表30. 007 64546.692 6136.636方案二中间质量为方案一的10倍0. 001 2558.061 72196.105 8方案三钟状罩的刚度为方案一的10倍0. 000 95460.409 77183.506 5方案四上层减振器的刚度为方案一的10倍0.001 13758.884 7160.579方案五下层减振器的刚度为方案一的10倍0.000 11779.44248.124 9方案六阻尼系数变为4. 5和0.001，出现两个波峰0. 001 02559.786 51212.473 24结论1)由表5可以发现，由于中间质量的质量增 大，故惯性也增大，所以其位移必然减小，这就决定 了在振级落差曲线趋于稳定后，振级落差必然要增 大，因为振级落差/^与被减振机组垂向位移和基础 上减振器垂向位移的比值成正比，由此可知，振级 落差必增大.2) 改变钟状罩的刚度时，传递率7V 咸小，^ 增大，可见钟状罩对振动是有影响的.3) 当上层减振器为初始条件的10倍时，这时则可认为上下两个刚体时直接连接，因为此时的刚度也是很大的，则传递率7V 就大，因为•与:^成反 比，所以k 减小.此时传递率。