450吨龙门提梁机基础

中铁一局-华县梁场450吨龙门提梁机基础设计一、布置说明

渭河特大桥部分梁采用2台提梁机450吨龙门提梁机架设，龙门走形路线位于线路里程DIK392+308.28-DIIK392+733.41处，沿线路纵向布置。箱梁自重900吨，提梁机自重320吨，走行为双轨道，单

提梁机轮压布置图

侧单腿8个轮，双腿16个轮，提梁机总共32个行走轮，提梁机设计文件设计轮压32吨。

二、龙门基础处理

龙门走形基础采用强夯处理，强夯后并在地基顶上部铺设40cm 石子，石子上灌筑钢筋混凝土整体板基础再在混凝土板上铺设道渣及枕木与轨道（详细尺寸见后面附图）。

轨轮平面布置图

走行系统为双轨道,单侧四个轮,共8个轮,单个轮压为32吨

下卧层承载力为120

基础顶面与地面平

三、龙门基础设计及计算

（一）、地基沉陷计算；

1、地质情况：

2、采用《规范法》计算地基沉降如下：

取中心点下15.5m处的附加应力：

L/B=1.2 Z/B=7.4 a c=0.0112 σz0=4 a c p=4×0.0112×95.4=4.27kpa 此处土自重应力:

σcz=15×5＋8×12.5=190

取计算深度为6.5m,中心点以下6.5m处:

L/B=1.2 Z/B=3.1a c=0.049

σz0=4 a c p=4×0.049×95.4=18.7kpa

此处土自重应力:

σcz=18×5＋8×3.5=118

σz0＜0.26σcz

用规范法计算:

Z n=B(2.5-0.4lnB)=8.1m

将土层分为两层分别为0～2.5m, Es=5.5; 2.5m～8.1m, Es=6.5;

2.5m处附加应力为:

L/B=1.2 ; Z/B=1.19 ; a c=0.1626 ; σz=4 a c p=62kpa

8.1m处附加应力为:

L/B=1.2 ; Z/B=3.86 ; a c=0.1626 ; σz=4 a c p=13.3kpa

Es=(78.7×2.5+37.655.6)/(196.75/5.5+210.84/6.5)

=407.59/68.21=5.98mpa

Z1=2.5m ; Z2=8.1m

L/B=1.2 ; Z/B=0.6 ;

查表3—14得:平均附加应力系数α1=0.878

L/B=1.2 ; Z/B=1.93 ;

查表3—14得:平均附加应力系数α2=0.476

S=0.8×95.4×［(2.5×0.878)/5.5＋(8.1×0.476－2.5×0.878)/6.5］

=76.32×(0.399＋0.255)=49.91mm

经计算，地基沉降过大，采用强夯处理。

3、配筋计算：

龙门滑道基底承载力验算

相关参数：450吨轮轨式提梁机每个支腿共计8个走行车轮，每个车轮轮压32T，单侧两个支腿外侧间距为17.44m，中对中间距为14.5m。因龙门及32m箱梁在架设过程中为活载，则静载为0，活载

为箱梁自重及龙门自重之和，P=(820+312)T。

龙门基础采用条形基础，截面尺寸为b×h=4m×0.7m,纵向受压区长度L=l+l’=(17.44-14.5)+(2×0.7)=4.34m,其中l’为基础两侧取向外45。的扩散。

黄土容重γ1=13KN/m3，混凝土容重γ2=25KN/m3，混凝土扩散

∂=，强夯采用10t重锤，角θ1=400，粘质黄土扩散角θ2=300，0.5

落高为10m，假定强夯后地基承载力为250kPa，砂质黄土厚度为3.5m。

1、强夯有效加固深度：5

===；

H m

强夯前梁场里程范围内湿陷性土层厚度为2~5m，强夯后满足要求；

2、地基承载力验算：

混凝土顶面处压应力为：σ1= F/A=(32×8)KN / (4×4.34)㎡

=147.47 kPa

地基顶面处压应力为：σ2=σ1＋γ2·V/A

=147.47+17.5=164.97 KPa＜250kPa 则满足要求；

上式计算中由于为临建工程，故未考虑基础最小埋置深度及最小边宽等修正项的影响；

4、按照弹性地基采用倒梁法计算

求得跨中弯矩M2=(q·l·l) / 8=(147.47 KPa×1m×1m×1m) /8

=18.43 KN·m

求得悬臂处弯矩M1=(q·l·l) / 2=（147.47 KPa×1.5m×1.5m×

1.5m）/ 2

=248.86 KN·m

5、进行配筋计算

（1）箍筋配筋：

已知截面尺寸b×h=4000㎜×700㎜，采用Ⅱ级钢筋（f y =310N/mm2）,混凝土强度等级为C30（f c=15 N/mm2）。

M=248.86 KN·M

h0=700-70=630㎜

采用试配筋,取1m长度试用6根φ20钢筋进行截面验算。

单根φ20的钢筋截面尺寸为a s=314.2㎜2,即As=1885.2㎜2

则可求解得出混凝土受压区的高度为

x=f y·As / b·f c=310×1885.2÷（1000×15）

=38.96㎜

M= f y·As (h0－x/2)=310×1885.2×（630－19.48）

=356.8 KN·m＞M max =248.86 KN·m

图

2

18.43

当箍筋配筋率过小，或者箍筋间距过大，一旦出现斜裂缝，可能使箍筋迅速屈服，不能限制限制斜裂缝急剧开展，导致斜拉破坏。根据《规范》规定箍筋配筋率的下限为：

ρ

svmin =0.02f c / f y =0.02×15÷310=0.97×10

-3

,取ρsvmin =1‰

（2）纵筋配筋

采用柔性地基进行基础纵向配筋，查附表16可取最小配筋率ρ

min ＝0.15%。

则A s =ρ·b ·h 0=0.0015×1000×630=945㎜2

则由附表17，每米长度可选配5根φ16钢筋进行纵向钢筋绑扎。此时A s ＝1005㎜2

在施工中箍筋我们采用φ20钢筋进行帮扎。上下层纵向筋采用φ16钢筋。