混凝土浇筑时对的侧压力计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
混凝土侧压力
在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：F=0.22γctoβ1β2V∧½F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算在混凝土浇筑过程中，混凝土会对模板产生侧压力。
这种压力会随着混凝土的浇筑高度而逐渐增加，直到达到临界点后不再增加。
此时的侧压力就是新浇筑混凝土的最大侧压力，同时也是混凝土的有效压头。
根据理论和实践，我们可以使用以下两种公式进行计算，并取二者中的最小值作为标准值。
其中，第一种公式为F=0.22γctβ1/β2V1/2，第二种公式为F=γcH/2.在这两个公式中，F代表新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，γc代表混凝土的重力密度，t0代表新浇混凝土的初凝时间，V代表混凝土的浇灌速度，H代表混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，β1代表外加剂影响修正系数，β2代表混凝土塌落度影响系数。
计算出标准值后，我们还需要考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值。
这个值为4 kN/m2，并分别取荷载分项系数1.2和1.4.根据这些计算，我们可以得到作用于模板的总荷载设计值为32.48kN/m2.同时，有效压头高度为1.3m。
接下来是对拉螺栓的计算。
我们采用D16螺杆，纵向最大间距为750mm，横向最大间距为1200mm。
对拉螺栓的设计值一般为混凝土的侧压力，而对拉螺栓净截面面积为201mm2.根据经验公式N≤Af，我们可以计算出单根D16螺杆所能承受的最大拉力为67.3KN。
在本案例中，我们需要计算出对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
根据计算，这个值为20.16KN，小于最大拉力，因此满足要求。
最后，我们需要解释一下为什么要取两个公式中的最小值。
这是因为这两个公式分别考虑了混凝土的不同特性，而取最小值可以保证计算结果更加准确。
顶板侧模验算
顶板侧模验算新浇混凝土对模板侧面的压力值（采用内部振捣时）按以下两式进行计算，取其较小值。
F k=0.22r c t0β1β2V1/2 (1式)F k=r c H （2式）式中F k—新浇混凝土对侧模的最大侧压力(KN/m2)r c—混凝土的重力密度(KN/m3)t0—新浇混凝土的出凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算。
（T为混凝土的温度℃）β1—外加剂影响修正值，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2—混凝土坍落度影响修正值,当坍落度小于30mm时，取0.85，50mm—90mm时取1.0，110mm—150mm时取1.15。
V—混凝土的浇筑速度（m/h）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）根据建筑工程施工手册，新浇砼的重力密度为24KN/m3，即r c=24 KN/m3.根据现场实际情况，新浇混凝土的出凝时间为6小时。
β1顶板混凝土的配合比中掺入缓凝剂，故取1.2。
β2现场采用泵送混凝土，坍落度在13cm 左右，故取1.15。
假定砼的浇筑速度为1m/h故F k=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24*1.2*1.15*1=43.72KN/ m2F k=r c H=24*2.35=56.4KN/ m2取其较小者，Fk=43.72KN/ m2侧模板的侧压力设计值应为标准值乘以荷载的分项系数1.2.F=43.72*1.2=52.464KN/ m2顶板侧模在竖向设置4道对拉螺栓,水平间距900mm.将侧压力沿水平方向折算为:q=52.464/2.35=22.325KN/m每根对拉螺栓的受力计算:N=22.325*0.9*0.6=12.06KN每根对拉螺栓的受力面积如图:查建筑施工手册表8-4,对拉螺栓的规格和性能表得12的容许拉力为12.9KN大于12.06KN. 可以. 且顶板侧模还设置有双排脚手架,加设斜撑. 满足.600900。
梁、木模板、侧模设计计算
梁、木模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hH F(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：2振捣混凝土时产生的水平荷载标准值确定值为22）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：(2)模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合1）荷载类别及编号名称类别编号荷载值（kN/m 2）振捣混凝土时产生的荷载活载(5) 5.60 新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载(6)86.40 2）荷载组合项次项目荷载组合（kN/m 2）承载力验算荷载刚度验算荷载1梁侧面模板(5)+(6)92.00 (6)86.40 侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h =F /γc （m ）梁、木模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时，您可以重新修改设计参数，直到满足要求为止。
横木肋的截面特征值木模板的截面特征值肋宽肋高截面模量W惯性矩I板厚截面模量W惯性矩 I弹性模量Ecm cm cm3cm4cm cm3cm4N/mm210541.67 104.2 1.522.50 16.9 9000参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m48.79 木肋均布恒载加活载q kN/m16.26 刚度验算荷载q kN/m37.86 刚度验算荷载q kN/m12.62 横向内木肋间距a m0.20 螺杆水平间距x m0.60 外主肋间距L m0.60 螺杆竖向间距y m0.6030001. 木模板面计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm<0.50 mm满足2. 内木肋计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm< 1.50 mm满足3. 螺杆直径计算： D =mm4. 外肋计算：主肋按3σmax=0.138 kN/mm2<0.2050 kN/mm2满足ωmax=0.661 mm< 1.50 mm满足。
建筑施工模板侧压力计算讲解
模板侧压力计算：
混凝土作用于模板的侧压力，通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h ，即取T=25℃。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;根据资料取V= 0.5-1.5m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取
1.5m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
因此可得：
2/121022.0V t F c ββγ=
=22.4KN/m
H F c γ=
=25*1.5 =37.5 KN/m
则混凝土作用于模板的侧压力值为22.4 KN/m 。
根据设计，则最小面模板受压强为：
P=22.4/(1.5*1.3)
=11.5 KN/m 2
根据螺纹布置校核其强度：
对拉螺栓采用D30螺杆；纵向最大间距为1800mm ，横向最大间距为1000mm 。
单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f*A=235*3.14*152=166KN
N=L*l*q=1.8m*1m*22.4kN/m 2 =40.32KN<166KN
故符合强度。
模板拉杆计算
即：P = F + 4
S
四、计算拉杆所承受的拉力：
由４根拉杆围成的模板区
域所承受的侧压力Ｐ１： b
拉
Ｐ１＝Ｐ＊Ｓ
杆
每根拉杆所承受的拉力Ｆ杆：
Ｆ杆＝Ｐ１/４
a
Ｑ235圆钢拉杆（不同规格）的屈服荷载为F屈：
当F屈 ＞Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置符合要求；
当F屈 ＜Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置不符合要求，需要增大拉杆直径或缩
小拉杆间间距。
五、模板挠度计算：
在模板下部截取1㎡模板如下图所示：
作用于每跟背撑上的荷载
为：q 撑１＝q 撑２＝Ｐ/n （Ｐ－荷载组合）
1m
（一般有效压头高度h＞２m）
那么背撑受力图为：
1m q 撑２
背撑 q 撑１ n根
q 撑１＝q 撑２
1m
背撑最大挠度为：Ｗmax=-5qL4/384EI L ：所取背撑长度；
㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜
时，取1.15；
V–混凝土浇筑速度（m/h)
H–混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面 的总高度（ｍ）
h- 混凝土的有效压头高度（ｍ），即侧压力达到 最大值的浇筑高度
混凝土侧压力的计算分布图形如下：
F
h H
图中 h= F/24
三、进行荷载组合：（一 + 二）
Ｉ＝bh3/12
Ｗmax必须小于允许值 注：允许值为不超过相应结构计算跨度的
1/1
一、振捣混凝土时产生的标准值： 对垂直面模板可采用4.0KN/㎡。
二、新浇混凝土对模板侧面的压力值： 用内部振捣器时，新浇的普通混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列两式计算，取其中的较 小值： F=0.22rt0β1 β2V½
模板支撑验算
模板支撑验算1.荷载计算：○1新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度4.25m。
侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr cr c=24KN/m3t0为新浇筑混凝土初凝时间，t0=200/T+15=200/10+15=8hv取5m/hH=5.8mβ1=1.2（按掺外加剂考虑），β1=1.15（混凝土按泵送考虑）F1=0.22×24×8×1.2×1.15×51/2=130.34KN/m2F2=4.25×24=102 KN/m2取最小值为102KN/m2②倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2由○1○2得q1=1.2×○1+1.4×○2（验算强度）q2=○1（验算刚度）q1=1.2×102+1.4×4=128KN/m2q2=102KN/m22．内背楞间距验算模板厚15mm, E=104N/mm2，Ф48×3.5钢管截面特性：W=4.49×103mm3，i=15.94mm，A=424mm2。
在截面中部设置一道高度方向设置M12对拉螺栓@500。
内钢管背楞间距按150计算。
模板计算宽度取1000，W=3.75×104mm3模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×1=128 KN/m模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×1=102KN/mM=0.1ql2=0.1×128×0.152=0.288KN.mσ=M/W=0.288×106/3.75×104=7.68N/mm3﹤10 N/mm3强度满足要求按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）E—模板的弹性模量（N/mm2）I—板的截面惯性矩（mm4）I=1000×153/12=2.81×105mm4L≤[（100EI）/（0.667×250q）]1/3=[（100×2.81×105×104）/（0.667×102×250）]1/3=257mm内楞间距150满足刚度要求。
土木工程施工典型例题-讲题
如图所示:梁400×900，表面外露，混凝土重度24KN/m3，坍落度110mm~150mm，浇筑速度2m/h，掺外加剂，对拉螺栓水平间距600mm。
1、混凝土浇筑过程最大侧压力是多少？2、模板采用覆面木胶合板，弹模E=5400 N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2,厚度18mm，计算其是否满足要求3、方木50×100，截面惯性矩=416.667cm4，,弹模E=6545N/mm2，抗弯强度f=13.068 N/mm2，, 抗剪强度f=1.544 N/mm2，计算其是否满足要求1解：新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×0.9]＝min[41.22，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2解：面板取单位宽度计算抗弯验算：q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×26.244×0.2672+0.117×3.528×0.2672＝0.216kN·mσ＝M max/W＝0.216×106/54000＝4N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足挠度验算：q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×21.6×266.6674/(100×5400×486000)＝0.282mm≤266.667/400=0.667mm满足3解：承载能力极限：R max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×26.244×0.267+1.2×3.528×0.267＝8.827kN正常使用：R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.267×21.6＝6.336kN抗弯验算：q＝8.827kN/mM max＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×8.827×0.62，0.5×8.827×0.32]=0.397kN·mσ＝M max/W＝0.397×106/83333＝4.767N/mm2≤[f]＝13.068N/mm2满足抗剪验算：V max＝max[0.5×q×l,q×l1]=max[0.5×8.827×0.6，8.827×0.3]=2.648kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.648×1000/(2×50×100)＝0.794N/mm2≤[τ]＝1.544N/mm2满足挠度验算：q＝6.336kN/mν1max＝5qL4/(384EI)=5×6.336×6004/(384×6545×4166670)＝0.392mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=6.336×3004/(8×6545×4166670)=0.235mm≤300/400=0.75mm 满足。
模板受力计算
目录一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。
侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。
面板验算.................................... 错误!未定义书签。
强度验算.................................... 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。
强度验算................................. 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。
强度验算................................. 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。
面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。
二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。
计算参数.................................... 错误!未定义书签。
计算过程.................................... 错误!未定义书签。
混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。
单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。
桥台侧模板计算
桥台侧模板计算书1、混凝土浇注产生的侧压力及压头高度新浇筑砼对模板的最大侧压力：2/121022.0v t p ββγ=砼容重：3/26m kN =γ取新浇砼入模温度C T 030=初凝时间：h t 4.415302000=+=砼浇筑速度取：h m v /35.0=外加剂影响修正系数，按掺加缓凝剂考虑，则：11=β 砼坍落度影响修正系数，按泵送砼考虑，则：12=βKPa p 1535.04.42622.0＝⨯⨯⨯=KPa H p 915.326=⨯==γ根据规范取较小值，故：KPa q 151= 有效压头高度：m ph 6.02615===γ2、混凝土振捣侧压力垂直板面振捣荷载：KPa q 42=侧模面板采用12mm 厚的竹胶板，10×10方木间距均为0.3m 。
侧模最大侧压力：KPa q 194115=+⨯=3、面板计算：取单位长度的面板作计算1）强度计算：将面荷载换算成线荷载，按三跨连续梁计算：m KN q x /19=m kN ql Mx .171.010/3.01910122=⨯== E=6×103mpa σ=70mpa 面板截面系数：352104.26.012.0012.0161m bh W x -⨯=⨯⨯== 4731044.112.012.0012.0012.01121m bh I x -⨯=⨯⨯⨯== 应力：mpa mpa W M xx 701.710104.2171.035<=⨯⨯==-σ满足要求2）挠度计算：m KN q x /15=mm mm EI ql 25.140050094.01044.11061503.0151507344==⨯⨯⨯⨯⨯==- ω 满足要求4、竖肋计算竖肋采用10×10方木，间距30cm ，按三跨连续梁计算：m KN q x /7.53.019=⨯=E=2.1×105mpa σ=13mpa3321067.161.01.0161m bh W x -⨯=⨯⨯==4531033.812.1.01.01.01121m bh I x -⨯=⨯⨯⨯==1)强度控制:m kN ql Mx .24.05.05.91.010122=⨯⨯==mpa mpa W M xx 137.0101067.116.133<=⨯⨯==-σ满足要求2)挠度控制：4001000003.01033.8101.210010005.9521.0100521.07544 mm EI ql =⨯⨯⨯⨯⨯==ω 满足要求5、横肋计算：横肋采用φ48*3.5mm 钢管，间距50cm ： m KN q x /258.09.30=⨯=E=2.1×105mpa σ=215mpa308.5cm W x = 419.12cm I x =M=0.1ql 2=0.1×30.9×0.82=1.98KN.m1)强度控制:mpa mpa W M 2151951008.521098.136max ＝⨯⨯⨯==σ满足要求2)挠度控制：40080065.121019.12101.21508009.301504544＜＝mm EI ql f =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=满足要求6、拉杆计算：选用14号拉杆，容许拉力17.8kN 拉杆横向间距0.8m ，纵向间距0.8m P=25×0.8×0.8=16kN。
泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用分析
泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用分析泵送混凝上对模板侧压力讣算公式应用分析摘要：泵送混凝土侧压力受混凝土初凝时间和浇筑速度影响，在实际施工中往往是使用既有模板及支撑，所以，与其说是模板设计，不如说是荷载设计。
决定荷载大小有模板、钢楞、拉筋、扣件四个环节。
控制混凝土的侧压力是保证高支模作业安全的最有效措施。
关键词：泵送混凝土；模板侧压力；施工安全。
1新浇混凝土侧压力的影响因素刚浇筑进模的混凝土，在振动作用下，具有很大的活动性，类似液体，因此这时混凝土对模板的侧压力分布规律亦类似静水压力。
但山于混凝土具有触变性，只要振动一停止,混凝土在振动时所获得的活动性将会丧失，而且随着水泥的水化作用不断进行, 混凝土的极限剪切应力逐渐增大，因而实际作用在模板上的侧压力要比按静水压力计算公式求得的小，从而影响混凝土模板侧压力的因素也要复杂的多，影响混凝土侧压力的因素有：水泥的品种，外加剂的种类,集料的种类及其级配，混凝土的配合比及其稠度（乂痴巩落度），四周环境温度及混凝土的温度，捣实混凝土的方法，模板的刚度及表面的粗糙程度,结构构件的配筋情况及断面尺寸等。
泵送混凝土的坍落度，可按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定选用。
对不同泵送高度，进泵时混凝土的坍落度，可按下表选用。
不同泵送高度进泵时混凝土坍落度选用值混凝土经时坍落度损失值，可按下表确定。
混凝土经时坍落度损失值大气温度（°C） 10^20 20、30 30^35混凝土经时坍落度损失值（掺粉煤灰和木钙，经时lh）5~25 25〜35 35~50注：掺粉煤灰与其他外加剂时，坍落度经时损失值可根据施工经验确定。
无施工经验时，应通过试验确定。
2泵送混凝土侧压力2.1泵送混凝土的特点泵送混凝土山于其效率高、浇筑速度快、机械化程度高、技术措施用度低、现场施工文明、其优越性十分明显，这是实现现浇混凝土产业化生产的重要途径，也是混凝土施工工艺的一大奔腾。
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侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。
1/2
=m 2
=25x3=75kN/ m2
取二者中的较小值，F= m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的总荷载设计值为： 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===
二、对拉螺栓计算：
对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤
N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力
A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2
f--对拉螺栓抗拉强度设计值
单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f A=335X201=
故满足要求
为什么两者取最小值？
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土
在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：
（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm 时，其最大侧压力约增加13%。
?
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
（6）随混凝土重力密度的增加而增大。
通过以上试验研究，《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。