18m豪华游艇船体结构计算书
船体结构规范计算书模板
目录一、说明二、外板1、船底板2、平板龙骨3、舭列板4、舷侧外板5、舷侧顶列板三、甲板1、强力甲板2、其它甲板四、单层底1、实肋板2、中内龙骨3、旁内龙骨4、舭肘板五、双层底1、中桁材2、非水密旁桁材3、水密旁桁材4、实肋板5、水密实肋板6、内底板7、货舱区舷侧底部结构8、双底部分外底纵骨9、双底部分内底纵骨10、肘板六、舷侧骨架1、货舱区域(#34~#131)2、机舱部分(#10~#34)3、首尖舱4、尾尖舱七、甲板骨架1、露天强力甲板计算压头2、甲板各区域压头值3、首楼甲板骨架计算4、尾～#8尾楼甲板骨架5、#8～#29尾楼甲板骨架6、尾～#35主甲板骨架7、#35～#134主甲板骨架8、#134～首主甲板骨架9、#35～#134平台骨架10、机舱平台骨架11、首尖舱平台骨架12、主甲板机舱舱口纵桁13、货舱端横梁八、水密舱壁1、舱壁板厚2、扶强材3、桁材4、内舷板纵骨架式骨架九、首柱十、机座十一、支柱1、支柱负荷计算2、支柱剖面积计算及支柱壁厚十二、上层建筑及甲板室1、首楼后壁2、尾楼前壁3、首尾楼舷侧4、甲板室十三、货舱围板十四、舷墙一、说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。
船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《钢质海船入级与建造规范》(2001)要求计算。
1、主要尺度设计水线长：L WL107.10米计算船长：L 104.10米型宽：B 17.5米型深：D 7.6米结构计算吃水：d 5.8米2、主要尺度比长深比：LB=104.117.5= 5.95＞5宽深比：BD=17.57.6= 2.30 ≤2.5舱口宽度比：bB l=10.417.5=0.594 ＜0.6舱口长度比：l Hl BH=2833.6= 0.833 ＞0.73、肋距及中剖面构件布置尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm本船规范要求的标准肋距为：S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5= 0.667 m (以下均同)二、外板1、船底板(1)船中0.4区域船底(2.3.1.3)可知该船船中0.4区域内船底为纵骨架式，所以：t1=0.043*s*（L+230）*Fbt2=5.6*s*b Fhd*)(1+式中，取：纵骨间距s=0.700 m船长L=104.1 m吃水d=5.8 m折减系数F b=1.0h1=0.26*c=0.26*8.008=2.082同时要满足h1≤0.2d=0.2*5.8=1.16，所以h1=1.16 m计算可得：t1=10.056 mmt2=10.341 mm两者取大，则可定船中0.4L区域船底板厚度t=t2=10.341 mm(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)t = (0.035L+6) s s b取s=0.700 ms b=0.667 m则t=9.879 mm(3)船首底板加强(2.15.3)因为船长L 大于65m,且航行中最小首吃水小于0.04L ,所以应对其从首垂线向后的底部平坦部分进行加强。
船体结构规范计算书
目录1.计算说明 (3)2.本船主尺度及计算参数 (3)3.外板 (3)4.甲板 (4)5.单层底结构 (5)6.舷侧骨架 (6)7.甲板骨架 (7)8.支柱 (9)9.平面横舱壁 (10)10.平面纵舱壁 (12)11.浮箱结构计算 (13)12.泵舱结构计算 (16)1. 计算说明：本船为无人的非自航的箱形驳船，在甲板上承载新下水船舶。
并通过下潜、使新船下水。
港内作业，属遮蔽航区。
主船体采用纵骨架式结构，滑道部位特殊加强。
浮箱采用横骨架式结构。
全船结构设计依据中国船级社1996年《钢质海船入级与建造规范》（以下简称“规范”）第2篇之第2章“船体结构”、第5章“油船”及第12章“驳船”部分的要求进行计算。
同时，满足中国船级社1992年《浮船坞入级与建造规范》中的有关要求。
2. 本船主尺度及计算参数：1）船长L=60 m;2）船宽B=35 m;3）型深D=6 m;4）计算吃水d=4 m;5）方形系数C b= ▽/（L*B*d）≈1;6）L/D=10, B/D=5.83;7）纵骨间距S=0.0016L+0.5=0.6m=600mm;8）肋板、强横梁及强肋骨间距S=2m 。
9）甲板负荷P 及甲板计算压头h：①一般部位：P1=10t/m2=100kP a ，h1=0.14P1+0.3=14.03m;②滑道部位：P2=25t/m2=250KP a，h2=0.14P2+0.3=35.3m;3. 外板3.1船底板3.1.1 据规范5.2.1.1，船中部0.4L区域内的船底板厚度应不小于：t1=0.056sf b(L1+170)=0.056×0.6×1×(60+170)=7.728mmt2=6.4sf b d=6.4×0.6×1×6=9.41mm3.1.2 据规范5.2.2平板龙骨的宽度b 应不小于：b=900+3.5L=1110mm,平板龙骨的厚度t 应不小于：t=t 0+2.0=9.41+2.0=11.41mm3.1.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5==8.23mm3.1.4 实取全船船底板的厚度为：t=12mm3.2 舷侧板3.2.1 据规范5.2.4.2，舷侧外板厚度应不小于：t 1=0.069sf b (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=5.95sf b d =5.95×0.6×1×6=8.75mm3.2.2 据规范5.2.5.4，舷顶列板的厚度应不小于：t 1=0.069sf d (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=0.9s 75+L =0.9×0.6×7560+=6.27mm3.2.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5=8.23mm3.2.4 实取全船舷侧外板及首、尾封板的厚度为：t=12mm同时考虑到两舷及首、尾加设护舷碰垫，实取碰垫部位船体外板的厚度为：t=12mm 。
主船体结构初算-船ABS.
主甲板板厚的确定
• 纵骨架式，取下面三式（其中b和c根据船 长只用一式）的最大值： a.t=0.009s+2.4; b.t=s(L+48.76)/(26L+8681)，L≤183m; c.t=24.28s/(1615.4-1.1L)，L>183m; d.t=s√F/213+2.5 • 式中t为板厚，单位mm，s为纵骨间距，单 位mm。
3
主甲板板厚的确定
• 主甲板板厚t一般不小于8mm，F为甲板载 荷，单位tons/m2。 • 横骨架式，取下面三式的最大值： a. t=0.01s+2.3; b. t=s(L+45.73)/(25L+6082)。 c. t=s√F/213+2.5 • 式中t为板厚，单位mm，s为横梁间距，单 位mm。
13
高强钢
• 对于甲板和外板，如果采用高强钢，可以 采用下面的公式折减： • thts=(tms-4.3)*Q+4.3 • 式中 • thts为高强钢的板厚 • tms为普通钢的板厚 • Q为折减系数，对H32， Q=0.78,H36,Q=0.72,H40,Q=0.68
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水密舱壁板厚的确定
• 水密舱壁的最小设计板厚从下面两式中取 最大值，但不应小于6mm。 • t=s √(Qh)/290+1.5 mm • t=s/200+2.5 mm • 式中h为该处到主甲板的距离。
6
货舱区甲板板厚计算
• 货舱区甲板厚从下面的两式中取最大值， 但不应低于6mm。 • t=0.00394s √h+1.5 • t=0.0047s √F+1.5 • 式中 • h为该甲板距离主甲板距离和它上一层之间 甲板的距离的大值，单位m。 • F为甲板载荷，单位ton/m2。
海船结构计算
船体结构规范计算书
HY504A- 110-01JS
本计算书根据中国船级社2001年颁布的《钢质海船入级与建造规范》的有关规定, 对船体主要结构件进行校核计算。 主要引用《钢质海船入级与建造规范》(2001)第二章的规定以及 对 1、 自航驳船 的特别规定； 船舶结构形式 本船为 船底为 舷侧为 甲板为 2、 总 型 型 单 层底结构； 横 骨架式结构； 横 骨架式结构； 横 骨架式结构； 长 宽 深 LOA LPP B D d 93.800 88.000 13.800 7.500 6.500 90.110 86.506 87.407 87.000 0.639 0.550 Sb=0.0016L+0.5= 0.639 0.600 2.400 m m m m m m m m m m m m m m
h1= 1.30 h2= 1.97
E-1= 0.95
要求值(mm) 实取值(mm) 是否符合要求 引用规范
0.5
0.085sE (L+110)Fd
-1
9.10 8.54 9.10 1091.60 9.10 709.54 13.10 7.67 6.00 6.39 6.00 9.10 8.54
1.05s√L+75 ≥t强力甲板
⊥ ⊥ ⊥ ⊥
26.0
230 符合要求 230 符合要求 200 符合要求 200 符合要求
0.05L+5.5 0.05L+5
0.25L+5 0.25L+5 (cm ) (cm2)
≥t0.4L区域中内龙骨腹板
10.0
20.0
旁内龙骨 旁内龙骨 (机舱内) 肋板
10.0
14.0
12.0
船体主要构件规范计算书
一、概述本船为单底、双甲板、横骨架式钢质载客游船，航行于海河流域。
全船肋骨间距0.5米。
本计算书按照中国船级社《钢质内河船舶入级与建造规范(2002)》(以下简称《钢规》)第1分册第2篇〈船体〉中的对航行于内河C 级航区的钢质客船的要求，计算选取外板厚度及构件的尺度。
本船的艏部，根据实际冰区情况，仅对外板考虑冰区加强，内部构件按照常规船舶进行。
二、主尺度及要素总长 ………………………………… 25.86m 垂线间长……………………………… 24.20m 型宽 …………………………………… 5.80m 型深 …………………………………… 1.80m 设计吃水……………………………… 1.10m 设计排水量 …………………………… 75.3t 结构吃水……………………………… 1.30m 肋骨间距……………………………… 0.50m三、外板3.1 船底板① 根据《钢规》2.3.2.1船中部船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：)(γβα++=s L a t mm其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.076 β=4.5 γ=-0.4t1=0.7×(0.076×24.2＋4.5×0.5－0.4)＝2.58 mm ②根据《钢规》2.3.2.2船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：rdst+=8.4 mm其中：s=0.5 d=1.3 r=0.25t 2=25.03.15.08.4+⨯⨯=2.99mm③根据《钢规》6.3.1.1船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.046 β=3.3 γ=0.8t3=0.7×(0.046×24.2＋3.3×0.5+0.8)＝2.49 mm考虑到冰区航行以及总体强度（固定压载），实取船底板厚5mm。
3.2 平板龙骨根据《钢规》2.3.1.1平板龙骨厚度应按照船底板厚度增加1mm，宽度不小于0.75m即t=2.99+1=3.99 mm实取平板龙骨厚5mm，平板龙骨宽度取800mm。
9-1船体结构规范法设计-强度计算
高速艇结构规范设计
结构强度计算书
船舶总体设计
船体强度计算书内容： 1、重心垂向加速度和波高、航速 2、船主要结构压力 底部波浪冲击力 舷侧压力 主甲板压力 上层建筑和甲板室压力 舱壁压力
船舶总体设计
3、船舶主要结构层板计算 船底板 舷侧板 主甲板 上层建筑前端壁、侧后壁、顶棚甲板 4、船体骨架剖面模数计算 5、舱壁厚 6、支柱载荷 7、窗厚度
船舶总体设计
船舶总体设计
作业： 某高速艇船长11.467m，BWL2.234m，航速 45km/h，航区平均波高1m，斜升角12°， 求垂向加速度。
平均波高：一定时段内，定点连续观测记录中的 所有波高的算术平均值。
船舶总体设计
斜升角的角度定义
折角型高速船从中心到折角； 圆舭型从中心到舭部转圆或指定点
船舶总体设计
高速艇波浪冲击力的指数-垂向加速度公式：
KT=1 单体船、双体船； KT=0.8 水面效应船 KT=0.7 水翼船 水面效应船：气垫船的一种，系指籍助浸在水中 的永久性硬结构，完全或部分地保持气垫的一种 气垫船，如双体气垫船、侧壁气垫船。 水翼船：：系指非排水状态航行时能被水翼产生 的水动升力支承在水面以上的船舶。
船舶总体设计
h ：压力计算点到上甲板垂直距离 压力计算点： 对受非均布载荷的垂向，取板的下缘。对于 次要构件，一般取其跨距中点，如骨材上压 力为非线性分布时，设计压力取跨距中点压 力与骨材两端压力平均值中之大者，对于主 要构件，取其承载区域的中点。
船舶总体设计
铝、钢体结构尺寸 1、厚度分布 板厚最小单位0.5mm 2、船体各表面最小板厚
船体结构计算书
=3.2×6.9×1.43
=30.9 cm4
本船实取主肋骨L75X50X5,其W=28.76,I=167.1,故满足规X要求
按“规X〞2.6.3条要求，首、尾尖舱内肋骨剖面模数W和剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
W=2.3sdDl
=2.3×0.5×2.2×2.9×1.4
=10.27 cm3
s =0.5 m〔横梁间距)
l =2.2 m(横梁跨距，取B/3)
本船实取甲板横梁L63X40X5,其W=20.2 cm3,故满足规X要求
〔3〕 按“规X〞2.7.2.6条要求，在起锚机及机舱强肋骨顶端均宜设置强横梁，强横梁剖面模数应不小于该处甲板纵桁的剖面模数。
本船实取强横梁⊥6X200/8X80，与甲板纵桁一致，故满足规X要求
实肋板腹板高度： h =42〔B+d〕-70
=42×(6.6+2.2)-70
=299.6 mm
实肋板腹板厚度： t =0.5B+3
=0.5×6.6+3
=6.3 mm
实肋板面板剖面积： A =3.5d-0.5
=3.5×2.2-0.5
=7.2cm2
式中:d =2.2 m(吃水)
本船实取实肋板⊥8×320/8×100，满足规X要求
〔四〕舷侧骨架
〔1〕 按“规X〞2.6.2.2条要求，除首、尾尖舱外，主肋骨剖面模数应不小于按下式计算所得之值：
W=csdl2
=3.2×0.5×2.2×1.42
=6.9cm3
式中:c = 3.2 (系数)s=0.5 m(肋距)
d =2.2m(吃水) l =1.4 m(肋骨跨距)
按“规X〞2.6.2.4条要求，主肋骨剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
18m航道快艇设计
第41卷第2期2012年04月船海工程SHlP&OCEANENGINEERINGV0I.41No.2Apr.2012D0I:10.3963/j.issn.1671-7953.2012.02.01618m航道快艇设计陈进(江苏海艺船舶科技有限公司,江苏镇江212000)关键词:长江航道;航道快艇;设计中图分类号:U674.91文献标志码:B文章编号:1671—7953(2012)02-0055-04长江航道运输日益繁忙,深水航道建设速度加快,河床变迁,导致长江航道航标维修和迁移工作量逐年加大.为了保证对长江航道通行的监控和疏导,江苏海艺船舶科技有限公司受长江航道局委托,研发用于长江航道巡查,航标巡检并兼顾河床测量的航道快艇.1设计理念在满足航道巡查,航标巡检并兼顾河床测量功能的基础上,体现以人为本,创造方便,舒适,优良的工作和生活环境;内部舱室划分简洁合理,功能齐全,舱室空间利用率高;机电设备配套先进合理,船舶的技术性能优良.2总体布置通过对长江航道各站点的调研,认为该船舶的快速性和灵活性非常重要,由此确定其主要参数为LwI.=17.50rn,B=4.00m,D=1.60ITI,=30.0km/h,上层建筑物距满载水面高度≤3.2m.总体布置见图1,外形效果见图2.3S.置!撅脚j——I,li●2.～‘2L一鼬一l,P一■一…一一.一舱监jni图1航道快艇总布置收稿日期:2011—02—22修回日期:2011—08—24第一作者简介:陈进(1958一),男,大学,工程师.研究方向:轮机工程E-mall:616901138@qq.eom2.1全船舱室划分主甲板以下从艏至艉依次为艏尖舱,会议室,空舱,机舱,舵机舱.主甲板两舷设500mm宽的外走道通往艏,艉甲板区,甲板室区域设风暴扶手.驾驶室内左侧后部放置测量设备.主甲板以上设单层甲板室,机舱及会议室采用半升高甲板55第2期船海工程第41卷图2外形效果室形式,降低上层建筑高度和改善驾驶室的后视效果,便于驾驶人员安全驾驶.2.2主要参数选择1)船长.对于高速船(Fr>0.4)总阻力中剩余阻力比重较要求大于30km/h,水线长选择为17.5m,航速在29～32km/h时的Fr在0.61～0.68之间,=2.07～2.28之间,阻力处于”谷”区,避免了阻力”峰”值.2)船宽B.主要考虑稳性,舱室布置以及风4.0m,B/T=4.44,在保持美观协调的同时艏部适当外飘,增加甲板面积.3)主机.本艇以选择技术性能先进,重量轻,使用稳定可靠的进口高速柴油机为基本原则,经过多种机型比对,最终选取IVECON67MNTM28或VOLVOD7AT机型.2.3船舶性能1)型线.为提高全天候性能,改善高速航行状态的适航性,艏部采用圆舭线型,艉部采用折角线型,减小船舶的摇摆;同时考虑吃水浅和螺旋桨直径等因素,艉部线型为隧道线型,见浪中的适航性能要求进行确定.实际选择B:图3.t甲板二==几-rn主II板力线折角线f}…1200WL/\夕9_//Y////Iw,疗力门llt{9IW1l\折角线1r/,/////,强|c~OflW1WI{};;.,/////t,g/,RnnWI.一,\艉折角儿////,/Y//\广一//600WL艉折线I/—————\\习|/,//,400wT4nnWI\\_,|/2OOW12OOWL\.≤BLBL1600120080040040080012001600(L纵剖线纵剖线纵剖线纵剖线图3横剖型线2)静力学性能.满载出航状态,船舶基本平浮,吃水0.9m,排水量23.31t.3)快速性.该船为双机,双桨,双舵,配备2只5叶外旋螺旋桨,使伴流更均匀,减小船体艉部振动.为提高船舶的推进性能和改善高速时的快速性,艉部设有长度800lnin压浪板.艏部水线上方设置防溅条,减少甲板上浪和飞溅,降低船舶的阻力.4)操纵性.设两只流线型平衡舵,配1台液56压舵机,船舶的操纵性能良好.5)船模试验,航速预报.为优化船体型线设计,精确设计螺旋桨和准确预报航速,对该船进行了船模水池试验.采用环流理论设计螺旋桨,预报航速为30.65km/h.2.4重量控制措施1)船体采用钢铝混合结构.即主船体采用钢质结构,上层建筑为铝合金结构,减轻船舶重量,降低船舶的重心高度,既有利于提高航速,又有利于18m航道快艇设计——陈进减小船舶的横摇,提高了船舶的适航性和舒适性;2)避免冗余结构,合理利用材料.在板材,构件的选取上,尽量将板材,构件优化到最合理尺寸,同时合理分配骨架间距,以合理减重.3)优化机电设备.在满足规范和使用要求的前提下,尽可能选用轻型设备.4)选用轻型的舾装件.该船门,窗,孔,盖,梯架,栏杆,扶手等均选用铝合金材质的,锚机选用超轻型.5)舱室内装饰及设施的选择.所有生活设施均尽可能选择轻型,轻质的设施和材料.例如采用不锈钢整体卫生单元;合理使用装饰材料,如用铝型材代替木楞作装潢衬料,且将铝型材的规格控制到较小,装饰面板也采用轻型铝塑板等.这些都在一定程度上有效控制了空船重量.2.5舱室的隔音,隔热及减振降噪在舱室的隔音,隔热及减振降噪方面,除了从机电设备的选型,安装方面考虑外,舱室围壁及顶棚内用玻璃棉隔热.机舱四周及顶棚内衬用吸音岩棉,外贴铝质多孔吸音板.采用适当的桨叶叶梢安装间隙及艉部流线形状,以减小螺旋桨处水流在尾部引起的振动.3轮机部分3.1机舱布置机舱布置见图4.会议窜『三一一—莉磊三三}i=二1扭监CLi!一L』十5+捌一一tL一图4机舱布置机舱总长6.0m,宽4.0m.在后部,船舯位置设斜梯可进出机舱.舱内布置力求完美,大方,整洁,留有足够的通道和检修空间.2台推进主机组,配用ZF220型船用齿轮箱,分别距舯800mm.左舷主机机带1台舵机恒流油泵和1台轴带发电机,右舷主机带1台消防泵.机舱内还设有船用柴油发电机组,总用舱底消防泵,主配电板,艉轴承滑油柜及泵,江水箱,舵机动LCL力源组件,主,辅机启动蓄电池,污油水分离装置,污油箱,污油手摇泵,清水泵及压力水柜,捣碎泵,污水箱等.主,辅机均采用湿式排气,降低舱内温度,改善工作环境.3.2轴系布置轴线与基线成一定夹角,艉轴管装置设有2道油润滑白合金轴承,艉管与轴毂用环氧树脂定位粘57一■一_j_第2期船海工程第41卷接.在齿轮箱后设推力联轴器,减少轴系振动.3.3设备选型原则设备选型遵循满足使用要求,操作方便,外形美观,体积小,重量轻的原则.1)主机,齿轮箱.选定主机功率范围,用国产机型及齿轮箱同进口机型,齿轮箱比较,进口机型及齿轮箱比国产机型和齿轮箱体积小,重量轻约1/3,确定选用进口高速柴油机和齿轮箱.2)发电机组及机舱设备.首先将380V/5OHz与220V/50Hz进行比较.220V的设备比380V的设备体积小,重量轻,选用220V的发电机组和机舱设备.再将国产设备同进口设备比较,进口设备又比国产设备重量轻,体积小,这样大部分设备选用进口设备.选用静音带隔音罩发电机组,其它设备亦选用低噪声产品,降低了机舱噪声.4电气部分4.1电力系统1)电制.考虑整船电气设备布置,采用AC220V单相绝缘制及DC24V双线绝缘制,电气设备体积小,重量轻,便于安装布置.2)电源.该船设发电机1台供全船动力照明通信,生活用电及充电之用.安装主机轴带硅整流轴带发电机对蓄电池组充电或对DC24V用电设备浮充式供电.设少维护型蓄电池1组,作为本船DC24V临时应急电源,向低压照明,航行信号,广播,通信等设备提供电力.3)配电设备.设挂壁式小型主配电板1副,板上设有监测发电机电压,频率,电流的系列电表.设小型充放电板1副,对电瓶进行充放电控制.4.2驾控台驾控台台体上部仪表板采用嵌装板面.包括下列项目:航行灯信号灯控制单元,DC24V配电单元,AC220V助航分电单元,传令钟,主机遥控,警灯控制系统,VHF,雷达,主辅机报警复示,机舱报警复示,摄像监视器,泵遥控,空调切断及其它铵钮开关等.4.3通信及报警系统设警灯,警报器控制盒1台,驾驶室顶棚设高音扬声器1只,安装在长排警灯内,另设广播扩音58机1台,高音扬声器2只,机舱设号筒扬声器1只,会议室设嵌人式扬声器1只.驾驶室与机舱设HSC系列直通声力电话,双主机型传令钟,甚高频无线电装置及手持双向甚高频电话各1套.配多功能显示器,雷达天线,GPS天线,测深传感器,可在显示器上切换或同时显示雷达,GPS和测深信息.主机,发电机的监测报警系统的延伸板设于驾控台上,延伸功能有:转速,滑油压力,冷却水温度显示;滑油压力低,冷却水温度高的声光报警;启动电瓶电压的显示;机组的启动与停车控制等功能.机舱另配报警箱一只,主要监测与报警齿轮箱滑油失压,电网绝缘降低,舱底水高位,舵机失电,舵机液压油位低,燃油舱低位等.相关报警信息延伸至驾控台.4.4巡航摄像监视系统该船设有巡航摄像监视系统一套,对巡航过程中的突发事件进行跟踪摄录.采用最新数字监控及数字硬盘录像,记录摄像头的图象,录像,录音(语音现场同步说明).5实船测试结果及分析船舶建造完工先后进行了倾斜试验,系泊试验及航行试验,船舶浮态良好.试验结果表明实船技术性能指标达到或超过最初设计要求.船体制作,机电设备,内部装饰的安装均达到预期效果,得到用户充分肯定,主要性能指标见表1,2.表1船舶浮态测试结果m表2航速,噪音及重量测试结果系泊试验和航行试验表明主要机电设备运转正常,可靠.ResearchandDesignof18mSpeedboatCHENJin(JiangsuHaiyiShipDesignandResearchCo.Ltd.,ZhenjiangJiangsu212003,China)
船体结构规范计算书
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结构规范计算书
共 18 页 第 1 页 三门峡江海工程技术开发有限公司
2015.7
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28m 码头趸船 1 概述
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本浮舟为 28m 码头趸船附属工程，运行于山东梁山县和东明县黄河主流水域，属 内河 B 级航区。用作 28m 码头趸船栈桥通道，栈桥通道长度 36m，由 18 只浮舟连接组 成。 本浮舟采用钢质、单底、单舷侧、横骨架结构；船体外板采用 CCSA 级钢，其它采 用 Q235A 级钢。其结构强度参照《内河小型船船舶建造规范》 （2006） （以下简称《规 范》 ） ，按 B 级航区甲板上载客的船舶构件核算。 2 主尺度 总 长： 水线长： 船 宽： 型 宽： 型 深： 吃 水： 肋 距：
28m 码头趸船
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100 5 本船实取甲板中纵桁∟ ，不设甲板旁纵桁，满足要求。 60
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3.5 舱壁扶强材 据《规范》3.6.2.1 舱壁扶强材应为竖向布置，尺寸与肋骨尺寸相同；船舶纵中 剖面处，必须设置舱壁扶强材，且与船底中内龙骨，甲板纵桁相对应，尺寸与强肋骨 尺寸相同。其他部位一般应设普通扶强材。 本船首、尾封板扶强材实取： ∟40×40×3，纵中剖面处扶强材实取：∟ 要求。 4 栏杆及护舷材 4.1 栏杆 据《规范》3.8.5.3 要求，结合本船实际使用要求，在首、尾封板位置甲板上方 设置栏杆，栏杆高度 0.9m。最低一根横杆距甲板间距不超过 0.23m，竖杆间距 2.0m。 栏杆材料采用普通镀锌焊接钢管，上横杆φ 42.4×3.5，竖杆φ 42.4×3.5,中间横杆φ 33.5×3.25。 4.2 护舷材 本船首、尾甲板边缘设钢质半圆形护舷材，护舷材采用φ 89×4 钢管。
(完整版)船舶结构规范计算书
船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵骨架式结构，其余为横骨架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船入级规范》（2006）进行计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L 96.235m 总长oaL 92.780m 水线间长W1L 89.880m 两柱间长bp型宽 B 14.60m型深 D 7.000m设计吃水 D 5.600m计算船长L 不小于0.96Lwl=73.344m,不大于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距 s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏 0.60mFr8 ~ Fr1270.650m 纵骨间距甲板及双层底下 0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80ms=0.0016+0.5 0.644m 标准骨材间距bC（对应结构吃水） 0.820 方型系数b系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度比 L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱口尺度比No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7本船货舱开口为大开口.主机功率 1544kW2.3 外板计算2.3.1 船底板 (2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不小于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mm b F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1d ——吃水，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板 (2.3.1.4)在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不小于下式之值:mm s s L t b19.9)6035.0(=+= 式中： L ——船长，取89.90ms ——纵骨间距，取0.650mb s ——纵骨的标准间距，取0.644m实取 t=10mm2.3.2 平板龙骨 (2.3.2)平板龙骨宽度b 应不小于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm (2.3.2.1)2t t =+=底11.35 mm (2.3.2.2)式中： L ——船长，取89.90m实取 平板龙骨 b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板 (2.3.3.1)舭列板处为横骨架式，其厚度应不小于船底板厚度 (2.3.1.2)b F L Es t )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵骨间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120F b ——折减系数，取1实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横骨架式舷侧外板厚度应不小于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Es t )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm==L t 3 9.48mm式中： E = 1s ——肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF d ——折减系数，取12h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不小于下式： (2.3.4.2) d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm =+=b F h d s t )(3.61210.62mm式中： E = 1s —— 肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm式中:S=0.644 m d F =1实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强力甲板(1)船中0.4L 区域纵骨架式甲板，不小于下式之值： (2.4.2.1)d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵骨间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90md F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开口线以内及离船端0.075L 区域内强力甲板t 不小于下式之值 (2.4.2.2)759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL——船长，取89.90m实取t=10 mm2.4.2 甲板边板 (2.4.3.1) 船中部4.0L区域，甲板边板宽度，=b1111.32 mm8.6L≥500+厚度t不小于强力甲板厚度实取甲板边板 t x b = 14⨯20002.4.3 平台甲板厚度t应不小于下式之值： (2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中： s——骨材间距，取0.650m实取 t = 8mm2.4.4甲板开口(2.4.4.2) 货舱及机舱开口的角隅采用抛物线，货舱角隅板实取 t=14mm机舱角隅板实取 t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11) 艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔面积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度 t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖面积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板 (8.6.2.1) 斜板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值,且应不小于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构2.5.1中桁材 (2.6.2.1~2.6.2.3) 中桁材高度 30042250++=d B h = 900.2 mm中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材 (2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板高度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，至少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
船舶结构与强度课设计算书范本供参考word文档
目录1设计计算标准1.1设计标准 (3)1.2结构型式 (3)1.3主尺度及尺度比 (3)2外板及内底板2.1船底板 (3)2.2平板龙骨 (4)2.3舭列板 (4)2.4舷侧外板 (4)2.5舷侧顶列板 (4)2.6局部加强 (4)2.7内底板 (5)3甲板板3.1舯部强力甲板半剖面面积 (5)3.2强力甲板板 (5)3.3甲板边板 (5)3.4甲板开口 (5)3.5上层建筑甲板 (5)4船底骨架4.1实肋板 (5)4.2中内龙骨 (7)4.3旁内龙骨 (7)4.4主机基座 (7)4.5内底骨材 (8)5船侧骨架5.1普通肋骨 (8)5.2强肋骨 (8)5.3舷侧纵桁 (9)5.4肘板 (9)6甲板骨架及支柱6.1甲板横梁 (9)6.2甲板强横梁 (10)6.3梁拱 (10)6.4甲板纵桁 (10)6.5舱口端横梁 (11)6.6支柱 (11)7舱壁及扶强材7.1横舱壁板 (11)7.2垂直扶强材 (11)7.3桁材 (12)7.4纵舱壁 (12)8艏艉结构、艉轴架结构8.1艏柱 (12)8.2艏尖舱骨架 (12)8.3艉轴架 (12)9上层建筑与甲板室9.1围壁板 (13)9.2横梁 (13)9.3纵桁 (13)10舷墙、栏杆、护舷材10.1舷墙、栏杆 (14)10.2护舷材 (14)附:思考回答题及设计体会货船结构规范计算书1.设计计算标准1.1 设计标准本拖轮为钢质工程船舶，按照CCS 《钢质内河船舶入级与建造规范》(2002)、《钢质内河船舶入级与建造规范》（修改通报）（2004）对B 级航区的要求设计并校核强度。
1.2 结构型式本货船为双底单甲板横骨架式交替肋骨制结构。
1.3 主尺度及尺度比总 长 L oa =49.98 m , 垂线间长 L pp =47.78 m型宽 B ＝10.20 m 型深 D=3.38 m设计吃水 d =2.78 m (A 级) , d=2.90 m(B 级)肋骨间距 s=0.5 m 方型系数 C b =0.9202.外板及内底板2.1船底板（2.3.2.1）按2.3.2.1,2.3.2.2及7.2.1.1要求，船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：t 1=a(αL+βs+γ) mm式中： a=1,α=0.05,β=3.9,γ=1.0,L=47.78,s=0.5,则t=1×(0.05×47.78+3.9×0.5+1.0)=5.24mmt 2=K L mm式中: K=0.85,L=47.78则t=0.85×78.47=5.88mm实取t=6mm.2.2 平板龙骨（2.3.1., 7.2.1,2）按2.3.1 ,7.2.1.2在全船长度范围内按船底板厚度增加1 mm.宽度b ≥0.1B,且不小于750mm, t=4.89+1.0 mm=5.89mm,b ≥0.1×10.20 m=1020 mm.实取t=7 mm, b=1020 mm.2.3 (2.3.3, 7.2.3)按2.3.3, 7.2.3，舭列板厚度为船底板厚度增加1mm, t=5.88+0.5=6.38 mm .实取为t=7mm。
海船结构计算1
角隅加厚板
t 强力甲板加厚4mm
下层甲板船舯 t1
0.4L区域
t2
下层甲板距船端 t1
0.075L区域 t2
升高甲板
t1
t2
12s ≥6mm 10s ≥6mm 0.085sE1(L+110)Fd0.5 1.05s√L+75
13.17 13.0
7.71 8.0
6.00 6.42
7.0 6.00 9.17
8.0 ⊥
8.0 180 符合要求
要求 值
实取构件尺寸
实际 W(cm3)I(cm4)
是否 符合 要求
f= 1
上甲板以下 W(cm (8.5/f)hs
的舷侧纵骨 3)
l2
h
S
l
带板 199. 尺寸
9⊥
9.0 8
2000 250
1.50 2.00 2.80
10 100
419.47
符合 要求
首尖舱内的 W(cm 舷侧纵骨 3)
113. 39
带板 尺寸
60
9 40
550 5
第三层及以 下各层甲板
间肋骨
W(cm3
)
CC1sdl D0.5
C=0.7+4d/D
带板 149. 尺寸
4.17 1.45 2.60 47 60
9 40
550 5
艏楼肋骨
W(cm 3)
CC1sdl D0.5
C=0.7+4d/D 4.17 0.90 2.60
60.85 不合 477.44 格
42.15 不合 282.02 格
32.76
不合 格
17.85
不合 格
17.85
船舶结构计算书模版
第4章结构设计4.1 前言本船采用单底、单甲板、横骨架式交替肋骨制、钢制电焊。
在本阶段，根据《内河船舶建造规范》（2002）对该船的结构进行设计，完成结构计算书，根据规范确定各主要构件的尺度，绘制基本结构图和典型横剖面图。
4.2 基本结构用途4.2.1 外板外板指船底部、舭部、舷部外壳板。
它的主要功能是保证船体水密，保证总纵强度和局部强度，并承受横向载荷。
4.2.2 甲板甲板主要作用是承受总纵弯曲应力，承受横向载荷，承受甲板上的集中载荷。
4.2.3 船体骨架用于保证船底板的强度和稳定性，纵向构件参与船体总纵强度；横向构件保证船体横向强度。
4.2.4 舷侧骨架它用于与肋板和横梁组成横向框架，保证船体的横向强度和刚度；支持船侧板；保证板格强度与稳性；传递船底和甲板板架荷重。
4.2.5 甲板骨架用于提高甲板刚度和稳定性。
承受并传递甲板上的载荷。
保证船体的横向和纵向强度。
4.2.6 舱壁根据使用要求将船体内部空间按用途分隔为不同的舱室，增强船体的横向强度与纵向刚度，水密舱壁可保证船舶的抗沉性，防止火灾等。
4.2.7 上层建筑它提供工作、生活及各种舾装设备的舱室；承受设备、人员重量等局部载荷，波浪冲击力，总纵弯曲应力。
4.3 组合型材剖面设计参照母型初估剖面尺寸，根据《规范》进行设计，并同时满足以下要求：1．型材稳定性条件：a .腹板高厚比b .面板宽厚比2．工艺使用条件面板与腹板关系 4.4 基本结构计算本设计按2002年版《钢质内河船舶建造规范》（下称《规范》）对C 级航区船舶要求进行计算。
主体结构材质为A 级船钢，主甲板室、上甲板室及驾驶室结构材质为Q235-B ，焊条为E4303GB/T5117-95。
船体大合拢缝、尾轴架、主机基座焊条为E5016GB/T5117-95。
在规范计算中所涉及的主要尺度为：计算船长 L 35.6m船 宽 B 6.704m型 深 D 2.00 m设计吃水 d s 1.10 m结构计算吃水 d 1.15 m肋 距 s 0.50m半波高 r 0.25m4.4.1 外板及主甲板板1、船底板按《规范》2.3.2.1要求，船中部船底板厚度应不小于:()t L s ααβγ=++=⨯⨯+⨯-0.7(0.07635.6 4.50.50.4)=3.19mm式中：a=0.7，α=0.076,β=4.5, γ=-0.4按《规范》2.3.2.2要求，船底板厚度t尚应不小于:t=4.8=⨯4.80.5=2.84mm实取：t=4mm2、平板龙骨按《规范》2.3.1要求，船中部平板龙骨厚度：实取：t=5mm ；宽度B≥750mm。
(完整版)船结构规范计算书示例
86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XSTC402-110-01JS 第2页1概述 (3)2主尺度与系数 (3)3夕卜板 (4)4甲板 (6)5船底 (7)6舷侧骨架 (10)7甲板骨架 (15)8舱壁 (19)9支柱与桁架 (26)10首柱、尾柱及艏楼 (27)11船端加强 (29)12主机基座 (30)13上层建筑及甲板室 (31)14舷墙和栏杆 (35)15货舱围板 (36)86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XSTC402-110-01JS 第4页86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XS ；TC402-110-01JS 第3页1概述本船为沿海甲板运输岩石的船舶，全船单甲板、单舷、单底（机舱除外）钢质全电焊结构（钢材屈服强度极限s=235MP）, FR86〜艏、艉〜FR20采用横骨架式，其余全采用纵骨架式。
船体结构按中国船级社《国内航行海船建造规范》（2006）及其2008年修改通报（以下称《规范》）及《船体强度直接计算指南》（2003）（以下称《指南》）和浙江省船舶检验局甲板运输船结构审图指南计算。
2主尺度与系数总长：L OA86.00 m设计水线长：L WL84.30 m96%设计水线长：96%L WL77.69 m垂线间长：L PP82.00 m97%设计水线长：97% L WL81.77 m计算船长：L81.77 m § 1.1.2.1型宽： B 18.00 m型深： D 4.30 m设计吃水： d 3.00 m计算结构尺寸取吃水： d 3.10 m方形系数：C b 0.9167载货量P 3099.5 t满载排水量：△4179.1 t骨材标准间距S b 首尾尖舱内：s b= 0.6 m船端0.05L内的上层建筑和甲板室：s b= 0.6 m其他区域：S b= 0.0016L + 0.5= 0.631m § 1.2.8.1 肋骨间距：#20 〜#86：s=1.0m其他：s=0.65m纵骨间距s 0.5 m梁拱：0 m系数C C=0.0412L+4 7.369 § 2.2.3.1最小首吃水：0.8 m各层甲板室层咼：尾升高甲板〜船长甲板 2.5 m船长甲板〜驾驶甲板 2.3 m驾驶甲板〜罗经甲板 2.3 m3.3 舭列板：(§.3.3.1) 不小于0.4L 区域船底板厚 实取：t = 10mm 3.4舷侧外板3.4.1 0.075L 端部舷侧外板:(2344, 2.3§1.4)t (0.035L6) mm\Sb式中： L=81.77m 首尾尖舱内：s = 0.65m , s b =0.6m 贝U t=9.22mm 其余区域内：s = 0.65m , s b =0.631m 贝Ut=8.994mm 实取：t = 10mm3.4.2舷侧处船中0.4L 内的舷侧外板：(1)舷侧为纵骨架式，距基线 D/2 (2.15m )以上船中0.4L 内的舷侧外板：(§34.3)t 1=0.06s (L + 110) F d = 7.26mm t 2= 4.2s 、d h 2 =5.44mm式中：L = 81.77mF d =1.0s = 0.5m 取 s=sb=0.631m d = 3.10mh 2=0.5 c =3.685m ，但不大于 0.36d=1.116 C=0.0412L+4=7.369(2) 舷侧为纵骨架式， 距基线D/4 (1.075m )以下船中0.4L 内的舷侧外板：(§.3.4.3)t 1=0.06s (L+110) ■. F b =7.26 mm t 2=5.4s . (d h)F b =6.57 mm式中：L = 81.77mF b =1.0s = 0.5m 取 s=sb=0.631m d = 3.10mh 1 = 0.26c=1.916,但不大于 0.2d=0.62C=0.0412L+4=7.369(3) 距基线D/4(1.075m)以上D/2(2. 15m)以下区域：根据 §.3.4.3由上述计算所得之值用内 插法求得。
船体主要结构规范计算书
纵桁跨距l,m
甲板厚度应满足2.19.7.1的规定t=0.05L+2.5=3.358mm，甲板室围壁的厚度应不小于t=0.05L+2.8=3.658mm，扶强材 的剖面模数应该不小于W=3shl2=14.4cm3,满足要求 2.9.3 2.9.3.1
其它围壁 内壁板 板厚 扶强材 舷墙及其它 船长L，m 板厚
扶强材跨距l m
带板5×500 W=15.1cm3
板厚
2.15.3
t=0.025L+4 c
横梁间距s m
4.39
1.00
5
0.50 1.33 0.60 带板5×500 W=15.1cm3
横梁
2.7.2.1
横梁跨距l(不得小于B/3) m 第一层甲板室 0.8h0(d/D=0.7时) m
2.9.1.3
甲板
W=4.6cshl2
W=4.75bhl2 I=2Wl
2.44
38.40
L50×50×5
L100×75×8
268.83 1.10 0.60 3.50
甲板纵桁
2.7.3.1 2.7.3.4
纵桁支撑面积宽度b,m
第一层甲板室 h=0.8h0 m
带板5×1200 W=76.49cm3 I=617.21cm4
2.19.10 t≮3 W=(30+0.45L)sh2
4 L50×50×5
2.10 2.10.0
2.10.1
舷墙
23.70
支撑肘板 2.16.2.4
15.61 5 5 150 升高甲板舷墙板厚 L 取5，带板5×1000 50 3
1.00
W=65.18cm 不小于0.8m
扶强材间距s
m
船舶结构计算范文
船舶结构计算范文1.强度计算：计算船舶主体结构在静力和动力载荷下的强度。
静力载荷包括船舶自重、配载物的重量、海水压力等，动力载荷包括船舶在运行中受到的波浪和风力等作用。
强度计算可以通过有限元分析、传统计算方法和经验公式等进行。
2.稳定性计算：确定船舶的稳定性参数，包括初始浮力、动态稳定性、倾覆角等。
稳定性计算需要考虑船舶在不同载荷条件和船体变形下的稳定性能，通过稳定性曲线和重心位置来评估船舶的稳定性。
3.疲劳寿命计算：根据船舶的使用条件和载荷频率，计算船舶结构在一定寿命范围内的疲劳寿命。
疲劳寿命计算需要考虑船舶的工作循环、结构应力和材料疲劳性能等因素。
4.刚度计算：计算船体的刚度和振动特性，包括弯曲刚度、扭转刚度、纵向刚度和横向刚度等。
刚度计算可以通过有限元分析、试验和简化计算等方法进行。
1.收集设计要求和使用条件：收集船舶的设计要求、使用条件和技术规范等相关信息。
这些信息包括船舶的荷载要求、使用环境、船舶的尺寸和型号等。
2.确定载荷和载荷分布：根据船舶的使用条件，确定船舶在静力和动力载荷下的荷载大小和分布。
静力载荷包括船舶的自重和配载物的重量，动力载荷包括波浪和风力等载荷。
3.进行强度计算：根据船舶的结构形式和载荷条件，进行强度计算。
强度计算可以通过有限元分析软件进行，也可以使用传统计算方法和经验公式进行。
4.进行稳定性计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行稳定性计算。
稳定性计算可以通过数值模拟和计算软件进行，也可以通过实验进行验证。
5.进行疲劳寿命计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行疲劳寿命计算。
疲劳寿命计算可以通过疲劳分析软件进行，也可以使用经验公式进行。
6.进行刚度计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行刚度计算。
刚度计算可以通过有限元分析软件进行，也可以使用简化计算方法进行。
7.评估计算结果：根据计算结果，评估船舶结构的强度、稳定性、疲劳寿命和刚度等性能。
如果计算结果不符合要求，需要进行结构优化设计。
玻璃钢游艇吨位计算书(rule) Rev 01
K1 = 0.22446 V1 = 8.600 V2 = 8.120 m3 m3
5 根据规范5.5.2.1 GT NT = K2· = 0.300
x
3.753
= 1.126 式中：K2 = 0.300 GT 系数，对载客12人以上的艇取0.5，对其他艇取0.3； 艇的总吨位GT。ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
2．本计算依据《沿海小型船舶法定检验技术规则2007》
3．航区：
遮蔽航区营运限制
主要尺度：
总 长Loa 7.700 m 6.650 m 2.580 m 1.630 m 0.510 m 3.529 t 0.477 0.450 m 0.000 m 0.000 m
水线间长Lwl 型 型 宽B 深D
满载吃水T 满载排水量 Cb 肋骨间距s 艏 舷 弧hs 艉 舷 弧hw
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QDHT1102-06JS
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1 根据规范5.5.1.1 GT 式中： K1 V1 V2 = K1 (
艇的总吨位GT: V1 + V2 ) = 0.2245 ( 8.600 + 8.120 ) = 3.7531
系数；K1=0.2+0.02log10(V1+V2) 上甲板以下所有围蔽处所的容积; 上甲板以上所有围蔽处所的容积; 净吨位NT: m3 m3
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7700玻璃钢艇
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总面积 0.18 m2 共 3 页 第1页
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