挂篮计算书
xx桥挂篮主要构件计算书
×××桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。
1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各5m。
部分断面面积数值。
最长的节段长1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。
腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。
(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。
b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。
c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。
若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。
跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。
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1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
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挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
挂篮计算书07.19
目录第1部分设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 挂篮主要构件重量 (2)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2面板截面参数 (4)2.1.3面板的最大应力及最大变形 (5)2.2竖肋[8计算 (5)2.2.1构造 (5)2.2.2竖肋[8的验算： (5)2.3底模纵梁强度检算 (7)2.3.1 构造 (7)2.3.2 强度分析 (7)2.3.3 刚度分析 (8)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (9)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[6.3计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (12)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (13)4.1前下横梁结构分析 (13)4.2后下横梁结构分析 (16)4.3前上横梁结构分析 (19)4.4外模滑梁结构分析 (22)4.5内模滑梁结构分析 (25)4.6内模支架结构分析 (28)第5部分主桁架结构分析 (29)5.1构造 (29)5.2载荷分析 (29)5.3建模 (30)5.4分析，结果提取 (31)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (34)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (34)6.2挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (36)6.3挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (37)6.4挂篮行走时小车的抗倾覆计算 (38)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (38)6.6主桁连接销计算 (39)附件A 前下横梁结构分析命令流 (40)附件B 后下横梁结构分析命令流 (42)附件C 前上横梁结构分析命令流 (44)附件D 外模滑梁结构分析命令流 (46)附件E 内模滑梁结构分析命令流 (48)附件F 主梁结构分析命令流 (50)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①、向莆铁路大桥施工图设计；②、《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③、《钢结构设计规范》GB50017-20031.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥上部结构为(40+64+40)m为连续箱梁主桥连续刚构箱梁单幅桥面顶宽12.2m,底宽5.74m,采用单箱单室截面,斜腹板，悬臂长度为3至3.5m，梁高按二次抛物线变化，其中端部和跨中梁高为1.7m，中间支点梁高为3.1m。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
挂篮设计计算书
目录1设计依据 (1)2工程概况 (1)2.1项目概况 (1)2.2梁段尺寸参数 (2)3 基本设计参数 (2)4 挂篮结构选型 (3)5 箱梁挂篮悬浇设计荷载及组合 (4)5.1 荷载计算 (4)5.2 荷载组合 (4)6 箱梁挂篮设计计算 (5)6.1 1#块箱梁重量分配 (5)6.2 腹板下纵梁的计算 (6)6.3 底板下纵梁的计算 (7)7箱梁挂篮底篮后横梁设计计算 (8)7.1 挂篮后横梁荷载 (8)7.2底篮后横梁计算（工况一:浇筑工况） (9)7.3底篮后横梁计算（工况二：行走工况） (10)8箱梁挂篮前底横梁设计计算 (11)9箱梁挂篮前顶横梁设计计算 (11)9.1 挂篮前顶横梁荷载 (11)9.2 挂篮前顶横梁计算 (12)10挂篮主桁验算 (13)11挂篮吊杆验算 (15)12挂篮后锚验算 (15)挂篮设计计算说明1设计依据1、《席子河大桥施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）4、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）5、《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004 ）6、《路桥施工计算手册》7、其他有关规范手册2工程概况2.1项目概况席子河大桥主桥孔跨布置为70+115+63m，采用变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，无引桥。
箱梁根部梁高7.1m，跨中梁高2.7m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由23cm 变化为80cm，腹板从跨中至根部分三段采用45cm、60cm、70cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按二次抛物线变化。
箱梁顶板横向宽12m，箱梁底宽6.5m，翼缘悬臂长2.75m.箱梁0#阶段长13m（包括墩两侧各外伸2m），每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为4*3.5m、9*4m，节段悬浇总长50m。
边、中跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段长4m。
2.2梁段尺寸参数墩顶箱梁采用支架法浇筑，总长度为13m，具备挂篮拼装起始长度。
挂篮计算书
目录一、概述 (1)二、设计依据及主要参数 (1)三、设计计算主要取值材料及参数 (2)四、计算荷载 (2)五、控制计算(许用应力和实际应力的比值为安全系数) (3)1、底板纵梁 (3)2、腹板纵梁 (5)3、翼板下纵梁 (7)4、底篮前横梁 (9)5、底篮后横梁 (10)6、内滑梁 (12)7、吊带: (14)8、上前横梁 (14)9、中横梁 (16)10、主桁架 (16)六、空载行走时抗倾覆能力的计算 (21)1、中横梁 (21)2、行走小车 (23)一、概述F匝道桥主桥全长170m。
主桥平面位于直线段上，纵面位于R=3200m曲线及直线段。
纵坡为4%~-0.3% 。
桥面横坡2.0 % 。
主桥为三跨变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m底板宽6.0m翼缘板悬臂长为2.5m，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。
主桥箱梁1号至10号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m，0号块长10.0m，中、边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为4.0m。
挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m，梁重102.3t，8#块梁长4.0m，梁重103.8t。
挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。
梁段重102.3吨。
二、设计依据及主要参数1、控制设计计算所采用的主要依据a、F匝道桥施工图设计b、公路桥涵钢木结构设计规范c、公路桥涵施工技术规范d、钢结构设计手册e、预应力高强精轧螺纹钢设计施工暂行规定三、设计计算主要取值材料及参数钢材的强度设计值（MPa）主桁销子选用40Cr钢材料，节点销子的允许弯曲应力为785Mpa，允许剪应力为125Mpa。
四、计算荷载砼的自重荷载取26KN/m3，不均匀分布系数取1.2，施工荷载取2.5Kpa,一侧外模板重6吨,底模重2.5吨,单个内模板重4吨。
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挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
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金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。
2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。
主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。
45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。
本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。
1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。
（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。
（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。
1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。
挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮共重约75t(含模板)。
第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。
2、风荷载：60kg/m2。
3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。
(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。
)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。
工况Ⅱ：挂篮行走，验算整体稳定性和相关构件强度。
2.3 底篮纵梁计算2.3.1 腹板下方纵梁计算纵梁为I28b ，材质为Q235B，A=61cm2 、G=47.86kg/m、I=7481cm4 、W =534cm3腹板处混凝土厚度为40cm,重量由三根纵梁共同承担，受力最大的中间纵梁所承受的腹板混凝土厚度为0.35m。
腹板平均高度为2.26m，纵梁所爱最大混凝土荷载为:：2.6×2.26×0.35=2t/m纵梁荷载一览表1 混凝土重量t/m 22 纵梁自重t/m 0.0483 模板重量t/m20.0684 人群和机具荷载t/m20.155 纵梁有效长度m 5.56 纵梁有效支持宽度m 0.357 荷载系数n1.111计算模型如图：支座反力：R C= R D=4.72t1、强度计算弯矩图为：最大弯矩M max =7.68t.m最大应力：σmax= n1.M max/W=1.1×7.68/(535×10-6)=15790t/m2=158MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算变形与分析图：纵梁中央下挠度最大。
F max =0.012m↓小于允许挠度：5.5/400=0.014m2.3.2 底板下方纵梁计算按极端最不利情形进行计算，考虑了顶板载荷。
8#块箱梁顶板和底板的平均厚底之和为0.844m，横梁厚度为0.4m，高度为1.4，纵梁间距为0.7m。
纵梁的均布荷载为：2.6×0.844×0.7=1.54t/m纵梁中央集中荷载为：0.4*0.7*1.4*2.6=1t纵梁荷载一览表1 混凝土均布载荷t/m 1.542 混凝土集中载荷t 1t3 纵梁自重t/m 0.0484 模板重量t/m20.0685 施工荷载t/m20.156 荷载系数n1 1.17 纵梁最大间距m 0.78 纵梁有效长度m 5.5荷载：q2=1.54+0.048+(0.068+0.15)×0.7=1.7t/m计算模型如图：支座反力：R E=R F=4.33t1、强度计算弯矩图：最大弯矩M max =7.59t.m最大应力：σmax= n1.M max/W=1.1×7.59/(535×10-6)=15605t/m2=156MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算变形与分析图：纵梁中央下挠度最大值为：,f max =0.014m↓等于允许挠度：5.5/400=0.014m ，基本满足要求。
2.4 下横梁及吊杆计算下横梁由槽钢[40b双拼而成，位于底模下方，主要承受箱梁腹板、底板及底篮模板的重量，并把荷载通过前后16根吊杆分别传递给位于挂篮主桁架前端的前横梁和已浇节段上前端，吊杆布置可参见挂篮施工总图，本挂篮所用吊杆皆为φ32-785精轧螺纹钢。
下横梁由2根[40b通过缀板双拼而成搏精神，截面如图。
A=83×2=166cm2Ix=18644×2=37288cm4Wx=962×2=1964cm3可假设由边纵梁和普通纵梁传递给前下横梁的为均布力。
则下横梁在腹板处的荷载为： q 1=R C /0.35=4.72/0.35=13.5t/m下横梁在箱梁中室段底板处的荷载为：q 2=R E /0.7=4.33/0.7=6.2t/m下横梁在两边箱室段底板处的荷载为：()[]()()mt q /2.45.9/68.25668.04.27.12/4.2*2.62*4.0*5.13663=-=--+-=下横梁自重：q=0.2t/m (含其上附件) 下横梁受力图如下：1、强度计算下横梁为多跨连续梁。
弯矩图如下。
最大弯矩：M=2.24t.m则最大弯曲应力为：σmax= n1 M/W x=1.1*2.24/(1964*10-6)=1254kg/cm2=12.5MPa小于许用应力：[σ]=170Mpa。
2、变形计算变形图如下。
可知最大挠度在横梁的两端f=0.04cm（很小）3、支座反力支座反力（即各吊杆拉力）图如下。
可得：F A= F H=2t F B= F G=10.6t F C= F F=8.8t F D= F E=13.1t 4、吊杆强度计算下横梁吊杆采用32-785精轧螺纹钢，设计允许承载力为：7850×8.04/2=31557kg=31.6t（式中8.04cm2为精轧螺纹钢的有效截面积。
）由前可知下横梁吊杆最大受力为F D= F E=13.1t小于允许承载力，故吊杆安全。
2.5 外滑梁计算外滑梁由槽钢[36b双拼而成，位于翼板下方，工作时，主要承受来自翼板混凝土及外模的荷载，另外，在挂篮前行时，同时承担部分底篮及其附件的重量。
外滑梁的主要特性参数为：A=68×2=136cm2Ix=12652×2=25304cm4Wx=703*2=1406cm3㈠挂篮工作时荷载：自重0.11t/m，翼板混凝土载荷20/4.5=4.44t/m，外模载荷3.7/4.5=0.82t/m，人机载荷0.15*3.28=0.49t/m。
外滑梁合计荷载：q=5.75t/m※计算模型：※弯矩图：最大弯矩M=21t.m※反力=13t外梁梁前吊杆拉力FW11、强度计算最大应力：σmax= n1.M/W=1.1×21(1406×10-6)=16526t/m2=165MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算外滑梁下挠为1cm，较小。
㈡挂篮前移时荷载：自重0.11t/m，外模载荷3.7/4.5=0.82t/m。
底篮(含模板、下模梁及其它构件)载荷4.3t。
※计算模型：※弯矩图：最大弯矩M=15.84t.m※反力=4.73t外梁梁前吊杆拉力FW21、强度计算最大应力：σmax= n1.M/W=1.1×15.84/(1406×10-6)=12393t/m2=124MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算外滑梁下挠为2.6cm。
2.6 内滑梁计算外滑梁由槽钢[28b双拼而成，位于顶板下方，工作时，主要承受来自顶板混凝土、内模及行走架的荷载；在挂篮前行时，不承受来自顶板混凝土荷载。
外滑梁的主要特性参数为：A=45.6×2=91.2cm2Ix=5118×2=10236cm4Wx=366*2=732cm3㈠挂篮工作时荷载：自重0.074t/m，单室顶板混凝土载荷19/(2*4.5)=2.1t/m，外模及行走架载荷3.88/(2*4.5)=0.43t/m。
人机载荷0.15*5.37/2=0.4t/m。
外滑梁合计荷载：q=2.93t/m※计算模型：※弯矩图：最大弯矩M=10.7t.m※反力图外梁梁前吊杆拉力F=6.6tL11、强度计算最大应力：σmax= n1.M/W=1.1×10.7/(732×10-6)=16079t/m2=161MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算外滑梁下挠为0.5cm，较小。
㈡挂篮前移时荷载：自重0.074t/m，外模及行走架载荷3.88/(2*4.5)=0.43t/m。
外滑梁合计荷载：q=2.93t/m※计算模型：※弯矩图最大弯矩M=3.06t.m※反力=1.42t外梁梁前吊杆拉力FL21、强度计算最大应力：σmax= n1.M/W=1.1×3.06/(732×10-6)=4598t/m2=46MPa小于许用应力[σ]=170Mpa2、变形计算变形为0.44cm。
2.7 前横梁的计算前横梁位于主桁架前端，是挂篮重要受力构件之一，其上有14个受力点,其中八个来自底篮前下横梁吊杆，分别为F A= F H=2t、F B= F G=10.6t、F C= F F=8.8t、F D= F E=13.1t ；另外6个集中荷载中，两个F W1来自两侧外滑梁前吊杆(13t)和4个F L1来自内滑梁前吊杆(6.6t)。
前横梁为双拼[40b结构。
I x=37289cm4W x=1864cm3A=166cm2自重：q=0.2t/m(含前走台)※计算模型※前横梁的支座反力最大支座反力R=32.25 t弯矩图。
可知前横梁的最大弯矩：20.13t.m1、强度计算最大应力：σmax= n1.M/W=1.1×20.13/(1864×10-6)=11879t/m2=119MPa小于许用应力：[σ]=170Mpa。
2、变形计算变形图：可知前横梁最大挠度：f2=0.53cm2.8 主桁架计算主桁架是挂篮的主要受力构件，由四片结构相同的主桁架与两片联接桁架组成，主桁架为平面桁构梁（复合梁）结构,各构件间以销轴连接，为简化计算,可认为整个主桁架为静定结构。