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东北大学资源与土木工程学院844测量学历年考研真题专业课考试试题

目　录第一部分　东北大学资源与土木工程学院844测量学历年考研真题2015年东北大学资源与土木工程学院844测量学考研真题（回忆版）2004年东北大学资源与土木工程学院456测量学考研真题（部分）2002年东北大学资源与土木工程学院测量学考研真题2001年东北大学资源与土木工程学院测量学考研真题第二部分　兄弟院校测量学历年考研真题2015年北京交通大学土木建筑工程学院953测量学考研真题2015年山东建筑大学土木工程学院913测量学[专业硕士]考研真题2013年中国矿业大学（北京）地球科学与测绘工程学院822测量学考研真题一、名词解释（每小题3分，共30分）1．测设 2．首子午面 3．水准路线闭合差 4．水准管轴5．望远镜视准轴 6．方位角 7．坐标正算 8．独立观测9．计曲线 10．汇水线二、填空题（每小题3分，共30分）1．位于测量坐标系第三象限内的直线，其方位角α和象限角A的关系是。

2．一图幅大小为50cm×50cm的1：1000地形图，其图幅的实地面积为 km2。

3．丈量一段距离，往测为100.005m．返测为99.995m；则往返测相对误差为。

4．某直线的方位角为123°20′，则它的反方位角为。

5．微倾水准仪精平操作是旋转_ ___使水准管的气泡居中。

6．整平经纬仪时7．若知道某地形图上线段AB的长度是3.5cm8．设在测站点的东西南北分别有A．B．C．D四个标志，用方向观测法观测水平角，以B为零方向，则盘左的观测顺序为。

9．地面某点的经度为131°58′，该点所在统一6°带的中央子午线经度是。

10．有一N边多边形三、选择题（每空2分，共30分）A导线测量 B 侧方交会 C 后方交会 D前方交会A 越大越好B 尽可能相等C 越小越好D 随意设置A 相同B a高b低C a低b高 D因丈量长度不同而无法比较A最高为+1″ B不相等 C相等 D 无法确定A比例误差 B固定误差 C比例误差系数 D 固定误差系数A 1mB 0.5mC 0.1mD 0mA测站点至后视点的方位角 B后视点至测站点的方位角 C D15．已知某点的地理坐标是北纬38°．东经115°，则该点的在1：100万地形图的图幅编号是（）A I-49B J-49C I-50D J-50四．计算题（共60分）1．已知ABCD四点坐标分别为(120，120)．（100，140）．（110，530）．（140，560），沿B-1-2-3-C方向测得了左角，分别为ÐB=130°，Ð1=210°，Ð2=140°，Ð3=225°，ÐC=105°01¢，试求23边的方位角？（20分）2．闭合水准路线如右图所示，已知A点高程HA = 41.200m，观测数据如图所示（环内单位为m的为两点高差，环外单位为km的为两点距离），试计算B．C．D．E点的高程？（15分）3．采用6″光学经纬仪按方向观测法（也称全圆测回法），在测站O对目标点A．B．C．D进行了一个测回的方向观测，请根据下表的观测值完成表格计算并判断数据是否符合要求？（10分）4．已知某DJ6型光学经纬仪望远镜的放大倍数为30，读数系统为分微尺读数装置，分微尺最小格值为，当采用测回法进行水平角观测，只考虑照准与读数误差，试分析一个测回水平角的测量中误差？（15分）第一部分　东北大学资源与土木工程学院844测量学历年考研真题2015年东北大学资源与土木工程学院844测量学考研真题（回忆版）一、名词解释（3*10）1．误差传播定律2．比例尺精度二、选择题（2*20）三、简答题（5*8）1．100万比例尺地图分图方法。

基于PFC2D岩质边坡稳定性分析的强度折减法

基于PFC2D岩质边坡稳定性分析的强度折减法王培涛;杨天鸿;朱立凯;刘洪磊【摘要】基于颗粒流离散单元法,将强度折减法引入到边坡稳定性研究中,可以解决应用连续变形分析方法研究存在的缺陷.取特定平均不平衡力比率作为边坡失稳与否判断准则,将颗粒间粘结强度及摩擦系数进行折减,以边坡岩体出现失稳破坏且断裂面贯通作为失稳判断准则,一方面能够对边坡局部危险区域予以定性预测,另一方面监测边坡变形到破坏的失稳过程,最终定量分析边坡稳定性.结合黑山铁矿现场边坡稳定研究实例,分别研究了边坡开挖扰动前后的边坡变形特征,得到开挖前后边坡安全系数分别为1.803和1.183,与预期结论一致.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)001【总页数】4页(P127-130)【关键词】PFC2D;离散元法;岩质边坡稳定性;强度折减法;数值模拟【作者】王培涛;杨天鸿;朱立凯;刘洪磊【作者单位】东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;煤炭科学研究总院沈阳研究院,辽宁沈阳110016;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819【正文语种】中文【中图分类】TP274强度折减方法自Zienkiewicz 提出以来，引起了国内外学者的关注和研究［1-4］.利用有限元强度折减法研究边坡稳定性可以有效地分析边坡强度储备情况和边坡大型滑移趋势.然而，从边坡工程滑坡失稳破坏的机理分析可知，边坡岩体的变形与破坏是边坡发展演化过程中两个不同的阶段，变形属量变阶段，而破坏则是质变阶段，它们形成一个累进性变形破坏过程.由于连续变形方法自身特点限制，无法对该过程进行分析，非连续变形分析方法能够方便地实现边坡变形从量变到质变的全过程，因此利用非连续变形分析方法研究边坡稳定性具有重要意义.目前，以颗粒流离散单元方法为代表的非连续变形方法在国内获得了推广，多应用于散体流动方面［5］，在边坡稳定性定量评价方面尚不成熟.周建等［6］将强度折减法引入颗粒流离散单元，对土坡安全系数的评价作了尝试性研究，得到了与有限元软件分析相似的结果，为颗粒流离散单元强度折减法在边坡领域的应用开辟了新途径.基于文献［6］的思想，本文通过FISH 二次开发进一步研究了颗粒流的强度折减法，对边坡变形到破坏失稳的过程进行监测，通过安全系数定量表征边坡稳定性，得到了边坡强度储备信息，实现了边坡局部破坏特征及破坏后边坡整体稳定特征的研究.1 强度折减法实现原理1.1 边坡安全系数的定义材料的细观断裂形式或表现为颗粒内部引起滑移的剪切断裂，或表现为沿着颗粒内部的作用键分离开的劈理，亦或为颗粒间从滑移到分离.采用离散元法分析岩质材料，细观颗粒的粘结方式一般采用平行键连接模型(见图1)［7］，该粘结键相当于颗粒骨料间的含有一定力学属性的胶结物，因此该模型可以抗拉、抗剪、抗弯，可以更好地反映材料破坏特性.图1 平行键连接原理Fig.1 Parallel bonding logic of PFC2D细观颗粒的平行粘结强度p，包括法向连接强度pn和切向连接强度ps；颗粒间摩擦系数f 的大小，是决定边坡离散系统稳定的内在因素.在从大到小不断调整这些参数值过程中，存在一组临界参数，当时，边坡发生失稳.此时以模型初始条件下连接强度(或者摩擦系数)与临界连接强度(或临界摩擦系数)的比值作为边坡安全系数，定义为1.2 颗粒流离散元强度折减法基本原理该方法不需要假定滑裂面位置，直接从细观上定义颗粒之间的接触关系，其计算过程是边坡内部材料自身求得稳定状态的调整过程，不要求变形协调、位移连续，通过可视化直接描述边坡的滑移、倾倒、裂缝的扩展过程，以及滑动面的几何形状和位置.基于PFC 内嵌FISH 编程语言，编写了边坡强度折减法程序，图2 为程序流程图.图2 安全系数求解流程Fig.2 Flow chart for solution of safety factor本文选取黄金分割点作为强度折减法的折减比例，该比例较二分法能够加快边坡强度折减计算.临界判断准则选择不平衡力收敛准则，通过统计平均不平衡力与颗粒间接触力的比值作为失稳判据之一.迭代过程中，颗粒间接触断裂事件会进行记录，并作为判断破裂面是否贯通的判据.表1 列出了模型单纯向上或向下折减的安全系数值.为防止边坡极稳状态下连续折减的情况出现，程序限定一个上限和下限的差值，当两值差小于该值，则迭代结束，当前安全系数即为边坡的稳定性系数，本文以安全系数上、下限差值小于0.02 为计算终止条件之一.2 数值模型与计算方案选取黑山铁矿某工况实例，建立计算模型见图3.其中，模型长度585 m，高度420 m，从边坡眉线920 m 至坑底650 m 标高为270 m.台阶高度24 m，工作平台宽度11 m.模型两端边界水平位移约束，底部Y 方向位移约束，只考虑岩体自重作用力，研究开挖的矿体位于650～698 m 水平.表1 强度折减安全系数Table 1 Reduction factors for each reduction step图3 黑山铁矿西边坡剖面图Fig.3 Profile of western slope in Heishan metal mine应用颗粒流软件研究模型力学性质，主要定义颗粒密度、粒径分布、基本颗粒形状及颗粒基本细观属性.目前还没有有效的方法确定细观颗粒参数与宏观属性的定量对应关系，应用最多的是通过双轴压缩试验和巴西盘拉伸试验不断调整细观参数与宏观特性，最终匹配得到合理的细观参数［8］.该过程不作为本文研究重点，仅列出本文的颗粒流细观参数，见表2.通过计算进路工程布置前后两个状态下边坡的稳定情况，对应力、位移进行了监测，并给出了安全系数指标，对比两个工况来分析强度折减法的适用性.3 结果分析与讨论3.1 布置进路前结果及分析结合图3，由图4应力场变化云图可以看出，770 m 台阶与坡面连接处发生应力集中；随着折减进行，770 m 及以上逐渐呈现应力集中带，模型未发生失稳破坏.在本模型计算中，整个迭代过程一共进行了4 次，模型未发生大的滑移或者倾倒现象，最终得到的安全系数为1.803，说明此状态下边坡稳定.表2 用于表征岩体的细观计算参数Table 2 Micro-parameters used to represent rock mass图4 开挖前边坡应力场随折减过程变化Fig.4 Stress field changes of the intact slope with reduction process3.2 布置进路后结果及分析建立开挖模型如图5 所示.主要于662，674，686 m 水平矿体位置垂直矿体走向长度进行巷道开挖.图6 是开挖后边坡应力场变化情况，在原边坡岩体中布置进路后，被开挖岩体原先所承受的应力会转移到周围岩体，造成局部岩体应力集中(图6a).围岩的应力集中程度超过其承载能力，就要发生变形、断裂，甚至大规模崩塌.折减过程中，空区上方发生明显应力集中逐渐扩展到边坡内部(图6c)，最终形成一条圆弧状的贯通应力集中带(图6d).图5 进路工程布置后计算模型Fig.5 General assembly of the PFCmodel after excavation图6 开挖后边坡模型应力场变化Fig.6 Stress field changes of the excaved slope图7 边坡破裂面贯通Fig.7 Slope failure with the coalescence of fractures边坡开挖后，呈现出局部破坏和整体滑移的变形趋势.颗粒间平均不平衡力与平均颗粒接触力的比值由最小的1.85 ×10-3 增加到5.20 ×10-3，模型失稳力急剧增加；由664 m 水平进路顶板的拉应力集中逐渐发展为顶板冒落，最终发展到从722 m 水平开始整体失稳垮落，颗粒连接键断裂带贯通至临空面(图7)，此时边坡失稳，边坡安全系数为1.183.3.3 分析与讨论通过对比边坡开挖扰动前后的稳定性状态，分析扰动前后边坡的变形破坏结果，然后计算得到边坡的稳定安全系数，发现边坡的安全系数由开挖前的1.803 降到开挖扰动后的1.183，安全系数降低，与预期结论一致.由于工程稳定判断本身有很多不确定性因素的影响，不同国家、行业的专家都有自己接受的安全系数标准.不同的计算方法和折减手段都直接影响安全系数的取值.基于离散单元的强度折减法虽然可以给出边坡稳定性的定量指标，但是与实际工程稳定的定性对应关系需要以后进一步验证.4 结论1)通过定义安全系数并选择一定的失稳判断准则，编写了基于颗粒流离散元的强度折减法，实现了边坡安全系数的定量化判定.2)基于黑山露天铁矿某边坡工况，计算了边坡未扰动和开挖扰动两种情况下边坡的安全系数，发现扰动前边坡安全系数为1.803，扰动后安全系数降为1.183，与预期结论一致.3)本文提出的强度折减法所得安全系数与工程实际的强度储备对应关系尚未进行验证，需要进一步研究.参考文献：【相关文献】［1］Xu Q J，Yin H L，Cao X F，et al.A temperature-driven strength reduction method for slope stability analysis［J］.Mechanics Research Communications，2009，36(2):224 -231.［2］Wei W B，Cheng Y M.Strength reduction analysis for slope reinforced with one row of piles ［J］.Computers and Geotechnics，2009，36(7):1176 -1185.［3］Jiang Q Q.Strength reduction method for slope based on a ubiquitous-joint criterion and its application［J］.Mining Science and Technology(China)，2009，19(4):452 -456. ［4］Fu W X，Liao Y.Non-linear shear strength reduction technique in slope stability calculation［J］.Computers and Geotechnics，2010，37(3):288 -298.［5］Yang T H，Wang P T，Yu Q L，et al.Effects of lateral opening angle on ore-drawing in pillarless sublevel caving based on PFC2D［C］//International Symposium on Geomechanics and Geotechnics:From Micro to Macro.Shanghai，2010:649 -654.［6］周建，王家全，曾远，等.颗粒流强度折减法和重力增加法的边坡安全系数研究［J］.岩土力学，2009，30(6):1549 -1554.(Zhou Jian，Wang Jia-quan，Zeng Yuan，et al.Slope safety factor by methods of particle flow code strength reduction and gravity increase［J］.Rock and Soil Mechanics，2009，30(6):1549 -1554.)［7］Cho N，Martin C D，Sego D C.A clumped particle model for rock［J］.International Journal of Rock Mechanics ＆ Mining Sciences，2007，44(7):997 -1010.［8］Yoon J S.Application of experimental design and optimization to PFC model calibration in uniaxial compression simulation［J］.International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，2007，44(6):871 -889.。

试验中心主任岗位职责-东北大学资源与土木工程学院

目录1。

实验室准入制度 (1)2.年实验室技术安全、消防安全责任书 (2)3。

实验室灭火救援应急预案 (4)4.危险物品事故处置救援应急预案 (6)5.危险化学品安全事故处置应急预案 (7)6.安全检查及隐患整改制度 (10)7。

实验室安全管理制度 (11)8.实验室消防安全管理制度 (12)9.特种设备安全管理制度 (13)10。

钢瓶管理制度及操作规程 (14)11.危险化学品管理制度 (15)12.危险化学品保管人员安全操作规程 (16)13。

浓硫酸安全操作规程 (16)14.盐酸、硝酸安全操作规程 (17)15。

环保管理制度 (18)16.实验室废弃物管理制度 (18)17.实验室主任岗位职责 (19)18。

实验员岗位职责 (20)19.设备保管员岗位职责 (20)20.材料员岗位职责 (21)21.实验室学生实验守则 (21)22。

仪器设备管理制度 (22)23.低值耐用品管理制度 (23)实验室准入制度1．目的：加强实验室管理，提高实验人员的安全知识、安全技能、安全意识，确保实验项目安全进行。

2．适用范围：适用于资源与土木工程学院实验中心管理的全部实验室.3．职责:3。

1 实验室负责人:熟悉国家相应政策、法规、技术规范，熟悉本实验室人员、环境、实验内容和相应的安全要求，熟悉实验室安全事故的应急处理和上报程序，有较强的组织能力，对工作有高度的责任心。

负责对进入实验室从事实验的各类人员安全培训和考核，监督并及时纠正违规行为,发现安全隐患及时处理和上报。

3。

2 实验室管理人员(实验员）：具备相关专业教育经历,熟悉掌握实验室有关标准操作规程、仪器设备操作规程,通过必须的安全技术考核,获得相应专业的上岗证，按要求参加安全知识和技术培训，掌握相关技术规范，掌握与所承担工作有关的安全基本情况,了解所从事工作的风险，掌握实验室安全事故的应急处理和上报程序.协助实验室负责人对进入实验室从事实验的各类人员安全培训和考核,监督并及时纠正违规行为，发现安全隐患及时上报。

测绘研究生专业的学校及排名

测绘考研调剂信息开设测绘研究生专业的学校及排名1 武汉大学 A+ 985 2112 中国矿业大学A+ 2113 同济大学 A+ 985 2114 中南大学 A 985 2115 中国地质大学A 2116 山东科技大学 A7 北京师范大学 A 2118 北京大学 A 985 2119 辽宁工程技术大学 AB+ 等 (14 个 ) ：西南交通大学、南京大学、河海大学、清华大学、长安大学、河南理工大学、东南大学、西安科技大学、桂林工学院、东华理工大学、北京航空航天大学、中国海洋大学、成都理工大学、北京建筑大学B 等 (14 个 ) ：昆明理工大学、安徽理工大学、吉林大学、河南大学、长沙理工大学、江西理工大学、云南师范大学、南京工业大学、电子科技大学、首都师范大学、北京交通大学、福州大学、太原理工大学、徐州师范大学C 等 (10 个 ) ：河北理工大学、中国石油大学、山东理工大学、重庆交通大学、合肥工业大学、东北大学、山东农业大学、重庆大学、南京师范大学、河南工业大学招收“大地测量学与测量工程”专业的院校系所有：清华大学土木工程系河北理工大学交通与测绘学院东北大学资源与土木工程学院辽宁工程技术大学测绘与地理科学学院吉林大学地球探测科学与技术学院同济大学测绘地理学院东南大学交通学院中国矿业大学环境与测绘学院南京工业大学土木工程学院徐州师范大学测绘学院合肥工业大学安徽理工大学资环系东华理工大学地球科学与测绘工程学院江西理工大学建筑与测绘工程学院1 / 2山东科技大学地球信息科学与工程学院山东理工大学建筑工程学院武汉大学测绘学院武汉大学测绘遥感信息工程国家重点实验室武汉大学卫星导航定位技术研究中心中国地质大学(武汉)工程学院中南大学信息物理工程学院长沙理工大学公路工程学院桂林工学院土木工程系西南交通大学土木工程学院重庆交通大学土木建筑学院昆明理工大学国土资源工程学院西安科技大学测绘学院中国矿业大学(北京)资源与安全工程学院中国地质大学(北京)土地科学技术学院长安大学地质工程与测绘学院中国科学院研究生院地球科学学院测量与地球物理研究所中国地震局地震研究所中国测绘科学研究院解放军信息工程大学测绘学院海军大连舰艇学院一般接受调剂的学校很少有985或211的学校，但有时也有一些，大部分为一般类学校。

以实践为载体的创新人才培养模式探索——以土木工程专业深化人才培养模式综合改革为例

２０２２年１２月吕梁教育学院学报Ｄｅｃ．２０２２　第３９卷　第４期（总第１２２期）ＪｏｕｒｎａｌｏｆＬｖｌｉａｎｇＥｄｕｃａｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅＶｏｌ．３９　Ｎｏ．４（Ｓｕｍ．Ｎｏ．１２２）【理论研究】收稿日期：２０２２－０９－２１作者简介：姚　骞（１９９５－），男，河南济源人，东北大学资源与土木工程学院助教，硕士，研究方向：思想政治教育。

以实践为载体的创新人才培养模式探索———以土木工程专业深化人才培养模式综合改革为例姚　骞，刘婉婷，王述红（东北大学资源与土木工程学院，辽宁沈阳１１０８１９）摘　要：土木工程专业作为传统优势工科专业，在应对信息时代催生的行业技术理念革新和社会价值遵循演化的冲击下，基于工程实践、服务国家需求、回应社会关切、面向未来科技的人才培养模式改革成为当前高等教育领域深化综合改革亟待解决的重要课题。

东北大学土木工程专业立足未来科技发展趋向，优化育人路径、整合育人资源、解放育人思想，提出研究型工程师的人才培养新定位，探索出了一套以实践为载体，四措并举、综合改革、优化体系、突出特色的土木工程创新人才培养模式。

关键词：土木工程；人才培养模式；教学改革；实践教学；教育体系中图分类号：Ｇ６４３文献标识码：Ａ文章编号：１６７２－２０８６（２０２２）０４－００８４－０３新一轮科技革命和产业变革推动新时代中国高等教育发生根本性转变［１］，扎根中国大地培养具有专业素养和原创才干的创新型复合人才成为立德树人根本任务的外化目标。

土木工程专业作为传统优势工科专业，在应对信息时代催生的行业技术理念革新和社会价值遵循演化的冲击下，基于工程实践、服务国家需求、回应社会关切、面向未来科技的人才培养模式改革成为当前高等教育领域深化综合改革亟待解决的重要课题。

以全国教育大会为起点，国家层面的新时代高等教育综合改革顶层设计确定了教改的根本遵循和宏伟蓝图［２］，其核心在于家国情怀、创造能力和社会意识。

东北大学资土院各专业考试科目

院系所
专业
080104工程力学
081400土木工程
081600测绘科学与技术
081800地质资源与地质工程
006资源与土木工程学院
081901采矿工程
研究方向 01岩石力学与工程 02计算力学与数值方法 03地基与地下工程 04土木工程结构 05岩土渗流理论与应用
01结构工程 02岩土工程 03桥梁工程 04隧道与地下工程 05防灾减灾工程与防护工程 01卫星定位/导航技术及应用 02数字摄影测量理论与方法 03地理信息系统原理与算法 04遥感技术与应用 05数字矿山关键技术 01矿产普查与勘探 02地质工程 03地球探测与信息技术 01采矿工程技术与理论 02岩石力学与矿山动力灾害控制 03矿业优化决策与智能采矿
(1)全日制
05矿物加工过程的数学模型与模拟 (1)全日制
01大气污染控制
(1)全日制
083002环境工程
02水污染控制 03固体废弃物处理与资源化
(1)全日制 (1)全日制
04环境评价与环境监测
(1)全日制
01安全科学理论、系统安全工程与技术 (1)全日制
083700安全科学与工程
02职业卫生工程与除尘、除毒技术 03矿山通风理论与通风、除尘技术
学习方式 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制 (1)全日制
04工业爆炸理论与防治技术
(1)全日制 (1)全日制 (1)全日制
05火灾防治理论及技术

情系环境科技报国——记东北大学资源与土木工程学院环境工程研究所教授胡筱敏

情系环境科技报国——记东北大学资源与土木工程学院环境
工程研究所教授胡筱敏
张欣
【期刊名称】《科学中国人》
【年(卷),期】2012(000)015
【摘要】环境治理之路上．他是一位学养深厚、治学严谨的学者；教书育人之路上，他是一位倾心教学、关爱学子的好老师，作为东北大学资源与土木工程学院环境工程研究所教授、博士生导师，他把学者的敏思与严谨渗透到教学当中，辛勤耕耘，育得桃李溢芬芳；而在科技创新之路上，他则深知．作为一名环境污染治理科研人员，创新对推动我国环境污染治理的发展所起到的重要作用。

【总页数】1页(P60-60)
【作者】张欣
【作者单位】《科学中国人》编辑部
【正文语种】中文
【中图分类】X5
【相关文献】
1.勤勉严谨做学问躬耕环境凝硕果--记安徽大学资源与环境工程学院教授李玉成[J], 齐丽红;王涵
2.数字混凝土时代即将到来——访中国矿业大学(北京)化学与环境工程学院博士生导师、混凝土与环境材料研究所所长王栋民教授 [J], 李昂;韩方晖
3.数字混凝土时代即将到来——访中国矿业大学（北京）化学与环境工程学院博士生导师、混凝土与环境材料研究所所长王栋民教授 [J], 李昂;韩方晖
4.北京科技大学土木与环境工程学院(原资源工程学院)简介 [J],
5.不问前路志在千里——记香港理工大学土木与环境工程系副教授冷真 [J], 汲晓奇[1]
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锚杆群锚效应研究现状

东北大学2011年7月 N o r t h e a s t e r n U n i v e r s i t y J u l ，2011收稿日期：2011-7-1；作者简介：袁士宇(1990–)，男，本科在读，2008年9月至今在东北大学资源与土木工程学院木工程修学。

E-mail ：romarioyu@ 。

土层锚杆群锚效应的研究现状袁士宇1(1. 东北大学资源与土木工程学院土木工程0803班，沈阳 110014)摘要: 预应力锚索(杆) 在地表与地下工程建设中已得到广泛应用并且成效显著。

任何预应力锚索(杆) 加固工程都或多或少地存在群锚效应问题,因此研究预应力群锚加固效应具有重要的现实意义。

在查阅大量国内文献的基础上,从现场测试、室内模型试验、数值计算以及理论分析4 个方面较全面地概述了预应力锚索(杆) 群锚效应的研究成果。

群锚效应研究现状可以概括为群锚锚固效应、加固效果和设计方法的研究。

许多学者对预应力锚索(杆) 群锚效应的研究做出了重要的贡献,但是群锚加固机理研究仍然存有一些不足之处,还没有提升到系统、严密、公认的理论阐述程度,仍需进一步的分析与探讨。

关键词: 预应力锚索; 群锚效应; 作用机理; 模型试验; 数值计算; 理论分析1 引言锚杆支护于19世纪末20世纪初初现雏形，20世纪60年代引进我国，经过40多年的研究与实践，我国的锚固技术获得长足的进步，近些年来，发展尤其的快]1[。

在研究锚杆的荷载传递特点中，发现了群锚效应。

而且，这一现象在岩石和土体中的表现有着较大的区别，由于基坑工程主要的使用环境是土层，故本文讨论的内容是针对土层锚杆而言的群锚效应。

2 群锚效应的定义群锚效应的理论研究尚浅,与工程实践差距还很大。

因此具体的定义难以给出。

学界统一承认的是，群锚效应是由于群锚中锚杆间距较小，单个锚杆的承载力会受到影响而产生的效应。

学界关于群锚效应的基本原理的认识还未统一,笔者的观点倾向于:群锚中的锚杆的工作状态明显不同于单根孤立的锚杆，通过群锚传递的锚杆拉力在土层中会产生叠加，互相干涉，从而降低了孔壁对锚杆的侧阻力，降低锚杆的承载力。

2019年东北大学资源与土木工程学院博士拟录取名单

1014599977 1014599063
丁*臣 1014599601 杜*生 1014599661 樊*婕 1014599738 辜*杰 1014599187 韩* 1014599407
韩*杰 1014599376 郝*来 1014599867 郝*琪 1014599084 侯*雨 1014598855 江*飞郎* 1014599735 1424**********241X
姓名白* 柏* 柴*
报名号
证件号码 2103**********4875
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资源与土木工程学院 081902 资源与土木工程学院 081400 资源与土木工程学院 081901 资源与土木工程学院 081400 资源与土木工程学院 081902 资源与土木工程学院 083700 资源与土木工程学院 081400 资源与土木工程学院 081901 资源与土木工程学院 081902 资源与土木工程学院 081902 资源与土木工程学院 081901 资源与土木工程学院 081400 资源与土木工程学院 081400 资源与土木工程学院 083700
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学院代码 006 006 006 006 006 006 006 006 006 006 006 006 006 006
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拟录取专业矿物加工工程矿物加工工程矿物加工工程矿物加工工程土木工程土木工程
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充填体损伤本构模型的建立及其强度的确定方法

充填体损伤本构模型的建立及其强度的确定方法邱景平;杨蕾;邢军;孙晓刚;王强【摘要】中关铁矿拟采用阶段空场嗣后充填采矿法进行回采,该采矿方法的关键之一就是合理地确定充填体强度.传统的充填体强度确定方法存在诸多问题,需要探索更科学的方法来研究充填体强度与岩体的匹配.在对中关铁矿尾砂胶结充填体进行室内力学试验、得到其应力-应变曲线的基础上,利用损伤力学建立了充填体峰值应力前的损伤本构方程,并根据岩体开挖释放能量与充填体峰值变形能相近原则,确定了中关铁矿的最佳充填体强度为1.86MPa,灰砂比为1:6,对现场下一步的充填采矿生产具有重要的指导意义.【期刊名称】《金属矿山》【年(卷),期】2016(000)005【总页数】4页(P48-51)【关键词】充填采矿法;损伤本构模型;充填体强度;能量匹配;胶结充填体【作者】邱景平;杨蕾;邢军;孙晓刚;王强【作者单位】东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819【正文语种】中文【中图分类】TD853.34+3矿山在开采和选矿的过程中,会产生大量的废弃物,对周边生态环境造成严重的破坏。

随着国家对环境保护的要求日益严格,无废采矿是矿业发展的必然趋势。

尾砂充填采矿法因在提高回收率、减少损失贫化、控制地压、减少尾矿排放和改善矿区周围环境等方面具有重要意义,正逐渐成为世界上最重要的一类采矿方法[1-3]。

充填采矿法的关键是科学合理地确定所需充填体强度及充填配比。

在目前的充填体强度设计方法中,较具有代表性的为工程类比法和理论分析计算法[4]。

鉴于各矿山的开采和充填条件大不相同,采用类比法或理论分析计算法确定充填体所需强度时,容易造成充填成本过高或充填体强度达不到开采需求。

东北大学资源与土木工程学院复试方案

资源与土木工程学院2013年硕士研究生复试实施方案根据《东北大学2013年硕士研究生入学考试复试及录取工作安排意见》，结合我院实际，现将2013年硕士研究生入学考试复试录取工作安排如下：一、复试工作原则复试工作坚持公平、公正、公开的原则，做到政策透明、程序公正、结果公开、监督机制健全，维护考生的合法权益。

二、复试组织管理1、学院成立复试工作领导小组，负责制定学院复试细则，确定专业（领域）复试分数线和复试名单等。

复试工作领导小组名单如下：组长：魏德洲副组长：韩跃新成员：任凤玉、巩恩普、李元辉、吴立新、张培红、胡筱敏、袁致涛、徐新阳、梁力、霍克（按姓氏笔画排名）秘书：刘婉婷2、学院成立监察小组，委派监察员监督检查复试工作。

复试工作监察小组名单如下：组长：王立慧成员：安立鸿、刘维、杨天鸿、赵文（按姓氏笔画排名）秘书：李佳佳违规违纪举报电话：83681548 受理举报地点：采矿馆217三、复试考生名单确定原则在单科和总分成绩符合报考专业（领域）所在学科门类复试分数线的基础上，按总分由高至低确定复试名单。

复试人数按统考招生人数的120%确定。

四、复试工作的安排与要求1、时间安排笔试时间：3月23日上午，冶金馆中心考场4面试时间：3月23日下午13：30，地点另行通知2、复试内容与形式（1）复试内容包括专业课笔试、综合面试。

各专业（领域）笔试科目和复习参考书以学院网上公布的为准。

考试时间为2.5小时，总分120分。

（2）综合面试包括外语听说读写能力、综合专业知识、考生思想政治素质和道德品质测试，总分100分。

3、总成绩及录取原则第一志愿考生总成绩＝初试成绩＋复试成绩（专业笔试成绩与综合面试成绩之和）。

出现如下情况之一者不予录取。

（1）统考考生复试笔试成绩低于50分。

（2）在所在复试小组取得的面试成绩低于60分。

五、资格审查时间：3月22日8:30-12:00地点：东北大学采矿馆218联系电话：83687703需携带材料：①准考证及身份证、学历证书、学位证书原件及复印件（应届本科毕业生交验学生证，留存学生证复印件，毕业证书及学位证书入学时补验）；②大学阶段成绩单（加盖毕业院校教务部门公章的原件，或将人事档案中的加盖毕业院校教务部门公章的成绩单复印，并在复印件上加盖档案所在单位人事部门公章）；③思想政治素质和道德品质写实材料（参考格式详见/dongda/xzzq/index.jhtml）。

沈阳市地铁一号线土建施工应急预案

沈阳市地铁一号线土建施工应急预案
佟淑娇;林秀丽;陈宝智
【期刊名称】《工业安全与环保》
【年(卷),期】2008(034)006
【摘要】沈阳市地铁一号线土建施工工程复杂,涉及部门繁多,建设过程中危险性较大,一旦发生事故,后果往往比较严重.为保证工程的安全施工,在大量的资料调研与详尽的施工考察的基础上,编制了沈阳市地铁一号线土建施工应急预案.该预案紧密联系工程建设实际,在实践演习中得到了肯定与应用.
【总页数】3页(P37-39)
【作者】佟淑娇;林秀丽;陈宝智
【作者单位】东北大学资源与土木工程学院,沈阳,110004;东北大学资源与土木工程学院,沈阳,110004;东北大学资源与土木工程学院,沈阳,110004
【正文语种】中文
【中图分类】U2
【相关文献】
1.地铁沿线地下空间资源利用初探——以沈阳市地铁一号线沿线地下空间开发利用规划为例 [J], 朱庆余;周伟
2.浅谈沈阳市地铁一号线及延伸线工程通风空调系统在地铁正常运营时的运行模式[J], 张东影;王林娜
3.地铁沿线地下空间资源利用初探——以沈阳市地铁一号线沿线地下空间开发利用规划为例 [J], 李昂;谢婷;朱庆余
4.沈阳市地铁一号线地面沉降观测与分析 [J], 郭龙浩
5.沈阳市地铁一号线圣世豪林广场基坑降水试验与分析 [J], 郭龙浩
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东北大学资源与土木工程学院2019年硕士研究生招生考试拟录取名单

081901
仝** 101459000000270 006 资源与土木工程学院
081901
郑** 101459000010862 006 资源与土木工程学院
081901
王** 101459000000272 006 资源与土木工程学院
081901
王** 101459000000273 006 资源与土木工程学院
王** 101459000007146 006 资源与土木工程学院
081800
地质资源与地质工程
研究方向名称土木工程结构
结构工程岩土工程岩土工程结构工程岩土工程结构工程结构工程桥梁工程岩土工程结构工程结构工程隧道与地下工程岩土工程结构工程结构工程防灾减灾工程与防护工程桥梁工程遥感技术与应用数字摄影测量理论与方法地理信息系统原理与算法卫星定位/导航技术及应用遥感技术与应用地理信息系统原理与算法遥感技术与应用遥感技术与应用遥感技术与应用卫星定位/导航技术及应用地理信息系统原理与算法地理信息系统原理与算法卫星定位/导航技术及应用卫星定位/导航技术及应用地理信息系统原理与算法遥感技术与应用遥感技术与应用遥感技术与应用地球探测与信息技术矿产普查与勘探地球探测与信息技术地球探测与信息技术地质工程地质工程矿产普查与勘探矿产普查与勘探
476.60
拟录取
77
74
118
126
395
97.00
91.03
583.03
拟录取
73
78
116
122
389
89.00
84.40
562.40
拟录取
70
77

全尾砂絮凝沉降试验及其工程应用

Series No. 523
January 2020
金属矿山
METAL MINE
总第 523 期 2020 年第 1 期
全尾砂絮凝沉降试验及其工程应用
杜加法 1，2 侯晨 1 朱兆文 3 刘洪磊 1 刘晓光 3 王京生 31
（1. 东北大学资源与土木工程学院，辽宁沈阳 110819；2. 山东黄金集团充填工程实验室，山东烟台 261438； 3. 山东黄金矿业股份有限公司新城金矿，山东烟台 261438）
试验参数组合后，充填溢流水中悬浮物质量
浓度由 5.32%~8.26% 降低到 1.15%~2.13%，充填体强度增加了 13%，且整体分布更加均质，充填效果和充填质量均
有明显改善。
关键词膏体充填全尾砂絮凝沉降参数优化工业试验
中图分类号 TD853
文献标志码 A
文章编号 1001-1250（2020）-01-1095-06
DOI 10.19614/ki.jsks.202001012
Flocculating Sedimentation Test of Unclassified Tailings and Its Engineering Application
Abstract The preparation of slurry is an important part of cemented paste filling mining method，and the effective sedi⁃ mentation of tailings slurries is the core of this technology.As unclassified tailings have smaller particles，the slurry sedimenta⁃ tion become more difficult.As a result，it has been a common measure of adding flocculant in the slurries to increase sedimen⁃ tation efficiency. As there are great difference exist between the laboratory experimental environment and the underground stope.In order to reveal the flocculating settlement characteristics of the unclassified tailings in Xincheng Gold Mine，the static flocculation sedimentation experiment of unclassified tailings was carried out. The sedimentation velocity and the underflow concentration were used as the evaluation indexes to determine the optimal flocculant selection，unit consumption and slurry concentration parameters，and the effects of these factors on the sediment efficiency were obtained.Moreover，the engineering application was carried out in the boratory test results show that the underflow concentrations first underwent increase and then decrease with the slurry concentration gains，while kept almost unchanged when the added flocculant was less than 22.5 g/t.In addition，the flocculant type ZYJ，flocculant dosage 20 g/t and slurry dilution concentration 9.75% have the best flocculation sedimentation performance.Field comparison tests show that the concentration of suspended solids decreases from 5.32%~8.26% to 1.15%~2.13%，the strength of specimens increases by 13%，and the overall distribution is more homoge⁃ neous，which indicate that the filling effect and quality are improved significantly.

预制矩形箱涵受力性能模拟及其潜在的破坏模式

预制矩形箱涵受力性能模拟及其潜在的破坏模式王述红;阿力普江·杰如拉;王鹏宇;刘伟华【摘要】Taking the prefabricated construction section of the Hunnan New Development Area utility tunnel construction in Shenyang, China as research background, the numerical simulations of structural deformation and stress distribution of single precast rectangle box culvert at different burial depths were carried out through the general finite element analysis software ABAQUS. In order to modeling the actual stress of the precast rectangle box culvert as accurately as possible, the reinforcement was carried out according to the actual engineering application. This model simulated the different buried depths by changing the load of roof and side wall,where a uniform pressure was loaded on the roof and the lateral pressure varied linearly was loaded on the side wall. Finally this paper analyzed the structural deformation and stress distribution of precast rectangle box culvert at different buried depths,pointing out the existing structural safety problems and potential failure modes, to provide a theoretical reference for the design and construction of utility tunnel engineering.%以沈阳市浑南新城区综合管廊工程预制拼装施工段为研究背景,针对城市地下综合管廊预制矩形箱涵单个管节,通过通用有限元分析软件ABAQUS进行数值模拟,研究分析其在不同埋深下的结构变形和应力分布规律.建模中为了尽可能地贴近预制箱涵的实际受力情况,参照实际工程应用对其进行了配筋.本模型中通过改变施加于顶板和侧壁板的荷载大小来模拟埋深的变化:对综合管廊顶板施加均布压力,对侧壁板施加线性变化的侧土压力,最终分析预制箱涵在不同埋深下的结构变形和应力分布,并提出结构安全隐患存在的部位和其潜在的破坏形式,为复杂条件下预制综合管廊的设计和施工提供理论参考.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(039)002【总页数】6页(P260-265)【关键词】预制矩形箱涵;顶板;侧壁板;结构变形;应力集中【作者】王述红;阿力普江·杰如拉;王鹏宇;刘伟华【作者单位】东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;中建五局土木工程有限公司,湖南长沙 410004【正文语种】中文【中图分类】TU990.3城市地下综合管廊(urban utility tunnel, UUT)，又称城市共同沟，是指将电力、通讯、给水、燃气等多种市政管线集中安置在人工建造的地下空间中，实现对其统一管理的一种符合城市发展需求的现代化基础设施系统[1-4].UUT施工方法主要有两种：现场浇筑混凝土施工方法(现浇施工法)和预制拼装施工方法(预制施工法).相对现浇施工法而言，预制施工法工期短，费用少，工序简便，结构性能好，并且节能环保[5-7].预制施工法常用的结构断面形式有圆形截面和矩形截面两种.由于圆形截面空间利用率不如矩形截面，在很多综合管廊工程中矩形截面综合管廊逐渐得到了设计单位的青睐.预制混凝土矩形截面综合管廊(也称预制箱涵)在上海世博园区综合管廊工程和沈阳浑南新城区综合管廊工程得到了示范应用并取得了很好的经济效应和社会效应.由于预制箱涵的地下受力特性不同于地表构筑物，特别是不同埋深对于工程造价和箱涵的设计影响比较大，主要是不同埋深、不同邻近构筑物和不同地面载荷导致矩形箱涵的受力性能复杂；而对复杂城区管廊埋深位置的确定，还缺少深入分析. 薛伟辰等[8]通过足尺模型实验对综合管廊进行力学研究，分析其受力特点和破坏形式.廖四海等[9]通过有限差分软件Flac3D对综合管廊埋深进行数值模拟研究，分析了埋深对综合管廊几个关键点的影响.这些文献主要侧重于模型实验和关键节点的力学性能分析，但对综合管廊的埋置深度缺乏有效的确定方法.本文基于前人研究，借助有限元分析软件ABAQUS，对预制箱涵在不同埋深受力状态下的力学行为进行数值模拟，分析其结构变形特点和应力分布规律，并提出结构存在安全隐患的区域和可能存在的破坏模式.1 建立计算模型1.1 概述本文以沈阳市浑南新城区综合管廊工程为研究背景，预制箱涵的单个管节为研究对象建立三维实体模型，其长、宽和高分别为1.5，3.2和2.8 m，管廊壁厚为0.3 m.本模型参照实际工程进行钢筋配置，见图1.对管廊顶板和底板施加均布压力，两侧壁板施加均匀变化的线性侧向压力，对地板两端设计铰支座约束.应用闭合框架模型对结构进行内力计算.图1 模型详图Fig.1 Detail view of model(a)—模型三维图； (b)—横断面示意图(单位:cm)； (c)—配筋图.1.2 基本假定①底层较为坚硬，基地反力直线分布[10]；②不考虑土与结构共同作用，将不同埋深下的土压力直接施加到模型上面；③除了覆土压力和结构自重无其他作用；④本模型覆土假定为单层黏性土，各项指标按黏性土参考值来确定.1.3 荷载设计[10]1) 顶板荷载.预制箱涵在不同埋深下，上层覆土自重对顶板所施加的压力荷载为P顶=h·r.式中：h为上层覆土厚度；r为土重度，本模型假定覆土为单层黏性土，根据各黏性土重度参考值，拟取r=20 kN/m3.2) 底板荷载.预制箱涵底板所受的反力为顶板所受荷载与结构自重之和：P底=m/s+P顶.式中：m为结构总质量；s为底板面积；P顶为结构顶板荷载.3) 侧壁(分为上端和下端)荷载：P上端=rhK,P下端=r(h+H)K.式中：r为土重度(本模型拟取r=20 kN/m3)，h为上层覆土厚度，H为结构总高度，K为静止侧压力系数(根据黏性土静止侧压力系数参考值,拟取K=0.5).综合管廊属于浅埋地下结构[11]，一般综合管廊工程埋深在1～8 m之间，因此，本模型埋深从1～8 m，每隔1 m取一组数据进行模拟计算.在不同埋深下的荷载计算值见表1.表1 荷载设计表Table 1 Load design埋深h/m顶板荷载P顶/kPa底板荷载P 底/kPa侧壁荷载P上端/kPa侧壁荷载P下端/kPa120451038240652048360853058480105406851001255078612014560 88714016570988160185801082 模拟结果与分析2.1 模型变形分析通过有限元分析软件ABAQUS对所建的模型进行结构变形分析.从模型结构变形特点可以看出模型顶板和侧壁板变形比较显著.因此，本文将对顶板与侧壁板变形进行详细分析.2.1.1 顶板竖向位移分析借助有限元软件ABAQUS，将顶板横截面从左到右等距分成34个单元，每个单元两端设有两个节点，共有35个节点，提取每个节点的竖向位移，画出其竖向位移曲线，见图2(图中正号表示顶板向上凸，负号表示顶板向下凹).从竖向位移曲线可以看出，预制箱涵顶板变形近似抛物线形，从中间开始向内凹，中间竖向位移最大、两端竖向位移最小.随着埋深的增加，顶板竖向位移也逐渐增大，而且，随着埋深的增加中间部位的竖向位移变化量比两端变化大得多，说明顶板中间部位对埋深或者顶板竖向荷载比较敏感.图2 顶板竖向挠度随埋深的变化曲线Fig.2 Vertical deflection curves of the roof along with the buried depth2.1.2 侧壁板变形分析用同样的方法，在侧壁板中从上到下等距抽取31个节点，提取每个节点的横向位移，画出其横向位移变化曲线，见图3(图中正号表示侧壁板向外凸，负号表示侧壁板向内凹).从图3可以看出，预制箱涵侧壁板变形近似波浪形，上端凸出部分变形最明显，变形量最大，在下端恢复正常.这现象与薛伟辰等[8]得出的实体实验结果吻合.图3 侧壁板横向位移变化曲线Fig.3 Transverse displacement curves of the side wall预制箱涵内置钢筋骨架变形与管廊变形几乎一致，这里不再赘述.2.2 模型应力分析由图4可以看出，顶板中部、四个角部和侧壁板上端是应力集中危险区域，因此本文主要分析顶板和侧壁板的应力分布.图4 模型应力-应变云图Fig.4 Stress-strain contours of the model(a)—混凝土应力-应变云图；(b)—钢筋骨架应力-应变云图.2.2.1 顶板混凝土应力分析根据网格划分，取顶板外侧(最上层)混凝土单元组和顶板内侧(最下层)混凝土单元组为研究对象，分别提取各层每单元混凝土的应力，分析其在不同埋深下的应力变化情况.顶板从左到右，每个混凝土单元编号从1到35.1) 顶板外侧(最上层)混凝土应力分析.在周围土压力荷载作用下顶板外侧(最上层)混凝土有三个区域出现应力集中现象，见图5.其中A区域和C区域主要以拉应力为主，B区域(中间区域)主要以压应力为主，B区域的应力大于其他两区域的应力.随着埋深的增加，顶板外侧(最上层)混凝土的应力逐渐增大，其中应力集中区域的应力增大较为显著，见图6(图中应力不分正负，取绝对值).顶板外侧(最上层)混凝土破坏形式预测：随着埋深的增加，顶板外A区域和C区域混凝土出现开裂，B区域的混凝土出现挤压.其中A和C区域混凝土开裂导致地下水渗透现象.图5 顶板应力云图Fig.5 Stress nephogram of the roof(a)—顶板正面应力云图；(b)—顶板横断面应力云图.图6 顶板外侧混凝土应力值变化曲线Fig.6 Concrete stress curves of outside the roof2) 顶板内侧(最下层)混凝土应力分析.在周围土压力荷载作用下顶板混凝土内侧两端角部(A和C区域)和中间(B区域)出现应力集中，其中两端角部区域以压应力为主，中部区域以拉应力为主；随着埋深的增大，两端角部和中部区域的应力明显增大，其中角部区域的应力增大得比中部区域快，见图7(图中应力不分正负，取绝对值).顶板内侧(最下层)混凝土破坏预测：随着埋深的增加，顶板内侧中间区域混凝土出现开裂，逐渐向两侧延伸.角部区域混凝土出现压碎破坏.图7 顶板内侧混凝土应力值变化曲线Fig.7 Concrete stress curves of inside the roof2.2.2 侧壁板混凝土应力分析1) 侧壁板外侧混凝土应力分析.利用同样的方法，将模型侧壁板混凝土分为外侧和内侧，分别对其应力分布进行分析.侧壁板外侧混凝土出现两个应力集中区域：D和E区域，见图8.侧壁板从上到下，每个单元编号从1到30，取每个单元的应力值，画其应力曲线(图中应力不分正负，取绝对值)，见图9.图8 侧壁板应力云图Fig.8 Stress nephogram of the side wall(a)—侧壁板正面应力云图；(b)—侧壁板横断面应力云图.图9 侧壁板外侧混凝土应力值变化曲线Fig.9 Concrete stress curves of outside the side wall从图9看出，随着埋深的增加，应力也开始逐渐增大，其中D区域和E区域的应力增长速度较快.D区域主要以拉应力为主，E区域主要以压应力主.D区域应力大于E区域的应力.侧壁板外侧混凝土破坏预测：随着埋深的增大，侧壁板外侧D区域混凝土开始向外凸出，出现开裂现象，导致地下水从D区混凝土开裂处渗透到管廊结构内部. 2) 侧壁板内侧混凝土应力分析.从图10可以看出，侧壁板内侧上端角部区域混凝土应力高度集中，然后往下慢慢减少，到了低端角部区域应力稍微增大.随着埋深的增大，上端角部区域混凝土应力显著增大，主要是以压应力为主.侧壁板内侧混凝土破坏预测：随着埋深的增大，结构上端角部区域混凝土应力激增，可能导致侧壁板角部区域混凝土受到挤压，发生压碎破坏.图10 侧壁板内侧混凝土应力值变化曲线Fig.10 Concrete stress curves of inside the side wall结构内置钢筋骨架应力变化规律与所述规律相似，在此不再赘述.3 数值模拟与实体模型实验对比因为数值模拟计算本身具有局限性，为了验证本文数值模拟实验的可靠性，作者查阅国内相关实体模型实验进行对比分析.本文数值模拟实验在建模和加载方式上与同济大学薛伟晨等[8]做的1∶1实体模型实验有相似之处，因此，将本数值模拟实验结果与文献[8]实体模型实验进行了简单对比，并论证其可靠性.图11 同济大学实体模型实验加载示意图Fig.11 Entity model test loading diagram in Tongji University3.1 顶板变形与破坏模式数值模拟实验中，顶板从中间开始向内凹，逐渐达到最大值，并且随着埋深增大，中间的变形比两侧明显大，形成抛物线形变形.在顶板中间截面出现应力集中.在文献[8]实体模型实验中，随着荷载的加载，上板接口拼缝处开始开裂，随着荷载的增大，拼缝张开量逐渐增大，受拉钢筋开始屈服，最后受压区混凝土压碎破坏.从所述实体实验破坏模式可以看出，本模型所得的结构变形与应力分布情况与所述实体实验基本一致，可以验证数值模拟所得结果的可靠性.3.2 侧壁板变形与破坏模型如图8所示，数值模拟实验中，侧壁板上端处向内凹，紧接着D区域开始向外凸，然后E区域向内凹，最后到下端脚处达到原位置，形成波浪形变形.其中D区域向外凸处的变形量最大并出现高度的应力集中现象，其位置刚好处在侧壁板上端加腋区.文献[8]实体模型实验中，随着荷载的加载，首先在侧壁板上端部加腋区外侧混凝土出现开裂，且开裂区域逐渐向侧壁板跨中延伸.这现象完全符合本模型所得出的变形与应力分布结果，可以验证本模型所得结果的可靠性.4 结论1) 埋深对预制箱涵的影响是不可忽视的.设计不合理的埋深轻则引起混凝土开裂，重则引起结构破坏.因此，设计时对预制箱涵埋深的验算是不可缺少的.2) 综合管廊预制箱涵顶板在竖向荷载作用下的变形近似抛物线形，中部竖向位移最大.随着埋深增加，顶板变形越来越大，其中顶板中部区域竖向位移变化得最快，对埋深(或者顶部荷载)最敏感.3) 综合管廊预制箱涵侧壁板在周围荷载作用下发生波浪形变形，其中侧壁板上半部分变形较大，下半部分变形较小.随着埋深增加，侧壁板变形越来越大，其中上端往外凸出部分变形最大，对埋深最敏感.4) 综合管廊预制箱涵在上层覆土荷载作用下发生结构应力重分布.顶板在上层覆土荷载作用下出现以拉应力为主的A，C区域，以压应力为主的B区域；侧壁板出现以拉应力为主的D区域，压应力为主的E区域.这些区域的应力随着埋深的增加而出现应力剧增的趋势.5) 随着预制箱涵埋深的增加，顶板A区域、C区域与侧壁板D区域容易出现表面混凝土开裂，导致地下水渗透现象，因此，设计时应考虑且采取对应的预防措施. 参考文献：[1] Hunt D V L,Nash D,Rogers C D F.Sustainable utility placement via multi-utility tunnels[J].Tunneling and Underground SpaceTechnology,2014,39(sup1):15-26.[2] Chen J,Jiang L,Li J,et al.Numerical simulation of shaking table test on utility tunnel under non-uniform earthquake excitation[J].Tunneling and Underground Space Technology,2012,30(4):205-216.[3] Julian C P,Julian C E.An analysis of utility tunnel viability in urban areas[J]. Civil Engineering and Environmental Systems,2006,25(1):11-19. [4] Julian C P,Jorge C E,Calvo V.Criticality and threat analysis on utility tunnels for planning security policies of utilities in urban underground space[J].Expert Systems with Applications,2013,40(11):4707-4714.[5] Marshall A M,Haji T.An analytical study of tunnel-pile interaction[J]. 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岩石抗拉强度和断裂韧度的三点弯曲试验研究

岩石抗拉强度和断裂韧度的三点弯曲试验研究魏炯;朱万成;李如飞;牛雷雷;王青元【期刊名称】《水利与建筑工程学报》【年(卷),期】2016(014)003【摘要】断裂韧度和抗拉强度是岩石两个重要的力学特性.利用带切口的三点弯曲梁试验,研究了砂岩的断裂韧度和抗拉强度特性.对比和分析了带切口三点弯曲和巴西劈裂试验抗拉强度的差别.从理论和试验上,分析了目前常用的三种断裂韧度计算公式的差别.利用.J积分理论计算了带切口的三点弯曲梁的断裂韧度KIC.研究结果表明:相比于巴西劈裂试验,利用带切口的三点弯曲试验测得的抗拉强度更加稳定可靠;目前常用的三种断裂韧度计算公式在a/h较小时相差不大,但随着a/h的增大,差别越来越大,建议选用ASTM提出的公式;利用J积分计算得到的断裂韧度KiC介于ASTM和Tada给出的公式计算结果之间,说明该方法是可靠的.【总页数】6页(P128-132,142)【作者】魏炯;朱万成;李如飞;牛雷雷;王青元【作者单位】东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819;东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳110819【正文语种】中文【中图分类】TU458【相关文献】1.颗粒尺寸对岩石抗拉强度和断裂韧度影响的数值模拟 [J], 于淼;朱万成;于永军;于庆磊2.水岩作用下砂岩断裂韧度及抗拉强度的试验研究 [J], 朱敏;邓华锋;周时;罗骞;蔡健3.岩石断裂韧度的国际联合试验研究 [J], 徐纪成;刘大安4.岩石三点弯曲圆梁断裂韧度KIC的测试研究 [J], 王启智;鲜学福5.用万能材料试验机进行岩石断裂韧度试验研究 [J], 赵晓明;孙宗颀因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。