双相钢中马氏体定量分析方法的探讨

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一种铁素体马氏体双相钢马氏体面积含量的金相测量方法[发明专利]

专利名称：一种铁素体马氏体双相钢马氏体面积含量的金相测量方法
专利类型：发明专利
发明人：苏崇涛,海超,郭晓静,左海霞,王亚芬,郭晶,于健,刘彦海,孙健,何群才,吉丽丽,胡维铸,陈宇,赵广东,田玉伟申请号：CN202110268856.7
申请日：20210312
公开号：CN113061892B
公开日：
20220617
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明属于金相检测领域，具体涉及一种铁素体马氏体双相钢马氏体面积含量的金相测量方法。

本发明的技术方案如下：一种铁素体马氏体双相钢马氏体面积含量的金相测量方法，在金相检测中，采用偏重亚硫酸钠氯化铁水溶液为腐蚀剂，对铁素体马氏体双相钢的试样表面进行腐蚀。

本发明提供的铁素体马氏体双相钢马氏体面积含量的金相测量方法，简单、便捷、可靠。

申请人：本钢板材股份有限公司
地址：117000 辽宁省本溪市平山区人民路16号
国籍：CN
代理机构：沈阳优普达知识产权代理事务所(特殊普通合伙)
代理人：任凯
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双相钢中马氏体含量的评估：能量最小化方法

Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｍｏｄｅｌ，ａｓｅｔｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｗｈｉｃｈｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｈｉｇｈｅｒｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｒｅｓｕｌｔｓｉｎｌｏｗｅｒ
ｍａｇｎｅｔｉｚａｔｉｏｎｎｄａｍａｇｎｅｔｏｓｔｒｉｃｔｉｖｅｓｒａｔｉｎ，ｔｈｕｓｉｔｉｓｍｏｒｅｄｉｉｃｆｕｌｔｔｏｂｅｍａｎｅｇｔｉｚｅｄｏｒｆｔｈｅＤＰｓｔｅｅｌｓｗｉｔｈｈｉｇｈｅｒｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｓ．ＴｈｉｓｋｉｎｄｏｆｓｒａｔｔｅｇｙｃｏｕｌｄｈｅｌｐＵＳｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｔｈｅｅｆｅｃｔｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｓｏｎｔｈｅｍａｇｎｅｔｉｃ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｏｎｌｉｎｅｃｏｎｔｒｏｌｂｙｍａｇｎｅｔｉｃｍｅｔｈｏｄｉｓｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄａｓａｎｏｎｄｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅｅｖａｌｕａｔｉｏｎａｐｐｒｏａｃｈｔｏｄｅｔｅｃｔｉｏｎ
Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｓｉｎｄｏｕｂｌｅｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｓ：

马钢500MPa级别双相钢开发实践

马钢500MPa级别双相钢开发实践摘要：本文介绍了马钢500mpa级别的双相钢化学成分、生产工艺、成品的机械性能及组织的分布情况。

关键词：双相钢；工艺;性能；组织development of 500mpa dual-phase steel of masteelyang shiqing1 pan hongbo2(1.no.4 steel making&rolling general plant of masteel,maanshan 243000;2.technology center ofmasteel,maanshan,243000)abstract:this text make a brief introduction of 500mpa dual-phase steel of masteel ,including the chemical composition,process parameters,mechanical properties and texture distribution of the 500mpa dual-phase steel..key words:dual-phase steel;process;mechanical properties,texture1.前言随着汽车工业的发达，汽车的轻量化的脚步越来越快，大量高强钢使用在汽车表面件及结构件上，双相钢作为一种的先进的高强钢，其由于低的屈强比、高初始加工硬化速度、良好的塑性延展性等特点正在被广泛应用，本文就马钢所开发的500mpa级别的双相钢进行简要介绍。

2.生产工艺、性能及组织性能2.1生产工艺介绍连退参数2.2冷却速率为达到成品组织中有一定的强化相马氏体分布，需要有较大的冷却速率来保证组织的转化。

cr=(tsc-tfcs)/( vp/60)/h=( 681℃-291℃)/(155/60/16)=63℃/scr-冷却速率单位℃/s vp-生产线速度单位m/mintscs-缓冷段温度单位℃ tfcs-快冷段温度单位℃h为快冷段炉高16m 单位m2.3 力学性能经过炼钢、热轧、酸轧、连退长流程的工序之后，经过生产检验之后，成品机械性能如下：从成品的性能来看，屈服、抗拉、延伸率及n值已经完全可以满足设计的要求。

定量测定钢中奥氏体和马氏体的X射线新方法_李长一

83 547
1. 324 5
63 078
5
222
8
9 343
29 595
一种简便但可能不够精确的方法是 ,不对标样进行
织构修正 ,而是将其作为织构“标样”直接对试样进
行“织构修正”,使试样与标样织构相同 ,笔者采用的
是对标样进行织构修正的方法。
在相同的实验条件下分别测出试样 i 和标样 j 的 2～3 张衍射图谱并将所有可利用的 ( hkl) 晶面的
·506 ·
积分强度数椐代入式 (5) 计算得出任一 ( hk l) 晶面的 P , 并与对应的该 ( hkl) 晶面的衍射强度 Ii 和 Ij 代入式 (6) 或式 (7) 即得所求。
No
hkl

N
I (AST0P) (CPS)
I (ASTO0) (CPS)
P
Ij (CPS)
1
111
8
115 871
297 015
1. 463 0
203 014
2
200
6
56 577
149 555
1. 508 7
99 127
3
220
12
35 099
49 450
0. 804 1
61 496
4
311
24
36 002
关键词 : X 射线衍射 ; 奥氏体 ; 织构 ; 定量相分析
中图分类号 : T G115. 22 文献标识码 : A 文章编号 : 100124012 (2005) 1020505205
A N EW M E T HOD O F M EA SU RIN G Q U AN TI TA TIV EL Y A U S T EN I T E/ MA R T EN SI T E IN S T EEL B Y X2RA Y D IF FRAC TION T EC HN IQ U E L I Chang2yi , ZHOU Shun2bin

50-马氏体含量对双相钢力学性能的影响

(GPa) 铁素体 175 马氏体 210
(GPa) 0. 41
无
(GPa)
(GPa)
0. 60 9. 68 0. 30
2. 52 无 1. 20
2) 单相状态的马氏体满足弹脆性应力应变关系, 即在整个加载过程中马氏体始终保持线弹性, 直至破坏; 单相状态的铁素体具有良好的塑性。 2. 2 马氏体含量对双相钢弹塑性变形的影响
以马氏体岛的形式存在, 呈块状无序分布, Tom o2 ta [ 6 ] 认为把马氏体岛简化为椭球形或球形更为合理。为此本文用 E sh lby 球形等效夹杂理论来分析双相钢的弹塑性变形。
形的复杂性, 这些表达式只是作强度的分析, 不能反映马氏体含量对加工硬化等其他力学性能的影响, 更不能给出一条完整的应力应变曲线与试验应力应变曲线进行比较, 特别是对于马氏体含量很低时, 随着马氏体含量的增加, 双相钢的强度反
变, 也不会对双相钢的宏观力学性能产生影响; 此外, 又由于这个夹杂马氏体可以置于双相钢中的任一位置, 所以夹杂马氏体可以替代双相钢中任意一个马氏体, 体现了双相钢中马氏体的整体性质。
性能的数值分析, 以便进一步了解两相材料组织分布对双相钢性能的影响。
根据 E shelby 等效夹杂模型, 在均匀拉应力 ΡA 作用下, 双相钢中的应力可以表示为球形夹杂
关键词双相钢; E shelby 等效夹杂; 弹塑性变形分类号 TB 301
双相钢具有屈强比低、加工性能好等特点, 受到了广泛的重视[1～ 3]。研究表明, 双相钢的屈服应
钢看成等轴长纤维或短纤维增强复合材料, 实际上这种描述并不确切。双相钢中强化马氏体相多
力和破坏应力均随马氏体含量的增加而增加。为此, 雷廷权[4 ], A rak i[5 ], Tom o ta[6 ] 和 D av ies[7 ] 等人从不同的角度提出了双相钢强度的表达式, 且与试验结果吻合得很好。然而由于两相材料本身变

马氏体钢双相区奥氏体组织特征及形成机理

马氏体钢双相区奥氏体组织特征及形成机理摘要马氏体钢双相区是一种具有良好力学性能和耐腐蚀能力的高强钢材料。

本文主要探讨了马氏体钢双相区的奥氏体组织特征及其形成机理。

研究表明，马氏体钢中奥氏体相的形成主要受到驱动力、成核和生长等因素的影响，同时钢材中残余奥氏体的含量和尺寸也对其机械性能和耐腐蚀性能具有重要影响。

因此，研究马氏体钢双相区的奥氏体组织特征和形成机理对于改善其力学性能和耐腐蚀能力具有重要的参考价值。

关键词：马氏体钢；双相区；奥氏体组织；形成机理Introduction马氏体钢双相区是一种通过控制钢材中的化学组成和热处理工艺得到的高强度钢材料。

该钢材具有良好的力学性能和抗腐蚀性能，因此在航空航天、汽车制造等领域得到了广泛应用。

奥氏体是马氏体钢中的一种重要组织，其含量和尺寸对马氏体钢双相区的力学性能和耐腐蚀性能有着重要影响。

因此，研究马氏体钢双相区的奥氏体组织特征和形成机理是改善其性能的重要途径之一。

Characteristics of Austenite in Martensite Steel Dual-Phase Region马氏体钢双相区中奥氏体的特征主要包括形状、大小和分布等方面。

一般情况下，马氏体钢双相区中的奥氏体是呈片状或纤维状分布的，其尺寸在10~20 μm之间。

此外，奥氏体的含量和尺寸也存在着较大的差异，这与马氏体钢中含氢量、合金元素的种类和含量、热处理工艺等因素有关。

Mechanism of Austenite Formation in Martensitic Steel Dual-Phase Region马氏体钢双相区中奥氏体的形成主要受到驱动力、成核和生长等因素的影响。

其中，驱动力主要包括贝氏体/奥氏体相变释放的应变能和自由能，在快速冷却过程中形成的位错和晶格畸变等因素。

成核过程中的异质核和同质核是奥氏体形成的两种途径，异质核是指在马氏体中形成的奥氏体晶核，而同质核则是指在奥氏体之间形成的奥氏体晶核。

马氏体计算

热处理状态-1m Q /10-8 T m /K H SKK /eV 碳的固溶量/% 实际碳含量 800℃23.13 472.66 1.26 100.00 0.0445 RLT4.7057 465.46 1.24 20.34 0.0090513 QLT4.4578 473.96 1.25 19.27 0.00857515 QT5.7775 470.06 1.25 24.98 0.0111161 QLT 中铁素体含量24.14%，马氏体68.55%，马氏体中碳含量54.81%（即0.02439%） RLT 、QLT 和QT 热处理工艺下马氏体中的位错密度分别为1.96×108 /cm 2、1.85×108 /cm 2、2.40×108 /cm 2。

M:k 2-98.1 k 2L-1.55*10-6m F:k 2-3.33 k 2L-10-5mγ为位错的线张力；J 为实验钢的弹性模量；b 为伯氏矢量；马氏体的位错平均自由长度为3.8×10-8m[17][17] C. Thomser, U. Prahl, H. Vegter, W. Bleck, Comput. Methods Mater. Sci. 7 (1) (2007) 42–46.逆转奥氏体中碳含量的计算公式为[8]04673.5467)/0.-(=γγa C γC 为奥氏体中的碳含量，γa 为通过γ)200(衍射峰测定的晶格常数 [8]Koh-ichi Sugimoto, Tsutomu Iida, Jyunya Sakaguchi, et al. Retained Austenite Characteristics and Tensile Properties in a TRIP Type Bainitic Sheet Steel [J]. ISIJ International, 2000, 9(40): 902.（TEM ）首先将试样线切至0.2mm 的薄片，采用人工用砂纸均匀磨薄至40μm,然后将薄膜样品冲成若干3mm 的小圆片，小圆片经过10%的高氯酸和90%的乙醇溶液电解双喷减薄至穿孔（电压约12V 、电流约40mA 、时间约12s 、液氮环境）后，然后用Philips TecNai12型透射电镜对逆转奥氏体的形态、分布及其他组织形貌进行观察和衍射标定。

马氏体双相钢

1 实验材料及工艺
1.1 实验材料
本实验所用低碳奥氏体—马氏体不锈钢B2 化学成分如表1 所示。
1.2 热处理工艺
本次实验对B2钢进行1 000 ℃×2 h 空冷淬火，然后分别在150 ℃，300 ℃，450 ℃，600 ℃，700 ℃，850 ℃，900 ℃回火。回火过程均保温2 h 后空冷。部分试样进行二次回火处理，如表 2 所示。
低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢热处理工艺研究
金属材料工程-2班马洋 0976107201
引言
不锈钢在工业生产和日常生活中都有广泛的应用，在国民经济中占有重要的地位。近年来，国内外的一些科研机构对马氏体不锈钢作了更加深入的研究，在马氏体不锈钢中适量的加入一些合金元素，并通过相对简单的热处理工艺就可以获得具有优良性能的低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢。这种钢中的逆转变奥氏体对钢的力学性能有很大影响，随逆转变奥氏体的增多，强度下降，韧性变化不大[1]。本次实验，通过对B2 这种低碳的奥氏体—马氏体双相不锈钢进行的热处理，分析空冷淬火后的马氏体在回火加热过程中组织变化，特别是逆转变奥氏体对回火硬度的影响。
3结论
（1）B2 钢在回火温度超过550 ℃时，开始出现逆转变奥氏体，回火硬度不断降。它在650 ℃时逆转变奥氏体最多，回火硬度出现最低点。（2）B2 钢推荐热处理工艺为1 000 ℃×2 h 淬火空冷+600 ℃×2 h+550 ℃×2 h 空冷。
参考文献：
[1] 耿承伟.ZG0Cr13Ni4Mo 钢二次回火中逆转变奥氏体量控制[J].钢铁研究学报，1992,(5): 8-1. [2] 于波 .ZG0Cr13Ni4Mo 马氏体不锈钢的研制[J].金属热处理， 1992,(4):21. 本文审稿人大连理工大学方大成教授

双相钢中马氏体定量分析方法的探讨

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ；ｔｉｎｔ；ＥＢＳＤ；ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓ传粉
林中清
（安徽大学现代实验技术中心电镜室，合肥２３００３９）
Ｄｉｓｃｕｓｓｉ＂ｏｎｏ０ｎｔｈｅｏｕａｎｔ ‘ ｉ ‘ ｉｆ ‘ ｃａｔ ‘ ｉ ‘ ｏｎｍｅｔｈｑｏＭｄ
ｏｆＩ－ｍａｒｔｑｅ；ｎｓｉｔｅｉ ‘ ｎｄｕａＵａｌｐｈｐｈａｓｅｓｔｅｅｌ
锌双相钢组织与性能的影响［Ｊ］．钢铁，２０１２，４７
（２）：７６—８Ｏ．
［３］朱国明，邝霜，陈贵江，等．马氏体对ｃ — Ｓｉ — Ｍｎ冷轧双
相钢屈服特性的影响［Ｊ］．材料工程，２０１１，４：６６—
ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．ＥＢＳＤｗａｓａｌｓｏｕｓｅｄｔｏｑｕａｎｔｉｆｙｔｈｅｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｂａｎｄｃｏｎｔｒａｓｔｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．Ｉｔｗａｓｆｏｕｎｄｔｈａｔ，ｉｎｇｅｎｅｒａｌ，ｉｔｗａｓｂｅｔｔｅｒｔｏｕｓｅｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌｍｅｔｈｏｄｔｏｑｕａｎｔｉｆｙｔｈｅｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｏｆｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅ１．

高马氏体量双相钢的组织与性能研究

（ＳｈａｎｇｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＭａｔｅｒｉａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｌｌｅｇｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００７２，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｓｗｅｌｌａｓｆｒａｃｔｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｈｉｇｈ－ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｄｕａｌ·ｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄｂｙＯＭ，ＳＥＭａｎｄｔｅｎｓｉｏｎｔｅｓｔ．Ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｑｕｅｎｃｈｉｎｇｔｅｍ— ｐｅｒａｔｕｒｅｉｎ（ａ＋７）ｒａｎｇｅ，ｔｈｅｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙｒｉｓｅｓ，ｅｎｈａｎｅｅｉｎｇｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌ．Ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｅｘｈｉｂｉｔｓａｃｅｒｔａｉｎｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｒａｎｓｆｃＩｒｍｓａｔｉｏｎｆｒｏｍｄｕｃｔｉｌｅｔｏｂｒｉｔｔｌｅｆｒａｃｔｕｒｅ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃｈｏｌｅｓａｒｅｆｏｒｍｅｄｎｅａｒｔｈｅｆｒａｃｔｕｒｅｓｕｒｆａｃｅ，ｔｈｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｗｈｉｃｈｉｓｃｈａｎｇｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ－ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｄｕａｌ—ｐｈａｓｅｓｔｅｅｌ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｐｒｏｐｅｒｙ；ｆｒａｃｔｕｒｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ

马氏体含量对双相钢力学性能的影响

双相钢的力学性能与淬火温度的关系见图 "、图 .，图中屈服强度 ! 3 因为双相钢无明显的屈服点，故用条件屈服点! 2+# 来表示。
图#
$%&#’& 钢经不同工艺双相处理后的应力—应变曲线
图"
$%&#’& 钢经不同工艺双相处理后的力学性能变化趋势
图!
$%!( ) #* 钢经不同工艺双相处理后的应力—应变曲线
万方数据
&2 附加精整轧制或其它附加工序；
上
海
金
属
第 #5 卷
高密度的可动位错，即在低应力下可激活的位错
［0 / 1］［&2］，- 与 , 的弹性模量基本相同，高的应源［&&］变速率敏感性以及较高的内应力等因素有关。
（!）有较高的延伸率；（"）最大载荷附近有一个平坦区，它覆盖了较宽的应变范围，这表明双相钢在拉伸时形成的缩颈是浅的或者说缩颈区是扩散的。
（&）对 $%&’(& 和 $%)# * ’+ 两种钢进行合适的热处理，可以得到 ; 3 ! 的双相钢组织。（’）当钢的含碳量一定时，随着两相区加热温度升高，双相钢中 ! 含量增加；在相同热处理温度下热处理时，随钢材含碳量增加，双相钢 ! 含量也增加。
$)
上
海
金
属
第 )< 卷
（!）双相钢的强度只与钢中 " 含量有关，而与 " 中的含碳量无关。随着双相钢中 " 量的增加，材料抗拉强度和屈服强度提高。塑性随着 " 量的增加而下降，应变指数 # 值与屈服强度呈反比关系。参考文献

马氏体双相钢

两相区淬火试样的微观组织：
分析：
• 起始板条界、板条束界、原始奥氏体晶粒边界形核, 最终的铁素体呈长条状, 边界粗糙, 铁素体上几乎没有碳化物颗粒, 未溶碳化物明显减少, 说明马氏体中含碳量高, 因此, 强度高。M组织钢中785 ℃淬火的马氏体中均含有较多的针状马氏体, 主要为淬火温度低、马氏体少, 马氏体含碳量高所致, 之后板条马氏体增多。
• P20钢的力学性能：
• Heattreatment σb/Mpa σ0.2 /Mpa δ/% ψ/% • 785 ℃ ×30 min σ0.2 /σb
1719 1078
2.0 11.6 0.6271
结论
• 1)在785 ℃两相区淬火, 起始组织为马氏体组织钢随淬火温度的升高, 马氏体越来越多, 从而使强度升高; • 2) 两相区淬火后的组织及性能不同, 785 ℃ 淬火时M组织钢未溶碳化物明显少, 马氏体含碳量更高, 强度明显高;经800 ℃淬火的M 组织钢中的均匀分布的条状细小铁素体使得伸长率和断面收缩率升高; • 3 ) M组织钢的奥氏体在马氏体板条界、板条束界、原始奥氏体晶粒边界和马氏体分解形成大量的微细粒状的碳化物上形核, 使奥氏体化过程加速, 785 ℃保温10 min淬火后强度及塑性均好;
• 两相区淬火具有双相组织的钢, 具有连续屈服和快速应变硬化现象, 主要归功于铁素体中可动位错的存在。在应变过程中原有的可动位错由于位错间的交互作用或位错滑移到界面而固定, 但连续塑性变形所需应力快速增加到新可动位错形核和滑移的水平, 从而产生快速加工硬化。785 ℃ ×30 min处理的钢强度高,。主要由于马氏体及铁素体双相组织及处理前组织的不同导致的马氏体、铁素体及碳化物数量及分布不同造成的。

一种S30432锅炉管中马氏体组织的定量分析方法[发明专利]

专利名称：一种S30432锅炉管中马氏体组织的定量分析方法专利类型：发明专利
发明人：史志刚,马红,贾建民,崔雄华
申请号：CN201710488916.X
申请日：20170623
公开号：CN107290379A
公开日：
20171024
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明公开了一种S30432锅炉管中马氏体组织的定量分析方法，包括如下步骤：1)将切割磨制抛光好的S30432锅炉管金相试样采用王水腐蚀剂腐蚀出组织；2)利用扫描电镜的二次电子成像方法采集步骤1)处理后的S30432锅炉管金相试样中马氏体组织的二次电子图像照片；3)利用马氏体组织均位于紧邻奥氏体晶界区域且呈长条状分布的特征，采用Image pro软件对二次电子图像照片进行马氏体组织含量的定量分析。

本发明利用马氏体组织分布位置特征使马氏体和基体奥氏体组织区分开来，其解决了S30432锅炉管中马氏体组织含量的定量分析方法。

此外，本发明操作简单，测量准确，易于在研究中实施。

申请人：西安热工研究院有限公司
地址：710032 陕西省西安市碑林区兴庆路136号
国籍：CN
代理机构：西安通大专利代理有限责任公司
代理人：闵岳峰
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ＤｉｓｃｕｓｓｏｎｔｈｅＱｕａｎｔｉｉｆｃａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｏｆＭａｒｔｅｎｓｉｔｅｉｎＤｕａｌＰｈａｓｅＳｔｅｅｌ
ＪＵＸｉｎｈｕａＷＥＮＪｕａｎＣＵＩＧｕｉｂｉｎＬＩＵＸｉａｏｌｎＭＥａＮＧＹａｎｇＨＡＯＪｉｎｇｌｉＣＡＩＮｉｎｇ
摹出的马氏体与整体图像的面积相比，所得结果即为马氏体面积含量；软件手工测量法是用普通
光学显微镜得到组织照片后，在金相软件中用手工测量的方法将认为是马氏体的面积逐个测出，最后将测得的马氏体总面积与该图片总面积相比，所得结果即为马氏体面积含量。上述２种定量分析技术操作起来都很麻烦，而且可能在临摹或手工测量马氏体时包括晶界，或者一些小的马氏体未被包括，造成定量不准确；也可用软件自动测量，即对一般的金相图片用灰度进行二值分
轧制工艺分为热轧ＤＰ钢和冷轧ＤＰ钢２种。热轧ＤＰ钢组织在热轧后的控制冷却过程中得到；冷轧ＤＰ钢采用两相区退火，使部分奥氏体转变为铁素体，另一部分奥氏体转变为马氏体。马氏体的数量、颗粒尺寸及在铁素体基体的分布形态对ＤＰ钢的力学性能有重要影响Ｊ。马氏体是
双相钢中马氏体定量分析方法的探讨
鞠新华温
摘
娟崔桂彬刘晓岚孟
（首钢技术研究院）
杨郝京丽蔡
宁
要针对双相钢中的马氏体，主要采用金相法和ＥＢＳＤ法２种方法进行定量。金相法是利用特殊侵蚀
剂将马氏体着色，然后用金相软件对着色后的组织照片根据灰度分布进行定量分析；ＥＢＳＤ法可根据扫描花样质量分布对马氏体进行定量分析。通过对比分析得出双相钢中的马氏体一般宜采用金相法进行定量。关键词马氏体着色ＥＢＳＤ定量分析
ｐｈａｓｅｓｔｅｅ１．ＫｅｙＷｏｒｄｓｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ，ｔｉｎｔ，ＥＢＳＤ，ｑｕａｎｉｔｔａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓ
一ห้องสมุดไป่ตู้
般来说，双相钢（简称ＤＰ钢）可按不同
人们通常用临摹法和金相软件手工测量法等方法对马氏体进行定量分析。临摹法是首先用电镜或光镜对试样获取１张含马氏体的清晰图像，然后将图像清晰打印，再用蜡纸覆在打印出的图像上进行临摹（主要是临摹马氏体组织）。把临
（ＳｈｏｕｇａｎｇＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｉｔｔｕｔｅｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）
ＡｂｓｔｒａｃｔＴｈｅｒｅｒｅａｔｗｏｗａｙｓｕｓｅｄｔｏｑｕａｎｔｉｆｙｔｈｅｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｏｆｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅ１．Ｓｐｅｃｉａｌｅｔｃｈａｎｔｓｈａｖｅｂｅｅｎｕｓｅｄｔｏｔｉｎｔｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｏｆｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｉｎｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅａｎｌｙａｓｅｓｈａｖｅｂｅｅｎｐｅｒｆｏｒｍｅｄｏｎｈｅｔｔｉｎｔｅｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｐｉｃｔｕｒｅｓａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｈｅｔｇｒｅｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．ＥＢＳＤｃＲｎａｌｓｏｂｅｕｓｅｄｔｏｑｕａｎｔｉｆｙｔｈｅｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｈｅｔｂａｎｄｃｏｎｔｒａｓｔｄｉｓｔｒｉｂｕｉｔｏｎ．Ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｈａｔｔ，ｉｎｇｅｎｅｒｌ，ｉａｔｉｓｂｅｔｔｅｒｔｏＵＳｅｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃｌａｍｅｈｏｔｄｔｏｑｕａｎｉｔｆｙｈｅｔｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｏｆｄｕｌａ
ＤＰ钢中的硬质相，其数量对ＤＰ钢强度影响较大：若数量不足，则导致ＤＰ钢抗拉强度不达
标；若数量过多，则导致ＤＰ钢断后伸长率恶化，强度偏高。马氏体分布也直接影响到ＤＰ钢性能的各向异性。马氏体在铁素体基体中沿轧制方向呈带状分布会影响ＤＰ钢的横向力学性能，最终导致冲压过程中钢板横向的早期断裂。在快速冷却过程中，如果奥氏体因冷速不足形成贝氏体，会影响到马氏体的数量。因此，需要通过马氏体的准确定量获得ＤＰ钢的组织特征信息。