基坑稳定验算书
单桩竖向极限承载力和抗拔承载力计算书
塔吊基础计算书一、计算参数如下：非工作状态工作状态基础所受的水平力H：66.2KN22.5KN基础所受的竖向力P：434KN513KN基础所受的倾覆力矩M：1683KN.m1211KN.m 基础所受的扭矩Mk：067KN.m取塔吊基础的最大荷载进行计算,即F=513KN M=1683KN.m二、钻孔灌注桩单桩承受荷载：根据公式:（注：n为桩根数,a为塔身宽）带入数据得单桩最大压力:Qik压＝872.04KN单桩最大拔力：Qik拔＝-615.54KN三、钻孔灌注桩承载力计算1、土层分布情况：层号土层名称土层厚度（m）侧阻qsia（Kpa）端阻qpa（Kpa）抗拔系数λi4粉质粘土0.9522/0.755粉质粘土4.613/0.757粉质粘土5.616/0.758-1砾砂7.33810000.68-2粉质粘土8.9255000.758-3粗砂4.68306000.68-4a粉质粘土4.05327500.75桩顶标高取至基坑底标高，取至场地下10m处，从4号土层开始。
2、单桩极限承载力标准值计算：钻孔灌注桩直径取Ф800，试取桩长为30.0米，进入8-3层根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）8.5.5条：单桩竖向承载力特征值计算公式：式中：Ra---单桩竖向承载力特征值；qpa,qsia---桩端端阻力，桩侧阻力特征值；Ap---桩底端横截面面积；up---桩身周边长度；li---第i层岩土层的厚度。
经计算：Ra=0.5024×600+2.512×（22×0.95+13×4.6+16×5.6+38×7.3+25×8.9+30×2.65）＝2184.69KN>872.04KN满足要求。
单桩竖向抗拔承载力特征值计算公式：式中：Ra，---单桩竖向承载力特征值；λi---桩周i层土抗拔承载力系数；Gpk ---单桩自重标准值（扣除地下水浮力）经计算：Ra，＝2.512×（22×0.95×0.75+13×4.6×0.75+16×5.6×0.75+38×7.3×0.6+25×8.9×0.7 5+30×2.65×0.6）+0.5024×30×15＝1504.03KN>615.54KN满足要求。
4m基坑土坡稳定性计算书
4m基坑土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:基本参数：根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
圆弧滑动法示意图三、计算公式:K sj=∑{c i l i+[ΔG i b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[ΔG i b i+qb i]sinθi式子中：K sj --第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值;c i --土层的粘聚力；l i--第i条土条的圆弧长度；ΔG i-第i土条的自重；θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角；φi --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；q --第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.881 35.726 0.119 7.182 7.183示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 K sjmin= 1.881>1.350 满足要求! [标高-4.700 m]。
基坑支护设计任务书范本
基坑支护设计任务书范本基坑支护设计任务书1.项目概况1.1 项目名称：1.2 建设单位：1.3 项目位置：1.4 项目概况：1.5 工程设计单位：1.6 工程勘察单位：2.基坑支护设计范围、内容及设计人提供的服务2.1 设计范围：本项目的基坑支护工程；2.2 设计内容：设计人应选择合理的基坑支护体系，完成方案设计并提交基坑支护方案论证文本。
同时，设计人还应完成基坑支护体系的分析计算以及基坑内外土体的稳定性验算，并绘制支护工程施工图纸。
设计人还应对基坑开挖过程引起的基坑内外土体的变形及其对邻近建筑物和周边环境的影响进行分析，并论证基坑开挖施工方法的可行性。
设计人还应提出基坑监测要求以及施工注意事项等。
2.3 设计人提供的服务及内容：设计人应根据发包人提供的工程地质勘察报告、项目初步设计方案等资料，提出多个支护方案，并进行支护方案的技术经济比较。
设计人还应编制基坑论证方案，修改完善基坑支护方案，并完成支护工程的施工图设计。
设计人应明确基坑支护工程的监测要求，提出有效、经济的基坑监测方案，并参与审核施工单位提交的基坑土方开挖及基坑支护施工方案。
设计人还应参与解决基坑开挖及支护施工期间存在的工程技术问题，确保基坑工程施工安全，并参与基坑支护工程施工过程中的重要节点验收。
3.设计周期：未说明。
2)基坑开挖及支护方案的设计思路、施工方案和施工期间的安全措施；(3)基坑支护结构的稳定性验算和变形控制措施；(4)地下水控制方案和降水方案；(5)基坑支护体系的监测措施和预警值；(6)施工图的编制要求和出图质量要求。
7.2图表部分应包括基坑开挖及支护方案的平面布置图、剖面图、立面图、施工工艺流程图等，图纸应清晰、准确、完整。
7.3投标技术方案的编制应根据拟建工程的实际情况和要求，充分考虑技术可行性、经济合理性和安全性等因素，提出切实可行的方案。
7.4投标技术方案的编制应符合招标文件的要求，同时应注重技术创新和提高，展现出公司的技术实力和专业水平。
基坑支护设计任务书
基坑支护设计任务书1、工程概况工程名称：1.1建设单位：L3工程位置：L4工程概况：1.5工程设计单位：1.6工程勘察单位：2、基坑支护设计范围、内容及设计人提供的服务设计范围：本工程的基坑支护工程；2.2设计内容：基坑支护体系的选择、分析计算及稳定性验算，完成施工图绘制等，具体要求如下：1）基于安全、可靠、经济、方便施工的原那么，选择合理的基坑支护体系，完成方案设计并提交基坑支护方案论证文本；2）完成基坑支护体系的分析计算（包括支护体系的强度、稳定性、变形等计算）以及基坑内外土体的稳定性验算（关键支护构件尚应进行承载力验算）。
计算书的编制应到达国家或行业规定的深度并满足施工图审的要求。
3）在支护体系（方案）分析计算的基础上，绘制支护工程施工图纸（包括设计说明、基坑平面图纸图、配筋图、基坑监测点位图纸、节点大样等详图），系统地明确施工应急预案（措施）和相应的施工要求等。
此外，设计人还应系统地对基坑开挖过程引起的基坑内外土体的变形及其对邻近建筑物和周边环境的影响进行分析，论证基坑开挖施工方法的可行性，并在设计成果中系统地提出基坑监测要求以及施工考前须知等；3设计人提供的服务及内容，至少包括：1）根据发包人提供的工程地质勘察报告、工程初步设计方案等资料，结合自身设计经验和工程实际情况，提出多个支护方案，并进行支护方案的技术经济比拟（各方案的技术经济比拟应在各方案的支护体系计算分析并确保可行的前提下进行）；按选定的支护方案编制基坑论证方案（用于基坑方案论证）。
2）结合基坑论证意见，修改完善基坑支护方案，并完成支护工程的施工图设计、为基坑支护工程的施工提供依据；3）明确基坑支护工程的监测要求，提出有效、经济的基坑监测方案，提供监测点位置及有关监测预警值，协助发包人选择基坑监测单位；4）参与审核施工单位提交的基坑土方开挖及基坑支护施工方案，提出基坑施工考前须知，确保基坑开挖过程、工艺等与基坑支护设计计算假定条件相吻合；5）及时参与解决基坑开挖及支护施工期间存在的工程技术问题，确保基坑工程施工安全；6）参与基坑支护工程施工过程中的重要节点验收（发包人提前24小时通知）、发表设计方意见。
理正深基坑软件应用参数说明
理正深基坑软件应用参数说明1. 各种支护结构计算内容排桩、连续墙单元计算包括以下内容：⑴土压力计算；⑵嵌固深度计算；⑶内力及变形计算；⑷截面配筋计算；⑸锚杆计算；⑹稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。
其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。
水泥土墙单元计算包括以下内容：⑴土压力计算；⑵嵌固深度计算；⑶内力及变形计算；⑷截面承载力验算；⑸锚杆计算；⑹稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。
其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。
土钉墙单元计算包括以下内容：⑴主动土压力计算；⑵土钉抗拉承载力计算；⑶整体稳定验算；⑷土钉选筋计算。
系统仅提供〈建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 )及石家庄地区王长科法》计算方法，放坡单元计算包括以下内容：系统仅提供整体稳定验算.2. 增量法和全量法？(1)全量法是4.3版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能任意指定工况顺序。
(注意：采用该方法会使5.0版本某些新增数据丢失。
)所谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。
由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移和内力。
(2)增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。
所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。
因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时.与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。
土钉墙支护计算说明书
土钉墙支护计算书一、计算依据1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》建民编著二、计算参数序号 直径d(mm) 长度l(m)入射角α(°)横向间距Sx(m)竖向间距Sz(m) 土钉杆体材料 杆体截面积As(mm 2) 抗拉强度标准值fyk(N/mm 2) 抗拉强度设计值fy(N/mm 2)1 2 120 1206 715 151 11.5 3钢筋 钢管314 314400 400360 360三、土钉承载力计算1、主动土压力计算剖面图1）主动土压力系数Kai=tan 2(45°- φi/2）第1层土:Ka1=tan2(45°-18/2)=0.527864 第2层土:Ka2=tan2(45°-12/2)=0.65575 第3层土:Ka3=tan2(45°-20/2)=0.490291 2）土压力、地下水产生的水平荷载各层土所受的土压力：(1)地表处：Pak1上=qKa1-2c1Ka10.5=10*0.527864-2*12*0.5278640.5=-12.1584kN/m2(2)第2层土:Pak2上=(q+γ1*h1)Ka1-2c1Ka10.5=46*0.527864-2*12*0.5278640.5=6.84473kN/m2Pak2下=(q+γ1*h1)Ka2-2c2Ka20.5=46*0.65575-2*10*0.655750.5=13.9688kN/m2(3)第3层土:P ak3=(q+γ1*h1+γ2*h2)Ka2-2c2Ka20.5=112*0.65575-2*10*0.655750.5=57.2483kN/m23）水平荷载(1)第1层土:E ak1=h1Pak1ba/1=2*-12.1584*1/1=-24.3168kN(2)第2层土:E ak2=h2(Pak2上+Pak2下)ba/2=2*(6.84473+13.9688)*1/2=20.8136kN(3)第3层土:E ak3=h3Pak3ba/3=3*57.2483*1/3=57.2483kN土压力合力：E ak =ΣEaki=53.7451kN2、单根土钉的轴向拉力标准值Nk,j：由公式JGJ120-2012 5.2.2公式得：Nk,j=ζηjPak,jSxjSzj/cosαjφak =(φ1h1+φ2h1+...+φihi)/h=24ζ=tan((β-φak )/2)(1/tan((β+φak)/2))-1/tan(β))/tan2(45°-φak/2)=0.199964ΝΑ¶¤1:S x1=1 Sz1=1.5N k1=ζη1Pak1Sx1Sz1/cos(α1)=4.62022N 1=γγFNk,1=5.77527N 1=5.77527≤fy*As=113.04kNΒϊΧγΗσΝΑ¶¤2:S x2=1 Sz2=3N k2=¦Ζ¦Η2Pak2Sx2Sz2/cos(α2)=28.4169N 2=γγFNk,2=35.5211N 2=35.5211≤fy*As=113.04kNΒϊΧγΗσ3、单根土钉的极限抗拔承载力计算：如图计算可知：——根据建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012，表5.2.5取值故Rk,j=πdji故极限抗拔承载力为Rk,j/Nk,j土钉1:L1=2.43867Rk,1=110323土钉2:L2=1.39353Rk,2=173365序号Rk,j /Nk,jNj(kN) fyAs(kN) 抗拔安全性抗拉安全性1 2 23878.36100.765.7752735.5211113.04113.04满足要求满足要求满足要求满足要求四、抗滑动与抗倾覆稳定性验算1）抗滑动稳定性验算δ=φ/3=5.55556B=0.6H-0.8H，取B=0.7H=0.7*5=3.5W=γHB=350kNσ=(W+qB)/A=385f=τ=σtanφ+c=116.261由公式，抗滑移安全系数计算得：γ=(qB+W+Ea sinδ)f/Eacosδ=487.062≥1.3满足要求2）抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数按以下公式计算,由下式确定γt =3B(qB+W+2Easinδ)/2*H*Eacosδ=4.50097≥1.3满足要求。
排桩(钻孔灌注桩)基坑围护计算书
M法计算书土压力计算依据《上海市标准基坑工程设计规程》(DBJ08-61-97)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) M值计算方法1 1.90 19.00 18.00 20.00 7800.0 水土合算2 1.29 18.70 18.00 20.00 7800.0 水土合算3 5.00 17.50 16.00 14.00 4120.0 水土合算4 3.34 16.90 11.00 10.00 2100.0 水土合算5 3.99 19.70 42.00 20.00 10200.0 水土合算6 4.89 18.90 7.00 31.50 17395.0 水土合算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃)2.基底标高为-8.40m，支撑分别设置在标高计算标高分别为-8.40m处，3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为1.10,为一级基坑采用单排桩排桩直径为0.6m，砼标号为C30，桩间距为0.85m.抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果按地基承载力验算抗隆起基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.17(kN/m3)基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.37(kN/m3)支护结构嵌入深度D=6.60(m)基坑开挖深度h=8.40(m)基坑地表附加荷载q=0.00(kPa)坑底被动区附加荷载q pa=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=42.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=20.00°Nq=6.40Nc=14.83计算的抗隆起安全系数为Kwz=[42.00×14.83+(18.37×6.60+0.00)×6.40]/[18.17×(8.40+6.60)+0.00]=5.13达到规范规定安全系数2.50,合格!按滑弧稳定验算抗隆起围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.23(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=6.60(m)主动土压力系数Ka=tg2(45o-15.47o/2)=0.58滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=23.15(kPa)滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.27(弧度)基坑开挖深度h0=8.40(m)最下一道支撑距地面的深度h0'=8.40(m)最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度)以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度)坑外地面荷载q=0.00(kPa)q f=18.23×8.40+0.00=153.14(kPa)M SL=0.5×(18.23×8.40+0.00)×6.602=3335.35(kN.m/m)R3=8.40×6.60+(3.14-0.00)×6.602=192.29(m2)R2=0.5×6.602×153.14+{3.14-0.00-0.5×[sin(2×3.14)-sin(2×0.00)]}-1/3×18.23×6.603×{sin2(3.14)×cos(3.14)-sin2(0.00)×cos(0.00)+2×[cos(3.14)-cos(0.00)]} =10326.84(kN.m/m)R1=6.60×(18.23×8.402/2+0.00×8.40)+0.5×6.602×153.14×[3.14-0.00+sin(3.14)×cos(3.14)-sin(0.00)×cos(0.00)]-1/3×18.23×6.603×[cos3(3.14)-cos3(0.00)]=18217.48(kN.m/m)M RL=18217.48×0.58×tg(0.27)+10326.84×tg(0.27)+192.29×23.15=10270.03(kN.m/m)计算的抗隆起安全系数为:K L=3.08=10270.03/3335.35=3.08达到规范规定安全系数2.50,合格!按经验公式计算基坑隆起量：基坑开挖深度H=8.40(m)地表超载q=0.00(kPa)支护结构底部处土的粘聚力c=42.00(kPa)支护结构底部处土的内摩擦角=20.00(°)基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.17(kN/m3)基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.01(kN/m3)支护结构入土深度D=6.60(m)基坑底最大隆起量=-291.67-25.21+141.02+172.01=0.01(mm)验算抗倾覆稳定最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=951.05(kN/m)，合力标高为Elva=-9.43(m)被动土压力合力为Ep=1504.14(kN/m)，合力标高为Elvp=-12.90(m)最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=0.00(m)主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea×(Elvs-Elva)=951.05×(9.43-0.00)=8970.47(kN.m/m)被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep×(Elvs-Elvp)=1504.14×(12.90-0.00)=19408.13(kN.m/m)计算的抗倾覆安全系数为:2.16达到规范规定安全系数1.20,合格!验算抗渗流稳定的公式为：基坑外水位标高为Elvwout=-0.50(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-10.30(m)基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-0.50-(-10.30)=9.80(m)坑底标高为Elvebot=-8.40(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-15.00(m)，桩墙宽度为Pw=0.60(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot )=[-10.30-(-15.00)]+0.60+[-0.50-(-15.00)]=19.80(m)坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=9.80/19.80=0.49坑底土的浮重度'=6.90(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重）坑底土的临界水力坡度ic='/w=6.90/10.=0.69计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.69/0.49=1.39计算的渗流稳定安全系数为：1.39没有达到规范规定安全系数1.50,不合格!内力及位移计算采用m法计算计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。
理正深基坑支护设计软件6.5版说明书
理正深基坑支护设计软件6.5版说明书系统操作说明1 操作流程图1-1 深基坑支护结构设计流程图2 流程说明2.1 开始通过两个途径可以进入【深基坑支护结构设计软件】的主界面：⑴在开始菜单中，打开【理正深基坑】；⑵双击桌面上的快捷图标。
系统主界面如图2.1-1所示：图2.1-1 主界面2.2 路径设置有两种设置工程路径的方法：⑴在主界面设置路径：点主界面的【工作目录】按钮，弹出指定工作路径对话框，既可以从右侧上方选择路径处的树形目录中选择当前路径，也可以在工作路径文本输入框中直接输入当前的路径字符串。
然后点【确定】按钮。
⑵在单元计算界面设置路径：进入单元计算模块后，点【选工程】，弹出指定工作路径对话框，在树形目录或文本输入框中进行路径设置。
注意：1. 主界面设置的工作路径为单元计算、整体计算文件的默认路径。
同时单元计算文件还可以在单元计算模块设置的路径下保存；2. 单元计算界面与主界面设置的工作路径最好保持一致；3. 路径设置支持输入“空格”；4. 单元计算控制菜单下的“打开工程”功能同【选工程】。
2.3 单元计算和整体计算分别参见第一、二、三和四部分。
2.4 数据存盘及备份原始数据和结果数据均保存在设置的工作目录下：单元计算原始数据文件名：*.SPW；图形结果文件名：*.DXF；计算书文件名：*.RTF。
2.5 退出在单元计算界面下点击“退出”按钮或菜单，退出单元计算模块；在主界面下点击“退出”按钮或菜单，退出软件。
第一部分单元计算操作说明1 操作流程图1-1 单元计算操作流程图1.1 进入单元计算点击“”按钮，进入单元计算模块。
1.2 增加计算项目⑴第一次进入单元模块时，计算项目为空，如图1.2-1所示。
图1.2-1 单元计算输出界面⑵必须点“增”按钮，弹出图1.2-2所示模板，并从中选取计算项目。
确认后进入设计数据录入界面。
图1.2-2 项目选用模板注意：1. 已经进行过单元计算的项目，进入单元计算后，既可以点“增”按钮，从模板中增加新项目，也可从项目列表中选择已有项目（如图1.2-3所示），再点“算”直接进入数据录入界面；图1.2-3 项目选用列表2. 点“删”按钮，可删除列表中的计算项目，存放于工作路径中的该项目的工程数据将全部被删除，且无法恢复；3. “工程操作”菜单（如图1.2-4）功能同“增”、“删”和“算”按钮。
理正深基坑使用说明书(经典)
选择力计算方法中：悬臂、单支点选经典法；多支点选弹性法。 然后点桩选筋计算
图中带圈的一项尽量改为 XD18，或 XD20 的形式。修改完成后点返回，然后下一步。显示如下图
锚索材料强度设计值改为 1320 下边的钢筋或钢绞线配筋中，改成如图所示，后便必须是 15.2 单根钢绞线锚索拉力应小于 180KN，2 根 360，3 根 540. 以上容改好后点应用刚度计算结果，显示如下，选是
基坑底面位移量估计值经验选 10mm，也可以根据实际选小。点确定前注意区分水上水下。 支锚信息
上图中画红圈的不用填写 预加力可选择 50-100，锚固体直径有 150，160 的（用哪个不晓得怎么选） 锚固力调整系数和材料抗力调整系数都是 1.00 不用改。 其它项为自己设计。
来个规 建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99
若有作用深度，作用宽度，距坑边距就用第二个。 土层信息 侧降水最终深度和外侧水位深度 2 项数值一般是相同（无隔水的情况下），经验数值为基坑深度加 深 1.5 米 土层数根据实际填写，其他项一般不变
这个表根据勘察报告填写，厚度用相关孔该层平均值，与锚固体摩擦阻力可查软件中的表，宜取小 值。 水土一项中土用合算，砂、砾用分算。 计算 m 值可根据软件提供的公式计算，如图：
理正深基坑
使用说明
打开理正 选择右侧的单元计算按钮，然后出现下边界面 点击小对话窗口中的增按钮，出现新增项目选用模板，如下图
选择排桩支护设计一项，然后确认 显示如下：
然后开始数据输入：（可根据软件提示进行填写） 基坑等级和基坑侧壁重要性系数可查下图
基坑侧壁 岩土体性质
软土 非软土
岩体
基坑工程复杂程度等级（建筑地基基础技术规）
基坑检算书
附件：基坑检算书8.55米深基坑支护设计 1（I36B工字钢）---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息 ][ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:[ 工况信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ][ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn/(γ* Wx)= 93.127/(1.050*919.000*10-6)= 96.510(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw/(γ* Wx)= 47.034/(1.050*919.000*10-6)= 48.743(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足抗剪验算τ = V * Sx / (I * tw )= 68.251*0.541*10-3/(16499.999*10-8*1.200*10-2)= 18.655(MPa) < fv = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);τ———基坑最大剪力处的剪应力(Mpa)V ———基坑最大剪力设计值(kN);Sx ———计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩(m2);I ———毛截面惯性矩 (m4);tw ———钢材腹板厚度(m);fv ———钢材的抗剪强度设计值(Mpa);γ———型钢截面塑性发展系数;---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.864圆弧半径(m) R = 13.656圆心坐标X(m) X = -2.204圆心坐标Y(m) Y = 6.964----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
8。深基坑、高边坡工程之三
的失效破坏的案例中， 还没有发现一个是滑移破坏的案例。 也就是说， 所谓抗滑移的验算， 其实并没有工程的实际意义， 但现在谁也没有这 个胆略把这个验算要求去掉， 就糊里糊涂地算吧， 反正也不起控制的 作用。 后来，就把倾覆这个名词也泛化了，如你所举的附录Ｔ，按照力 学的概念，实际是静力平衡的验算要求，即满足ΣＸ＝0，ΣＭ＝0 的 静力平衡法， 又不计墙对平衡的作用， 已经没有重力式的那种抗倾覆 问题了。 所谓抗倾覆的验算实际是指验算重力式结构的自重力矩对抵 抗倾覆失稳的平衡作用。 需要对支护结构的定名科学化，对稳定模式的术语也需要科学化。 在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 附录 V 的 V.0.1 条：桩、 墙式支护结构应按表 V.0.1 的规定进行抗倾覆稳定、隆起稳定和整体 稳定验算。即将表中“带支撑桩的倾覆稳定”的结构类型称为“桩、 墙式支护” 。但不清楚规范这里的“墙”是指重力式的“墙”还是地 下连续墙的 “墙” ？应该按计算原理来科学地区别围护结构的类型， 分别称为墙式和板式围护结构。板式包括排桩和地下连续墙，墙式 是指重力式结构。如果“墙”是指重力式，但规范在倾覆稳定性验 算的公式中，只有主动区与被动区的力矩，而没有由重力式墙的自 重形成的抗倾覆力矩，显然这里并不是指重力式结构。其实，抗倾 覆稳定性主要也是对墙式围护结构而言的，墙的自重是最重要的抗 倾覆因素，最早提出需要验算抗倾覆稳定性的也是墙式围护结构而 非板式结构，特别是有支撑的板式围护结构，除非支撑失效，不然
2、 抗滑移稳定安全系数： 支挡结构底面上的的抗滑力和滑动力的比 值； 3、 抗隆起稳定安全系数： 控制坑底软土隆起的抗力和其作用的对比 程度，比值称抗隆起安全系数； 4、 抗倾覆安全系数： 支护结构绕某点的抗倾覆力矩和倾覆力矩的比 值； 5、 抗渗流稳定安全系数： 由于基坑底以下存在承压水或基坑内外两 侧存在水头差， 导致坑底土在渗流作用下出现稳定性问题， 控制渗流 稳定的坑底土自重与浮力的对比程度， 比值称为抗流土稳定安全系数， 或抗突涌安全系数。 上述 5 个方面要看具体工程情况来确定哪几个是主要验算控制 的内容。 由于历史的原因和当前发展的需要， 当前有不止一本规范对 基坑支护的技术要求做出了规定，难免各有侧重，并有差异。在工程 实践上，要根据具体工程情况正确选择使用规范，并结合当地经验， 最终把工程做到安全、经济，并符合程序、手续要求为根本目标。
基坑回填告知书
基坑回填告知书尊敬的施工方：根据我方现场监督检查结果，发现您所施工的基坑回填工程存在以下问题，特向您发出告知书，望您能按照要求及时整改，确保工程质量和安全。
一、基坑回填材料选择不当根据相关规范要求，基坑回填应选用符合工程要求的填土材料，确保填土的均匀性和稳定性。
然而，在您的施工现场，我们发现部分填土材料未经筛分和过筛。
这将导致填土的颗粒分布不均匀，对工程的承载能力和稳定性造成隐患。
建议您立即停止使用不合格的填土材料，并更换为符合要求的填土材料。
二、回填层厚度不符合规范根据工程设计要求，基坑回填层的厚度应满足一定的压实要求，以确保地基的稳定性和承载能力。
然而，在您的施工现场，我们发现部分回填层厚度不符合规范，存在厚薄不均的情况。
这将导致地基承载能力不均匀，容易引发地基沉降和变形。
建议您对回填层进行重新测量和调整，确保其达到设计要求的厚度。
三、回填工艺不规范基坑回填工艺是保证回填层质量的关键环节。
然而，在您的施工现场，我们发现回填工艺存在不规范的情况。
具体表现为填土未按层次进行均匀压实，没有进行湿陷度试验和密度检测等。
这将影响回填层的稳定性和承载能力。
建议您对回填工艺进行规范操作，并加强检测和监控，确保回填层的质量。
四、基坑回填与周边结构连接不牢固基坑回填与周边结构的连接是保证整个工程安全性的重要环节。
然而，在您的施工现场，我们发现部分回填与周边结构的连接不够牢固，存在空隙和缝隙。
这将导致结构的稳定性和承载能力受到影响，存在安全隐患。
建议您对连接部位进行加固处理，确保回填与周边结构之间的紧密连接。
五、基坑回填过程中未进行相应的监测和记录基坑回填工程需要进行监测和记录，以掌握填土的压实情况和工程质量。
然而，在您的施工现场，我们发现未进行相应的监测和记录工作。
这将导致工程质量无法得到有效的监控和控制，存在质量隐患。
建议您建立相应的监测记录系统，并按照规范要求进行监测和记录，以确保工程质量。
请您务必重视以上问题，立即采取相应的整改措施，并在整改完成后向我方提交整改报告和相关材料。
基坑监测报告书
成都市锦江区沙河一号(二期）基坑水平位移观测及周边建筑物沉降观测技术报告书中节能建设工程设计院有限公司(原中机工程勘察设计研究院)2012年1月成都市锦江区沙河一号（二期）基坑水平位移观测及周边建筑物沉降观测技术报告书工程编号：CL-2010-104观测起止时间：2010年7月1日～2011年12月8日法定代表人：高世科技术负责人:陈追田审定人：牟朝云审核人：崔登峰工程负责人：张倚超中节能建设工程设计院有限公司2012年1月资质证书:测绘甲级证书编号:甲测资51002008 发证部门:国家测绘局审定发证日期：2010年8月25日单位地址：成都市东三环路二段单位电话：028-******** 龙潭工业园华冠路31号 133********目录一、工程概况二、执行的规范标准三、基准点的设立及检测四、基坑水平位移观测1.位移观测精度及观测周期2位移观测点布设3。
位移观测方法4。
位移观测分析与结论五、基坑周边建筑物沉降观测1。
沉降观测标志的埋设2.沉降观测周期3.沉降观测实施技术方案4.沉降观测值的平差计算5.沉降观测分析6.沉降观测结论附录NO:1 基准点布置示意图１张NO:2 基准点稳定性检测成果表1张NO：3 基坑变形观测点位布设示意图1张NO:4 基坑水平位移观测成果表4张NO:5 周边建筑物沉降量统计表1张NO：6 (S-T）沉降曲线图1张一. 工程概况“成都市锦江区沙河一号"项目位于成都市锦江区三圣乡花果村一组，老成渝路旁，二期规划总建筑面积为198046。
89㎡,其内共有8栋新建建筑物，其中1号、2号、3号、8号楼（高层住宅楼）为地上34层，4号、5号楼（高层住宅楼）为地上32层，6号楼、7号楼（办公楼）为地上29层，设有二层地下室，基坑开挖深度约为11。
6m,基坑支护方式采用人工挖孔桩护壁,基坑周边影响范围内有若干栋已建建筑物,为根据成都市建委相关规定，本工程基坑安全等级属一级.根据业主、安检站及有关规范要求，该项目需对基坑进行水平位移观测及对周边建筑物进行沉降观测，以便了解基坑及周边建筑物的变形情况，从而为施工及设计部门提供可靠数据，并正确指导施工，以确保基坑及周边建筑物的安全，为此，我公司接受委托，在基坑开挖及地下室施工期间，对该基坑及周边建筑物进行了历时1年零5个多月的变形观测工作。
基坑设计详细计算书(含任务书)
《地下建筑结构》课程设计任务书《地下建筑结构》课程是我校土木工程专业的高年级重点专业课程，涉及学科广，授课内容丰富，而且直接与目前的实际工程类型紧密结合，需要有扎实的基础专业知识，如：工程地质学、岩土工程学、基础工程学、岩土力学、基坑工程学、地基处理、施工技术、结构力学、混凝土结构等。
与本课程相配套的课程设计，选取目前实际工程最为常见且具有代表性的专题进行，通过课程设计的练习主要考察学生们对本课程基础知识的掌握情况，锻炼基本的设计技能，了解工程设计的主要程序和要点，掌握岩土的基本性质和物理力学参数的联系和规律。
巩固专业知识，提高解决工程实际问题的能力。
本次课程设计选取常见的地下工程类型之一的基坑工程开展，主要进行基坑支护设计，具体内容和要求如下。
一、设计题目（一）工程规模和周边环境广州市东濠涌污水处理工程拟设地下水质净化泵房滤池，滤池呈长方形，由西北向东南布置。
长约90m，宽约25m，基坑深约6m。
详见图1，需要进行基坑支护设计。
建设场地的地貌单元属珠江三角洲平原，地形起伏小，原为闲置地，经人工平整后地势平坦，钻孔孔口高程为8.30m。
北侧为约5m宽的过道，东侧距离坑边为4m有一排旧老民居，基础和结构差；南侧7m为6层的小学教学楼，西侧为河涌（涌堤距离坑边15m）。
图1、建设小区平面规划图（二）场地岩土工程资料根据场地勘察揭示的地质资料，经综合整理，可将场地内岩土自上而下划分为第四系人工填土层、海陆交互相沉积土层、残积土层及白垩系沉积岩等四大类。
现分述如下：ml，层号1）一）人工填土层（Q4顶面高程8.30～9.55m，厚度3.00～4.50m；土性为杂填土，灰褐、灰黄、褐红等杂色，由粉质粘土、中粗砂、砾砂、碎石、砼块、块石等建筑垃圾组成，硬质物含量约占20~70%，稍湿，稍压实。
标贯试验2次，实测击数范围值N’=6～7击。
mc，层号2）二）第四系海陆交互相沉积土层（Q4普遍分布，按土性不同可划分为4个亚层。
基坑变形监测合同协议书
基坑变形监测合同协议书这是小编精心编写的合同文档，其中清晰明确的阐述了合同的各项重要内容与条款，请基于您自己的需求，在此基础上再修改以得到最终合同版本，谢谢！基坑变形监测合同协议书甲方：____________乙方：____________鉴于甲方拟进行基坑工程，为确保基坑工程的安全稳定，甲方委托乙方进行基坑变形监测。
双方经友好协商，特订立本合同，共同遵照执行。
第一条 监测内容1.1 本合同监测范围包括基坑本身的变形、基坑周边环境变形及地下管线变形。
1.2 乙方应根据基坑工程的特点和监测需求，制定详细的监测方案，并提交甲方审批。
第二条 监测周期2.1 基坑开挖前，乙方应进行初始监测，记录初始数据。
2.2 基坑开挖过程中，乙方应按照约定的周期进行监测，并根据基坑变形情况适时调整监测周期。
2.3 基坑闭坑后，乙方应继续进行一段时间的监测，以确保基坑稳定。
第三条 监测方法与手段3.1 乙方应采用先进的监测仪器和设备，确保监测数据的准确性和可靠性。
3.2 乙方应根据监测数据，分析基坑变形的趋势和原因，并向甲方提供监测报告。
第四条 监测费用4.1 乙方监测费用为人民币____元整（大写：____________________元整）。
4.2 甲方应按照约定的时间和方式支付监测费用。
第五条 保密条款5.1 除非依法应当向行政机关、司法机关提供本合同外，双方应对本合同的内容和签订过程予以保密，未经对方同意不得向第三方披露。
第六条 违约责任6.1 乙方未按约定时间、质量要求完成监测工作的，应承担相应的违约责任。
6.2 甲方未按约定时间、方式支付监测费用的，应承担相应的违约责任。
第七条 其他约定7.1 本合同一式两份，甲、乙双方各执一份。
7.2 本合同自双方签字（或盖章）之日起生效，有效期至基坑工程结束之日止。
甲方（盖章）：____________ 乙方（盖章）：____________代表（签名）：____________ 代表（签名）：____________签订日期：____________。
基坑验收意见书
基坑验收意见书尊敬的贵公司：经过我们一段时间的交流与合作，我们对贵公司施工项目的基坑验收情况进行了综合评估，并就存在的问题提出建议。
现将我方的基坑验收意见书向贵公司提出，请贵公司予以重视并改进。
首先，我们非常感谢贵公司在基坑施工过程中的积极配合与努力。
然而，在验收过程中，我们发现以下问题：1. 基坑防水工程不到位：基坑防水是确保基坑工程质量的关键环节之一，但是我们发现贵公司在基坑防水工程的施工方面存在一些不到位的情况。
比如，基坑外侧的防水材料没有完全贴附牢固，存在松动和开裂的现象，这将会对基坑的水密性产生影响。
针对这一问题，我们建议贵公司在后续的施工中加强基坑防水工程的质量控制，确保防水材料的牢固性和可靠性。
2. 基坑支护结构不稳固：基坑支护结构的稳固性对基坑工程的安全与稳定至关重要。
然而，在验收中我们发现贵公司在基坑支护结构的施工中存在一些问题，比如支护材料的连接不紧密、立柱倾斜、支撑点不牢靠等。
针对这一问题，我们建议贵公司加强对基坑支护结构施工的监管，确保施工质量和安全性。
3. 基坑现场秩序混乱：基坑作为施工现场的核心区域，其管理和秩序的规范程度关系到整个施工的效率和安全。
然而，在验收中我们发现贵公司的基坑现场秩序较为混乱，材料堆放无序，施工人员缺乏明确分工，存在安全隐患。
针对这一问题，我们建议贵公司加强对基坑现场的管理，制定明确的施工计划和分工，确保施工过程的有序进行。
此外，我们还建议贵公司在基坑验收过程中加强与监理单位和业主的沟通与合作，及时沟通和解决存在的问题，确保工程的顺利进行。
最后，基坑工程是工程项目的重要组成部分，其质量和安全问题直接关系到整个项目的进展和环境保护。
希望贵公司能够认真对待我们提出的基坑验收意见，并在后续的施工过程中加以改进，确保基坑工程达到设计要求和规范要求。
谢谢合作！此致敬礼！日期：xxxx年xx月xx日签字：xxx项目监理单位。
2024版施工现场危险源辨识与风险评价-基坑工程
机械伤害
注浆机具设备中的各种管材没有按要求接好
现场检查
机械伤害
支护施工—水泥土搅拌桩
所用水泥及外加剂质量检测多次不合格,未调整检测频次
检查相关交底资料及现场抽样送检的检验报告
坍塌
桩体强度检测多次不合格，未查明原因采取相应措施
检查相关交底资料及现场抽样送检的检验报告,严格按照规定标准施工。
机电人员现场检查
触电等多种伤害
水中安放潜水泵时，拖拽水泵电源线,造成油封接头松弛、脱落，导致水体带电人员伤亡
现场检查及查相关交底、培训资料
触电
未及时发现水泵空转造成电机损毁、短路、漏电
现场检查
触电
发现水泵不排水、电机损坏时，处置措施不当，用手接触带电水泵、电机外壳或带电水体等
现场检查,发现问题及时纠正
现场检查，钻孔垂直度偏差不大于1。5％，孔深偏差不大于200mm，桩身中心偏差不大于0.2D
坍塌
桩（墙）体搭接偏差小于200mm，未及时返工
现场检查及查相关培训、交底等资料
坍塌
抢工使用直径偏差大于50mm的桩体
现场检查
坍塌/机械伤害
抢工使用墙体长度、厚度偏差大于50mm的桩体
现场检查
坍塌/机械伤害
注浆机具设备中的阀门损坏，接头破损未及时更换
现场检查及查相关检查记录
坍塌
桩凹凸槽尺寸偏差大于3mm未进行标识,也未处理
现场检查及查相关检查记录
坍塌
桩长度、横截面相对两面之差大于规范规定
现场检查，桩长度偏差不大于10mm，横截面相对两面之差不大于5mm
坍塌
桩尖相对于桩轴线位移大于规范规定
现场检查，桩尖相对于轴线位移不大于10mm
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基坑稳定验算书一、基坑稳定分析验算主要考虑基坑的失稳类型：a、支撑强度不够，刚度不够；b、整体滑动失稳；c、踢脚引起隆起失稳；d、砂地层管涌失稳；e、低鼓失稳（本工程地下无承压水）。
本次论证主要是关于钢板桩及支撑结构的稳定问题，其中以支撑强度不够或刚度不够、整体滑动失稳和踢脚引起隆起失稳为主要验算对象。
（一）、W47钢板桩挡土结构的内力简化模型与分析计算1、W47工作井参数的选用地层情况，见表1，地下水位地面以下6米，接收坑开挖深度为6.58米，基坑宽×长为B×L=3.5×7.5m。
地层可分为粘性土层和砂层（如图1），并将粘性土层和砂层的γ、c、ϕ值各自算得加权平均值。
（1）、粘性土层：3118 1.918.7 1.718.1 1.918.3/5.5i ih KN m h γγ⨯+⨯+⨯===∑116 1.914 1.719 1.916.45.5i ia c h c KP h ⨯+⨯+⨯===∑11.90.287 1.70.394 1.90.133tan tan 0.2675.5i ih h ϕϕ⨯+⨯+⨯===∑tan0.1312ϕ=（2）、砂层：则有加权浮重度'''329.8/iihKN m h γγ==∑，'tan 0.732ϕ=，'tan0.3272ϕ=。
2、内力的计算（1）、钢板桩外侧主动土压力（采用粘性土层和砂层分开计算主动土压力的方法其中将水头压力看作为主动土压力的一部分）2001tan (45)2tan(45)22a P h c ϕϕγ=---'''22tan (45)2aP h ϕγ=-其中 20tan (45)0.5902a K ϕ=-=''20tan (45)0.2572aK ϕ=-=式中：a P —粘土层主动土压力； 'a P —砂土层主动土压力； a K —粘土层主动土压力系数；'a K —砂土层主动土压力系数。
则粘性土的主动土压力合力为：2212212221216.418.3 5.50.59216.4218.354.13a a c E h K ch KNγγ=-⨯=⨯⨯⨯-⨯⨯= 式中：1h 为粘土层厚度。
则砂土的主动土压力合力为'''12121()21(218.3 5.59.87.66)7.660.2572272.03a aE h h h h K KNγγγ=++⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 式中：2h 为砂土层顶端至工字钢底端的距离。
水头压力可记为0.58m ，则水压力合力E 为：21 1.682E h KN γ==水差式中：γ水—水的重度；h 差—为水头高度。
主动土压力的合力F 为：'327.84a a F E E E KN =++=（2）、钢板桩内即坑内侧被动土压力p P''2013tan (45)2p P h ϕγ=+其中 '20tan (45) 3.8882p K ϕ=+=则被动土压力的合力为：'2'13122p p E h K ch γ=+0c =）式中：'1γ—为砂层的浮重度；3h —为基坑开挖面至钢板桩桩底的距离。
即'2'213119.8 6.58 3.888824.8422p p E h K KN γ==⨯⨯⨯=（二）、W47基坑稳定性分析1、工字钢强度以及整体倾覆失稳验算有前面内力计算得知，p E F >，由此可以看出基坑不会发生严重的倾覆现象，是稳定的。
以钢板桩底端为支点转动： 可由被动土压力提供力矩为p M ：3116.58824.841809.1533p p M h E KN m =⨯⨯=⨯⨯=主动土压力提供的力矩由粘土、砂土和水共同提供分别为M 粘土、M 砂土和M 水：11(7.66)455.233a M h E KN m =⨯+⨯=粘土2''2'212211947.55223a a h M h K h K h KN m γγ=⨯⨯+⨯⨯=砂土31[11.392h M h h KN m γ=⨯差2差水水+]=3主动土压力合力矩：1414.17a M M M M KN m =++=粘土砂土水 根据力矩平衡原理，则支撑提供的力矩M 支有：1548.411809.15394.99a p M M M KN m =-=-=-支支撑基本不需要提供水平向支撑力。
该工字钢支撑系统的强度足够抗拒基坑的倾覆力矩。
综合上述两方面的验算，不会出现工字钢支撑强度问题和整体倾覆失稳现象。
2、踢脚引起基坑底部隆起失稳性验算根据前面所算出的坑壁和坑底的内力a E 、'a E 、E 和p E ，以支撑点为支点计算主动和被动力矩。
221122254.13a a c E h K ch KNγγ=-= '''12121()2272.03a aE h h h h K KNγγγ=++=21 1.682E h KN γ==水差'2'131782.762p p E h K KN γ==同上，可由被动土压力提供力矩为p M ：32( 5.08)32( 6.58 5.08)782.767410.133p pM h E KN m =⨯+⨯=⨯+⨯=同上，主动土压力提供的力矩由粘土、砂土和水共同提供分别为M 粘土、M 砂土和M 水：12( 1.5)117.283a M h E KN m =⨯-⨯=粘土''2'212122112( 1.5)( 1.5)2232224.34a a h M h h K h h K h h KN mγγ=⨯⨯⨯+-+⨯⨯+-=砂土 1( 4.58.222M h h KN m γ=⨯+=差2水水差2）3主动土压力合力矩：2349.84a M M M M KN m =++=粘土砂土水可以看出：7410.133.15 1.0~1.52349.84p T aM K M ===>因此，不会发生踢脚引起基坑底部隆起失稳。
（三）、W44钢板桩挡土结构的内力简化模型与分析计算1、W44接收井参数的选用 地层情况，见表1，地下水位地面以下6.2米，接收坑开挖深度为6.48米，基坑宽×长为B ×L=3.5×5m （如图3）。
地层可分为粘性土层和砂层，并将粘性土层和砂层的γ、c 、ϕ值各自算得加权平均值。
（1）、粘性土层：3118 1.118.7 1.818.1 2.718.9 1.618.4/7.2i ih KN m h γγ⨯+⨯+⨯+⨯===∑116 1.114 1.819 2.714 1.616.27.2i ia c h c KP h ⨯+⨯+⨯+⨯===∑11.10.292 1.80.3942.70.133 1.60.439tan tan 0.297.2i ih h ϕϕ⨯+⨯+⨯+⨯===∑tan0.1422ϕ=（2）、砂层：则有浮重度'''329.3/iihKN m h γγ==∑，'tan 0.732ϕ=，'tan0.3272ϕ=。
2、内力的计算 （1）、钢板桩外侧主动土压力（采用粘性土层和砂层分开计算主动土压力的方法其中将水头压力看作为主动土压力的一部分）2001tan (45)2tan(45)22a P h c ϕϕγ=---'''22tan (45)2aP h ϕγ=-其中 20tan (45)0.5642a K ϕ=-=''20tan (45)0.2572aK ϕ=-=式中：a P —粘土层主动土压力； 'a P —砂土层主动土压力； a K —粘土层主动土压力系数；'a K —砂土层主动土压力系数。
则粘性土的主动土压力合力为：2212212221216.218.47.20.564216.2218.4122.32a a c E h K ch KNγγ=-⨯=⨯⨯⨯-⨯⨯=式中：1h 为粘性土层厚度。
则砂土的主动土压力合力为'''12121()21(218.47.29.3 5.76) 5.760.2572235.76a aE h h h h K KNγγγ=++⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 式中：2h 为砂土层顶端至工字钢底端的距离。
水头压力可记为0.28m ，则水压力合力E 为：210.3922E h KN γ==水差（可以忽略不计）式中：γ水—水的重度；h 差—为水头高度。
主动土压力的合力F 为：'358.47a a F E E E KN =++=（2）、钢板桩内侧被动土压力粘性土层（层厚为0.72m ）被动土压力p P ：1'''2011112tan (45)2tan(45)2218.90.72 2.344214 1.53174.76/p P h c KN m ϕϕγ=+++=⨯⨯+⨯⨯=粘式中： '1γ—坑内粘土层的天然重度；h 粘—坑内粘土层厚度。
粘性土层的被动土压力的合力为：1'''2200111121tan (45)2tan(45)222118.90.72 2.3442140.72 1.531242.35p E h c h KNϕϕγ=+++=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=粘粘砂土层（层厚为2 5.76h =m ）被动土压力2p P ：21''20222tan (45)2(74.769.3 5.76) 3.888498.94/p p P P h KN m ϕγ=++=+⨯⨯=（）其中 '2tan (45) 3.8882p K ϕ=+=；'2γ—坑内砂土层的浮重度。
粘性土层的被动土压力的合力为：21221()21(74.76498.94) 5.7621652.26p p p E P P h KN=+⨯=⨯+⨯=基坑开挖面以下至桩端的被动土压力合力为：1142.351652.261694.61p p p E E E KN =+=+=（四）、W44基坑稳定性分析1、工字钢强度以及整体倾覆失稳验算有前面内力计算得知，p E F >，由此可以看出基坑不会发生严重的倾覆现象，是稳定的。
以钢板桩底端为支点转动：可由被动土压力提供力矩为p M ：112'2222221111()3232111(0.72 5.76)42.359.3 5.7674.76 5.763221521.06p p p M h h E h h P h KN mγ=++⨯+=⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=粘 主动土压力提供的力矩由粘土、砂土和水共同提供分别为M 粘土、M 砂土和M 水（可以忽略）：121()31(7.2 5.76)122.323998.13aM h h E KN m=⨯+⨯=⨯+⨯=粘土222''222212235.76 5.76150.399.3 5.760.257223221.25a ah h M P h K KN mγ=+⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯⨯=砂土主动土压力合力矩：1219.38a M M M KN m =+=粘土砂土 根据力矩平衡原理，则支撑提供的力矩M 支有：1219.381521.06301.68a p M M M KN m =-=-=-支支撑基本不需要提供水平向支撑力。