烟气脱硫塔设计 - 360文档中心

脱硫吸收塔的直径和喷淋塔高度设计

吸收塔的直径和喷淋塔高度设计脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计1.1 喷淋塔的高度设计喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。

但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。

而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：（1）喷淋塔吸收区高度设计（一）达到一定的吸收目标需要一定的塔高。

通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。

吸收区高度的理论计算式为h=H0×NTU (1)其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。

）NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()()(***22*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=∆- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[82.0W a k L ∂=]4[ (2)其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa)k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3)式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]表3 温度与∂值的关系采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。

脱硫塔技术方案设计

机砖厂烟气脱硫工程技术方案行业概况如今地球生态环境已被人类活动严重破坏，尤其是大气、水污染更为突出。

环境污染按环境要素分为大气污染、水污染、土壤污染，按人类活动又分工业污染、城市污染农业污染，已成为了世界围共同关注的大问题。

所以节能减排，保护环境，是每一个工业部门都必须面对的现实。

以能源、资源的过度消耗和环境严重污染为代价的开展方式必须从根本上得到改变。

我国烧结砖瓦行业主要的焙烧方式是燃煤性质的〔无论外燃还是燃〕焙烧过程，因此，烧结砖瓦行业每年排放的二氧化硫〔三氧化硫〕、氟化物、二氧化碳、一氧化碳、氯化物、氯氧化物等的总体数量巨大。

这可从每年行业用的煤矸石、劣质煤、高硫煤、含硫或氟的页岩与其他工业废渣的数量上推算出来。

这些排放出来的有害气体在一些局部地区严重地影响着生态环境。

对人类、动物与植物的生存环境影响极大。

为此，国家环境保护总局自1992年以来就对环境保护的有关法令、标准进展了全面的整理整顿，重点对水、气体污染物的排放做出了新的规定。

国家专门公布了《中华人民国环境保护法》和《中华人民国大气污染防治法》。

并依据上述两项法令，自1997年就公布实施了《工业窑炉大气污染物排放标准》〔GB9078-1996〕，2013年国家又专门公布《砖瓦工业大气污染物排放标准》〔GB29620-2013〕，而且这一标准是强制性的标准，在该标准中对烧结砖瓦工业窑炉专列为一个类别，对其排放的有害气体污染物质给出了严格的限制。

例如对烧结砖瓦窑炉而言，新建或改扩建的窑炉：、HF、HCI、NO等有害污染物质。

一类地区禁止排放任何烟尘与SO2二类地区：烟尘最高允许排放浓度为250mg/Nm2，烟气黑度为1〔林格曼级〕；二氧化硫最高允许排放浓度为300 mg/Nm3；氟化物最高允许排放浓度为60 mg/m。

三类地区：烟尘最高允许排放浓度为400 mg/nm3；烟气黑度为1〔林格曼级〕；二氧化硫最高允许排放浓度为1200 mg/Nm2；氟化物最高允许排放浓度为15 mg/Nm2。

100万吨焦炉烟气脱硫脱硝技术方案设计设计

标准实用文案100万吨焦化2×60 孔焦炉烟气脱硫脱硝工程技术方案目录第一章总论 (5)1.1项目简介 (5)1.2总则 (5)1.2.1工程范围 (5)1.2.1采用的规范和标准 (5)1.3设计基础参数（业主提供） (7)1.3.1基础数据 (7)1.3.2工程条件 (8)1.4脱硫脱硝方案的选择 (9)1.4.1 脱硫脱硝工程建设要求和原则 (9)1.4.2 脱硫脱硝工艺的选择 (9)1.5脱硫脱硝和余热回收整体工艺说明 (11)第二章脱硫工程技术方案 (12)2.1氨法脱硫工艺简介 (12)2.1.1氨法脱硫工艺特点 (12)2.1.2氨法脱硫吸收原理 (12)2.2本项目系统流程设计 (14)2.2.1设计原则 (14)2.2.3设计范围 (14)2.2.4系统流程设计 (14)2.3 本项目工艺系统组成及分系统描述 (15)2.3.1 烟气系统 (15)2.3.2 SO2吸收系统 (15)2.3.3 脱硫剂制备及供应系统 (17)2.3.4脱硫废液过滤 (17)2.3.5 公用系统 (17)2.3.6 电气控制系统 (17)2.3.7 仪表控制系统 (18)第三章脱硝工程技术方案 (20)3.1 脱硝工艺简介 (20)3.2 SCR系统工艺设计 (21)3.2.1 设计范围 (21)3.2.3 设计原则 (21)3.2.2 设计基础参数 (21)3.2.3 还原剂选择 (22)3.2.4 SCR工艺计算 (22)3.2.5 SCR脱硝工艺流程描述 (24)3.3分系统描述 (24)3.3.1氨气接卸储存系统 (24)3.3.2氨气供应及稀释系统 (24)3.3.3烟气系统 (25)3.3.4 SCR反应器 (25)3.3.5吹灰系统 (26)3.3.6氨喷射系统 (26)3.3.7压缩空气系统 (26)3.3.8配电及计算机控制系统 (26)第四章性能保证 (28)4.1脱硫脱硝设计技术指标 (28)4.3.1 脱硫脱硝效率 (28)4.3.2 SCR及FGD装置出口净烟气温度保证 (29)4.3.3 脱硫脱硝装置可用率保证 (29)4.1.4 催化剂寿命 (29)4.1.5 系统连续运行温度和温度降 (29)4.1.6 氨耗量 (30)4.1.7 脱硫脱硝装置氨逃逸 (30)4.1.8 脱硫脱硝装置压力损失保证 (30)第五章相关质量要求及技术措施 (31)5.1 相关质量要求 (31)5.1.1 对管道、阀门的要求 (31)5.1.2 对平台、扶梯的要求 (31)5.3 电气控制及自动化 (32)5.3.1供配电系统 (32)5.3.2控制、仪表系统 (33)第六章经济效益分析及投资报价 (36)6.1运行成本 (36)6.1.1 脱硝运行成本（年运行时间8760h） (36)6.1.2 脱硫运行成本（含增加风机及热备，年运行时间8760h） (36)6.2建设投资成本 (37)第七章设计、供货、施工范围 (38)7.1 乙方设计范围 (38)7.2 乙方施工范围 (38)7.3 乙方供货范围 (38)附件1：脱硝系统设备清单 (38)附件2：脱硫系统设备清单 (39)附件3：余热回收及热备系统的技术方案另附................. 错误!未定义书签。

脱硫塔规范要求(投标技术设计要求)

某公司脱硫系统设备供货技术要求日期：2011年6月石灰石-石膏法烟气脱硫技术规范要求第1章总则1.1 总则1.1.1本规范书适用于某公司3×64MW热水锅炉烟气脱硫工程（以下简称太原热力）。

太原热力新建3台64MW热水锅炉脱硫装置，为满足环保要求，炉后配一套石灰石—－石膏湿法烟气脱硫装置，三炉一塔，设100%烟气旁路，不设GGH，三炉公用一套共用系统。

锅炉燃用设计煤种、BMCR工况条件下，脱硫效率≥98%或脱硫装置排放SO2浓度≤60mg/Nm3，且脱硫装置的可用率不低于98%，它包括该系统设备的功能设计、结构、性能、安装、调试和试验等方面的技术要求1.1.2本规范书未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，供货方保证提供符合技术规格书和有关工业标准的优质产品。

1.1.3供货方执行本技术规范书所列标准。

有不一致时，按较高标准执行。

1.1.4供货方所提供的所有技术文件除非在技术规格中另作规定外，均使用中国的相应国家标准、各行业的相应标准、国际标准化组织标准和/或其它先进国际标准。

这些标准为合同签字日为止最新公布发行的标准。

1.1.5供货方提供货物所使用度量衡单位除技术规范中另有规定外,统一用公制单位。

1.1.6供货方提供货物的制造商具有严格的质保体系，并须取得ISO9000的质量认证。

1.1.7供货方提供的设备代表行业先进水平，并是技术成熟型的产品，其系统配置符合标准要求、能满足所需要求的全套配置。

1.1.8供货方提供的设备具有国内同行业中近年内的先进制造水平，采用新工艺、新材料、新技术。

1.1.9供货方所提供的设备国家及行业的相关标准规范；具有质量的高可靠性，能稳定连续地工作，且具有尽可能长的使用寿命。

1.1.10系统具有节能、高效、低耗、良好的减震措施、噪音低、操作灵活等优点，自动化程度高、技术先进、性能可靠，连续无故障运行时间高于行业标准。

1.1.11供货方所提供的设备具有良好的操作性、维修性和良好的安全性能，不污染环境及危害人身健康。

Solidworks在烟气脱硫塔三维设计中的应用

ＳｅｒｉａｌＮｏ．６１４Ｊｕｎｅ２０２０现　代　矿　业ＭＯＤＥＲＮＭＩＮＩＮＧ总第６１４期２０２０年６月第６期傅仕海（１９８４—），男，工程师，硕士，２１００１９江苏省南京市富春江东街１８号。

Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ在烟气脱硫塔三维设计中的应用傅仕海　严社教　安忠义（中冶华天工程技术有限公司）摘　要　采用Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件进行了某钢厂烧结机烟气循环流化床半干法脱硫塔的设计。

介绍了采用Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件进行脱硫塔三维设计的过程，直观展示了脱硫塔各部件的三维形状和关系，计算各部件质量及总质量便于材料统计和吊装施工。

脱硫塔的三维模型可导出为二维ＣＡＤ格式施工图，方便出脱硫塔的三维施工图。

用Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件进行非标定制脱硫塔的设计简单、直观、准确。

关键词　Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件　非标设备　脱硫塔　设计ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４６０８２．２０２０．０６．０６５随着工业技术的发展，越来越多的设备工程师开始用三维软件进行设计。

Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件因具有功能强大、易学易用、技术亮点多等特点而成为目前世界领先的主流三维设计软件之一，尤其适用于非标设备设计［１２］。

循环流化床脱硫塔（简称“ＣＦＢ塔”）是钢铁厂烧结和球团烟气循环流化床脱硫工艺的核心设备，ＣＦＢ塔不仅要适应工艺要求，还要适应项目场地的定制要求，是典型的非标设备。

目前，随着全国钢铁行业超低排放升级改造的持续进行，ＣＦＢ技术应用越来越广泛。

ＣＦＢ塔三维设计的实现，大大提升了项目设计的效率，也直观清晰地指导了脱硫塔的施工安装。

１　Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件在非标脱硫塔设计中的优势Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ软件用于非标脱硫塔设计的优点：（１）视觉的直观性。

ＣＦＢ塔是满足特殊定制要求的功能设备，不同项目定制要求不同，ＣＦＢ塔也不同。

用传统的二维ＣＡＤ设计，无法体现设备的三维形状和空间关系，设计者和审图者只能依据二维图形，在大脑中构想塔的三维实体，对于定制要求多的改造项目，这不仅非常困难，而且不准确。

烟气除尘脱硫设计方案(石灰法)

烟气除尘脱硫设计方案(石灰法)烟气除尘、脱硫设计方案技术方案主要内容●系统配置：一炉一塔系统设计；●脱硫烟气处理：一套石灰桨制备系统、一套脱硫系统●除尘脱硫塔采用GT-TL-51高效脱硫塔，脱硫效率大于92%。

塔体采用大径塔，不锈钢塔体结构，耐腐、耐磨，密封性好，经久耐用，以保障除尘稳定、经济，低运行成本；脱硫剂采用石灰作为脱硫剂，实现优良脱硫效果。

●脱硫系统吸收塔循环液搅拌采用脉冲悬浮搅拌系统，运行电耗低，搅拌充分，使用寿命长，易于维修且维护工作量低，还可避免搅拌器的轴封处浆液渗漏，轴承、轴封易腐蚀、磨损等缺陷。

●采用空气氧化工艺，及时将循环液中的不稳定盐类转化为化学性能稳定的盐类；目录第1章. 设计背景 (4)1.1. 设计依据 (4)1.2. 设计原则 (5)第2章. 设计内容 (6)2.2. 设计规模 (6)2.2.1. 烟气排放量 (6)2.2.2. 原烟气指标 (6)2.2.3. 烟气治理目标 (6)2.3. 工程布局 (7)第3章. 运行费用估算与经济分析 (8)3.1. 动力设备一览表 (8)3.2. 系统运行费用（单项）估算 (9)3.2.1. 电费 (9)3.2.2.人工费 (9)3.3. 处理成本估算 (9)3.4. 脱硫成本分析 (9)3.4.1. 主要工艺计算 (9)3.4.2. 脱硫综合成本 (10)3.5. 经济分析 (11)3.5.1. 环境、社会效益 (11)第4章. 质量保证和售后服务 (12)第5章. 除尘脱硫技术部分 (13)5.1. 钠基双碱法工艺选择 (13)5.2. 除尘脱硫系统工艺 (13)5.2.1. 双碱法脱硫说明 (13)5.3. 除尘脱硫系统构筑物与设备描述 (14)5.3.1. GT-TL-5高效除尘脱硫塔主体 (14)5.3.2. 除尘脱硫系统循环水系统 (16)5.3.3. 清洗水及净烟气系统 (17)5.3.4. 除尘脱硫系统控制系统及其他 (18)5.3.5. 附属构筑物 (18)第6章. 除尘脱硫系统土建、设备材料一览表 (20)6.1. 除尘脱硫系统土建构筑物一览表 (20)9.2. 除尘脱硫塔主要设备材料一览表 (21)第7章. 除尘脱硫系统报价单 (22)第1章.设计背景1.1.设计依据《工业锅炉及炉窑湿法烟气脱硫工程技术规范》（HJ462-2009）《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2001）《火电厂大气污染物排放标准》（ GB13223-2003 ）《火电厂烟气脱硫设计技术规程》（DL/T5196-2004）《大气污染物综合排放标准》 (GB16297-1996)《工业设备及管道绝热设计规范》（GB50264-97）《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89）《建筑防震设计规范》GBJ11-89《低压配电装置规范》（GBJ54-83）《工业及民用通用设备电力装置设计规范》（GBJ55-83）《电业安全工作规程（热力和机械部分）》1997版《电气装置安装施工及验收规范》GBJ232-82《电力建筑施工及验收技术规范》《1Kv及以下配线工程施工及验收规范》（GB50258-96）《电力建设施工及验收规范》热工仪表及控制装置篇(SDJ279-90)《工业管道工程施工及验收规范》(GBJ235-82)《机械设备安装工程施工及验收规范》(TJ231-78)《压缩机风机泵安装工程施工及验收规范》(GB50275-98)《排污费征收标准管理办法》1.2.设计原则为了执行国家法律、法规及有关对SO排放的限制，用适当的工艺去除烟气2中的污染物是十分必要的。

烟气脱硫塔的设计

烟气脱硫吸收塔设计(3)［作者：Admin 来源：博景源点击数：317 更新时间：2007-3-16 ］xxx大学毕业设计（论文）烟气脱硫吸收塔设计摘要在概述我国烟气脱硫技术现状，介绍了一些国外的烟气脱硫技术的基础上分析了我国燃煤锅炉烟气脱硫技术的发展前景。

本文针对设计任务书中所给出的烟气含量和脱硫要求，结合我国烟气脱硫的技术现状选择了顺应吸收塔发展潮流的喷淋塔作为设计对象来实现石灰石－石膏湿法烟气脱硫，主要设计吸收塔部分。

本设计用于小型机组的烟气脱硫，这套工艺采用了脱硫、除尘和就地强制氧化同时完成的高性能化组合塔型。

设计塔内烟气的流速为3 m•s-1 ，液气比为18 L•m-3，钙硫比为1.04。

喷淋塔主体、除雾器和再热器依次垂直布置，这样塔的整体布局将会更加紧凑，占地面积较小。

采用价廉易得的石灰石为原料，脱硫产物石膏品质优良，可代替天然石膏使用。

采取了回收与抛弃兼容的处理方法。

本文还介绍了湿式石灰石-石膏烟气脱硫工艺的各个子系统，大致确定了本工艺中选用各子系统的的处理流程、装置和设备。

并对所设计的烟气脱硫工艺进行了技术经济分析。

关键词：湿法烟气脱硫，喷淋塔，石灰石－石膏法ABSTRACTAfter summarizes the flue gas desulphurization technical present situation of our country，also introduces some overseas technologies of flue gas desulphurization. This thesis analyzed developing prospect of the flue gas desulphurization technologies of our country. The spray scrubber, which is the developing trend of absorption tower ,is designed for CaCO3－CaSO4 wet flue gas desulphurization in this paper according to the composition of the fume gas and the desulphurization request. The major mission of the paper is design of the absorber.The system is fit for small-sized unit in thermal .The technology uses the high-performance integral sprayscrubber, in which the function of desulphurization、dedusting and forced oxidation on the spot are possessed simultaneously. The designed velocity of flue gas in countercurrent section is 3 m•s-1. The liquid/gas ratio is 18 L•m-3 and Ca/S ratio is 1.04. Spray tower, mist eliminator, reheaters are arranged one on top of another vertically, therefore the tower area layout of it is more compact and the occupied land area is smaller. The raw material is limestone because of its low-price, the product-gypsum is reliable enough to take the place of natural gypsum. The treatment of part of the gypsum being recovered and part being abandoned was adopt.This thesis introduces the subsystems of the WFGD technology and ascertains the technological process、devices and equipments of every subsystem approximately. And also carries out economical and technical analyze of the WFGD system designed.KEY WORDS：wet flue gas desulphurization(WFGD)，spray scrubber，limestone-gypsum technology目录前言 1第1章脱硫方案的选择以及塔体选型 61.1 脱硫方案的选择 61.2 塔型选择 61.3 氧化方式的选择[9] 71.4 石灰石－石膏法WFGD的工艺原理 81.4.1石灰石－石膏法WFGD反应机理 81.4.2 SO2的吸收 10第2章石灰石-石膏法WFGD系统概述 112.1 典型工艺流程 112.2 工艺设备布置 122.3 脱硫风机的布置 13第3章喷淋塔的设计计算 153.1 设计初值 153.1.1 燃煤数据分析 153.1.2 烟气状态 163.2吸收塔喷淋区设计 163.2.1吸收区内径和塔截面积 173.2.2 喷淋塔吸收区喷淋层 183.2.3 喷浆管的设计 193.2.4 喷淋层的雾化喷嘴 193.2.5 喷雾管道的设计与布置 213.2.6喷淋塔烟气入口、出口及多孔托盘 223.3喷淋塔氧化区的设计 243.3.1持液槽 243.3.2喷淋塔氧化槽的隔板 253.3.3 喷淋塔持液槽的搅拌器和挡板 263.3.4喷淋塔氧化区的氧化管道（空气分布器） 27 3.3.5喷淋塔氧化风机 283.4喷淋塔除雾区的设计 293.5泵的选型 303.5.1 循环泵选型 303.5.2 排出泵选型 313.6 塔体的高度设计 323.6.1 持液槽 323.6.2 连接区 333.6.3 吸收区 333.6.4 除雾区 333.6.5 吸收塔总高 343.7喷淋塔主要技术经济指标 34第4章子系统分述 354.1 烟气热交换系统 354.2石灰石浆制备系统 384.3 SO2吸收系统 394.4石膏制备及处置系统 424.5废水处理系统 444.6公共系统 45第6章可*性分析 46第7章脱硫系统经济分析 47第8章结论 48致谢 49参考文献 50英语科技论文 52文献翻译 61前言煤炭为我国的第一能源。

烟气脱硫塔结构设计

结构特征值屈曲分析，六个模态荷载因子范围前为１４～．７。事故工况及正常使用工况作用的．４２５６４几何非线性分析所得位移值较小。底部框架顶部最大水平位移Ｕ＝６１ｍｍ，ｘ１．５０塔本体顶部的最大水平位移Ｕ＝００ｒｍ，部的圆形厂房顶部最大水ｘ２．２ａ上平位移Ｕ＝３０ｍｘ２．９ｍ。４另外，部支架用ＰＰ底ＫＭ软件建模计算，有与限元软件的计算结果相近，明计算结果可靠．说（）构构件的设计，６结 ①钢管混凝土柱的设计原先曾考虑采用钢柱，比较Ｈ形钢柱的用钢量经较大，两轴方向材料的利用不均衡；且采用圆钢柱的用钢量也较大，直径需增大，顶节点不好处柱柱理，充分考虑钢材和混凝土材料特点情况下最在后决定采用钢管混凝土柱。塔体建成后外观感觉比较匀称美观。② 脱硫塔本体以１ｍ２ｍ厚钢板围成的塔壁为主要受力构件，由于与上下柱连接部
管混凝土（４）Ｃ０结构，撑采用Ｈ型钢。支（）硫塔本体结构比较复杂，部是圆柱和２脱外圆锥组合，内部是碟形结构。本体结构均采用钢板和水平型钢加强环。
是国内最大规模的烟气脱硫塔。抗震设防烈度７，度设计基本地震加速度值为

脱硫塔的设计

目录1 处理烟气量计算 (2)2 烟气道设计 (2)3吸收塔塔径设计 (2)4 吸收塔塔高设计 (3)5 浆液浓度的确定 (4)6 喷淋区的设计 (4)7 除雾器的设计 (6)8 氧化风机与氧化空气喷管 (8)9 塔内浆液搅拌设备 (8)10 排污口与防溢流管 (9)11 附属物设计 (9)12 防腐 (9)脱硫塔的结构设计，包括储浆段、烟气入口、喷淋层、烟气出口、喷淋层间距、喷淋层与除雾器和脱硫塔入口的距离、喷喷嘴特性〔角度、流量、粒径分布等〕、喷嘴数量和喷嘴方位的设计烟道设计塔体设计：脱硫塔上主要的人孔、安装孔管道孔：除雾器安装孔，每级至少一个；喷淋浆液管道安装孔，至少一个；脱硫塔底部清渣孔，至少一个；烟气入口烟道设置一人孔，以便大修时清理烟道可能的积垢。

脱硫塔上主要的管孔：循环泵浆液管道入口，一般为3个；液位计接口，一般为2～3个，石膏浆液排出口1～2个；排污口1个；溢流口1个；滤液返回口1个；事故罐浆液返回口1个；地坑浆液返回1个；搅拌机接口2～6个；差压计接口2～4个。

储液区：一般塔底液面高度h1=6m～15m；喷淋区：最低喷淋层距入口顶端高度h2＝1.2～4m；最高喷淋层距入口顶端高度h3≥vt，v为空塔速度，m/s，t为时间，s，一般取t≥1.0s；喷淋层之间的间距h4≥1.5～2.5m；除雾区：除雾器离最近〔最高层〕喷淋层距离应≥1.2m，当最高层喷淋层采用双向喷嘴时，该距离应≥3m；除雾器离塔出口烟道下沿距离应≥1m；喷淋泵喷淋头曝气泵1处理烟气量计算得到锅炉烟气量，根据实际的气体温度转化成当时的处理烟气量。

根据燃料的属性计算出烟气中SO2的含量，并根据国家相关环保标准以与甲方的要求确定烟气排放SO2的含量，并计算脱硫效率2烟气道设计进气烟道中的气速一般为13m/s，排气烟道中的气速一般为11m/s，由此算出截面积，烟道截面一般为矩形，自行选取长宽。

3吸收塔塔径设计直径由工艺处理烟气量与其流速而定。

烟气脱硫塔计算

烟气脱硫塔计算60吨三废炉烟气脱硫工艺计算一、已知条件1、引风机名牌参数名牌风量307800m3/h输入出口升压4588Pa输入2、引风机工况参数进口风压-1kPa输入进出口温度130℃输入3、标准大气压101.33kPa输入4、当地大气压100kPa输入5、脱硫塔吸收温度50℃输入6、烟气脱硫前SO2含量3000mg/Nm3输入烟气脱硫后SO2含量200mg/Nm3输入7、石灰浆液浓度20%输入密度1150kg/m3输入8、脱硫系统压降1500Pa输入9、烟气中N278%输入 O2 10%输入 CO212%输入二、计算（一）物料衡算1、引风机风量折标态风量Q=203715.1689Nm3/h计算基准风量取200000Nm3/h输入烟气质量流量270714.2857kg/h烟气平均分子量30.322、SO2产生量：600kg/h3、脱硫量560kg/h4、石膏CaSO4.2H2O生成量1505kg/h5、纯石灰耗量490kg/h6、制取石灰浆液量 2.130434783m3/h7、系统水平衡1）脱硫塔出口烟气带出水蒸汽量50℃时水的饱和蒸汽压12.33kPa输入风机出口压力 3.588kPa 脱硫塔出口压力 2.088kPa烟气带出水蒸气量19410.77446kg/h2）石膏结晶水量315kg/h（二）烟气系统、空气系统8、脱硫塔进口烟道计算流速12m/s输入烟气流量288802.5272m3/h80.22292423m3/s进口烟道直径 2.918258726m取3m输入9、脱硫塔出口烟道计算流速14m/s输入干烟气流量234873.0665m3/h65.24251847m3/s水蒸气流量32264.3654m3/h8.962323723m3/s湿烟气总流量74.20484219m3/s出口烟道直径 2.598467425m取2.6m输入10、实际需氧化空气量计算空气过量系数 1.2输入实际需氧化空气量25kmol/h560Nm3/h11、30℃水蒸气饱和蒸汽压31.82mmHg输入4.242527105kPa氧化空气带入水量24.81075479Nm3/h19.93721367kg/h12、进塔烟气喷淋增湿降温用水量1）烟气进塔温度，取60输入烟气平均温度（130+60）/295℃喷淋水进水温度25℃输入喷淋增湿后水蒸气温度60℃输入喷淋水平均温度42.52）烟气定压比热0.2408kcal/(kg.℃)查N2（78%）比热0.25kcal/(kg.℃)输入O2（10%）0.218kcal/(kg.℃)输入CO2（12%）0.2kcal/(kg.℃)输入水的定压比热0.997kcal/(kg.℃)输入3）水的气化热580kcal/kg输入4）烟气放热量4563160kcal/h 喷淋水量7421.039364kg/h（三）SO2吸收系统13、脱硫塔直径计算脱硫塔内烟气流速，按3.5m/s 输入塔内平均温度，取50℃输入塔内平均压力，取2.838kPa 干烟气流量233160.1316m3/h 水蒸汽流量31763.64987m3/h 湿烟气流量264923.7815m3/h 脱硫塔直径5.175357699m 取5m 输入塔内烟气流速校正 3.75m/s14、脱硫塔吸收区高度：式中ζ-- 平均容积吸收率，由已经有的经验，吸收率范围在5.5-6.5kg/(m3.s), 取6kg/(m3.s)6kg/(m3.s)输入u-- 烟气流速，m/s3.749805824m/sy1-- 进口烟气中SO2摩尔分数，0.00105 η--- 脱硫效率，取95%0.95输入h--为吸收塔内吸收区高度，m； t-- 吸收区平均温度，90℃ 吸收塔内吸收区高度计算4.82237425m 取6m 输入15、喷淋塔除雾区高度3.5m输入设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m。

烟气脱硫简单设计计算讲解

运行可靠
镁法脱硫相对于钙法的最大优势是系统不会发生设备结垢堵塞问题，能保证整个脫硫系统能够安全有效的运行，同时镁法PH值控制在6.0-6.5之间，在这种条件下设备腐蚀问题也得到了一定程度的解决。总的来说，镁法脱硫在实际工程中的安全性能拥有非常有力的保
第二章设计计算
1
《通知》规泄二氧化硫的排放量可以按实际监测或物料衡算法计算，由于火力发电厂烟气监测装置的应用并没有普及，因此大多采用物料平衡方法进行计算：
2、2旁路烟道尺寸
旁路烟道主要用于脱硫塔在检修或出现故障需要紧急停止运行，防止对塔体及内部设备造成损害而设立的烟气旁路输送烟道。烟气的流速取15m/s,烟道与主烟道相连接，所以其高度应与已有烟道相同，便于施工，取高为2.1m：烟气量为全部工况下最大烟气量，即285000m3/h,则烟道的宽度为2.5m。
镁法脱硫优点
技术成熟
氧化镁脱硫技术是一种成熟度仅次于钙法的脫硫工艺，氧化镁脱硫工艺在世界各地都有非常多的应用业绩，其中在日本已经应用了100多个项目，台湾的电站95%是用氧化镁法, 另外在美国、徳国等地都已经应用，并且目前在我国部分地区已经有了应用的业绩。
原料来源充足
在我国氧化镁的储量十分可观，目前已探明的氧化镁储藏量约为160亿吨，占全世界的80%左右。其资源主要分布在辽宁、山东、四川、河北等省，其中辽宁占总量的84.7%,其次是山东莱州，占总量的10%,其它主要是在河北邢台大河，四川干洛岩岱、汉源，甘肃肃北、别盖等地。因此氧化镁完全能够作为脱硫剂应用于电厂的脱硫系统中去。
273+130
脱硫塔进口二氧化硫的含量C1
2727-200
需要的脱硫效率为：n= —―x100%=92.7%
2727
2.

锅炉烟气脱硫塔设计计算表(完整版)

锅炉烟气脱硫塔设计计算表一、已知条件1、引风机名牌参数名牌风量307800m3/h输入出口升压4588Pa输入2、引风机工况参数进口风压-1kPa输入进出口温度130℃输入3、标准大气压101.33kPa输入4、当地大气压100kPa输入5、脱硫塔吸收温度50℃输入6、烟气脱硫前SO2含量3000mg/Nm3输入烟气脱硫后SO2含量200mg/Nm3输入7、石灰浆液浓度20%输入密度1150kg/m3输入8、脱硫系统压降1500Pa输入9、烟气中N278%输入 O210%输入 CO212%输入二、计算（一）物料衡算1、引风机风量折标态风量Q=203715.1689Nm3/h计算基准风量取200000Nm3/h输入烟气质量流量270714.2857kg/h烟气平均分子量30.322、SO2产生量：600kg/h3、脱硫量560kg/h4、石膏CaSO4.2H2O生成量1505kg/h5、纯石灰耗量490kg/h6、制取石灰浆液量 2.130434783m3/h7、系统水平衡1）脱硫塔出口烟气带出水蒸汽量50℃时水的饱和蒸汽压12.33kPa输入风机出口压力 3.588kPa脱硫塔出口压力 2.088kPa烟气带出水蒸气量19410.77446kg/h2）石膏结晶水量315kg/h（二）烟气系统、空气系统8、脱硫塔进口烟道计算流速12m/s输入烟气流量288802.5272m3/h80.22292423m3/s进口烟道直径 2.918258726m取3m输入9、脱硫塔出口烟道计算流速14m/s输入干烟气流量234873.0665m3/h65.24251847m3/s水蒸气流量32264.3654m3/h8.962323723m3/s湿烟气总流量74.20484219m3/s出口烟道直径 2.598467425m取2.6m输入10、实际需氧化空气量计算空气过量系数 1.2输入实际需氧化空气量25kmol/h560Nm3/h11、30℃水蒸气饱和蒸汽压31.82mmHg输入4.242527105kPa氧化空气带入水量24.81075479Nm3/h19.93721367kg/h12、进塔烟气喷淋增湿降温用水量1）烟气进塔温度，取60输入烟气平均温度（130+60）/295℃喷淋水进水温度25℃输入喷淋增湿后水蒸气温度60℃输入喷淋水平均温度42.52）烟气定压比热0.2408kcal/(kg.℃) 查 N2（78%）比热0.25kcal/(kg.℃)输入 O2（10%）0.218kcal/(kg.℃)输入 CO2（12%）0.2kcal/(kg.℃)输入水的定压比热0.997kcal/(kg.℃)输入3）水的气化热580kcal/kg 输入4）烟气放热量4563160kcal/h 喷淋水量7421.039364kg/h（三）SO2吸收系统13、脱硫塔直径计算脱硫塔内烟气流速，按 3.5m/s 输入塔内平均温度，取50℃输入塔内平均压力，取 2.838kPa 干烟气流量233160.1316m3/h 水蒸汽流量31763.64987m3/h 湿烟气流量264923.7815m3/h 脱硫塔直径5.175357699m 取5m 输入塔内烟气流速校正 3.75m/s14、脱硫塔吸收区高度：式中ζ-- 平均容积吸收率，由已经有的经验，吸收率范围在5.5- 取6kg/(m3.s)6kg/(m3.s)输入u-- 烟气流速，m/s3.749805824m/sy1-- 进口烟气中SO2摩尔分数，0.00105 η--- 脱硫效率，取95%0.95输入h--为吸收塔内吸收区高度，m；t-- 吸收区平均温度，90℃huy t/2732734.226436001ηξ+⨯⨯=吸收塔内吸收区高度计算4.82237425m 取6m 输入15、喷淋塔除雾区高度3.5m输入设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m。

烟气脱硫简单设计计算

烟气脱硫设计计算1⨯130t/h循环流化床锅炉烟气脱硫方案主要参数：燃煤含S量1.5% 工况满负荷烟气量285000m3/h引风机量1台，压力满足FGD系统需求要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程）出口SO2含量〈200mg/Nm3第一章方案选择1、氧化镁法脱硫法的原理锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应，氧化镁法脱硫法脱去烟气中的硫份。

吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。

净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。

粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。

吸收过程吸收过程发生的主要反应如下：Mg(OH)2 + SO2 → MgSO3 + H2OMgSO3 + SO2 + H2O → Mg(HS O3)2Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2 → 2MgSO3 + 2H2O吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。

氧化过程由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3氧化成MgSO4。

这个阶段化学反应如下：MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4Mg(HSO3)2 + 1/2O2 → MgSO4 + H2SO3H2SO3 + Mg(OH)2 → MgSO3 + 2H2OMgSO3 + 1/2O2 → MgSO4循环过程是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。

塔底吸收液pH由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。

当塔底浆液pH低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至pH达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。

20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。

脱硫吸收塔的直径和喷淋塔高度设计

吸收塔的直径和喷淋塔高度设计脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计1.1 喷淋塔的高度设计喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。

但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。

而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：（1）喷淋塔吸收区高度设计（一）达到一定的吸收目标需要一定的塔高。

通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。

吸收区高度的理论计算式为h=H0×NTU (1)其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。

）NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()()(***22*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=∆- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[82.0W a k L ∂=]4[ (2)其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa)k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3)式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]表3 温度与∂值的关系采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。

脱硫塔入口烟道的结构设计与思考

脱硫塔入口烟道的结构设计与思考摘要：本文主要对脱硫塔入口烟道的结构设计方面进行分析，阐述了脱硫塔的基础结构、有限元模型构建、载荷计算以及有限元分析等多项内容，通过相关分析希望能够提升脱硫塔整体结构设计质量，确保脱硫塔运行稳定性，仅供相关行业参考。

关键词：脱硫塔；入口烟道；结构设计；有限元分析；设计优化1脱硫塔结构分析本次研究的脱硫塔直径为18.0m，脱硫塔高度为42.7m，入口烟道尺寸为12m*5.4m，出口烟道尺寸为12m*5.1m，材质采用Q235B；烟气通过除尘处理后，进入脱硫塔内部，在脱硫塔内部经过净化处理后，通过出口烟道向外部排放。

2有限元模型研究在脱硫塔入口烟道的结构设计中，可以通过有限元模型的方式对其进行处理，具有良好的应用效果。

在本次有限元模型分析中，采用软件为ANSYS，通过该软件对脱硫塔入口烟道进行模型构建。

下图为脱硫塔的有限元模型。

图1：脱硫塔的有限元模型在模型中主要包括两个单元，塔壁与烟道壁板单元设计为SHELL180；塔体的加强环、烟道加固肋以及立柱等应用梁单元BEAM187。

脱硫塔塔壁与烟道壁板、加强肋、加强立柱材料都采用Q235B，其密度为7840kg/m³，泊松比为0.3，在20摄氏度的条件下，其弹性模量为205GPa，在150摄氏度条件下，其弹性模量为195GPa。

脱硫塔入口烟道向外部延伸长度为2m左右，烟道面板横向加固应用350mm*170mm*6mm*10mm的H型钢，纵向加固肋应用16号工字钢，脱硫塔入口烟道两侧各安装一根400mm*400mm*22mm的厚壁钢管立柱，中间位置设置加强立柱，和脱硫塔塔壁两圈加强化构成“口”字形框，采用该设计方式能够提升脱硫塔入口烟道的抗弯强度、抗扭强度以及抗疲劳强度。

本文分别对脱硫塔入口烟道内部安装了不同数量与型号的型钢，以其作为加强立柱。

为了便于分析，对其进行施加对称约束处理[1]。

3载荷计算在载荷计算中，选择脱硫塔入口烟道作为计算部分，将荷载施加在计算区域中。

湿法烟气脱硫设计及设备选型手册

湿法烟气脱硫设计及设备选型手册《湿法烟气脱硫设计及设备选型手册》专题文章一、湿法烟气脱硫的概念和原理湿法烟气脱硫是一种常用的烟气净化技术，它采用了化学吸收原理，通过与脱硫剂接触，将烟气中的二氧化硫等有害气体转化为固体或液体形式，达到净化烟气的目的。

相比其他脱硫技术，湿法脱硫具有高效、稳定、操作简单等优点，因此在工业和环保领域得到了广泛应用。

二、湿法烟气脱硫的设备选型1. 脱硫塔脱硫塔是湿法烟气脱硫系统的核心设备，其设计和选型直接影响到脱硫效率和运行成本。

在选择脱硫塔时，应考虑烟气流量、二氧化硫浓度、操作条件等因素，合理确定塔型、塔高、填料类型等参数。

2. 脱硫剂喷射系统脱硫剂喷射系统主要包括脱硫剂搅拌箱、喷射管路、喷嘴等组件，用于将脱硫剂均匀地喷射到脱硫塔内，与烟气进行充分接触。

在设计和选型时，需考虑脱硫剂的类型、浓度、喷射技术等因素。

3. 石膏脱水系统湿法烟气脱硫后产生的脱硫废水中含有高浓度的石膏，因此需要配置石膏脱水设备进行处理。

设备选型时，应考虑脱水效率、设备投资和运行成本等因素，以实现资源化利用和节能减排。

三、湿法烟气脱硫设计的关键技术1. 塔内流场分析对于湿法脱硫塔，塔内流场的设计和优化是关键技术之一。

通过CFD仿真等手段，可以有效评估脱硫剂与烟气的接触效果，优化填料布局和喷射系统，提高脱硫效率。

2. 脱硫剂循环系统脱硫剂循环系统的设计对于维持脱硫塔内适宜的脱硫剂浓度至关重要。

合理设计循环泵、搅拌器等设备，保证脱硫剂的循环均匀和稳定，是设计中的一大挑战。

3. 氧化吸收工艺在湿法烟气脱硫中，氧化吸收工艺是常用的脱硫反应路径之一。

针对不同燃料特性和脱硫效果要求，设计合适的氧化吸收工艺，对于提高脱硫效率和减少能耗至关重要。

四、个人观点和总结湿法烟气脱硫作为一种成熟的烟气净化技术，其设计和设备选型涉及到多个学科领域，需要综合考虑工程、化工、环保等方面的知识。

在实际应用中，应根据具体工艺条件和环境要求，进行系统评估和定制化设计，以实现绿色、高效的烟气净化目标。

脱硫塔结构设计

脱硫塔构造设计一、脱硫塔构造定性设计1.塔旳总体布置如图所示，一般塔底液面高度h1=6-15m；最低喷淋层离入口顶端高度h 2=1.2-4m；最高喷淋层离入口顶端高度h3>=vt；v为空塔速度，m/s，t为时间，s，一般取t>=1.0s；喷淋层之间旳间距h4>=1.5-2.5m；除雾器离近来（最高层）喷淋层距离>=1.2m，当最高层喷淋层采用双向喷嘴时，该距离>=3m；除雾器离塔出口烟道下沿距离>=1m。

喷淋区旳高度不适宜太高，当高度不小于6m时，增长高度对于效率旳提高并不经济。

喷淋区旳烟气速度应与雾滴旳滴谱范畴相相应。

从理论上讲，约有3%-6%旳液滴量被夹带，在冷却区旳夹带量大概为0.2%-0.5%与烟气进口旳切向流动有关。

2.塔径旳拟定脱硫塔旳传质段旳塔径重要取决于塔内传质、气液分布及经济性旳考虑。

在喷淋塔内，烟气流速较低时，压降上升幅度不不小于流速旳上升幅度。

随着烟气流速旳提高，压力曲线逐渐变陡，直至液泛。

液泛气速接近液滴自由沉降旳终端速度，并随着吸取液滴直径旳增大而提高。

故喷淋塔设计时，烟气流速旳选用应与吸取液液滴直径相匹配，按常规，设计气速应为液泛气速旳50%-80%。

由于喷雾型脱硫塔中，气流分布可以“自我校正”均匀，从这个角度看，塔径可以无限大。

但塔旳构造设计旳经济性和设计难度等影响到塔径旳大小，这需作综合分析，必要时分塔。

脱硫塔可设计成等直径塔，也可设计成变直径塔，具体应根据侧搅拌层数和储浆量大小拟定。

3.塔底储浆量旳拟定拟定塔底储浆量旳基本要素有：最大旳SO2负荷，这依赖于进气旳SO2浓度及出气所规定旳SO2浓度；各部分旳浆液pH值；在考虑了也许存在旳离子影响（飞尘、石灰石和工艺水）条件下旳石灰石实测溶解速率；石膏品质（如粒径大小）旳规定。

根据以上规定拟定浆液所需停留旳名义时间，该时间可由塔底总浆液量除以排石膏浆液量获得。

4.塔入口烟道旳设计脱硫塔入口烟气旳均匀性直接影响到脱硫塔内烟气分布旳均匀性。