人行天桥复核计算
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
地铁车站人行天桥施工方案门架计算书
附件二:华夏西路站2＃出入口人行天桥施工方案门洞门架计算书2014年7月1日目录一、天桥板梁支架立杆布置概况 (1)二、门架设计思路 (1)2。
1快车道门架搭设思路 (1)2.2慢车道门架搭设思路 (2)三、慢车道门架受力计算 (2)3。
1验算18＃工字钢枕梁 (2)3.2验算60＃H型钢横梁 (3)3.3验算60＃H型钢卧梁一 (4)3.4卧梁一下钢立柱受力计算 (5)3。
5地梁一承载力计算 (5)3.6地梁一配筋计算 (6)四、快车道门架受力计算 (6)4.1验算18#工字钢枕梁 (6)4.2验算60#H型钢横梁一 (7)4.3验算60＃H型钢横梁二 (8)4。
460＃H型钢横梁三 (8)4.5验算60＃H型钢卧梁二 (9)4.5卧梁二下钢立柱受力计算 (9)4.6地梁二承载力计算 (10)4.7地梁二配筋计算 (10)4.8验算60＃H型钢卧梁三 (11)4。
9卧梁三下钢立柱受力计算 (12)4。
10地梁三承载力计算 (12)4.11地梁三配筋计算 (13)一、天桥板梁支架立杆布置概况本工程涉及门架上的梁板规格分别为：KL（柱牛腿梁)1200×1100～1500，CL1（边梁）600×1100，CL2(中梁)400×1100，板厚为120mm。
根据梁的位置及大小，梁底支架承重立杆采用Ф48×3。
0钢管,其布置为：KL 牛腿梁垂直梁方向底部设置5根立杆,立杆间距400mm，顺梁方向立杆间距400mm～650mm；CL1梁垂直梁方向底部设置4根立杆，立杆间距400mm，顺梁方向立杆间距最大为850mm；CL2梁垂直梁方向底部设置3根立杆，立杆间距最大为650mm，顺梁方向立杆间距最大为850mm；楼板立杆最大间距为1000×850。
经计算KL 牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为3。
9KN,中间3根立杆轴心压力值为16.8KN;CL1梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为2.6KN,中间两根立杆轴心压力值为11。
人行天桥上部结构计算书
某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。
模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。
E=2.1e5MPa。
1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。
主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。
均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。
4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。
2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。
2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。
3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。
人行天桥结构计算书
人行天桥结构计算书(总46页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况............................................................... 错误!未定义书签。
二.设计原则与标准......................................................... 错误!未定义书签。
三.结构布置和构件截面..................................................... 错误!未定义书签。
结构布置 ................................................................... 错误!未定义书签。
杆件截面 ................................................................... 错误!未定义书签。
支座和边界约束 ............................................................. 错误!未定义书签。
四.荷载与作用............................................................. 错误!未定义书签。
五.材料................................................................... 错误!未定义书签。
六.构件包络应力........................................................... 错误!未定义书签。
整体应力分布 ................................................................ 错误!未定义书签。
跨铁路人行天桥分析计算
跨铁路人行天桥分析计算摘要：本文首先简单介绍了人行天桥的基本结构类型，然后以天津市某跨铁路人行天桥为实例，给出人行天桥详细的计算内容及分析过程，对常遇到的设计问题提出有关技术措施，为相似工程提供借鉴。
关键词：人行天桥；自振频率；技术措施0引言人行天桥又称人行立交桥。
一般建造在车流量大、行人稠密的地段，或者交叉口、广场及铁路上面。
人行天桥只允许行人通过，用于避免车流和人流平面相交时的冲突，保障人们安全的穿越，提高车速，减少交通事故。
1人行天桥结构类型常见人行天桥，按照结构区分，可以分为三大类，分别为悬挂式结构、承托式结构和混合式结构。
1.1 悬挂式结构人行天桥悬挂式结构的人行天桥以桥栏杆为主要承重部件，供行人通过的桥板本身并不承重，悬挂在作为承重梁的桥栏上，其是将结构性部件和实用型部件结合在了一起，可以减少建筑材料的使用，相对降低工程造价，但是这种结构的人行天桥桥栏杆异常粗大结实，因而行人在桥上的视线会被栏杆遮挡，而且粗壮的桥栏杆很难给人以美的感受，因而在城市景观功能方面有所欠缺。
1.2 承托式结构人行天桥承托式结构的人行天桥将承重的桥梁直接架设在桥墩上，供行人行走的桥铺在桥梁之上，而桥栏杆仅仅起到保护行人的作用，并不承重，这一类的人行天桥造价相对较高，但是由于桥栏杆纤细优美，作为城市景观的功能较好，因而目前各城市中这一类型的人行天桥数量最众。
1.3 混合式结构的人行天桥混合式结构的人行天桥是上述两种结构的杂交体，桥栏和桥梁共同作为承重结构分担桥的荷载。
除了上述三种主流结构，还有一些城市在某些街区将悬索桥、斜拉桥的结构用于人行天桥的建筑，但这些特殊结构的人行天桥大多造价昂贵，之所以选择这些特异的结构，大多是出于城市景观的考虑，并非人行天桥的主流。
人行天桥的设计时，要注意其选位、选型、结构设计、管线处理等问题[1]。
2工程概况本工程位于天津市经济技术开发区内，总体呈南北走向，先后上跨两条现状路（均为城市主干路，两者正交），三条既有铁路，与其中一条铁路斜交，交角为89.72°，该处铁路为直线单线电气化铁路；与其余两铁路正交，铁路为货运通道。
钢桁架人行天桥计算
一、工程概况新建人行天桥位于新科三路以北，中心桩号为MK15+367.045，跨越江北大道主线。
江北大道道路中央分隔带内有地铁11号线。
主要是为满足交叉口行人过街的功能要求，天桥主桥为一跨钢桁架桥，跨径组合为:12.5m+46m+12.5m=71m。
天桥两端均设置钢结构梯道。
本工程主桥结构可分为1联桁架以及2个人行梯道，本计算书即对主桥桁架、人行梯道及全桥下部结构进行验算。
二、设计采用主要规范结构分析和验算采用的主要标准和规范如下：（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）（4）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》（JTG D62-2004）（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）（7）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02－01－2008）（8）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025-1986 )（9）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)三、主桥桁架结构分析1、概述本工程主桥桁架跨径为12.5+46+12.5本次计算主要包括以下内容：➢成桥阶段杆件强度校核➢杆件疲劳校核➢动力特性分析➢正常使用阶段校核2、结构几何模型模型使用的单元类型均为平面梁单元，桁架几何模型如下所示。
桁架结构整个几何模型可分为上弦杆、下弦杆、腹杆。
上、下弦杆均为矩形焊接截面，材料为Q345qD，上弦杆高45cm，下弦杆高60cm，截面如下：上弦杆截面下弦杆截面腹杆材料为Q345qD，矩形焊接截面，截面如下：腹杆截面3、模型建立3、1 整体计算模型整体结构分析程序采用桥博3.0。
计算模型桁架杆件均采用梁单元，所有节点均为刚接。
所有杆件自重以程序自动计入。
主桁钢结构及中横梁、端横梁采用Q345qD钢材，模型使用到的材料按照图纸和相关规范取用。
25m钢结构人行天桥计算书
坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+331.223）计算：复核：审核：＊**＊＊*＊*＊＊**＊＊＊＊＊＊＊*＊＊＊2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+331.223）主桥全长25。
45米.自西向东跨径布置为：1.75米（悬臂）+23.3米+0。
4米（悬臂）。
主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高1.00米。
二、主要设计规范1。
《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004;3。
《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4。
《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序 3.1版本,采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标,验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压(拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重:26kN/m3混凝土标号：C402。
钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载:钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4。
3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50％计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6。
7℃6. 风载：基本风压0。
75kPa五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算;整体、局部稳定计算。
人行天桥复核计算
目录1.工程概况 (1)2.验算依据和内容 (1)2.1验算依据 (1)2.2验算内容 (1)3.技术标准 (2)3.1技术标准 (2)3.2设计规范 (2)4.设计参数 (2)4.1主要材料及其设计参数 (2)4.2设计荷载取值 (3)5.主桥计算概述 (6)5.1计算方法 (6)5.2施工方法 (6)6.主桥验算结果 (7)6.1支座反力汇总 (7)6.2施工阶段强度验算 (8)6.3成桥阶段正应力验算 (8)6.4结构刚度验算 (10)6.5轴力作用下杆件强度验算 (10)6.6节点板撕裂强度验算 (10)7.结论 (11)莞惠公路寮步鲤鱼嘴人行天桥结构复核计算1.工程概况寮步鲤鱼嘴人行天桥采用下承式平行钢桁架连续梁，桥梁全长42.4m，共分1联，跨径组合为18.2+24.2m，分设四道步梯。
本桥钢桁架采用工厂加工，现场吊装安装。
设计采用板材为Q345，板厚为12mm，本次计算采用同类板材，板厚10mm，验算钢桁架结构是否满足要求。
主梁采用《MADAS CIVIL》以空间梁分析计算，节点板部分采用空间板结构进行验算。
2.验算依据和内容2.1验算依据现行国家及行业有关法规、标准、规程、规范。
2.2验算内容2.2.1 施工阶段截面内力计算2.2.2 施工阶段截面正应力验算2.2.3 成桥阶段截面正应力验算2.2.4 正常使用状态截面正应力验算2.2.5 正常使用状态截面主应力验算2.2.5 承载能力极限状态正截面强度验算2.2.6 承载能力极限状态斜截面抗剪强度验算2.2.7 结构刚度验算2.2.8 杆件强度验算2.2.10 节点板撕裂强度验算2.2.11 节点板水平截面、竖直截面剪应力验算2.2.12 节点板水平截面、竖直截面法向应力验算3.技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：快速干道3.1.2桥梁宽度：全桥总宽3.5m。
3.1.3人行天桥；3.1.4桥面横坡：计算时不计。
3.1.5荷载标准：城市荷载。
人行天桥结构计算书
林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况.......................................................................... - 1 -二.设计原则与标准.................................................................... - 1 -三.结构布置和构件截面................................................................ - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用........................................................................ - 4 -五.材料.............................................................................. - 9 -六.构件包络应力...................................................................... - 9 -6.1整体应力分布 (9)6.2拱结构应力状态 (9)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (11)6.4吊杆应力状态 (13)七.模态分析......................................................................... - 14 -7.1特征周期 (14)7.2特征模态 (14)八.桥梁变形......................................................................... - 16 -8.1竖向变形 (16)8.2水平变形 (17)九.桥梁整体稳定分析................................................................. - 18 -9.1屈曲特征值 (18)9.2屈曲模态 (18)十．节点计算........................................................................... - 20 -10.1吊杆节点 (20)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (23)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26)十一基础验算.......................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (32)11.2基础背面地基承载力验算 (37)11.3基础侧面地基承载力验算 (42)11.4抗剪栓钉验算 (43)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (44)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。
2-30m钢结构人行天桥计算书
2-30m钢结构人行天桥计算书计算：复核：审核：***********************2011年08月一、概述本天桥位于合肥市南二环路与石台路交叉口，为保障二环路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。
跨径布置为30+30=60m，梁高1.3m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽4m。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用MIDAS/CIVIL2010版本，采用空间杆系单元建立模型。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。
人行天桥设计说明
施工图设计说明一、工程概述本天桥位于环城路改造路段，在桩号K0+333处跨越环城路。
周边为新兴商业、银行、学校、居民生活区，北面是公园，南面接1号居住小区，新建人行天桥以解决周边人行交通问题。
根据实际调查，桥位处管线纵多，特别是道路东侧。
管线分布如下:西侧:（1）D600污水管（2）D1650雨水管（3）0.38KV路灯线（4）预留电力线东侧：（1）0.38KV路灯线（2）D250燃气管（3）D400雨水管（4）10KV高压线+配电箱（5）D400供水管（6）11KV高压线（7）电信，移动光缆新建人行天桥主跨采用38m跨预制钢箱梁。
主桥宽为5.0m，梁高为1.8m；楼梯采用钢结构，宽度为4.0m。
主桥西侧桥墩采用φ60cm钢管混凝土固结墩，东侧桥墩采用φ60cm钢管混凝土简支墩，楼梯采用φ60cm混凝土墩。
天桥主梁设绿化花槽，楼梯不设置绿化槽。
二、设计依据及技术规范●《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）；●《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；●《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）；●《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；●《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；●《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）●《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2000）●《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、技术标准1、设计荷载：人群荷载按相关规范计算取值；2、桥下净空：车行道范围不小于5m，人行道范围不小于2.5m；3、地震荷载：抗震设防烈度为7度，地震峰值加速度值为0.10g。
5、花槽荷载（含植物及土）：主桥不大于5kN/m（单侧）。
6、桥宽：主桥总宽5.0m，其中人行道净宽3m；楼梯总宽4.0m，其中人行部分净宽2.8m，自行车推车带宽度为0.4m，自行车推车带设于楼梯两侧。
钢结构人行天桥计算书
钢结构⼈⾏天桥计算书五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采⽤3d3s软件空间任意结构模块建⽴空间钢结构模型；b、主梁采⽤截⾯库截⾯，定底钢板采⽤⾃定义截⾯c、⽀座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、⼆期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、⽀承反⼒以下为桥台处⽀座反⼒：以下为桥墩与主梁固结节点反⼒：4、构件验算结构受⼒弯矩如下图所⽰：选择正弯矩与负弯矩最⼤处的构件进⾏验算。
主梁跨中单元验算：单元号: 84杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应⼒⽐: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应⼒⽐: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应⼒⽐: 0.002腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴长细⽐: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应⼒⽐: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000应⼒⽐: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应⼒⽐: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应⼒⽐: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细⽐: 5.04 < 250.00绕3轴长细⽐: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求主梁固结⽀座处单元验算：单元号: 122截⾯名称: HN700X300截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应⼒⽐: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应⼒⽐: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应⼒⽐: 0.000腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 4.10 < 250.00绕3轴长细⽐: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求顶底板固结⽀座处单元验算：单元号: 206截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯名称: 左截⾯截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应⼒⽐: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应⼒⽐: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 0.94 < 250.00绕3轴长细⽐: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求5、挠度计算最⼤位移节点查询结果如下：组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最⼤组合位移：组合序号U V W UVW X最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最⼩： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由⼈群荷载计算的最⼤竖向挠度容许值[vT]＝l/600。
人行天桥计算书
人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。
主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。
梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。
1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。
1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。
（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。
其技术指标见表1-1。
普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。
技术指标见表1-2。
混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。
1.1.8计算软件：Midas。
1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。
人行天桥计算书
⼈⾏天桥计算书劳动路⼈⾏天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院⼆零零⼋年⼗⼆⽉⼀、⼯程概况****天桥主梁为U型梁，梁⾼1.2m。
梯道为7.15m+9.05m两跨的简⽀梁，梯道梁⾼均为0.5m。
主桥桥⾯总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥⾯净宽3.2⽶，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥采⽤钢管混凝⼟单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采⽤单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝⼟单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采⽤单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不⼩于5.0m。
设计荷载：按照《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》CJJ 69-95 (中华⼈民共和国⾏业标准)中的规定。
⼆、设计规范《公路⼯程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通⽤规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路⼯程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采⽤有限元程序midas civil 7.41进⾏计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个⽀撑单元。
主梁的计算截⾯未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截⾯刚度的影响。
截⾯相关参数为：截⾯特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁⾃振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。
某钢管拱人行天桥的设计与校核计算
用预应力混凝土简支空心板 以及楼梯 。桥梁配跨为
１ ４ ｉ ｎ （ 楼梯 ） ＋ ７ ６ ｒ ｎ （ 系杆拱桥 ） ＋ １ ６ ｍ（ 空心板梁 ） ＋ １ ７ ｍ（ 楼梯 ） ； 桥 梁宽 度 ： 净一 ４ ＋ ２×０ ． ２ ５ 。 ｂ ） 主桥 上部 构造 主桥上 部 为 下承 式 柔性 吊杆 钢 管 混凝 土 提 篮 式 系 杆拱 ， 计算跨径 ７ ５ ｍ， 系 梁轴 线为 Ｒ＝ ２ ０ ０ ０ ｍ 的 圆凸 曲线 ，拱肋 计 算矢 高 １ ５ ｍ，
由桥 面铺 装 形成 。最 高通 航水 位 ： ４ ． ０ Ｉ ｎ 。 １ ． ２ 工 程 材料 控制 指标 主 桥 系杆 及 横梁 均 采 用 Ｃ ５ ０混凝 土 ， 系 杆 湿接 头采用 Ｃ ５ ５混凝 土 ； 主桥 桥 面预 制 板 采用 Ｃ ４ ０混 凝
１ ． ３ 设计 要点 ａ ） 桥 型布 置 主 桥结 构 型式 为 下承 式 柔性 吊杆 钢 管 混凝 土提 篮 式 系 杆 拱 ， 计算跨径 ７ ５ ｉ ｎ ， 引 桥 采
钢 板 均采 用 Ｑ ２ ３ ５ Ｂ钢 材 ， 其 物 理性 能 必须 符 合有 关
规定。
１ ． １ 设 计 标准
该钢管拱桥跨径 ７ ６ ｍ，主要设计标准如下 ： 桥 梁 横 向布 置 ： ０ ． ２ ５ ｍ （ 栏杆 ） ＋ ４ ｍ （ 人行道 ） ＋ ０ ． ２ ５ １ １ １ （ 栏杆 ） 。 人群荷载标准值 ： ３ ． ５ ｋ Ｎ ／ ｍ ２ ｏ 设计洪水频率 ： １ ／ １ ０ ０ 。抗震设计 ： 地震动峰值加速度 ０ ． ０ ５ ｇ ， 进行简 易设 防。主跨通航等级 ： Ⅲ级 ， 通航净高 ７ Ｉ ｎ， 净宽 ６ ０ １ ７ １ ， 最高通航水位 ： ２ ． ３ ６ ｍ （ ８ ５国家高程） 。桥面纵 坡（ 不含楼梯 ） ： ２ ％。 桥面横坡 ： 桥梁双向 １ ． ０ ％ 横坡 ，
人行天桥结构计算书资料解读
林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况.................................................................................................................................................... - 1 -二.设计原则与标准 ........................................................................................................................................ - 1 -三.结构布置和构件截面................................................................................................................................. - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用 ................................................................................................................................................ - 4 -五.材料............................................................................................................................................................ - 9 -六.构件包络应力 ............................................................................................................................................ - 9 -6.1整体应力分布 (9)6.2拱结构应力状态 (9)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (11)6.4吊杆应力状态 (13)七.模态分析.................................................................................................................................................. - 14 -7.1特征周期 (14)7.2特征模态 (14)八.桥梁变形.................................................................................................................................................. - 16 -8.1竖向变形 (16)8.2水平变形 (17)九.桥梁整体稳定分析................................................................................................................................... - 18 -9.1屈曲特征值 (18)9.2屈曲模态 (18)十．节点计算 ...................................................................................................................................................... - 20 -10.1吊杆节点 (20)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (23)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26)十一基础验算 .................................................................................................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (32)11.2基础背面地基承载力验算 (37)11.3基础侧面地基承载力验算 (42)11.4抗剪栓钉验算 (43)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (44)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。
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目录1.工程概况 (1)2.验算依据和内容 (1)2.1验算依据 (1)2.2验算内容 (1)3.技术标准 (2)3.1技术标准 (2)3.2设计规范 (2)4.设计参数 (2)4.1主要材料及其设计参数 (2)4.2设计荷载取值 (3)5.主桥计算概述 (6)5.1计算方法 (6)5.2施工方法 (6)6.主桥验算结果 (7)6.1支座反力汇总 (7)6.2施工阶段强度验算 (8)6.3成桥阶段正应力验算 (8)6.4结构刚度验算 (10)6.5轴力作用下杆件强度验算 (10)6.6节点板撕裂强度验算 (10)7.结论 (11)莞惠公路寮步鲤鱼嘴人行天桥结构复核计算1.工程概况寮步鲤鱼嘴人行天桥采用下承式平行钢桁架连续梁，桥梁全长42.4m，共分1联，跨径组合为18.2+24.2m，分设四道步梯。
本桥钢桁架采用工厂加工，现场吊装安装。
设计采用板材为Q345，板厚为12mm，本次计算采用同类板材，板厚10mm，验算钢桁架结构是否满足要求。
主梁采用《MADAS CIVIL》以空间梁分析计算，节点板部分采用空间板结构进行验算。
2.验算依据和内容2.1验算依据现行国家及行业有关法规、标准、规程、规范。
2.2验算内容2.2.1 施工阶段截面内力计算2.2.2 施工阶段截面正应力验算2.2.3 成桥阶段截面正应力验算2.2.4 正常使用状态截面正应力验算2.2.5 正常使用状态截面主应力验算2.2.5 承载能力极限状态正截面强度验算2.2.6 承载能力极限状态斜截面抗剪强度验算2.2.7 结构刚度验算2.2.8 杆件强度验算2.2.10 节点板撕裂强度验算2.2.11 节点板水平截面、竖直截面剪应力验算2.2.12 节点板水平截面、竖直截面法向应力验算3.技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：快速干道3.1.2桥梁宽度：全桥总宽3.5m。
3.1.3人行天桥；3.1.4桥面横坡：计算时不计。
3.1.5荷载标准：城市荷载。
3.1.5.1人行荷载：3.7KPa3.1.5.2地震动峰值加速度：0.05g。
（不作抗震验算）3.1.5.3风力：按最不力全截面风载取值（桥梁纵向全设置广告牌），不计纵向风载。
按CJJ69-95第3.1.9条取值。
3.2设计规范3.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）3.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）3.2.3《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3.2.4《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）3.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.2.6《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）4.设计参数4.1主要材料及其设计参数4.1.1 钢材各项力学指标见表1注：桥梁主梁采用高强螺栓连接者，计算抗剪时，表中屈服强度应乘以0.9～0.95折减系数。
4.1.2 设计假定桁架结构考虑节点刚性影响，按轴向力和节点刚性弯矩共同作用进行验算。
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，考虑节点刚性影响时，荷载组合一，杆件的容许应力可按第1.2.5条规定的数值提高20％，荷载组合二～五，提高40％。
4.2设计荷载取值4.2.1恒载4.2.1.1一期恒载一期恒载包括主梁材料重量，钢材容重取7.85e+03〔Kg/m3〕。
在程序中表现为自重。
4.2.1.2二期恒载二期恒载为桥面护栏、桥面钢板、步梯梁荷载及桥面铺装。
其中：桥面铺装容重按25KN/m3计。
铺装荷载：1.25KN/m2。
（楼面荷载）步梯梁荷载：11.25KN/m（线荷载作用在梁单元上）。
10mm厚钢板0.08kN/m2（楼面荷载）。
广告牌按均布荷载：1.0KN/m。
（线载，作用在纵梁上，计入广告牌重量。
）雨棚荷载：1.5KN/ m2（楼面荷载）4.2.2可变荷载基本可变荷载：人群W=(5-2*（L-20）/80)*((20-B)/20)＝(5-2*（42.4-20）/80)*((20-3.3)/20)＝3.7KN/m2。
作用在虚拟梁上。
其它可变荷载：⑴风力横向风力为横向风压乘以迎风面积。
横向风压按下式计算W=K1*K2*K3*K4*W0W0=V2/1.6=350Pa；（惠阳风压）K1=0.85；K2=1.3；K3＝1.0；K4=0.8迎风面积S不作横折减，单位长度S横＝2.7m2。
作用在面积的形心位置，W＝0.3KN/ m2。
换算到纵梁的中心，N=0.8KN/m，应增加M＝1.13KN/m。
纵向风力：单侧横向风压40％×S纵＝350*0.4*3.3*1/2/1000＝0.231KN/m。
（计算时不作考虑）⑵温度力①体系升温20℃；体系降温20℃②钢梁截面上下缘温度梯度变化模式：1、翼板升温14°，翼板下10cm腹板升温7°，20cm以下0°。
2、翼板降温-7°，翼板下10cm腹板降温-2.75°，20cm以下0°。
施工阶段荷载组合：组合一：施工荷载（约0.5KN/m2）＋1.2×一、二期恒载使用阶段荷载组合：组合一：人群＋一、二期恒载组合二：人群＋一、二期恒载＋风力＋整体升温（使用阶段）组合三：人群＋一、二期恒载＋风力＋整体降温（使用阶段）组合四：人群＋一、二期恒载＋风力＋整体升温＋梯度升温（承载能力）组合五：人群＋一、二期恒载＋风力＋整体升温＋梯度降温（承载能力）详细组合系数如下：DESIGN TYPE : 钢结构设计1 sLCB1 承载能力相加自重( 1.000) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------2 sLCB2 承载能力相加自重( 1.000) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.000) + 风力( 1.000) +整体升温( 1.000) +梯度升温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------3 sLCB3 承载能力相加自重( 1.000) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.000) + 风力( 1.000) +整体升温( 1.000) +梯度降温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------4 sLCB4 承载能力相加自重( 1.000) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.000) + 风力( 1.000) +整体降温( 1.000) +梯度升温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------5 sLCB5 承载能力相加自重( 1.000) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.000)+风力( 1.000) +整体降温( 1.000) + 梯度降温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------6 sLCB6 使用性能相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.150)---------------------------------------------------------------------------------------------7 sLCB7 使用性能相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.150) + 风力( 1.000) +整体升温( 1.000) +梯度升温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------8 sLCB8 使用性能相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.150) + 风力( 1.000) +整体升温( 1.000) +梯度降温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------9 sLCB9 使用性能相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.150)+风力( 1.000) +整体降温( 1.000) +梯度升温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------10 sLCB10 使用性能相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +人群荷载( 1.150)+风力( 1.000) +整体降温( 1.000) +梯度降温( 1.000)---------------------------------------------------------------------------------------------11 cs 钝化相加自重( 1.200) +桥面铺装＋10mm钢板( 1.000) +步梯梁荷载( 1.000)+广告牌( 1.000) +雨棚荷载( 1.000) +施工荷载( 1.000)5.1计算方法总体静力计算采用空间梁格理论，按照实际施工截面、实际的加工位置建立结构计算模型。
总体计算根据桥梁加载步骤划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、主梁极限承载力计算，验算结构在运营阶段应力、主梁极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。
总体计算采用《MADAS CIVIL》进行计算。
再根据最不利原则选取最不利受力断面进行杆件的稳定计算，选取各组合的最大组合受力位置，建立节点板的细部空间模型，查看细部分析结果，进行节点板的强度、剪应力、法向应力验算。