某高速公路工程桥梁立柱模板计算书
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
某高速公路工程桥梁箱梁模板计算书
q=P 设*d δ 箱梁模板计算书杭千高速**合同段共有跨径25米箱梁239片（包含30片调整跨径，但截面形式完全一样），箱梁外模设计为基本段6米长，外加两米的调节段（边跨时调节段包含端梁）。
模板设计总数为两片中梁、两片边梁（外边梁与内边梁不同）。
梁板预制工作目前已经结束，最后检查模板发现外模基本没有变形，内模局部地方有脱焊、变形，整体效果还好。
1、 荷载确定箱梁总高度1.4米，浇筑时呈阶梯状推进，故计算砼压力高度采用 1.4米。
混凝土侧压力P m =k*γ*h=1.2*26*1.4KPa=43.68KPa ，施工荷载以倾倒混凝土时产生冲击压力最大，取用6KPa ，则设计模板控制压力P 设=43.68KPa+6KPa=49.68KPa2、 水平纵筋确定:面板拟采用δ5mm 厚钢板，水平纵筋拟采用[8，设间距0l ，计算简图如右图： 沿梁长方向取d δ长度进行计算：则计算单元体截面性质为: ω=bh 2/6=d δ*0.0052/6(单位全部为国际标准单位) I= bh 3/12=d δ*0.0053/12，按照应力控制设计：M max =0.078ql 2=0.078*P 设*d δ*0l 2=3875.04d δ*0l 2 σ= M max /ω=3875.04d δ*0l 2/(d δ*0.0052/6)=930.01*1060l 2 ≤[σ]=175*106⇒0l 2≤0.18817⇒0l ≤0.434m ； 按照挠度变形控制设计：f max =0.664* ql 4/(100EI)=12/005.0**10*1.2*100l *d *P *664.031140d δδ设=0.150840l 4000l f =≤⇒m l l 255.001657.0030≤⇒≤腹板处斜面长度118cm ，n=118/25.5=4.63，取用5个间距，每个间距约24cm 。
3、 片架间距及尺寸确定：水平纵筋采用[8，腹板斜面间距24cm ，[8截面性质为： ω=25.3cm 3，I=101.3cm 4计算简图如右图所示：按照多跨连续梁计算，实际使用时悬臂端有铰接约束，在此设计不予考虑。
立柱模板计算书
立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。
本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。
立柱工程数量详见下表。
表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。
模板立面图如下图1.2-1所示。
图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书广西壮族自治区公路桥梁工程总公司广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部2011年11月目录1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------22、受力验算依据 --------------------------------------------23、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------24、模板力学计算 --------------------------------------------34.1、模板压力计算 --------------------------------------34.2、面板验算 ------------------------------------------34.3、横肋验算 ------------------------------------------34.4、竖肋验算 ------------------------------------------44.5、螺栓强度验算 --------------------------------------4圆柱墩模板受力计算书1、圆柱墩设计概况本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、2、受力验算依据1、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计第四册第一分册》2、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计T梁通用图第二册》3、《路桥施工计算手册》4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）3、圆柱墩模板方案圆柱墩模板均专业厂家加工制作，面板厚度6mm，横肋采用100mm×8mm扁钢，间距300mm，纵肋采用100mm×8mm扁钢，最大间距315mm，水平法兰螺丝孔间距165mm，竖向法兰螺丝孔间距150mm，采用φ16mm 普通螺栓。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
柱子模板计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量8000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×69.820=62.838kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下36.20kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
万宜高架桥高墩柱计算书
沙溪至月环高速公路第二合同段万宜高架桥墩柱施工计算书计算：复核：审核：万宜高架桥墩柱施工计算书一、墩柱系梁支架施工计算1.1、系梁支架设计万宜高架桥基础采用上下层扩大基础，每层高度为1m，墩柱按断面形式设有2.2m×2.2m及2.5m×2.5m方柱墩，高度为3m~40m。
全桥共设置2#~7#墩共设11道系梁，其余墩不设系梁，其中7#墩全幅只设置了单幅桥墩，盖梁中心跨径为19.5m，系梁净跨径为17m，每座系梁计算混凝土方量为57.8m3，为全桥最重系梁。
因为墩柱高度过大，若采用抱箍法施工系梁不利于安全施工，故选择穿心棒法搭设系梁支架。
万宜高架桥2#~4#墩左幅及5#、6#墩系梁净跨为6m，2#~4#墩右幅系梁净跨为7.83m~9.4m之间，7#墩系梁净跨17m。
根据系梁跨径的不同采用三种支架搭设方案：（1）2#~4#墩左幅及5#、6#墩系梁支架搭设方案：先于墩柱横桥断面正确位置预留直径为104mm的孔，每墩柱穿入2根280cm~300cm长直径为10cm的45#钢钢棒,，钢棒上放置I20a工字钢支座，在I20a上设置砂筒以方便拆模，然后在墩柱两侧分别布置1排贝雷梁，两排贝雷梁上纵向50cm间距布置长4m的I16工字钢，I16工字钢上面铺设系梁钢底模。
2#~4#墩左幅及5#、6#墩系梁支架图（2）2#~4#墩右幅系梁支架搭设方案先于墩柱横桥断面正确位置设置直径为104mm的预留孔，每墩柱穿入2根280cm~300cm长直径为10cm的45#钢钢棒,，钢棒上放置I20a工字钢支座，在I20a上设置砂筒以方便拆模，然后在墩柱两侧分别布置2排贝雷梁共4排贝雷梁，4排贝雷梁上纵向50cm间距布置长4m的I16工字钢，I16工字钢上面铺设系梁钢底模。
其中2#墩右幅系梁自重最大2#~4#墩右幅系梁支架搭设方案（3）2#~4#墩右幅系梁支架搭设方案 因为7#墩系梁自重及跨径比其他墩1倍以上，故在系梁跨中设置钢管临时支墩以减少支架的净跨径。
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。
为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。
5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。
支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。
计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。
1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。
计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。
桥梁圆柱模板计算书
墩柱模板计算书1、基本情况本项目高架桥最高圆柱模高13.922米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距353 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5.横肋计算5.1计算简图5.2荷载计算：圆弧形横肋采用100 mm宽，10 mm厚的钢板。
立柱模板计算书
立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。
圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。
验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。
计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。
二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
梁柱模板计算书
（一）梁模板验算1、梁侧模板荷载按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T -- 混凝土的入模温度，取℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1-- 外加剂影响修正系数，取；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板验算（1）抗弯验算W = ××6=；新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ×××=m；q = q1+q2 = + = kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距M= ××= ×；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = mm2；面板的受弯应力计算值σ =mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = ×=mm；l--计算跨度(内楞间距): l = ；E--面板材质的弹性模量: E = mm2；I--面板的截面惯性矩: I = ×××12=；面板的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250 = ；面板的最大挠度计算值ω = 小于面板的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！3、内楞计算W = 40×60×60/6 = ；I = 40×60×60×60/12 = ；（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:q = ××+×××2=m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=××= ×；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = ×104/×104 = N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于[f]=mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量：mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =×2=N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：E = ×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = ；内楞的最大挠度计算值ω= 小于内楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！4.外楞计算W = 60×80×80/6 = ；I = 60×80×80×80/12 = ；（1）外楞抗弯强度验算最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = ××+××××2=；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；外楞的最大弯距：M = ××= ×经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×104 = N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；外楞的受弯应力计算值σ =mm2 小于外楞的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p =××2= KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：I = ×106mm4；外楞的最大挠度计算值: ω = ××103×(100×××106) = ；外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；外楞的最大挠度计算值ω = 小于外楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！5、梁底模板计算模板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ×104mm3；I = ×××12 = ×105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: ×（+）×××=m；模板结构自重荷载：q2:×××=m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×××=m；q = q1 + q2 + q3=++=m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/8××=；σ =×106/×104=mm2；梁底模面板计算应力σ = N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
公路桥-盖梁模板计算书
盖梁模板计算书编制：复核：审核：2018-07目录一、编制依据 (1)二、计算参数 (1)三、面板强度验算 (3)四、背杠 (4)1盖梁模板计算书一、编制依据1.《钢结构设计规范》;2.《钢结构工程施工及验收规范》; 3．《建筑工程大模板技术规程》; 4.《公路桥涵施工技术规范》； 5.《路桥施工计算手册》；二、计算参数1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ⨯=；质量密度3/7850m kg =ρ。
2.钢材强度设计值3.混凝土浇筑时荷载标准值混凝土浇筑时侧压力标准值由式221022.0v t r F c c ββ=； 式中2（1）3/25m kN r c =；（2）)(44.40h t =，新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可取）15（/200+=T t ；（3）2.11=β； （4）0.12=β； （5）h m v /2=；故22210/44.4122.0m kN v t r P c c ==ββ； 或者按照2/552.225m kN H r P c c =⨯==； 按规范取二者较小值：2/44.41m kN P c =。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2/2m kN根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构工程及验收的规范》的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：荷载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，折减调整系数取0.85。
故混凝土浇筑的侧压力设计值为2/27.4285.02.144.41m kN =⨯⨯； 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为2/38.285.04.12m kN =⨯⨯； 总荷载设计值为20/65.4438.224.42m kN P =+=；刚模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取2/45m kN P =，有效高度m r P h c 8.125/45/===。
钢模底部压力：底³ ³3因此计算时，模板压力按照50Kpa 计算三、面板强度验算1.面板取单元面板mm mm 300300⨯作为计算单元，则单元宽板承受的荷载为：m kN q /153.050=⨯=2.面板受力分析示意图偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖筋[10为支点的简支梁。
高支模柱子计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1400.00mm，柱模板的截面高度 H=600.00mm，B方向对拉螺栓2.00道，H方向对拉螺栓0.00道，柱模板的计算高度 L =8.25mm，柱箍间距计算跨度 d =400.00mm。
柱模板竖楞截面宽度50.00mm，高度80.00mm。
柱箍采用钢楞，截面5000.00mm，每道柱箍2.00根钢楞，间距400.00mm。
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：---- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；T ---- 混凝土的入模温度，取20.00℃；t---- 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T1+15), 5.71h；V --- 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H --- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；1--- 外加剂影响修正系数，取1.00；2--- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值40.52kN/m2 ,14.40kN/m2 ,F1=40.55kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=40.55N/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.00kN/m2。
三、B方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d =(1400-50)/(7-1) =225.00mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.10kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=M/W=4.63N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd其中最大剪力 Q=0.6×20.58×225.00/1000=2.78kN截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值：T=3×2.78×1000/(2×400.00×18)=0.58N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×225.004/(100×9500×194400.00)=0.15 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"四、H方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d = (600-50)/(4-1) =183.33mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.07kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=3.24N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×20.58×183.33/1000=2.26kN截面抗剪强度计算值：T=3×2.26×1000/(2×400.00×18)=0.47N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×183.334/(100×9500×194400.00)=0.07 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"五、B方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中 q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22=11.32kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×11.32×400.00/1000×400.00/1000=0.18kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 =180000.00/53333.33 =3.38N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中:最大剪力 Q=2.72kN截面抗剪强度计算值 T=1.02N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q ---- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.22=8.92kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到 v = 0.08mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"六、H方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中：q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22= 9.26kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×9.26×400.00/1000×400.00/1000=0.15kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 = 2.81N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中：最大剪力 Q=2.22kN截面抗剪强度计算值 T=0.83N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.18=7.30kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到： v = 0.06mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"七、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.49×2=8.98cm3I = 10.78×2=21.56cm4B方向柱箍计算简图其中：P --- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P1 =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.23×0.40= 4.63kNP2 = P1 / 2=2.32 KN经过连续梁的计算得到：B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍形变图(kN.m)最大弯矩 M =0.49kN.m最大变形 v =3.21mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W<[f]其中：M -- 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =0.49kN.m；W -- 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W =8.98cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2): [f]=15N/mm2B边柱箍的强度计算值f = M/W =0.49×106/(8.98×103)=54.57N/mm2；"B边柱箍的强度验算不满足要求!"2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =3.21mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] =220.00/250 =0.88mm；"柱箍的最大挠度不满足要求! "八、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中：N --- 对拉螺栓所受的拉力；f --- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；[N]--- 穿墙螺栓最大容许拉力值；N --- 对拉螺栓所受的最大拉力；N = 2.00 kN。
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柱模板计算书
望东长江大桥四标共设计 巾130圆柱160根，高度分布为 3 米以下8根，5米〜7米32根，7米〜9.8米120根，柱模板设计两 套，长度都为3米+7米。
目前施工已经结束，从使用过程来看， 模板满足工程使用需要，使用过程变形肉眼无法察觉。
使用结束 后检查模板基本没有变形，说明刚度设计偏大，经过详细验算应 该在满足施工需要的基础上可以进一步减少材料用量。
1、 荷载确定
侧压力计算：施工中砼入模温度范围一般为
10C ~35 C,浇筑速
度最快约为4m/h ,则V/T=0.1143〜0.25 > 0.035 ,计算控制压力高 度 h=1.53+3.8*V/T=1.53+3.8*0.25=2.48m。
P m =K*Y *h=1.2*25KN/m 3
*2.48m=77.5KPa ，考虑到施工荷载中以直 接倾倒混凝土产生冲击荷载最大，取用 6KPa 。
则控制荷载 P 设
=77.5KPa+6KPa=83.5KPa 2、 纵筋间距及尺寸确定
面板拟采用5mm 厚钢板卷制，沿柱长方向取单位长 计算：计
算简图如右图所示：
q=R 殳
* △ d
q=P 设,=83.5*「KPa ，按照多厂
跨连续梁计算。
M max =0.078*ql 2
=6513*-： d * l 2
（单位都为标准单位，下同）
2 2
-6
妒bh2/6= d *0.005 2/6=4.167*10 6d
萨 M max / 妒6513*、d * I 2/(4.167*10-6*、d )=1.563*10 9* l 2
[=1r75*10 6Pa —1.563*109* 12 <175*10 6
解此不等式，得 I 2
0.11196— I O.3346m 按照挠度变形控制设计计算为
解此不等式，得l 3乞9.8636* 10；= l 乞0.2144m
考虑到荷载是呈梯度变化的，计算时简化成均布计算，而且面板 与纵筋接触面积较大，综合考虑模板刚度、周转次数、变形位置 及成本，选用模板纵筋净距为 21.4cm 。
选用[8做纵筋。
3、 柱箍筋间距及尺寸确定 柱箍筋间距由纵筋应力及变形控制。
[8计算参数为：吗=11.7cm 3
,
I y =16.6cm 4 5
,计算简图如右图， q=R 设
*0・
294
斗、一、…
!丨ILI 丨「「「丨；门「丨；门
按照多跨连续梁计算：
M max =0.078*ql 2=1914.822 * l 2
萨 M max / co=1914.822 * l 2/(11.7*10-6) < [ = ]75*106
解此不等式，得 l 2
<1.0693—l <1.034m 按照挠度变形控制设计计算为：
M
676*
10-3
*1
•盍
100*2.1*10 *16.6*10
3
4
_ 0.664*83.5*10 * 0.294* l
_
11 Z8~
4
_ 0.664 *ql max
- 100EI
3
.
4
0.664* 83.5*10 *、d*l
100 *2 1*1011*^d* 0.005
=O .
253458
*14
懐
4
_ 0.664 *ql max
- 100EI
解此不等式，得l3乞0.5346m3= l乞0.811m
考虑到荷载是呈梯度变化的，计算时简化成均布计算，综合考虑
模板刚度、周转次数、变形位置
及成本，选用模板箍筋净距为50cm。
箍筋尺寸计算确定：计算简图如右图：
l=0.294m
R1=R2=P*( sin( 180/7)+sin( 360/7)+sin( 540/7)) =25.189KN
M max=PR+PR(cos(180/7)+cos(360/7)+cos(540/7))-R 2R=7.763KN.m 萨 M max/ [=/]5T0 6Pa
解此不等式，得 3 44.36cm3
查得[10的最大3为39.4 cm3,由于计算时未考虑到钢板同时参与变
形，所求的3比实际需要要大，故选择[10作为柱箍筋。