1000kV交流紧凑型输电线路相间空气间隙放电特性

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空气间隙放电对于直流输电线路耐雷性能的影响

空气间隙放电对于直流输电线路耐雷性能的影响张婷;洪心;冉洪伟;张小亮【摘要】同塔双回直流输电线路具有节约输电走廊的优点,其空气间隙通常较小,会先于绝缘子闪络,因此同塔双回直流输电线路的耐雷性能较易受到空气间隙放电的影响.通过仿真计算,比较各种线路形式下空气间隙闪络前后输电线路雷电反击、绕击的耐雷性能,结果表明:考虑空气间隙闪络后,线路的绕击/反击耐雷水平均出现一定程度下降,雷击闪络率也随之增加.因此在对直流输电线路耐雷性能进行评估时,必须要考虑空气间隙闪络影响.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2016(049)006【总页数】5页(P107-111)【关键词】直流输电;同塔双回;空气间隙;耐雷水平【作者】张婷;洪心;冉洪伟;张小亮【作者单位】上海工程技术大学工程实训中心,上海 201620;长江电力股份有限公司,湖北宜昌 443133;长江电力股份有限公司,湖北宜昌 443133;国网运行分公司上海管理处,上海201402【正文语种】中文【中图分类】TM863超/特高压直流输电具有输送距离远、容量大及与大电网非同步互联等优势[1]。

中国主要的直流电压等级有±500 kV、±660 kV、±800 kV和±1 000 kV[2]。

根据国内外资料显示：雷击是造成输电线路故障的主要原因，且随着额定电压的升高，雷击跳闸总数占故障总数的比例也在增加[3-8]。

雷击架空输电线路绝缘闪络后交流和直流系统的保护动作方式不同，因此直流输电线路的雷击闪络特性与交流输电线路也有所不同[9]。

为了节省输电线路走廊，国内的高压直流输电线路杆塔多采用同塔双回布置[10-12]。

同塔双回直流塔身高，易遭受雷击，且极线布置方式、杆塔所处地形地貌、避雷线的保护角、极线电压等因素均会影响同塔双回直流线路防雷性能[13]。

杆塔设计形式不同，线路和杆塔间隙距离也不同，而杆塔的空气间隙距离对于直流输电线路的外绝缘十分重要，将会直接影响到直流输电线路的经济性与安全性[14]。

1000kV交流特高压输电线路运行特性解析常安

1000kV交流特高压输电线路运行特性解析常安摘要：1000kV交流特高压输电线路作为我国能源远距离输送的“大动脉”，承担着解决我国能源分布不均、推动清洁能源发展的重任。

至2017年，我国已初步建成以1000kV交流特高压输电为主干的特高压交直流混合大电网，特高压技术发展已由建设和运维并举，逐步转变为线路精益化运维水平提升。

因此，线路运行的稳定性、安全性与科学性成为电力工作者关注的重点问题。

本文对1000kV交流特高压输电线路运行特性进行解析，为进一步深化特高压线路运维技术研究提供参考。

关键词：1000kV；交流特高压输电线路；运行特性；解析1000kV交流特高压输电线路作为高效解决当前我国电力分布不均问题的重要手段，其运行成效受到社会各界的广泛关注。

特高压线路在杆塔结构、导线选型、防雷配置、绝缘配置、防污要求、运行安全等方面与500kV线路有较大不同。

总体来说，1000kV线路杆塔高、绝缘子串长、吨位大、运行安全可靠性要求高。

因此深入解析1000kV交流特高压输电线路特性，创新线路运维方法，对提升运维效率、确保线路安全稳定运行尤为必要。

一、1000kV交流特高压输电线路运行特性1000kV交流特高压输电线路运行具有电力输送容量大、通道地域环境复杂、线路距离长、通道气候复杂多样等特性，导致线路容易受气候等客观条件影响，出现运行能效降低的现象，严重时还可能出现故障影响线路运行安全。

且特高压线路跨越山区、河网等多种地形，“微地形、微气象”等情况普遍存在。

因此，自然气象等环境因素给线路维护造成极大困难，易造成线路故障发生[1]。

二、1000kV交流特高压输电线路故障特性1000kV交流特高压线路故障特性可以从以下几个方面进行分析：一是风偏故障。

在不同地域受气候因素的影响，加之杆塔高度较高、绝缘子串较长的特点，容易造成风偏放电故障；二是覆冰故障。

鉴于特高压线路地域跨度大，经常穿过一些环境恶劣的冰害地段，进而容易出现覆冰故障；三是污闪故障。

1000kV交流紧凑型输电线路杆塔空气间隙放电特性_霍锋

０引言
近年来，我国为发展高效能、低损耗的远距离输电方式，通过关键技术科研攻关，建成投运了特高压试验示范工程。为继续深入研究大容量输电方式，国网电力科学研究院于２００８年开始进行特高压紧凑型输电技术的研究，针对系统过电压、外绝缘、电磁环境、带电作业技术等专业方向开展了研究工作，取得了重要研究成果。紧凑型输电技术通过压缩三相导线相间距离，降低线路波阻抗，有效增大了线路自然功率，特别适合大容量电能的远距离输送。国外，意大利和美国分别开展过１０００ｋＶ和１２００ｋＶ紧凑型输电技术研究工作，但由于分别采用的软索横担拉线塔和拱形自立塔结构与我国提出的塔型结构存在较大差异，且串型结构和应用的海拔高度与我国１０００ｋＶ紧凑型线路的差异也
很明显，所以国外特高压紧凑型线路研究经验不能直接应用于我国。本文针对１０００ｋＶ特高压紧凑型自立式杆塔外绝缘特性及绝缘配合设计进行研究，在国内首次开展了全尺寸特高压紧凑型塔窗放电特性试验，并结合过电压研究结论提出了不同海拔高度的安全间隙设计值，对指导我国今后特高压工程设计和提高我国紧凑型输电技术的研究和应用水平具有重大意义。
采用软铜带良好接地。／根据Ｇ高电压试验技术》ＢＴ１６９２７．１－１９９７《的试验方法，在该试验中，采用升降法求取５０％放操作冲击加压４雷电冲击加压２电电压，０次，０
１８７６
高电压技术ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎｇｇｇｇ

1000kV交流同塔双回输电线路的电气特性仿真分析

第35卷第3期电网技术V ol. 35 No. 3 2011年3月Power System Technology Mar. 2011 文章编号：1000-3673（2011）03-0020-06 中图分类号：TM 712 文献标志码：A 学科代码：470·40541 000 kV交流同塔双回输电线路的电气特性仿真分析杜丁香，周泽昕，李岩军，李仲青（中国电力科学研究院，北京市海淀区 100192）Simulation Analysis on Electrical Characteristics of1000kV AC Double-Circuit Transmission Lines on the Same TowerDU Dingxiang, ZHOU Zexin, LI Yanjun, LI Zhongqing(China Electric Power Research Institute, Haidian District, Beijing 100192, China)ABSTRACT: To analyze the influences of the 1 000 kV AC double-circuit transmission line on the same tower on the protective relayings, a simulation system is built in the real-time digital simulator to perform related simulative tests. The principal electrical characteristics of above-mentioned transmission line are compared with those of 1 000 kV AC single-circuit transmission line and those of 500 kV double-circuit transmission line on the same tower respectively. The analysis and comparison of following electrical characteristics in the above-mentioned three kinds of ultra high voltage AC transmission lines, i.e., the influence of mutual inductance, harmonic content, attenuation time of aperiodic component, charging current, restore voltage and current level under high resistance grounding fault, are performed. In the viewpoint of the influences on protective relayings, the electrical characteristics of 1 000 kV AC double-circuit transmission line on the same tower as well as its influences on protection devices are analyzed. The mutual inductance of 1 000 kV AC double-circuit transmission line on the same tower influences the accuracy of protection zone of grounding distance protection; the inter-harmonics in fault current and the attenuation time of aperiodic component influence the quick-action ability of protective relaying; for high resistance grounding fault the decrease of fault current influences the sensitivity of protective relaying. Thus, the manufacturers of protective relayings should research these electrical characteristics in depth and improve their products.KEY WORDS: 1 000 kV ultra high voltage (UHV) power transmission; double-circuit transmission line on the same tower; protective relayings; electrical characteristics摘要：为研究1 000 kV同塔双回输电对继电保护装置的影响，需要首先对其电气特性进行深入研究。

1000kV交流紧凑型输电线路相间空气间隙放电特性

］９１３。试验全尺寸塔头、及金具组装形成［导线、绝缘
金具等试品组装成型后，即形成如图１所示试验子、杆塔试品。２．２模拟档距中央相间试验模拟档中央相间试验时，分别进行了１２分裂和１０分裂两种结构导线试验。１２分裂导线分裂间距３５０ｍｍ，１０分裂导线分裂间距４００ｍｍ。由于无挂点联结，导线无悬垂角，为直线型。直线部分长２０两侧设计弯弧，防止端部异常放电。试验时利用ｍ，长串复合绝缘子分别将两根导线平行吊装于门型塔
７８］。行气象修正［
每次试验前后分别对温度、湿度和气压３个参数进行测量，取各参数的平均值作为本次试验数据的气象条件。
图１塔窗内相间试验整体试品Ｆｉ．１Ｆｕｌｌｓｃａｌｅｔｏｗｅｒｈｅａｄａｎｄｉｎｓｕｌａｔｏｒｓｔｒｉｎｓｆｏｒｔｅｓｔｇｇ
）。基金资助项目：国际科技合作项目（２００８ＤＦＲ６００１０ＰｒｏｅｃｔＳｕｏｒｔｅｄｂｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｏｅｒａｔｉｏｎＰｒｏｅｃｔｉｎＳｃｉｊｐｐｙＩｐｊ）ｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏ２００８ＤＦＲ６００１０．ｇｙ（
：ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｏｒｄｅｒｔｏｌｅａｒｎｆｌａｓｈｏｖｅｒｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｈａｓｅｔｏｈａｓｅａｉｒａｓｆｏｒ１０００ｋＶＵＨＶＡＣｃｏｍａｃｔｔｒａｎｓｐｐｇｐｐ，ｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅａｎｄｔｏｇｅｔａｌｌｋｉｎｄｓｏｆｆｌａｓｈｏｖｅｒｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｓｗｉｔｃｈｉｎｖｅｒｖｏｌｔａｅｇｏｇ，ｗｈｉｃｈｓｕｌｈｅｔｅｓｔｄａｔａｆｏｒｐｈａｓｅｔｏｈａｓｅｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｇａｅｓｉｎｔｈｅｓｗｉｔｃｈｉｎｍｕｌｓｅｔｅｓｔｏｎｐｈａｓｅｔｏｈａｓｅｐｐｙｔｐｐｄｇｇｉｐｐａｉｒａｓｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｗｉｔｈｔｈｅｆｕｌｌｓｃａｌｅＵＨＶｃｏｍａｃｔｔｏｗｅｒ．Ｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｓｗｉｔｃｈｉｎｉｍｕｌｓｅｔｅｓｔｓａｎｄ１０００μ ｓｇｐｐｇｐ，ａｎｄｓｅｖｌｏｎａｖｅｆｒｏｎｔｓｗｉｔｃｈｉｎｉｍｕｌｓｅｔｅｓｔｓｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｃｏｎｄｕｃｔｏｒｔｏｃｏｎｄｕｃｔｏｒａｓｇｗｇｐｙｇｐｅｒａｌｉｍｏｒｔａｎｔｃｕｒｖｅｓｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｐｒｏｅｃｔｓｄｅｓｉｎｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅａｖｅｒａｅｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｊｇｇｖｏｌｔａｅｏｆｃｏｎｄｕｃｔｏｒｔｏｃｏｎｄｕｃｔｏｒａｉｒａｓｉｎｔｈｅｍｉｄｄｌｅｏｆｓａｎｉｓ３．９％ｈｉｈｅｒｔｈａｎｔｈａｔｏｆｒｉｎｔｏｒｉｎｉｒａｓｉｎｇｇｐｐｇｇｇａｇｐ，，ｔｈｅｔｏｗｅｒｗｉｎｄｏｗ．Ｗｈｅｎｓ０．３３０．４ａｎｄ０．５ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｆｌａｓｈｏｖｅｒｖｏｌｔａｅａｎｄｓａｒｏｘｉｍａｔｅｌｌｉｎｅａｒ． αｉ αｉｇｐｐｙ：ＵＨＶｃ；；；Ｋｅｏｒｄｓｏｍａｃｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｌｏｎａｖｅｆｒｏｎｔｉｍｕｌｓｅｖｏｌｔａｅｅｘｔｅｒｎａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｓｗｉｔｃｈｉｎｖｅｒｐｇｗｐｇｇｏｙｗ；；ｖｏｌｔａｅｏｆｐｈａｓｅｔｏｈａｓｅｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎｓａｆｅｇａｓｇｐｐ

1000kv线路空气间隙距离选择

前
苏
1200
2.5
联
日
1100
2.8
本
中
1100
2.7
2.9
国
2.4 讨论如果沿用中国 500kv线路设计的方法，
配合系数k=1.4[5]，则 H=500m，要求空气间隙放电电压 u50.1.r = 1.4×1.063un.m = 1.488un.m = 1337kv，要求d =3.1m；H=1000m， u50.1.r=1.4×1.131un.m=1.583un.m=1422kv，要求 d=3.3m，均较大。
关键词特高压输电线路绝缘间隙距离
1 前言
特高压（UHV）线路杆塔空气间隙距离选择是线路绝缘配合的重要内容。
UHV 线路空气间隙距离的合理选择，既影响 UHV 线路的安全可靠性，又影响杆塔的大小和建设费用。它的研究为 UHV 输电线路工程设计提供基本技术参数和技术依据。
UHV （1000kV）线路在我国是第一次建设，在世界上也仅有前苏联和日本两个国家有。前苏联 UHV 线路最高运行电压为 1200kV，和我国的 1100kV 不同。前苏联 UHV 线路操作过电压较高，所选的空气间隙距离也较大。日本 UHV 线路为同塔双回线路，和我国晋东南－南阳－荆门的 UHV 单回线线路不同。
u50.1.r=1.119×1.202×1.05un.m
=1.412un.m=1268kv 2.2 间隙距离选择
特高压真型塔边相空气间隙工频放电电
压与间隙距离的关系见图 1。放电电压试验值和要求值的比较见表 2。
D=2.7m , 工频放电电压试验值 u50=1186kV ,大于H=500m的工频放电电压要求值 u50.1.r;D=2.9m, u50=1240kV , 大于 H=1000m的u50.1.r；D=3.1m, u50=1342kV , 大于H=1500m的u50.1.r。

1000kV交流特高压输电线路共廊水平间距研究

由于１０００ｋＶ共廊段．导线相序对电磁环境具有一定影响，本文分２种导线相序布置方式进行分析，如图２—３所示。
相序ｌ
４０
ｂ
３１．２
尺寸（１ＴＩ）ｄ
３２．８３３．２
● ｃ
● Ａ
２０
Ｈｌ
４２．８
型号
１分裂数
分裂间距（ｍｍ）
地线型号
悬垂串型式
ＪＬ１／Ｇ１Ａ ·６３０／４５
８４ｏ０ＪＬＢ２０Ａ－１８５Ｉ串
ｌｏ０ＯｋＶ交流双回线路与１ｏ００ｋＶ交流双回线路交错排列时平：
行间距Ｌ２＝ｄ／２＋ｄ／２＋Ｌ＋ｆ·ｓｉｎ￣ｌ＋ｌ·ｓｉｎ０＋Ａ＝６４ｍ．（代表档距４００ｍ时）。
● ｃ
● ＾
２Ｏ
图３相序２布置示惹图
３．１工频电场强度计算分析
根据设计规范要求１０ｏ０ｋＶ交流双回线路导线至地面的最小距离非居民区为２１ｍ。居民区为２５ｍ，本文设定导线最小对地高度取２１—２９ｍ。平行距离取５０～ｌ００ｍ范围进行计算分析计算结果如表３～４。
Ｈ２Ｈ３
３９．１１９．４
根据上述设定条件。本文从电气安全距离及电磁环境方面着手，讨论共廊段最小水平间距。
２电气安全距离方面
图２相序１布置示意图相序２
（１Ｏ００ｋＶ架空输电线路设计规范｝（ＧＢ５０６６５－２０１１）中规定，１０００ｋＶ架空输电线路与电力线平行最小水平距离限值如下：

特高压输电线路带电作业组合间间隙的放电机理

特高压输电线路带电作业组合间间隙的放电机理摘要：众所周知，高压直流线路，具备电压高、电场强大等特点。

为了保证高压带电作业安全进行，有关部门必须对带电作业进行相关的研究与调查，在相关的技术上取得突破，保证进行作业人员的安全。

高压带电作业目前已经成为输配高压电线路、改造、检修的一种重要手段。

高压工作人员在工作的过程中，组合间隙放电特性是确保高压工作者的安全关键依据。

为了确保高压线路正常运转、高压带电工作者的安全工作，对高压带电作业组合间间隙放电原理进行相关研究必不可少。

本篇文章将在实验的基础上，进行相关的研究分析，通过实验的数据与结果，分析高压带电工作者进入工作时的电位与电场的分布情况，组合间间隙的放电特征。

关键词：特高压输电线路；带电作业；组合间间隙；放电机理引言：在当下社会，我国国家电网建设快速建设与发展，特高压输电线路的建设不断扩大。

为给这些特高压输电线路带电作业提供有效的技术支持，有关部门需要进行具体的实践，得出有效的数据计算，对特高压带电作业进行科学性的研究。

目前的特高压带电作业是采用等电位工作原理的，高压工作者必须通过绝缘工具进入导线与其处于同一电位。

原因是由于高压线塔高，工作者不能进行地电位进行工作。

在高压带电工作者进入等电位的工作过程中，人体会对空气间隙的绝缘性能产生一定影响，使得空气间隙的绝缘性能强度降低。

本文就是对出现的高压放电机理进行分析与讨论。

一、高压工作者进入带电作业等电位的方式由于我国当下的特高压输电线的线塔高，高压电塔所处的环境不同等问题。

因此，工作者进入等电位的工作方式有塔上硬梯、地面吊篮、塔上吊篮、塔上软梯等。

采用上述几种方式进入电塔的过程中，高压带电工作者应根据方法的不同，考虑不同的工作方式。

当采用塔上吊篮、塔上软梯、塔上硬梯进行工作时，工作者处于高压导线与电塔架构之间时，应充分考虑组合间隙的位置。

如果工作者想要从塔窗外进入时，那么应当采用地面吊篮的方法，可以忽略组合间隙。

1000kV交流特高压输电线路运行特性分析

1000kV交流特高压输电线路运行特性分析发布时间：2021-12-07T02:26:19.412Z 来源：《福光技术》2021年19期作者：令狐磊[导读] 交流特高压线路的运行需要的间距与间隙，必须要设置较高的杆塔，绝缘子串长度需要保持在10m以上，线路对地距离需要保持在26m以上，特高压线路杆塔高度保持在50m以上，同杆并架线路杆塔长度需要控制在80m以上。

在设置塔的强度时，需要根据塔高以及应力进行设计，考虑到特高压导线重量大，高度高，塔的使用应力更大，因此，1000kV交流特高压线路杆塔强度需要比传统500kV线路杆塔大４倍以上。

国网山西省电力公司检修分公司摘要：1000kV交流特高压输电线路是解决我国电力能源分布不均匀，降低电力负荷的有效手段。

目前，我国已经有大量的1000kV交流特高压输电线路投入运行，在未来几年中，也将会开通大量的交流特高压线路。

在这一背景下，1000kV交流特高压线路的维护工作也开始受到社会各界的广泛关注，为了保障交流特高压线路能够安全运行，必须要总结关键技术，借鉴国外先进经验，创新管理模式，提升检修效率，下面就针对1000kV交流特高压输电线路运行特性进行深入的分析。

关键词：1000kV；交流特高压输电线路；运行特性1.交流特高压线路特点分析1.1杆塔结构交流特高压线路的运行需要的间距与间隙，必须要设置较高的杆塔，绝缘子串长度需要保持在10m以上，线路对地距离需要保持在26m 以上，特高压线路杆塔高度保持在50m以上，同杆并架线路杆塔长度需要控制在80m以上。

1.2导线结构一般情况下，交流特高压线路导线都采用八分裂结构式，导线间距需要控制在40ｍ以上，地线间距需要控制在30m以上，子导线使用阻尼间隔棒，导线边相与中相距离需要控制在20m以上。

1000kV特高压交流紧凑型线路电磁参数分析

1000kV特高压交流紧凑型线路电磁参数分析分析了特高压紧凑型输电线路的原理及关键电磁参数。

与常规线路相比，特高压紧凑型输电线路自然传送功率提高，线路走廊宽度压缩，地面场强、无线电干扰、可听噪声以及波阻抗均有减小趋势。

实例表明电压等级相匹配的紧凑型电磁参数的最优选择对未来输电的经济性和安全性发展有重要研究意义。

标签：特高压；紧凑型输电线路；电磁参数输电线路工程项目中，电气相关的参数主要有电磁环境，线路工频参数，自然功率等参数。

其中，在采用1000kV级特高压输电时，电磁环境问题是影响其可行性的关键问题之一。

与500kV线路相比，1000kV级特高压输电线路电压高、导线大（截面大，多分裂）、铁塔高、线路走廊宽等，其电磁环境将与500kV的情况相比问题更加严重[1]。

紧凑型输电线路具有自然传输功率高、几何均距大、不平衡度低和走廊利用率高等[2]优点，可以解决特高压产生的环境问题。

紧凑型线路作用的发挥主要取决于电磁环境参数的优化设计[3]，诸如：子导线表面场强、起晕场强、波阻抗、可听噪声、无线电干扰等。

下面将介绍这些参数的概念以及原理。

1 关键电气参数的分析1.1 子导线电荷导线表面电场强度的计算直接关系到线路造价、经济运行和对周围环境的影响程度，是输电部门和线路设计所关心的主要问题之一，因此要求采取尽可能准确的计算方法。

而线路的设计向着紧凑型的方向发展，这就对导线表面电场强度的计算精度提出来更加严格的要求。

为了计算特高压交流紧凑型输电线路的电晕特性（包括无线电干扰、可听噪声等），一般采用逐次镜像法计算导线表面场强，子导线表面场强求解不考虑相间的影响。

设导线上的镜像实部电荷产生的垂直场强和水平场强分别为ERV和ERH，虚部电荷产生的垂直场强和水平场强分别为EIV和EIH；对于导线表面，各点场强可直接按下式求得：1.2 导线表面起晕场强导线会在高电压作用下起晕，其表面的气体被局部电离，此时产生脉冲电流，其能量以电磁波的形式直接辐射，造成能量损失，同时其产生的脉冲电磁波对无线电和高频通信都会形成干扰。

1000kV特高压交流紧凑型输电线路技术经济分析

1000kV特高压交流紧凑型输电线路技术经济分析发表时间：2020-11-18T08:36:49.719Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第17期作者：李俊鹏吴达[导读] 随着我国电网的不断发展，电网线路的不断增多，特高压交流输电技术在电网的建设过程中得到了广泛的应用，常规型电网线路的走廊宽度较大，走廊紧张又会对电网建设造成一定程度的影响，应用紧凑型输电技术能够有效的提高输电容量，降低走廊宽度。

文章以某1000kV 输电线路工程为研究对象，提出了两种常规型和两种紧凑型线路设计方案，分别对比各个方案的技术特性，并对其进行经济性和敏感性方面的分析。

李俊鹏吴达辽宁省送变电工程有限公司辽宁沈阳 110021摘要：随着我国电网的不断发展，电网线路的不断增多，特高压交流输电技术在电网的建设过程中得到了广泛的应用，常规型电网线路的走廊宽度较大，走廊紧张又会对电网建设造成一定程度的影响，应用紧凑型输电技术能够有效的提高输电容量，降低走廊宽度。

关键词：特高压交流；紧凑型；经济1设计方案根据当前的国内输电工程的相关经验，在本次1000KV常规型特高压交流输电设计方案中，方案1采用8×LGJ-500/35型导线，方案2采用8×LGJ-630/45型导线，最大风速27m/s，最大覆冰厚度为10mm。

在1000KV紧凑型特高压交流输电设计方案中，方案3采用10×LGJ-500/35导线，分裂间距为400mm，方案4采用12×LGJ-400/35导线，分裂间距为375mm。

2技术特性对比2.1导线方案设计2.1.1线路损耗导线电阻损耗与其自身的电阻和电网系统有关，其中系统额定输送功率按找6500MW计算，年损耗时长为2500h、3500h以及4500h来计算，电晕损耗按找每年度8760h来计算。

紧凑型输电技术应用于交流半波长输电初探

通过分析半波长输电技术与紧凑型输电技术的研究现状及其优缺点，结合远距离传输、提升输送容量和电网稳定性与可靠性的需求，开展了紧凑型输电技术应用于半波长输电的探讨研究；并依据特定的边界条件，以及研究得到的满足电磁环境要求的相地距离、相间距离、绝缘配置、对地距离、自然功率等参数，设计了适用于交流半波长输电技术的紧凑型直线塔单线图，可为交流半波长输电技术的实现提供参考。

引言随着全球能源需求的不断增加、传统能源的枯竭以及对于环境问题的持续关注，世界各国已针对具备泛在互联、低碳高效、供需互动等优点的能源互联网开展研究。

基于此，建设以特高压电网为骨干网架、以输送清洁能源为主导，全球互联泛在的坚强智能电网迫在眉睫，全球能源互联网的概念也应运而生。

为满足建设全球能源互联网的需求，发展大容量、远距离的输电技术势在必行。

交流输电与直流输电相比，具有输送方式较灵活、经济性较高、技术较成熟、环境影响较小等优势；而直流输电在降低损耗、降低故障率以及提高系统稳定性等方面表现更优。

目前，直流输电是远距离输电的主要方式，已经核准的准东-华东（皖南）±1100kV特高压直流输电工程的输电距离达到3000km以上。

但是，直流输电的造价昂贵，且闭锁问题不能得到很好的解决。

因此，有必要开展新型输电技术研究，实现更经济的远距离输电方式。

交流半波长输电的概念由苏联专家于20世纪40 年代提出，相比传统的交流输电方式，其具有中途无需加设开关站、无需线路无功补偿装置、电压稳定性好、输电能力强、经济性好等优点，更适合进行同步联网；但其输送容量较直流输电略低，且电晕损耗较高。

为解决此问题，可采用交流特高压紧凑型输电技术，通过增大导线分裂数与线路的波阻抗，减少线路的电晕损失，并可提高自然输送功率，压缩线路走廊。

目前，国内外尚未开展将半波长输电与交流特高压紧凑型输电技术相结合的相关研究。

本文首先介绍了半波长输电与紧凑型输电技术的研究现状及其优缺点；分析了两者之间的区别与联系；针对交流特高压紧凑型输电技术应用于半波长输电提出了应用设想，并展示了初步研究成果，为后续研究奠定了基础。

1000kV特高压交流输电线路的过电压研究与分析

1000kV特高压交流输电线路的过电压研究与分析摘要：随着电力负荷的日益增长，建设特高压线路可以实现跨地区、长距离的电能输送和交易，更好地调节电能供需平衡。

特高压线路由于输电距离长、传送容量大、充电功率大，其过电压比常规线路过电压更严重。

本文介绍了特高压线路过电压的种类、分析计算条件、仿真研究、合格标准和实际案例。

研究表明单回线路应重点考虑线路空载合闸时的操作过电压、线路两端发生无故障掉闸后的空载长线电压升高和线路末端单相短路甩负荷的工频过电压。

关键词：1000kV交流输电、操作过电压、工频过电压、潜供电流和恢复电压引言随着电力负荷的日益增长，传统电网无法应对用电量和输电容量成倍增加的需求，煤炭资源与负荷中心距离远，环保压力也越来越大，随着电力设备的不断发展，特高压交流输电可以更好的解决以上问题。

特高压交流输电线路是指电压等级为1000kV及以上的交流输电线路，1条特高压线路比500kV超高压线路传输功率大4倍。

与其它输电方式相比，特高压交流输电具有输电容量大、传输距离远、线路损耗低、占地面积少等突出优势。

但是特高压交流输电线路具有输电线路长，分布电容大，分布电阻和电感小等特点，如果其发生过电压也更为严重。

1、过电压的种类过电压总体上主要分为外部过电压和内部过电压两种。

外部过电压主要就是雷电过电压，分为四种类型，分别为：雷电侵入波过电压、雷电反击过电压、感应雷击过电压、直接雷击过电压。

通常采用避雷器、避雷针、避雷线等方法限制外部过电压。

内部过电压主要分为操作过电压、工频过电压和谐振过电压等。

由于过电压种类众多，一般工程研究时主要选择几种较为严重的过电压进行计算。

本文结合某1000kV外送工程案例，从反送电阶段和机组运行阶段进行分析计算，包括线路操作过电压、工频过电压、潜供电流和恢复电压、发电机自励磁过电压。

2、分析计算条件2.1试验系统模型和参数发电机组规模：2×660MW直接空冷凝汽式发电机组，型号为QFSN-660-2-22B，额定容量为733.33MVA，额定功率因数0.9（滞后），额定电压22kV。

1000KV 特高压保护简介

保护介绍 – 功能配置
1000KV 特高压继电保护的发展 1000KV特高压继电保护设备能够适应与过程层设备特高压继电保护设备能够适应与过程层设备数字化通信和接口的要求，数字化通信和接口的要求，需要解决采样数据的同步问题，步问题，需要研发设计保护装置与电子式互感器接口的合并单元，口的合并单元，
保护介绍 – 功能配置
1000KV 特高压输电线路保护的功能及配置第二套为线路纵联距离方向保护：第二套为线路纵联距离方向保护：以纵联距离方向线路纵联距离方向保护保护为主，辅以零序方向元件、负序方向等方向保保护为主，辅以零序方向元件、护做为全线速动主保护。护做为全线速动主保护。
保护介绍 – 功能配置
1000kv特高压保护1000kv特高压系统的特点1000kv特高压线路保护保护介绍系统概述1000kv特高压系统的特点保护介绍系统概述1000kv特高压系统的特点tablebetween500kv1000kvlines保护介绍系统概述1000kv特高压系统的特点保护介绍系统概述1000kv特高压输电线路保护的关键技术问题为了增大输送功率和减少损耗1000kv特高压输电杆塔和线路具有很大的空间结构尺寸其分布电容是500kv线路的三倍左右在系统暂态过程中分布电容和并联电抗器谐振导致较高比例的分次谐波含量对反映工频电气量的继电保护产生负面影响
1000KV 特高压输电线路保护的关键技术问题
6. 超长距离输电线路高阻接地的选相问题也是另一技术难点问题。技术难点问题。因为发生单相接地故障时一端可能没有零、负序故障电流。有零、负序故障电流。
保护介绍 – 系统概述
1000KV 特高压输电线路保护的关键技术问题
7. 1000kV特高压线路较长，一般线路上会考虑装设特高压线路较长，特高压线路较长串补电容，保护应能适应串补电容的要求，串补电容，保护应能适应串补电容的要求，在交直流混联系统中，混联系统中，需要研究特高压交直流系统中故障的影响和保护的特殊问题。响和保护的特殊问题。

1000kV交流架空输电线路的设计——李勇伟

1000kV单回路交流架空输电线路的设计
1000kV特高压线路的绝缘子串及金具的电晕问题更加
突出，为改善沿绝缘子串的电位分布及限制金具起晕，利
用三维仿真计算成果和试验验证，确定合理的绝缘子串均压和屏蔽方案。绝缘子串均压环直径取1 m，管径取120 mm。当采用盘式绝缘子时，均压环上扛到2~3片绝缘子之间。
1000kV单回路交流架空输电线路的设计
额定电压为1000kV，最高运行电压为1100kV，功率因数为0.95。
1000kV晋东南～南阳～荆门输电线路经过山西、河南和湖北，全长640km，其中晋东南～南阳段长约359km，南阳～荆门段长约281km。沿线最高海拔1400米。
1000kV单回路交流架空输电线路的设计
上述计算值与特高压试验线段以及工程线路投运后的测试值对比，结果符合设计预期值，满足工程环评批复的限值要求。
1000kV单回路交流架空输电线路的设计
地线选择应综合考虑如下因素： 1、满足机械性能要求 2、满足短路热容量要求 3、耐雷击性能以及电力系统通信要求 4、应控制因相导线感应电压而产生的地线电晕， Em/E0≤0.75。 5、需考虑防腐和长期耐振性能问题。最终采用最小直径约为17 mm 的JLB20A–170铝包钢绞线以及对应的OPGW为地线。
交流试验示范工程的主要技术创新

通过分析和试验，研究了无线电干扰、可听噪声和地面场强等电磁环境参数，提出了满足环保要求的限值。通过特高压输电线路对航空导航系统干扰影响飞行试验，在国际上首次确定了1000kV特高压交流输电线路与各种无线台站的防护间距；
交流试验示范工程的主要技术创新

自主研制了代表世界最高水平的全套特高压交流设备，掌握了特高压设备的核心制造技术。包括额定容量1000MVA单体式变压器；单台容量320Mvar的并联电抗器；额定电流6300A、额定短路开断电流50kA的GIS；1000kV避雷器、电压互感器、支柱绝缘子、接地开关、油纸绝缘瓷套管、气体绝缘瓷套管、气体绝缘复合套管和复合绝缘子等。

1000kV交流同塔双回输电线路导线脱冰跳跃特性

1 导线脱冰跳跃模拟试验
在导线上加载集中负荷并使其同时脱落来模拟导线脱冰跳跃 ,从而研究导线脱冰跳跃规律[12] 。 1. 1 试验布置
导线脱冰跳跃模拟试验布置见图 1 ,试验用导线型号为 L GJ2630/ 45 ,导线长约 235 m ,并沿导线均匀分布 10 个集中荷载。 1. 2 试验方法
0 引言
覆冰导线在气温升高、自然风力作用或人为振动敲击之下会产生不均匀脱冰或不同期脱冰[1 ,2] 。脱冰跳跃将导致导地线间或导线档中空气间隙减小 ,严重时引起闪络。此外脱冰跳跃还会对绝缘子、金具及铁塔产生较大的动态拉力 ,对其产生严重破坏作用[3 ,4 ] 。
关于导线脱冰跳跃的问题研究 ,目前主要采用试验和数值模拟的方法[529] 。加拿大的 J amaled2
1) 覆冰厚度对导线跳跃幅度的影响在 50 %均匀脱冰情况下 ,孤立档情况下导线最大跳跃幅度随覆冰厚度变化的测量结果见图 3 。由图3可以看出 ,在同样的脱冰量下 ,随着覆冰厚度的增加 ,导线跳跃幅度是逐渐增加的。这是因为覆冰量大的导线弧垂大 ,50 %脱冰时 ,脱冰的重量大 ,转化为导线动能和势能的弹性势能更大 ,因而跳跃的幅度也更大。 2) 脱冰量对导线跳跃幅度的影响在相同的覆冰厚度下 (15 mm) ,导线最大跳跃幅度随脱冰量的关系曲线见图 4 。由图 4 可以看出 ,在相同的覆冰厚度下 ,随着脱冰量的增加 ,导线跳跃幅度是逐渐增加的。这是因
图 1 导线脱冰跳跃模拟试验布置 Fig. 1 Layout of the simulation test of ice2shedding
图 2 导线跳跃幅度变化曲线( 100 %脱冰) Fig. 2 Response of the conductor displacement

1000kV交流紧凑型输电线路过电压与绝缘配合

１８４４
高电压技术ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎｇｇｇｇ
（）２０１１，３７８
参数，对特高压紧凑型线路进行了绝缘配合，选择了线路的最小空气间隙。研究结果可供特高压紧凑型线路工程设计和建设作为参考。
；闸）线路末端三相分闸； ② 线路末端单相接地， ③线路末端两相接地，线路末端三相分闸。３种工况都仍然连假定故障中线路首端三相断路器均未跳闸，接到首端变电站特高压母线上。按工频过电压高低一般为工况２、工况３、工况１。排序，特高压示范工程线路的两端断路器通过光纤采用了联跳两端断路器方式，解决工频暂时过电压问题，即只要一端三相跳闸，立即通过光纤联跳另一侧（相隔时间一般 ≤６其中光纤传输三相断路器，０ｍｓ，）。延迟２断路器跳闸时间最长４０ｍｓ０ｍｓ工况１是由甩负荷效应引起的，当电源容量较小，输送大潮流时电源端电势较高，紧凑型线路较长，受端三相断路器跳闸后长线电容效应形成电源带空载长线，产生较高的工频过电压。紧凑型线路也可参照示范工程线路采用联跳方案。工况２和３是由不对称接地效应引起的，它与／接地点向电源望入的Ｘ０零序／正序电抗）有Ｘ１（／关。Ｘ０工频暂时过电压越高。该两种工Ｘ１越高，接地故障加甩况即为ＩＥＣ６００７１２标准所指出的“ 。对于特高压系统，负荷的组合 ” 这种组合出现的概率十分低。工况２的过程如下：在线路末端发生单相永久性接地故障，线路两端断路器跳开，两端单相重合，由于单相接地在末端，末端故障相断路器先跳，先重合，重合不成功，末端三相跳。三相跳闸时，首端单因此末端三相跳时接地故障已被切除，不相未重合，会出现工况２，而产生较高过电压。在末端三相已单重跳开前提下： ① 首端故障相单相重合单永故障，不成功，首端三相跳。从首端单相重合于永久性接地故障到首端三相跳开时间段内为工况２；考虑故，，障检测时间２断路器跳闸时间６８期２０１１年８月３１日

一起1000_kV气体绝缘封闭开关设备放电分析研究

第6期（总第243期）2023年12月山西电力No.6（Ser.243）Dec.2023 SHANXI ELECTRIC POWER一起1 000 kV气体绝缘封闭开关设备放电分析研究刘文昊1，薛志刚2，李帅2（1.国网冀北电力超高压分公司，北京 102400；2.国网山西省电力公司电力科学研究院，山西太原 030001）摘要：气体绝缘封闭开关设备在电力系统中应用非常广泛，具有占地面积小、易维护等优点。

针对一起1 000 kV 气体绝缘封闭开关设备隔离开关放电故障案例，通过现场情况检查和返厂解体分析，判断为气室内存在异物，导致静端电阻上屏蔽对隔离开关筒体放电，故障电流流过静端电阻导致其烧毁，造成内腔气压上升，冲击静端电阻上屏蔽向上侧翻，撞击动端屏蔽产生形变并放电。

为避免类似故障再次发生，在分析异物产生原因的基础上提出了防范及处理措施，以期为类似故障的分析和处理提供参考。

关键词：特高压；GIS；隔离开关；对地放电；异物中图分类号：TM726 文献标志码：B 文章编号：1671-0320（2023）06-0041-040 引言随着用电规模的扩大，变电站建设需求越来越高，土地资源也越加紧张。

气体绝缘封闭开关设备GIS（gas insulated switchgear）设备是以六氟化硫（SF6）作为绝缘介质和灭弧介质，将断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器等非变压器电力设备封装在密封金属罐体内，利用SF6的优秀绝缘和灭弧性能，在狭窄的罐体内就能完成设备的绝缘和灭弧。

因此，GIS设备有占地面积小、易于维护、灭弧能力强、可靠性高等优点。

GIS在运行中遇到的故障通常为漏气故障、机械故障和绝缘故障等。

而绝缘故障通常是异物引入导致的[1-2]，GIS在收稿日期：2023-05-13，修回日期：2023-09-21作者简介：刘文昊（1991），男，辽宁沈阳人，2013毕业于华北电力大学电气工程及其自动化专业，工程师，从事电力系统变电运行工作；薛志刚（1996），男，山西太原人，2021年毕业于西安交通大学电气工程及其自动化专业，工程师，从事变电设备状态检测及电气试验工作；李帅（1993），男，山西太原人，2018年毕业于西安交通大学电气工程及其自动化专业，工程师，从事变电设备状态检测及电气试验工作。

1000kv输电线路带电作业保护间隙的研究

1000kV输电线路带电作业保护间隙的研究刘凯，胡毅，王力农，邵瑰玮，郑传广，徐莹，胡建勋，刘庭（国网武汉高压研究院，武汉430074）摘要：为研究1000kV交流输电线路带电作业的保护间隙，确定了它的设计原则和电极结构，根据该保护间隙工频击穿、工频耐压、操作冲击放电试验的结果得出了不同海拔高度下1000kV输电线路带电作业保护间隙间隙距离的最大允许值；在1!1塔窗中模拟带电作业各实际工况，采用升降法对保护间隙与作业间隙的绝缘配合进行了操作冲击放电试验，验证了保护间隙对带电作业间隙的保护性能，并计算了1000kV带保护间隙带电作业的危险率。

最后证明加装保护间隙不仅可提高作业的安全性，而且能有效地减小塔头尺寸。

关键词：1000kV交流输电线路；特高压；带电作业；保护间隙；作业间隙中图分类号：TM726；TM853文献标识码：A文章编号：1003-6520（2006）12-0083-06Research on Portable Protective Gaps for Live Workingon1000kV AC Transmission LineLIU Kai，HU Yi，WANG Linong，SHAO Guiwei，ZHENG Chuanguang，XU Ying，HU Jianxun，LIU Ting（Wuhan High Voitage Research Institute of SGCC，Wuhan430074，China）Abstract：This paper is intended for research on portabie protective gaps for iive working on1000kV AC transmission iine. In this paper，design principie of portabie protective gaps for iive working on1000kV AC iine was determined；Eiectrode structure of portabie protective gaps for iive working on1000kV AC iine was provided；Power freguency breakdown test，power freguency withstand voitage test and switching impuise fiashover test of portabie protective gaps for iive working on 1000kV AC iine had been performed，and the maximum portabie protective gaps correiated to different aititude eievation were caicuiated according to the test resuits；Various actuai work conditions are simuiated in1：1tower window，and switc-hing impuise discharge test concerning insuiation matching between portabie protective gaps and working gap is carried out by means of fiuctuation method，additionaiiy risk of iive working with portabie protective gaps on1000kV AC iine is caicu-iated.Finaiiy it is proved that iive working with portabie protective gaps not oniy improves the safety of the working but aiso decreases the size of tower.So it is essentiai that research on iive working method with portabie protective gaps on1000kV AC transmission iine be carried out and corresponding operation instructions be drawn up.Additionaiiy the research resuits can provide experiences for iive working on1000kV optimized designed iines，compact iines，and muiti-circuit on one tow-er iines to be constructed in China.Key words：1000kV AC transmission iine；UHV（Uitra High Voitage）；iive working；portabie protective gaps；working gaps0 研究背景目前，我国对"500kV电压等级输电线路的带电作业已有较为成熟的经验，但尚未研究1000kV 线路的带电作业。

1000kV交流紧凑型输电线路相间空气间隙放电特性

空气间隙放电对于直流输电线路耐雷性能的影响

1000kV交流特高压输电线路运行特性解析 常安

1000kV交流紧凑型输电线路杆塔空气间隙放电特性_霍锋

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特高压输电线路带电作业组合间间隙的放电机理

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