塔吊基础计算 20130723
塔式起重机混凝土基础设计计算方法(详细版)
板式或十字形基础设计
基础平面尺寸的确定
参考厂房提供的塔机平面尺寸处步确定； 根据地基承载能力和变形要求复核塔机平面尺寸。
矩形基础地基承载能力的验算
轴心荷载作用时
Pk ≤f a
偏心荷载作用时
Pk ≤f a
桩基的设计计算
桩的抗拔设计应满足
Qk≤Ra
Ra u iqsiali Gk
Qk ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力
—R—a 单桩竖向抗拔承载力特征值；
i ——抗拔系数。当无试验资料且桩的入土深度不小
于6.0m时，可根据土质和桩的入土深度，取
i =0.5～0.8（砂性土，桩入土较浅时取低值；粘性土
承台宜设计成不变截面高度的方形板式或十字型梁式，截面高度 不宜小于1000mm，且应满足塔机使用说明书的要求。基桩宜按 均匀对称式布置，且不宜少于4根，边桩中心至承台边缘的距离 应不小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不小 于200mm。
桩基础
板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，直径不小 于12mm，间距不大于200mm，上、下层钢筋之间设置架立筋， 宜沿对角线配置暗梁。十字型承台应按梁式配筋，宜按对称式配 置正、负弯矩筋，箍筋不宜小于φ8@200。
基桩嵌入承台的长度对桩径＜800mm的基桩不宜小于50mm， ≥800mm的基桩不宜小于100mm。
基桩主筋应锚入承台基础，锚固长度按现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜 采用植于桩芯混凝土不少于20的主筋锚入承台基础。预应力管桩 和钢管桩中的桩芯混凝土长度应按抗拔锚固计算且不小于 1000mm，其强度等级宜比承台提高一级。
7种塔吊基础计算
7 种塔吊基础计算目录一、单桩基础计算二、十字交叉梁基础计算三、附着计算四、天然基础计算五、三桩基础计算书六、四桩基础计算书七、塔吊附着计算一、塔吊单桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=,最大起重荷载F2=塔吊倾覆力距M=塔吊起重高度H=,塔身宽度B=混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=mm桩直径或方桩边长 d=,地基土水平抗力系数 m=m桩顶面水平力 H=,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F=2. 塔吊最大起重荷载F=作用于桩基承台顶面的竖向力 F=×(F+F)=塔吊的倾覆力矩 M=×=三. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数；b──桩的计算宽度，b=。
E──抗弯弹性模量，E==mm；I──截面惯性矩，I=；经计算得到桩的水平变形系数:=m(2) 计算 D:D=×=(3) 由 D查表得：K=(4) 计算 M:经计算得到桩的最大弯矩值:M=×=。
由 D查表得：最大弯矩深度 z==。
四.桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：式中 l──桩的计算长度，取 l=；h──截面高度，取 h=；h──截面有效高度，取 h=；──偏心受压构件的截面曲率修正系数：解得：=A──构件的截面面积，取 A=；──构件长细比对截面曲率的影响系数,当l/h<15时,取,否则按下式:解得：=经计算偏心增大系数=。
(2) 偏心受压构件应符合下例规定：式中 A──全部纵向钢筋的截面面积，取 A；r──圆形截面的半径，取 r=;r──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 r=；e──轴向压力对截面重心的偏心矩，取 e=；e──附加偏心矩，取 e=；──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取=；──中断纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当>时，取=0：由上两式计算结果：只需构造配筋！五.桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：其中 Q──最大极限承载力标准值；Q──单桩总极限侧阻力标准值；Q──单桩总极限端阻力标准值；q──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；q──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=；A──桩端面积,取A=；l──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土类别1 2 22 500 粘性土或粉土2 2 13 500 粘性土或粉土3 0 61 675 砂土或碎石类土由于桩的入土深度为4m,所以桩端是在第2层土层。
塔吊基础受力计算
三桩基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.60m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Lc=4.00m，钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m，桩间距a=2.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN.m。
三、矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=3；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25×1.732×Bc×Bc×Hc/4+20×1.732×Bc×Bc×D/4)=457.26kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(612.96+457.26)/3+(882.00×2.50×1.732/3)/[(2.50×1.732/3)2+2×(2.50×1.732/6)2]=764.12kN。
塔吊基础计算书
塔吊基础方案一、塔吊基础选择铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程强风化砂岩加泥层的承载力达0.25MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。
沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
二、QTZ63塔吊基础计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.2m，基础最小厚度h=1.5m，基础最小宽度Bc=5.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.5m基础的最小宽度取：Bc=5.00m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =1245kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+1245)=1.93m。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊天然地基计算
塔吊天然地基计算书一、基本参数塔吊型号QTZ63F自重(包括压重) F1=269 kN最大起重荷载F2=80 kN塔吊倾覆力距M=630 kN.m塔身宽度B=1.6 m混凝土强度等级C35配筋等级热轧钢筋Ⅱ级d=28-40基础埋深d=1.5 m基础厚度h=1.65 m基础宽度b=6 m基础长度l=6 m地基承载力特征值fak=160 kN/m二、基础最小尺寸计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算1、最小厚度计算临界截面的周长计算其中: B 塔身宽度B=1.6 mh 基础厚度h=1.65 m经过计算: μm=4×(1.6+1.65)=13 m系数η计算取下式中较小值其中аs 板柱结构中柱类型的影响系数аs=30βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值βs=2h0 截面有效高度h0=1.6 m经过计算η=1塔吊作用于基础的竖向力计算其中F1 自重(包括压重) F1=269 kNF2 最大起重荷载F2=80 kN经过计算F=1.2×269+80=418.8 kN基础自重与基础上面的土的自重计算其中 d 基础埋深d=1.5 mh 基础厚度h=1.65 m经过计算G=1.2×(25×1.65+20×1.5)×6×6=3078 kN根据最大压力计算的最小厚度其中ft 混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.57 N/mm2βh 截面高度影响系数βh=0.97塔吊基础对基脚的最大压力F+G=418.8+3078=3496.8 kN时，得h01=0.8 m 塔吊基础对基脚的最大拔力计算其中M 塔吊倾覆力距M=882 kN.ml 基础长度l=6 m经过计算F=2×882÷6=294 kN根据最大拔力计算的最小厚度塔吊基础对基脚的最大拔力F=294 kN时，得h02=0.8 m最小厚度计算经过计算Hc=0.8+0.8+0.05=1.65 m实际厚度h=1.65m，大于等于最小厚度Hc=1.65m，满足要求!2、最小宽度计算其中 B 塔身宽度B=1.6 mh 基础厚度h=1.65 m经过计算Bc=1.6+2×1.65=4.9 m实际宽度b=6m，大于等于最小宽度Bc=4.9m，满足要求!三、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算1、基础底面压力计算其中 b 基础宽度b=6 ml 基础长度l=6 mF 塔吊作用于基础的竖向力F=418.8 kNG 基础自重与基础上面的土的自重G=3078 kN经过计算P=(418.8+3078)÷(6×6)=97.13 kN/m22、基础的截面抵抗矩计算其中h 基础厚度h=1.65 mb 基础宽度b=6 m经过计算W=6×1.65×1.65÷6=2.72 m33、合力作用点至基础底面最大压力边缘距离计算其中M 塔吊倾覆力距M=882 kN.mb 基础宽度b=6 mF 塔吊作用于基础的竖向力F=418.8 kNG 基础自重与基础上面的土的自重G=3078 kN经过计算e=(6÷2)-(882÷(418.8+3078))=2.75 m4、基础受偏心荷载作用时的基础底面压力计算其中M 塔吊倾覆力距M=882 kN.mb 基础宽度b=6 ml 基础长度l=6 mF 塔吊作用于基础的竖向力F=418.8 kNG 基础自重与基础上面的土的自重G=3078 kN经过计算Pmax=(418.8+3078)÷(6×6)+882÷2.72=421.4 kN/m25、偏心距较大时基础底面压力计算其中 e 合力作用点至基础底面最大压力边缘距离e=2.75 mb 基础宽度b=6 mF 塔吊作用于基础的竖向力F=418.8 kNG 基础自重与基础上面的土的自重G=3078 kN经过计算Pkmax=(418.8+3078)÷(6×2.75)×2÷3=141.28 kN/m2四、地基基础承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条，地基基础承载力特征值按下式进行修正其中ηb 基础宽度地基承载力修正系数ηb=0.15ηd 基础埋深地基承载力修正系数ηd=1.4d 基础埋深d=1.5 mb 基础宽度b=6 mγ基础底面以下土的重度γ=300 kN/m3γm 基础底面以上土的重度γm=160 kN/m3fak 地基承载力特征值fak=160 kN/m2经过计算fa=160+0.15×300×(6-3)+1.4×160×(1.5-0.5)=519 kN/m2基础受轴心荷载作用时,基础底面压力Pmax=421.4kN/m2,小于等于修正后的地基承载力特征修正值fa=519kN/m2,满足要求!基础受偏心荷载作用时,基础底面压力Pkmax=141.28kN/m2,小于等于修正后的地基承载力特征修正值1.2×fa=622.8kN/m2,满足要求!五、受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条，验算基础受冲切承载力1、冲切破坏锥体最不利一侧计算长度计算其中at 塔身宽度at=1.6 mab 基础宽度ab=6 m经过计算am=(1.6+6)÷2=3.8 m2、允许冲切承载力计算其中βh 受冲切承载力截面高度影响系数βh=0.9ft 混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.57 N/mm2h0 截面有效高度h0=1.6 m经过计算F=0.7×0.9×1.57×1.6×3.8×1000=6013.73 kN3、冲切验算基底面积计算其中 B 塔身宽度B=1.6 mh 基础厚度h=1.65 m经过计算Aj=6×(6÷2-1.6÷2-1.65)=3.3 m24、实际冲切承载力计算其中Pj 最大压力设计值Pj=421.4 kN经过计算Fj=421.4÷3.3=127.7 kN实际冲切力Fj=127.7kN,不大于允许冲切力设计值F=6013.73kN,满足要求!六、承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条，计算基础的最大弯矩1、任意截面至基底边缘最大反力处的距离计算其中 b 基础宽度b=6 mB 塔身宽度B=1.6 m经过计算a1=(6-1.6)÷2=2.2 m2、任意截面处的基底反力计算其中a' 任意截面在基底的投影长度a'=a' mPmax 基础底面边缘最大地基反力设计值Pmax=421.4 kN/m2a1 任意截面至基底边缘最大反力处的距离a1=2.2 m经过计算P=421.4×((3×1.6-2.2)÷(3×1.6))=228.26 kN/m23、基础的最大弯矩计算其中l 基础长度l=6 mG 基础自重与基础上面的土的自重G=3078 kNA 基础底面积A=36 m2经过计算M=2.2^2÷12×((2×6+1.6)×(421.4+228.26-2×1.35×3078÷36)+(421.4-228.26)×6)=2764.71 kN.m4、依据最大弯矩计算配筋面积其中fy 钢筋抗拉强度fy=290 N/mm2h0 截面有效高度h0=1.6 m经过计算As=2764.71÷(0.9×290×1.6)×1000=6620.47 mm25、最小配筋面积计算其中h 基础厚度h=1.65 mb 基础宽度b=6 mρ最小配筋率ρ=0.15%经过计算Amin=1.65×1000×6×1000×0.15÷100=14850 mm2 所以,配筋面积取14850 mm2。
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=456kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2=1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.43×40=17.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×17.20×40=344.03kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.29×0.45=1.49kN/m2=1.2×1.49×0.35×1.6=1.00kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.00×40=40.16kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×40.16×40=803.29kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+0.9×(63+344.03)=159.78kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-206.55+803.29=596.74kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1274.21kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN3) 起重荷载标准值F qk=58.8kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
7种塔吊基础计算
一、塔吊单桩基础计算书塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数；b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。
E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2；I──截面惯性矩，I=1.92m4；经计算得到桩的水平变形系数:=0.271/m(2) 计算 D v:D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45(3) 由 D v查表得：K m=1.21(4) 计算 M max:经计算得到桩的最大弯矩值:M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。
由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
四.桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.8条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：式中 l0──桩的计算长度，取 l0=4.00m；h──截面高度，取 h=2.50m；h0──截面有效高度，取 h0=2.50m；1──偏心受压构件的截面曲率修正系数：解得：1=1.00A──构件的截面面积，取 A=4.91m2；2──构件长细比对截面曲率的影响系数,当l0/h<15时,取1.0,否则按下式:解得：2=1.00经计算偏心增大系数=1.00。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
江门市某酒店塔吊基础计算书页
江门市某酒店塔吊基础计算书页1. 引言本文档旨在为江门市某酒店塔吊基础的计算提供指导和参考。
塔吊基础是保证塔吊安全运行和稳定性的关键因素，准确的计算和设计是至关重要的。
2. 塔吊基础设计要求根据江门市相关标准和规范，设计塔吊基础应满足以下要求： - 基础应足够承受塔吊工作过程中的水平力、垂直力和弯矩，并保证稳定性。
- 基础应考虑塔吊产生的振动和地震荷载对基础的影响。
- 基础的设计要与周围建筑物、地下管线等相协调。
3. 基础计算方法鉴于江门市某酒店塔吊的具体参数和运行要求，我们采用以下计算方法：3.1 基础类型选择根据塔吊的高度和工作条件，我们选择X型基础作为基础类型。
X型基础具有稳定性好、承载能力强的特点，适用于大型塔吊。
3.2 基础尺寸确定根据塔吊的工作荷载和基础类型，确定基础的尺寸。
假设塔吊的工作荷载为1000吨，基础类型为X型基础，则基础尺寸的计算公式如下：A = F / (N * σ)其中，A为基础的投影面积，F为塔吊的工作荷载，N为基础埋深（取设计要求埋深的2倍），σ为土壤的承载力。
3.3 基础材料选择根据基础的要求和设计荷载，选择适当的基础材料。
一般建筑中常用的基础材料有混凝土和钢筋混凝土。
根据经济性和工程实际情况，我们选择钢筋混凝土作为基础材料。
3.4 基础施工要求根据基础的设计和材料特点，确定施工要求。
包括混凝土浇筑、钢筋布置、基础养护等方面。
确保基础施工质量和稳定性。
4. 结论根据江门市某酒店塔吊的工作要求和相关标准，经过基础计算和设计，我们确定采用X型基础作为基础类型，并选择钢筋混凝土作为基础材料。
计算所得的基础尺寸为X米×Y米。
在施工过程中，请按照施工要求合理执行，并进行必要的监测和验收。
以上为江门市某酒店塔吊基础计算书页的内容。
该文档旨在提供基础计算的指导和参考，具体的设计和施工应根据实际情况和专业知识进行。
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。
1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。
2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。
F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。
按TC5013说明书：F v=1.2×113.2=135.8t=1358KNc：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN），根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KNd：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m）根据TC5013说明书：M1=216.5t·m，所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m3、基础地基承载力验算：整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤fP——基础底面处的平均压力设计值f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpaP=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P<f，满足要求。
< p="">4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。
ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。
塔吊基础计算
1．基础1．1 固定式基础现在不少塔式起重机生产厂提供的说明书中，对基础的地耐力要求很高，不现实，笔者认为只要符合GB／T 13752中抗倾翻稳定性和地面压应力的要求即可，如图1。
1．1．1 混凝土基础的抗倾翻稳定性1．1．2 地面压应力式中：e —偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离，m；M —作用在基础上的弯距，N•m；Fv —作用在基础上的垂直载荷，N；Fh —作用在基础上的水平载荷，N；Fg —混凝土基础的重力，N；pB —地面计算压应力，Pa；[pB] —地面许用压应力，由工程地质勘探和基础处理情况确定，Pa；b —混凝土基础的截面尺寸，m；h —混凝土基础的厚度（高度），m；M、Fv、Fh、Fg均可在塔式起重机说明书中找到。
1． 2 钻孔灌注桩基础有时，地面许用压应力很低或塔式起重机安装的地理位置太小，不能使用占地面积较大的固定式基础，此时使用钻孔灌注桩是一种很好的解决问题的方法。
在计算时，水平力和扭矩可以略去不计，主要考虑塔式起重机的重力Fv和倾翻力矩M，如图2。
每根钻孔灌注桩的轴向力：式中：n —桩的根数；X —每根桩到基础（塔机）中心的距离，m；1．2．1 轴向承压验算根据经验公式和地质勘探资料：Pa=πdΣLi•f i+A•Rj＞N压 (6)式中：Pa —桩的轴向受压允许承载能力，N；d —桩的直径，m；Li —桩的入土范围第i层的厚度，m；f i —桩的入土范围第i层的允许摩擦阻力，N／㎡；A —桩的横截面积，㎡；Rj —桩的底端土的允许端承载力，N／㎡；1．2．2 抗拔验算根据经验公式：N=λπdΣLi•f i+0.9Gs＞N拉 (7)式中：λ—抗拔允许摩阻力与受压摩阻力比例系数；Gs —桩的自重，N；（地下水位以下取浮容重）2．附墙在施工过程中，很多情况塔式起重机的附墙杆件需要加长，随机的附墙杆件不能使用，因此附墙杆件必须重新计算。
2．1 公式推导如图 3 ，根据EJy″=M得EJy″式中：E —弹性模量；J —截面惯性矩；q —附墙杆件单位长度自重；P —轴向力。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
塔吊基础计算
塔吊桩基础的计算书计算说明：考虑到本工程最大建筑高度为153.5m,塔吊承台顶面标高为-13.35m，故塔吊按起吊高度177m计算；根据塔吊实际布置位置，塔吊承台桩所在位置土质情况参照13-13`剖面的C10孔。
已知塔吊在非工作状态下出于最不利状态，出于偏安全考虑，当塔吊上升到最大高度时，承台所受垂直荷载为最大独立高度时的取值加上叠加的标准节重量；承台所受弯矩和水平荷载按最大独立高度时取值（最大独立高度时，起升高度为51m）。
故塔吊上升到最大高度时，垂直荷载Fv=1005.6+20.3*（177-51）/3=1858.2KN；水平荷载Fh=146.7KN；弯矩M1=3662.1+146.7*1.35=3860.1KNm；（出于偏安全考虑，计算水平荷载引起的附加弯矩）一. 参数信息塔吊型号: QTZ250；自重(包括压重):F1=1858.20kN；最大起重荷载: F2=0.00kN 塔吊倾覆力距: M=3860.10kN.m；塔吊起重高度: H=177.00m；塔身宽度: B=2.10m 桩混凝土等级: C30 ；承台混凝土等级:C40；保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 6.00m ；承台厚度: Hc=1.350m ；承台箍筋间距: S=460mm ；承台钢筋级别: Ⅱ级；承台预埋件埋深:h=1.25m ；承台顶面埋深: D=0.000m ；桩直径: d=1.000m ；桩间距: a=3.600m ；桩钢筋级别: Ⅱ级；桩入土深度: 42.20 ；桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)；二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1858.200kN2. 塔吊最大起重荷载F2=0.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1858.200kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×3860.100=5404.140kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
塔吊基础计算范文
塔吊基础计算范文塔吊是一种用于搬运和提升重物的大型机械设备，广泛应用于工地和建筑施工中。
为确保塔吊的安全运行，需要进行基础计算，以确保基础能够承受塔吊的重量和运行时所产生的力。
首先，塔吊基础计算需要考虑的因素有：1.塔吊的重量：包括起重机构、回转机构、起重臂等部分的重量，需要明确塔吊的总重量。
2.塔吊的最大起重量：塔吊的最大起重量将在施工过程中产生的最大负荷。
3.塔吊的最大回转力矩：塔吊的回转力矩将施加在基础上。
4.塔吊的最大风载荷：塔吊在暴风天气下所承受的风载荷，需要考虑风向和风速。
5.基础土壤的承载能力：塔吊基础需要建立在承载能力足够的土壤上。
基于以上因素，下面是塔吊基础计算的步骤：1.确定塔吊的总重量：将起重机构、回转机构、起重臂等部分的重量加总，得到塔吊的总重量。
2.确定塔吊的最大起重量：根据设计要求和使用情况，确定塔吊的最大起重量。
3.确定塔吊的最大回转力矩：根据塔吊的设计数据，计算出塔吊在最大回转角度下的回转力矩。
4.计算塔吊的最大风载荷：根据场地的风速和风向，计算塔吊在最不利条件下所承受的风载荷。
5.进行基础土壤的承载能力判断：根据现场勘测和土壤测试数据，确定基础土壤的承载能力。
6.确定基础尺寸和形式：根据上述计算结果和规范要求，确定基础的尺寸和形式，如基础平面尺寸、基础底面形状等。
7.进行基础内力计算和稳定性计算：根据塔吊的作用力和地基的承载能力，进行基础内力计算和稳定性计算，以确保基础的安全性和稳定性。
8.设计基础的加固措施：根据基础的计算结果，设计基础的加固措施，如增加基础深度、加设基础筋、设置承台等。
9.编制基础施工图纸和施工方案：根据设计结果，编制基础施工图纸和施工方案，明确施工步骤和要求。
塔吊基础计算是确保塔吊安全运行的重要环节，需要综合考虑塔吊的重量、最大起重量、最大回转力矩、最大风载荷以及基础土壤的承载能力等因素，进行相应的计算和设计。
只有进行科学合理的基础计算，才能确保塔吊在工作过程中的安全和稳定性。
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:江汉TC6013Q独立式, 自重(包括压重)F1=563.00kN，最大起重荷载F2=80.00kN，塔吊倾覆力距M=1135.00kN.m，塔吊起重高度H=25.00m，塔身宽度B=1.70m，混凝土强度等级:C40，基础埋深D=3.00m，基础最小厚度h=0.60m，基础最小宽度Bc=6.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=0.60m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×643=771.60kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =3240.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1135.00=1589.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-1589.00/(771.60+3240.00)=2.60m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(771.60+3240.00)/6.002+1589.00/36.00=155.57kPa无附着的最小压力设计值 P min=(771.60+3240.00)/6.002-1589.00/36.00=67.29kPa有附着的压力设计值 P=(771.60+3240.00)/6.002=111.43kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(771.60+3240.00)/(3×6.00×2.60)=171.18kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=580kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×0.85×10=212.5kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×90.00=33.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×33.07×90.00=1487.95kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2) =0.8×1.84×1.95×0.99×0.45=1.28kN/m2=1.2×1.28×0.35×1.60=0.86kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.86×90.00=77.34kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×77.34×90.00=3480.28kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(1766+1487.95)=2728.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+3480.28=3280.28kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(580+843.75)/4=355.94kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(580+843.75)/4+(3280.28+77.34×1.35)/5.37=985.86kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(580+843.75-212.5)/4-(3280.28+77.34×1.35)/5.37=-327.11kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(580+843.75+60)/4=370.94kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(580+843.75+60)/4+(2728.55+33.07×1.35)/5.37=887.05kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(580+843.75+60-212.5)/4-(2728.55+33.07×1.35)/5.37=-198.30kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(580+60)/4+1.35×(2728.55+33.07×1.35)/5.37=912.76kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(580+60)/4-1.35×(2728.55+33.07×1.35)/5.37=-480.76kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×580/4+1.35×(3280.28+77.34×1.35)/5.37=1046.14kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×580/4-1.35×(3280.28+77.34×1.35)/5.37=-654.64kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M y=2×1046.14×1.10=2301.51kN.m承台最大负弯矩:M x=M y=2×-654.64×1.10=-1440.21kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；f c──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2。
底部配筋计算:αs=2301.51×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0163=1-(1-2×0.0163)0.5=0.0164γs=1-0.0164/2=0.9918A s=2301.51×106/(0.9918×1300.0×360.0)=4958.5mm2顶部配筋计算:αs=1440.21×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0102=1-(1-2×0.0102)0.5=0.0103γs=1-0.0103/2=0.9918A s=1440.21×106/(0.9949×1300.0×360.0)=3093.2mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： V max=1046.14kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×985.86=1330.91kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.75f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.3N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=282744mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Q kmin=-441.60kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=1226.656mm2。
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2综上所述，全部纵向钢筋面积565mm2八. 桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=370.94kN；偏向竖向力作用下，Q kmax=985.86kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 R a──单桩竖向承载力特征值；q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；──桩端端阻力特征值，按下表取值；qpau──桩身的周长，u=1.88m；A p──桩端面积,取A p=0.28m2；l i──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称1 1.69 54 0 粉土或砂土2 1.4 60 0 粉土或砂土3 1.91 76 1200 粘性土最大压力验算:R a=1.88×(1.69×54+1.4×60+1.91×76)+1200×0.28=943.27kN由于: R a = 943.27 > Q k = 370.94,最大压力验算满足要求!由于: 1.2R a = 1131.92 > Q kmax = 985.86,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏向竖向力作用下，Q kmin=-327.11kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 G p──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；R a=1.88×(0.750×1.69×54+0.750×1.4×60+0.700×1.91×76)=448.727kN G p=0.283×(5×25-5×10)=21.206kN由于: 448.73+21.21 >= 327.11，抗拔承载力满足要求!。