damptac缓冲器中参数选型计算方式及例题
灌溉水泵选型设计计算公式
灌溉水泵选型设计计算公式在农业生产中，灌溉是非常重要的一环节，而水泵则是灌溉系统中的核心设备之一。
为了确保灌溉系统的正常运行，需要对水泵进行合理的选型设计。
本文将介绍灌溉水泵选型设计的计算公式，并对其中涉及的参数进行详细解析。
一、灌溉水泵选型设计计算公式。
1. 总扬程计算公式。
总扬程Ht= Hs + Hf + Hl。
其中，Hs为静水压头，Hf为摩擦损失，Hl为动水头。
2. 流量计算公式。
Q= A V。
其中，A为管道横截面积，V为流速。
3. 功率计算公式。
P= Q Ht ρ g / η。
其中，ρ为水的密度，g为重力加速度，η为水泵效率。
4. 选型公式。
根据实际情况确定所需的总扬程和流量，然后结合水泵的性能曲线，选取合适的水泵型号。
二、参数解析。
1. 总扬程。
总扬程是指水泵在工作时所需克服的所有水力损失和摩擦损失的高度总和。
在灌溉系统中，总扬程的计算是非常重要的，它直接影响着水泵的选型和工作效率。
2. 流量。
流量是指单位时间内通过管道横截面的水量，它与灌溉系统的覆盖面积和作物的需水量有直接关系。
在选型设计中，需要根据实际情况确定所需的流量，然后选择合适的水泵型号。
3. 功率。
水泵的功率是指单位时间内所需的能量，它与流量、总扬程和效率有直接关系。
在选型设计中，需要根据实际情况确定所需的功率，然后选择合适的水泵型号。
4. 选型。
在确定所需的总扬程、流量和功率之后，需要结合水泵的性能曲线，选取合适的水泵型号。
通常情况下，可以通过水泵厂家提供的性能曲线图来进行选择，确保选取的水泵能够满足实际工作需求。
三、结语。
灌溉水泵选型设计是灌溉系统中的关键环节，它直接影响着灌溉系统的运行效率和节能性能。
通过合理的计算公式和参数解析，可以有效地进行水泵选型设计，确保灌溉系统的稳定运行。
希望本文的介绍能够对灌溉水泵选型设计有所帮助，为农业生产提供更好的支持。
真空吸盘电磁阀选型例题
真空吸盘电磁阀选型例题摘要：1.真空吸盘电磁阀的选型重要性2.选型真空吸盘电磁阀的考虑因素3.具体选型真空吸盘电磁阀的步骤4.真空吸盘电磁阀选型举例正文：真空吸盘电磁阀的选型在实际应用中具有重要性，因为它直接影响到设备的运行效果和安全性。
选型过程中需要考虑多种因素，以确保电磁阀能够满足设备的使用需求。
下面我们将详细介绍选型真空吸盘电磁阀的步骤，并举例说明。
首先，我们需要了解真空吸盘电磁阀的基本原理。
真空吸盘电磁阀通过控制真空泵或真空发生器的输出，实现对吸力的调节。
在选型过程中，需要考虑以下几个方面：1.吸力的计算：根据吸附物的重量和摩擦系数，计算所需的吸力。
通常情况下，吸力的大小可以通过公式F=a*S*P 计算，其中F 为所需的吸力，a 为摩擦系数，S 为吸盘的吸附面积，P 为真空压力。
2.电磁阀的选型：在确定吸力需求后，需要选择合适的电磁阀。
电磁阀的选型需要考虑以下几个方面：- 工作电压：根据设备电源的电压，选择合适电压范围的电磁阀。
- 工作温度：根据设备的工作环境温度，选择适合的温度范围的电磁阀。
- 流体介质：根据设备中流体的性质，选择适合的电磁阀材料和密封件。
- 控制方式：根据设备的自动化程度，选择合适的控制方式，例如手动控制、自动控制等。
3.选型步骤：- 了解设备的使用需求，包括吸力大小、工作环境、流体介质等。
- 根据使用需求，选择合适的电磁阀参数，如工作电压、工作温度、流体介质等。
- 对比多个电磁阀产品，根据性价比和可靠性选择最合适的产品。
举例：假设一个设备的吸力需求为100N，吸附面积为100 平方厘米，工作电压为DC24V，工作温度范围为-10℃ 至50℃，流体介质为水。
根据上述选型要求，可以选择SMC 的VT307V 型号电磁阀。
该电磁阀的工作电压为DC24V，工作温度范围为-10℃ 至50℃，采用防水密封件，适用于水介质。
同时，该电磁阀具有较高的可靠性和稳定性，能够满足设备的使用需求。
电梯参数计算公式
电梯选用参数Q 额定载重量Q=400kg v e额定速度v=0.4m/s轿厢尺寸（宽*深*高）开门方式开门尺寸（宽*高）1000mm *1300mm *2100mm 旁开双折800mm *2000mmH trv最大提升高度H trv =12m C i电梯曳引绳曳引比Ci= 2：1d r n s 曳引绳绳径绳数4-φ8，产品规格：8×19s曳引钢丝绳d r =8mmn s =4D t曳引轮直径D t =200mm D p导向轮、轿顶轮、对重轮直径D p =200mmK dz平衡系数K dz =0.45P 轿厢自重P=400kgW yys 曳引钢丝绳重量:每米重0.218kg/mw yys =55.6kgW dl 随行电缆重量: 每米重7米重量W dz对重重量600kga max加减速度最大值0.5m/s2曳引机、电动机参数α曳引轮包角α=180度β曳引轮槽型中心角β=90度γ槽角度γ=30度η电梯运行的总效率η=0.9N m电机功率 1.1kwv l曳引机节径线速度0.7955m/sn\m电机转速76 rpm轿厢导轨T75限速器动作速度0.536m/s＜V动＜0.64m/s安全钳瞬时式动作缓冲器聚氨酯，行程H=60mm一、电动机功率计算对于交流电梯而言，当平衡系数K dz≤0.5时，通常用下列公式计算，即能满足要求：N=（1- K dz）Qv l /(102ηCi) （KW）（1）上式中：K dz——平衡系数；φ=0.45Q——额定载荷；Q=400Kgv l——曳引机节径线速度；v l =0.7955m/sη——电梯运行的总效率；取η=0.9C i——曳引机曳引比；C i =2：1代入（1）式，N=（1-0.45）×400×0.7955/（102×0.9×2）=0.95(KW)选用VM450曳引机，电机功率N=1.1KW，其功率满足上式计算要求。
二、电梯运行速度的计算：根据公式：V=π×D×n m / (60×C i)上式中：D ——曳引轮节圆直径, D=200mmn m ——电机的转速, n m=76rpmC i ——曳引比；C i =2：1V=(3.14×0.2×76)/ (60×2)=0.4m/s选用曳引机能够满足速度要求。
YH26、YH27油压缓冲器设计原理与计算
YH5/640、YH26/830、YH27/1080油压缓冲器设计原理及计算河北东方机械厂2006年12月10日目录1．油压缓冲器技术参数 (3)2．设计原理介绍 (3)3．产品结构分析 (4)4．设计计算及强度校核 (5)（1）柱塞筒壁厚设计计算（2）柱塞筒强度校核（3）柱塞筒的稳定性校核（4）压力缸壁厚设计计算（5）压力缸壁厚强度校核（6）压力缸焊缝强度校核（7）导向套强度校核（8）挡圈强度校核（9）复位弹簧设计计算（10）地脚螺栓强度校核一、油压缓冲器技术参数见表1表1二、设计原理介绍油压缓冲器是利用液体流动的阻尼，缓解轿箱或对重的冲击，具有良好的缓冲性能。
油压缓冲器受到撞击后，液压油从压力缸内腔通过节流嘴与调节杆形成的环状孔隙进入柱塞筒的内腔，见图1，液压油的流量由锥形调节杆控制。
随着柱塞筒的向下运动，节流嘴与调节杆形成的环状孔隙逐渐减小，导致制停力基本恒定，在接近行程末端时减速过程结束。
在制停轿箱或对重过程中，其动能转化为油的热能，即消耗了轿箱或对重的动能。
排油截面积的设计：油压缓冲器的制动特性主要取决于排油截面的设计。
合理地设计排油截面将使缓冲过程平稳，冲击力小。
在节流嘴内孔确定的情况下，改变调节杆的锥度可达到合理的排油截面。
应用流体力学原理可计算出合理的排油截面，从理论上计算出来的调节杆是一连续变化的曲面，与锥面接近，但加工和测量比较困难。
调节杆的实际锥度需要通过大量的试验后才能定型，以便达到最佳效果。
图1三、产品结构分析YH5/640、YH26/830、YH27/1080: 结构与我厂现有定型产品的结构基本相同，复位弹簧放在柱塞筒的内部，油标放在压力缸的侧面。
该产品设计时采用全封闭结构，缓冲器作用期间无向外泄漏液压油的现象。
缓冲器顶部装有密封螺塞部件，起到单向阀的作用（此项技术在我厂的定型缓冲器产品中已经采用，并获得国家专利），在缓冲器受到撞击时柱塞筒向下运动，此时密封螺塞部件受到内腔压力的作用而保持关闭的状态，当缓冲器复位时，在复位弹簧的作用下，柱塞筒向上运动，接近复位末端时单向阀打开，使缓冲器完全复位，具体结构见图2。
Ⅺ、计算选型例题
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四. 主要零件的材料
根据介质的温度（150℃），最高工作压力（2.4MPa）选择 材料，根据压差大小决定阀芯、阀座表面硬化措施。 4.1 耐压件 前面已经选过阀体用WCB，一般阀盖与阀体一样也用WCB . 连接阀体、阀盖的双头螺柱，因压力、温度都不高，可用中 碳钢35＃， 4.2 阀内件 有工况的压差＞1.0MPa,并发生气蚀，阀芯和阀座用304不 锈钢，密封面上堆焊No.6硬质合金。阀杆用1Cr18Ni9Ti。 4.3 密封件 阀体垫圈用螺旋缠绕式，304夹石棉或石墨；介质工作温 度＜200℃，填料用四氟乙烯。
用户告之管道D=50,比阀的DN大一个档次。参看资料二 在各方面条件限制的情况下是可以使用的，但是由于阀口 径DN与管道D不同，二端都要用渐缩管连接，既增加费用 又干扰调节阀的流动，因此一般不采用。这个锅炉给水阀， 没有特别限制条件，所以阀口径改用DN50，与管道一致。 阀口径与管道相同后，验算另二项: ● 进口流速
计算结果88.27分贝。我国环保规定老企业8小时内噪声不超过90分贝， 民乐啤酒厂（立波啤酒）是老厂，可以使用。到此可以确定选用 DN50，dN32, 〔KV〕=16的EJP单座调节阀。
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3.4 估算阀的开度，确定额定〔KV〕
以三个工况的KV估算开度： 最大流量 额定流量 最小流量
K max 1 K 1 1 7.13 Log V max 1 Log 0.763 KV LogR Log30 16
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液压元件的计算和选择
液压元件的计算和选择液压元件的计算和选择液压元件是液压系统的主要组成部分，包括泵、马达、油缸、换向阀、阀体等。
液压元件在液压系统中起着不可替代的作用，它可以提供液压系统所需要的能量和控制功能。
液压元件的计算和选择是决定液压系统能否正常工作的关键因素，也是液压技术人员必须掌握的基础知识。
液压元件的计算和选择主要包括以下几个方面：1、计算流量：液压元件的流量是指液压元件在单位时间内所能传送的液体量，它的数值通常以升/秒或千克/秒来表示。
计算流量的主要因素是系统压力和液压元件的系数。
根据液压元件的损失特性，流量的的大小可以由以下式子来表示：Q=K1*K2*P^n其中Q表示流量，K1和K2表示液压元件的系数，P表示系统压力，n表示压力系数。
2、计算压力：液压元件的压力取决于流量的大小和系统的损失特性，因此在计算压力时也要考虑到流量和损失特性。
换句话说，压力就是流量和损失特性的函数。
通常，压力的计算公式为：P=K1*Q^m其中P表示压力，K1表示液压元件的系数，Q表示流量，m表示损失系数。
3、计算功率：液压元件的功率主要取决于流量和压力，因此在计算功率时也要考虑到流量和压力。
换句话说，功率就是流量和压力的函数。
通常，功率的计算公式为：P=K1*Q*P其中P表示功率，K1表示液压元件的系数，Q表示流量，P表示压力。
4、选择液压元件：计算出液压元件的流量、压力和功率后，要根据液压元件的特性和系统的要求，选择合适的液压元件来满足系统的需求。
由于液压元件的种类繁多，在选择液压元件时，要注意液压元件的设计参数，如工作压力、流量、功率、控制特性等，以确保液压元件的正确使用。
以上就是液压元件的计算和选择的基本知识，液压元件的正确计算和选择是液压系统正常工作的关键，应该加以重视。
推算公式apdmodapc
CDE#6APD的计算公式Vapd={Vref/R187-(Vin-Vref)/(Rin+R189)}*R190+Vref其中Vin=3.1-Vfull/2048*APD_DACVref=1.24 VR187=39 KVfull=3.1 VRin=30 KR189=39 KR190=1200 K由VAPD推算APD_DACAPD_DAC=3.1*2048/Vfull-{Vref/R187-(Vapd-Vref)/R190}*(Rin+R189)*2048/Vfull-Vref*2048/Vfull APC的TE补偿TE=10∗log(P@T∗I MD@RT P@RT∗I MD@T)考虑Track Error，为了维持相同的光功率，即P@T=P@RT；I MD@T=I MD@RT100.1∗TEIm=1/2*(Vref/R4-Idac)其中Vref=1.3 VR4=560 ohmIdac= 2*APC_DAC/1024APC_DAC@LT=1024∗V ref2∗R4−V ref∗10242∗R4∗100.1∗TE@LT+APC_DAC@RT100.1∗TE@LTAPC_DAC@HT=1024∗V ref2∗R4−V ref∗10242∗R4∗100.1∗TE@HT+APC_DAC@RT100.1∗TE@HT这样由T@RT(mcu_rt)，T@LT(C档温度0)，T@HT(C档温度70)以及DAC@LT（TE推算），DAC@HT （TE推算），DAC@RT（常温实测），拟合曲线，写APC_LUT (在INIT工位)MOD的推算Imod=268*{Verf/R5-(Vin-Verf)/Rin} （5）其中Verf=1.3 VR5=5.6 KR176=2.21 KR177=2.21 KR178=2.21 KRin=R176+R177+R178=6.63 KVin=3.1-3.1*MOD_DAC/2048(Bias1-Ith)*SE= TX_power1 (1) 目标光功率(Bias2-Ith)*SE= TX_power2 (2) 0dB光功率Ith=[Bias2∗10^( TX_power1/10)−Bias1∗10^( TX_power2/10)]10^( TX_power1/10)− 10^( TX_power2/10)(3) 计算IthImod=2∗(10ER∗ratio10−1)∗(Bias1−Ith)1+ 10^( ER∗ratio/10)(4) 推算目标值ER*ratio时，Imod值再由公式（5）推算MOD_DAC的初始值MOD DAC=Imod268−V refR5+3.1R in∗2048∗R in/3.1文案编辑词条B 添加义项?文案，原指放书的桌子，后来指在桌子上写字的人。
5.8缓冲器选型计算
缓冲器选型计算20150821中联重科电梯缓冲器选型计算编制: 校对：标审：工艺审查: 批准: 20150821日期:版本历史目录缓冲器选型计算 (1)1 基本要求 (1)2 基本参数 (1)2.1 电梯基本参数 (1)2.2 缓冲器基本参数 (1)3 缓冲器相关计算 (2)轿厢侧缓冲器受力F car 计算 (2)轿厢侧缓冲器受力F cwt 计算 (2)4 缓冲器校核 (2)4.1 轿厢侧缓冲器类型 (2)4.2 对重侧缓冲器类型 (2)4.3 轿厢侧缓冲器速度围校核 (2)4.4 对重侧缓冲器速度围校核 (2)4.5 轿厢侧缓冲器受力校核 (2)4.6 对重侧缓冲器受力校核 (2)缓冲器选型计算1 基本要求根据《GB7588 -2003电梯制造与安装安全规》中对缓冲器的规定：1033蓄能型缓冲器（包括线性和非线性）只能用于额定速度小于或等于1m/s的电梯。
10.3.5耗能型缓冲器可用于任何额定速度的电梯。
10.4.3.1缓冲器可能的总行程应至少等于相应于115%额定速度的重力制停距离，即压缩掉90%的高度。
10.4.3.2当按12.8的要求对电梯在其行程末端的减速进行监控时，对于按照10.4.3.1规定计算缓冲器行程，可采用轿厢（或对重）与缓冲器刚接触时的速度取代额定速度。
但行程不得小于：a）当额定速度小于或等于4m/s时，按10.4.3.1计算行程的50%。
但在任何情况下，行程不应小于0.42m/s。
b）当额定速度大于4m/s时，按10.4.3.1计算的行程的1/3。
但在任何情况下，行程不应小于0.54m10.4.3.3耗能型缓冲器应符合下列要求：a）当装有额定载重量的轿厢自由落体并以115%额定速度撞击轿厢缓冲器时，缓冲器作用期间的平均减速度不应大于1g ；b）2.5g n以上的减速度时间不应大于0.04s ；c）缓冲器动作后，应无永久变形。
2 基本参数2.1电梯基本参数2.23 缓冲器相关计算3.1 轿厢侧缓冲器受力F car 计算Fcar = Q + ?2ar = 2170kg3.2 轿厢侧缓冲器受力F cwt 计算Fcar = ??wt = 1635kg4 缓冲器校核4.1 轿厢侧缓冲器类型轿厢侧缓冲器采用HYF210C 型号，该型号为耗能型缓冲器标准规定可用于任何额定速度的电梯。
缓冲器选型计算
右图M
右图V
E1
右图F
右图S
15
1.42
15.123
245.5
0.03
注：g为重力加速度：9.8(m/s²)
能量单位 焦尔joule，J; 千焦(KJ); 兆焦(MJ); 千兆焦(GJ);太焦(TJ). 1J能量是指用1牛顿的力把1000g物体移动1m所需要的能量（或所 作的功），因此焦耳又称为牛顿米。 1TJ=1000GJ,1GJ=1000MJ,1MJ=1000kJ,1kJ=1000J, 1J=1 N.m 1KJ=0.239kcal= 0.948 Btu
应用案例： GZ14226升高器全检机中， 气缸：SC-32*150负载总质量约：19.2KG
代入上面公式中得出总能量为： 正常选择需考虑安全系数 由上可得出：ACA1210 为10NM)，行程10mm
击
驱动能{J(N.m)} 总能量{J(N.m)}
E2
E1+E2
2.412
4.812
击
驱动能{J(N.m)} 总能量{J(N.m)}
升高器全检机中， 32*150-S 出力：402
总质量约：19.2KG 缓冲行程：6mm
上面公式中得出总能量为：4.812 选择需考虑安全系数*2
ACA1210-1缓冲器适用；(最大吸收能量 ，行程10mm使用6mm在范围内。
V
缓冲器选型计算
亚德客气缸使 用速度：SC、
负载质量kg 右图m 19.2
撞击速度m/s 右图v 0.5
气缸推力下的水平撞击
动能{J(N.m)} 气缸输出力(N)
E1
右图F
2.4
402
缓冲行程(M) 右图L 0.006
气缸推力下的垂直撞击
缓冲器选型方法
缓冲器选型方法
缓冲器选型方法
1．初选：
计算运动物体的总能量：
Ez=1/2mv2(KJ) 选用单个缓冲器E r= E z
选用N个缓冲器E r= E z/N
在产品样本表格里选出稍大于E r数据缓冲容量的适用缓冲器型号，确定缓冲行程S
2．验算：
如运动物体在撞击前有推进力，应算出推进力在缓冲行程所做的功
E lz=
F d×S (KJ)
选用N个缓冲器E f= E lz/N
选用单个缓冲器E f= E lz
撞击前无推进力E f= 0 单只缓冲器的缓冲容量：E t= E r+ E f
单只缓冲器的最大缓冲力：
F p=2E r/0.85S+ F d(适用于弹簧缓冲器及聚氨脂缓冲器)
F p= E r/0.85S+ F d(适用于弹性阻尼、ZLB、ZLF、液压、液气等缓冲器) 注意：验算出的单只缓冲器数据，缓冲容量E t，缓冲力F p，应分别小于或等于样本表格里的对应数据，否则，重新选出缓冲容量更大的适
用缓冲器型号，重新计算．
附：计算运动物体时的数据
①、运动物体的质量m ( T )
②、运动物体的速度v ( m/s )
③、运动物体的推进力 F ( KN )
④、缓冲器行程 S ( m )。
DAC0832原理及直通、单缓冲、双缓冲三种工作方式
DAC0832原理及直通、单缓冲、双缓冲三种工作方式
1）分辨率
分辨率它反映了输出模拟电压的最小变化值。
定义为输出满刻度电压与2n 的比值，其中n为DAC的位数。
分辨率与输入数字量的位数有确定的关系。
对于5V的满量程，采用８位的DAC 时，分辨率为5V/256＝19.5mV；当采用10位的DAC时，分辨率则为5V/1024＝4.88mV。
显然，位数越多分辨率就越高。
2）建立时间
建立时间是描述DAC转换速度快慢的参数。
定义为从输入数字量变化到输出达到终值误差±1/2 LSB（最低有效位）所需的时间。
3）接口形式
接口形式是DAC输入/输出特性之一。
包括输入数字量的形式：十六进制或BCD，输入是否带有锁存器等。
DAC0832是使用非常普遍的８位D/A转换器，由于其片内有输入数据寄存器，故可以直接与单片机接口。
DAC0832以电流形式输出，当需要转换为电压输出时，可外接运算放大器。
属于该系列的芯片还有DAC0830、DAC0831，它们可以相互代换。
根据数据的输入过程，单片机与DAC0832有三种联接方式，二级缓冲器连接方式、单级缓冲器连接方式和直通连接方式。
油压式缓冲器计算方式
M(KG)5V(m/s)0.5N(次/min)20动摩擦系数μ0.4g 9.8F(N)19.6惯性能量E1 (J）暂定行程S' (mm)0.005附加能量E2' (J)总能量E’ (J)选择固定型根据V选择单孔孔口型根据E与me'选择行程S(M)0.0050.098黄色：需填写的数字绿色：套用公式格式造型计算范例选定范例：有皮带输送机推力的水平冲撞）0.7230.625根据图1，S'=5mm（选择固定型）等效重量me' (KG)5.8暂定选型附加能量E2 (J)吸收能量冲撞条件冲撞速度V(m/s)0.5使用范例与冲撞条件0.098M(KG) 5.55R(m)0.12r(m)0.5f(°)20N(次/min)10I=4/3(mr²)0.113mr²(kg·㎡)0.10656ω(rad/s) 5.6F(N)3.26马达输出P（W)20级数M36电源涉率f(HZ)50速比K 20g9.80.01选择调整型根据图2选择多孔孔口型根据E'与me'选择行程S(M)0.010.6油压式缓冲器计算选定范例：有同步马达的冲撞0.582.251.67根据图1，S'=10mm（选择调整型）10.0附加能量E2 (J)冲撞条件0.672I(kg·㎡)0.10656ω(rad/s) 1.5R(m)0.12N(次/min)20T(N·m) 1.91M(kg) 5.55R(m)0.12I=4/3(mr²)0.106563mr²(kg·㎡)0.239760.005选择调整型根据图2选择速度H型根据E'与me'选择行程S(M)0.0050.08根据图1，S'=50mm（选择调整型）选定范例：施加扭矩的水平旋转冲撞0.080.200.1198812.3附加能量E2 (J)冲撞条件0.18。
油压缓冲器选型 计算表
计算能量 步骤 已知条件
计算能量
油压缓冲器选型向导
直线运动时
参数 倾斜度θ(°) 负载重量m(kg) 气缸推力F(N) 负载撞击速度V(m/s)
取值 90 1Байду номын сангаас 60 0.1
缓冲行程L(mm)
6
动能E1(J)
0.050
势能E2(J)
0.588
驱动能E3(J)
0.360
总能量E(J)
1.00
2
所需缓冲器吸收能量E0(J)
24.54
选择缓冲器型号
说明： 油压缓冲器多用于气缸缓冲，主要计算缓冲吸收能量。
备水注平0°,垂直90°,上坡 负值
即最大速度 4~10 E1=(1/2)mv² E2=mgLsinθ E3=FL
参考厂家样本
备水注平0°,垂直90°,上坡 负《值惯量计算》或SW 查询
w=2πn/60 转轴到撞击点距离 4~10 E1=(1/2)Jw² E2=TL/R
安全系数K
2
所需缓冲器吸收能量E0(J)
2.00
选择缓冲器型号
旋转或摇摆运动时
参数
取值
驱动转矩T(N.m)
20
负载转动惯量(kg.m2)
0.5
转速n(r/min)
60
角速度w(rad/s)
6.28
旋转半径R(mm)
50
缓冲行程L(mm) 动能E1(J) 驱动能E2(J) 总能量E(J) 安全系数K
6 9.870 2.400 12.27
参考厂家样本
图1 直线运动 布局示意图
注意 如果是 上表坡1 某缓厂冲家，样θ 本
图2 旋转或摇 摆运动布局
R
0 2
2 2 0
damptac缓冲器中参数选型计算方式及例题
damptac缓冲器中参数选型计算方式及例题摘要：一、damptac缓冲器简介二、参数选型的重要性三、缓冲器参数计算方法四、实例解析五、总结与建议正文：一、damptac缓冲器简介damptac缓冲器，又称阻尼缓冲器，是一种广泛应用于机械设备振动控制的关键部件。
它能有效地减小冲击、缓解振动，提高设备的使用寿命和安全性。
在众多行业中，如汽车、航空航天、电子设备等，都能见到其身影。
二、参数选型的重要性damptac缓冲器的选型，关乎整个振动控制系统的性能。
选型不当，可能导致振动问题无法解决，甚至引发其他故障。
因此，合理选择缓冲器参数至关重要。
三、缓冲器参数计算方法1.承载能力：根据设备的重量、工作条件等因素，选择合适的承载能力。
2.阻尼系数：根据设备振动频率、阻尼比等参数，选取合适的阻尼系数。
3.缓冲器硬度：根据设备对冲击的敏感程度，选择合适的硬度。
4.安装尺寸：考虑缓冲器与设备的安装接口，选取合适的尺寸。
四、实例解析以一款汽车减震器为例，我们需要根据汽车的重量、行驶条件、路面状况等因素，计算出合适的缓冲器参数。
1.承载能力：汽车重量约为1.5吨，选用承载能力为2000kg的缓冲器。
2.阻尼系数：根据汽车振动频率和阻尼比，选取阻尼系数为0.2的缓冲器。
3.缓冲器硬度：考虑到汽车在恶劣路况下的行驶需求，选择硬度为80的缓冲器。
4.安装尺寸：根据汽车减震器的安装接口，选用标准尺寸的缓冲器。
五、总结与建议在damptac缓冲器的选型过程中，要充分考虑设备的工作条件、振动特性等因素，选择合适的参数。
同时，注意缓冲器的安装接口和尺寸，确保与设备匹配。
通过合理的参数选型，实现振动控制，提高设备使用寿命和安全性。
调压器选型计算说明书
调压器选型计算说明书说明：气态方程全名为理想气体状态方程，一般指克拉珀龙方程：pV=nRT 。
其中p 为压强，V 为体积，n 为物质的量，R 为普适气体常量，T 为绝对温度（T 的单位为开尔文(字母为K)，数值为摄氏温度加273.15,如0℃即为273.15K ）。
当p ，V ，n ，T 的单位分别采用Pa(帕斯卡)，m3(立方米)，mol ，K 时，R 的数值为8.31。
该方程严格意义上来说只适用于理想气体，但近似可用于非极端情况（低温或高压）的真实气体（包括常温常压）。
另外指的是克拉珀龙方程来源的三个实验定律：玻-马定律、盖·吕萨克定律和查理定律，以及直接结论pV/T=恒量。
波义耳-马略特定律：在等温过程中，一定质量的气体的压强跟其体积成反比。
即在温度不变时任一状态下压强与体积的乘积是一常数。
即p1V1=p2V2。
盖·吕萨克定律：一定质量的气体，在压强不变的条件下，温度每升高（或降低）1℃，它的体积的增加（或减少）量等于0℃时体积的1/273。
查理定律指出，一定质量的气体，当其体积一定时，它的压强与热力学温度成正比。
即P1/P2＝T1/T2 或pt ＝P′0（1＋t/273）式中P′0为0℃时气体的压强，t 为摄氏温度。
综合以上三个定律可得pV/T=恒量，经实验可得该恒量与气体的物质的量成正比，得到克拉珀龙方程一、 调压器出口法兰处的速度调压器出口法兰处的速度，即等于调压器后端管道流速，明确大小见管道平均速度的计算结果。
二、 管道中平均速度将标况流量换算成工况下的流量，再依据工况流量确定合适的管径，换算公式如下：TT P P Q Q 000••= (一) 调压柜型号规格为：200m 3/h(2+0）1.进口管径的确定1) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /2.7415.2935015.273200325.101325.1012003000max =+⨯+⨯=••= 2) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /6.3315.2933015.273400325.101325.1012003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 1.18102014.336002.7410360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=50mm ，计算管道流速：s m R Q /6.10102514.336002.741036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 2.出口管径的确定3) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /2.21415.2935015.2733325.101325.1012003000max =+⨯+⨯=••= 4) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /2.16115.2933015.2733325.101325.1012003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 8.30102014.336002.21410360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=65mm ，计算管道流速：s m R Q /4.17103314.336002.2141036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν (二) 调压柜型号规格为：250m 3/h(2+0）1.进口管径的确定5) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /8.9215.2935015.273200325.101325.1012503000max =+⨯+⨯=••= 6) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T T P P Q Q /4215.2933015.273400325.101325.1012503000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 3.20102014.336008.9210360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=50mm ，计算管道流速：s m R Q /2.13102514.336008.921036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 2.出口管径的确定7) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /75.26715.2935015.2733325.101325.1012503000max =+⨯+⨯=••= 8) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /5.20115.2933015.2733325.101325.1012503000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 4.34102014.3360075.26710360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=80mm ，计算管道流速：s m R Q /8.14104014.3360075.2671036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν (三) 调压柜型号规格为：300m 3/h(2+0）1.进口管径的确定9) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /4.11115.2935015.273200325.101325.1013003000max =+⨯+⨯=••= 10) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /4.5015.2933015.273400325.101325.1013003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 2.22102014.336004.11110360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=50mm ，计算管道流速：s m R Q /8.15102514.336004.1111036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 2.出口管径的确定11) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /3.32115.2935015.2733325.101325.1013003000max =+⨯+⨯=••= 12) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /8.24115.2933015.2733325.101325.1013003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 7.37102014.336003.32110360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=80mm ，计算管道流速：s m R Q /8.17104014.336003.3211036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν (四) 调压柜型号规格为：400m 3/h(2+0）1.进口管径的确定13) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /6.14815.2935015.273200325.101325.1014003000max =+⨯+⨯=••=当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T T P P Q Q /2.6715.2933015.273400325.101325.1014003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 7.25102014.336006.14810360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=65mm ，计算管道流速：s m R Q /08.12103314.336006.1481036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν2.出口管径的确定14) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /4.42815.2935015.2733325.101325.1014003000max =+⨯+⨯=••= 15) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /4.32215.2933015.2733325.101325.1014003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 5.43102014.336004.42810360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=100mm ，计算管道流速：s m R Q /2.15105014.336004.4281036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν (五) 调压柜型号规格为：600m 3/h(2+0）1.进口管径的确定16) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /9.22215.2935015.273200325.101325.1016003000max =+⨯+⨯=••=当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T T P P Q Q /8.10015.2933015.273400325.101325.1016003000min =-⨯+⨯=••=根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径 mm Q R 4.31102014.336009.22210360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=80mm ，计算管道流速：s m R Q /4.12104014.336009.2221036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 2.出口管径的确定17) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有：h m T P Q Q /1.64615.2934.2325.1016003000max =⨯+⨯=••= 18) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有： h m T T P P Q Q /2.48615.2933015.2734.2325.101325.1016003000min =-⨯+⨯=••=根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径 mm Q R 5.53102014.336001.64610360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=125mm ，计算管道流速：s m R Q /41.14106314.336001.6461036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν (六) 调压柜型号规格为：1000m 3/h(2+0）1.进口管径的确定19) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /5.37115.2935015.273200325.101325.10110003000max =+⨯+⨯=••=当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T T P P Q Q /16815.2933015.273400325.101325.10110003000min =-⨯+⨯=••= 根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径mm Q R 5.40102014.336005.37110360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=100mm ，计算管道流速：s m R Q /2.13105014.336005.3711036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 2.出口管径的确定20) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有： h m T T P P Q Q /8.107615.2935015.2734.2325.101325.10110003000max =+⨯+⨯=••=当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T P Q Q /3.81015.2934.2325.10110003000min =⨯+⨯=••=根据技术表要求：管道流速s m /20≤ν，取 s m /20=ν计算管径 mm Q R 2.69102014.336008.107610360066=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=150mm ，计算管道流速：s m R Q /0.17107514.336008.10761036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 三、 调压器的压降直接作用式调压器的压降为：kPaP 30～20=∆（压力只要低于弹簧设定压力就可以正常工作，压差特别小的时候它的工作状态就近似直通）四、 调压器阀口开度（一）200m 3/h(2+0）～250m 3/h(2+0）,选择进口调压器Actaris 的产品RBE3212根据选型资料，当进口压力为0.2MPa 时，最大流量h m Q /3803max = 根据调压器出口流量与阀口开度ϕ成比例当调压柜流量为h m Q /2003=时，故有：%64.52380200max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q 当调压柜流量为h m Q /2503=时，故有：%79.65380250max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q （二）300m 3/h(2+0）～600m 3/h(2+0）,选择进口调压器Actaris 的产品RBE1812根据调压器出口流量与阀口开度ϕ成比例当调压柜流量为h m Q /3003=时，故有：%301000300max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q 当调压柜流量为h m Q /4003=时，故有：%401000400max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q 当调压柜流量为h m Q /6003=时，故有：%601000600max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q （三）1000m 3/h(2+0）,选择进口调压器Actaris 的产品RBE4012 根据调压器出口流量与阀口开度ϕ成比例当调压柜流量为h m Q /10003=时，故有：%83.5817001000max =⇒=⇒=ϕϕϕQ Q。
缓冲器选型方法
缓冲器选型方法
1．初选：
计算运动物体的总能量：
Ez=1/2mv2(KJ) 选用单个缓冲器E r= E z
选用N个缓冲器E r= E z/N
在产品样本表格里选出稍大于E r数据缓冲容量的适用缓冲器型号，确定缓冲行程S
2．验算：
如运动物体在撞击前有推进力，应算出推进力在缓冲行程所做的功
E lz=
F d×S (KJ)
选用N个缓冲器E f= E lz/N
选用单个缓冲器E f= E lz
撞击前无推进力E f= 0 单只缓冲器的缓冲容量：E t= E r+ E f
单只缓冲器的最大缓冲力：
F p=2E r/0.85S+ F d(适用于弹簧缓冲器及聚氨脂缓冲器)
F p= E r/0.85S+ F d(适用于弹性阻尼、ZLB、ZLF、液压、液气等缓冲器) 注意：验算出的单只缓冲器数据，缓冲容量E t，缓冲力F p，应分别小于或等于样本表格里的对应数据，否则，重新选出缓冲容量更大的适
用缓冲器型号，重新计算．
附：计算运动物体时的数据
①、运动物体的质量m ( T )
②、运动物体的速度v ( m/s )
③、运动物体的推进力 F ( KN )
④、缓冲器行程 S ( m )。
脉动阻尼器和吸入稳定器计算公式.doc
这个公式适用于计量泵、活塞泵和柱塞泵的SENTRY?脉动阻尼器和吸入稳定器的选型。
对于气动隔膜泵和蠕动泵请见背面的选型表。
这个公式允许用户输入需要的防脉冲程度，表示成以平均工作压力为基准的最大和最小压力波动。
如果用户希望得到的压力是系统压力的犬％,公式中的百分比就是一个变量，按减少脉动90%来计算所需的缓冲容积。
例如，排出压力是80psi，残留脉冲是平均压力的交％，即总共减少90%的脉动，压力波动范围则是76〜84psi。
计量泵、活塞或柱塞泵选型所需的参数变量：V =泵单个冲程的容量K =泵的类型（参数K）P =平均工作压力D =允许的压力波动百分比（相对平均数的正负）N =气体膨胀系数氮气=0.714空气=1.0V）单个冲程容量的计算：1、升/小时十冲程次数/小时 =升/冲程2、0.7854 縫孔直径（mm）2X冲程长度（mm）= 毫升/冲程K）泵的类型（参数K）单台泵：单泵头=0.60双泵头=0.25双台泵：单泵头=0.25双泵头=0.15三台泵：单泵头=0.13双泵头=0.06四台泵：单泵头=0.10双泵头=0.06五台泵：单泵头=0.06双泵头=0.02P）工作压力（平均）期望的压力波动：最小压力Pmin = P -（P X）最大压力Pmax = P + （P D}<计算公式1-( P/P max)n脉动阻尼器所需容量=1-( P/P max)°简单估算容量=25.2 >单个冲程容量容量估算的条件是:下表所列的是用于两头或三头的蠕动（软管）泵的SENTRY脉动缓冲器和吸入稳定器的选型。
泵的吸入稳定器和排出的脉动缓冲器选择相同的型号。
所列的SENTRY缓冲器型号能产生90%的脉动消除效果，如果需要更高的阻尼效果，应该选择下一个更大的容量的系列。
旋转一次的容量SENTRY阻尼器型号接口尺寸升1/4" & 3/8"0.0150.16L（SENTRY 皿系歹U）1/2"0.0220.16L（SENTRY 皿系歹U）3/4"0.0830.59L（SENTRY n 系歹U）1"0.3 1.39L（SENTRY n 系歹U）1-1/2"0.625 2.87L（SENTRY I 系歹U）1-1/2" 1.325 2.87L（SENTRY I 系歹U）2" 2.877 6.06L（SENTRY I 系歹U）2-1/2" 6.7 6.06L（SENTRY I 系歹U）3"11.722.7L（SENTRY W系歹U）4"2022.7L（SENTRY W系歹U）5" & 6"33.345.5L（SENTRY V 系歹U）脉动阻尼器通常也被称为脉冲阻尼器、脉动缓冲器、脉动缓冲罐或蓄能器，是利用气体（氮气或空气）的波意耳定律（P1V仁P2V2 ）来蓄积液体的原理工作的。
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damptac缓冲器中参数选型计算方式及例题
如何选择适当的damptac缓冲器参数？
1. 前言
在工程设计中，damptac缓冲器常常被用来减少结构或设备受到的冲击或振动，以减少损坏或噪音。
而选择适当的缓冲器参数对于其性能
和效果至关重要。
本文将从计算方式和实际例题出发，探讨damptac 缓冲器中参数的选型方法。
2. damptac缓冲器概述
damptac缓冲器是一种利用液压原理来吸收能量的装置。
它主要由缓冲柱、活塞、缓冲液和泄压阀等部分组成。
当外力作用到缓冲柱上时，缓冲液通过泄压阀进行调节，从而减缓动能的转化。
3. 参数选型计算方式
在选择damptac缓冲器的参数时，需要考虑以下几个关键因素：负载质量、冲击能量、缓冲器行程和缓冲效率。
计算方式主要包括如下几
个步骤：
3.1 确定负载质量：根据实际工程情况，精确测算负载质量。
3.2 计算冲击能量：根据负载运动速度和质量，计算冲击能量的大小。
3.3 确定缓冲器行程：根据冲击能量和负载质量，选择合适的缓冲器
行程。
3.4 计算缓冲效率：根据缓冲器的设计参数，计算其缓冲效率，以判断是否满足工程需求。
4. 实际例题分析
假设某工程中需要对一个重物体进行缓冲，负载质量为1000kg，冲击能量为2000J，要求缓冲效率高于90%。
我们可以根据上述计算方式，依次计算出缓冲器的行程和缓冲效率。
4.1 确定负载质量：根据实际测算，负载质量为1000kg。
4.2 计算冲击能量：利用动能定理，计算出冲击能量为2000J。
4.3 确定缓冲器行程：根据冲击能量和负载质量，选择合适的缓冲器行程为100mm。
4.4 计算缓冲效率：根据缓冲器参数，计算出缓冲效率为95%。
5. 个人观点
在实际工程中，选择合适的damptac缓冲器参数需要综合考虑多个因素。
只有全面了解负载的性质、冲击能量大小以及工作环境等因素，
才能选出最适合的缓冲器参数。
在进行参数计算时，需要尽量准确地
测算和计算各项参数，以确保缓冲器能够发挥最佳效果。
6. 总结回顾
在选择damptac缓冲器参数时，需要从负载质量、冲击能量、缓冲效
率等方面进行综合考虑。
通过以上计算方式和实际例题分析，我们可以更好地理解选择缓冲器参数的重要性和方法。
只有在实际应用中，合理选择damptac缓冲器参数，才能达到预期的缓冲效果。
通过以上基于知识文章格式的撰写，我希望能够帮助你更好地理解damptac缓冲器中参数选型的计算方式及实际应用场景。
希望这篇文章能对你有所帮助。
7. damptac缓冲器参数选型的注意事项
在选择damptac缓冲器参数时，还需要特别注意以下几个方面：
7.1 环境温度和液压油类型：在选择缓冲器参数时，需要考虑工作环境的温度情况以及液压油的类型，以确保缓冲器能够正常工作。
7.2 缓冲器安装位置：不同的安装位置可能会对缓冲器的参数选择产生影响，因此需要根据实际安装位置进行参数调整。
7.3 耐久性和维护性：在选择缓冲器参数时，还需要考虑其耐久性和维护性，以确保其长期稳定运行。
7.4 预算和成本：还需要考虑预算和成本因素，选择性价比更高的缓冲器参数。
8. damptac缓冲器参数选型的实际应用
除了上述的计算方式和例题分析外，实际应用中还有一些其他因素需要考虑。
工程师在选择缓冲器参数时，需要根据实际情况考虑到负载的速度变化、冲击频率以及振动幅度等因素。
还需要考虑到工作环境的特殊要求，例如防爆、防腐、防水等性能，以确保缓冲器能够适应各种复杂环境。
9. damptac缓冲器参数选型的发展趋势
随着工程技术的不断发展，damptac缓冲器参数选型方法也在不断更新。
近年来，一些新型材料和智能控制技术的应用，使得缓冲器在选型和设计上变得更加灵活和精确。
未来，随着工程需求的不断增加，很可能会出现更多高性能、多功能的缓冲器产品，以满足不同工程领域对缓冲器参数选型的更加精确要求。
10. 结语
在工程设计中选择适当的damptac缓冲器参数是非常关键的。
通过本文的介绍，我们可以更好地了解缓冲器参数选型的计算方式、注意事项、实际应用和未来发展趋势。
希望本文能对工程设计人员和工程师们有所帮助，使他们在实际工程中能够更加合理地选择damptac缓冲器参数，从而提高工程质量和效率。