设计标高计算表
路基填筑计算表(标高算至-0.82)
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玻璃幕墙计算表
幕墙工程设计计算书玻璃幕墙结构设计计算基本参数: 幕墙计算处标高(米） 70设计层高Hsjcg(米): 2.9分格宽(米) B= 1.3分格高(米) H= 1.3抗震设防烈度7一、幕墙承受荷载计算：1. 风荷载标准值计算: 本幕墙设计按50年一遇风压计算 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2) Wo:东莞50年一遇十分钟平均最大风压(kN/m^2): 0.65根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图 (全国基本风压分布图)中数值采用2.25βz: 瞬时风压的阵风系数取：1.5μs: 风荷载体型系数:按C类区计算 μz: 计算高处风压高度变化系数:1.552μz=0.713(Z/10)^0.4= Wk=βz×μz×μs×W0 (5.2.2)= 3.745 kN/m^22. 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W=rw×Wk= 5.243 kN/m^23. 玻璃幕墙构件重量荷载：GAk:玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的平均自重: 400 N/m^2Gk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的重量:H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3Gk=400×B×H/1000 =0.676kN4. 地震作用: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) βE: 动力放大系数: 可取5.0 按5.2.4条规定采用0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: 按5.2.4条规定采用 Gk: 玻璃幕墙构件的重量(kN): 0.676B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3qEAK=3×αmax×GK/B/H (5.2.4)=0.16kN/m^2二、玻璃的选用与校核:[1]、玻璃规格BxH本工程选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 玻璃面积: B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3A: 玻璃板块面积(m^2): A=B×H= 1.692. 玻璃厚度选取: W: 风荷载设计值(kN/m^2): 5.243A: 玻璃板块面积(m^2): 1.69K3: 玻璃种类调整系数: 3试算: C=W×A×10/3/K3 =9.845T=2×(1+C)^0.5-2 = 4.586mm玻璃选取厚度为(mm): 83. 玻璃板块自重: GAk: 玻璃板块平均自重(不包括铝框): t: 玻璃板块厚度(mm): 8玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3) 按5.2.1采用 GAk=25.6×t/10000.204kN/m^2 4. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=3×αmax×Gak=0.009kN/m^2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=0.011kN/m^25. 玻璃的强度计算: 校核依据: σ≤ｆg=84.000 q: 玻璃所受组合荷载: a: 玻璃短边边长(m): 1.3b: 玻璃长边边长(m): 1.3t: 玻璃厚度(mm): 8ψ: 玻璃板面跨中弯曲系数, 按边长比a/b查出(b为长边边长) 表5.4.1得: 0.065σw: 玻璃所受应力: 采用Sw+0.6SE组合: q=W+0.6×qEA = 5.249kN/m^2σw=6×ψ×q×a^2×1000/t^2 =53.994N/mm^253.994≤ｆg=84.000N/mm^2 玻璃的强度满足 6. 玻璃温度应力计算:58.8N/mm^2校核依据: σmax≤[σ]= (1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 挤压温度应力为: E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5△Ｔ: 年温度变化差(℃): 80c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mm d: 施工偏差, 可取:3mm ,按5.4.3选用 b: 玻璃长边边长(m): 1.3在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 温度应力为: σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-d)/b/1000)=-330.092 N/mm^2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm^2＜ 58.8N/mm^2 玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 (2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.000 μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.100 μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.086 μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得0.400 Ｔc: 玻璃中央部分温度: a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5a0: 玻璃吸热率:0.142a1: 室外热传递系数, 取15W/m^2K t0: 室外设计温度-10.000℃ t1: 室内设计温度35.000℃ Ｔc=(a0×700+15×t0+8×t1)/(15+8)=(0.142×700+15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=9.974℃Ｔs: 玻璃边缘部分温度: Ｔs=(15×t0+8×t1)/(15+8)=(15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=5.652℃△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差: △t=Ｔc-Ｔs =4.322℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力: σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.100N/mm^2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求 7. 玻璃最大面积校核: Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2) Wk:风荷载标准值(kN/m^2): 3.745t: 玻璃厚度(mm): 83α1: 玻璃种类调整系数: A: 计算校核处玻璃板块面积(m^2) 1.69Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk (6.2.7-1)= 5.767m^2 A= 1.69 ≤Azd= 5.767m^2 可以满足使用要求三、幕墙杆件计算: 幕墙立柱按铰接多跨梁力学模型进行设计计算： 1. 选料: (1)风荷载设计值的线密度: qw: 风荷载设计值的线密度 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m): 1.3qw=1.4×Wk×B = 6.815kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)qw: 风荷载设计值的线密度(kN/m): 6.815Hsjcg: 立柱计算跨度(m) 2.9Mw=qw×Hsjcg^2/10 = 5.731kN·mqEA: 地震作用设计值:qEAK: 地震作用(kN/m^2): 0.16γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =0.208kN/m^2qE: 地震作用设计值的线密度: qE=qEA×B =0.27kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/10 =0.227kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用Sw+0.6SE组合M=Mw+0.6×ME = 5.867kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/84.2 =66.361cm^3 qWk: 风荷载标准值线密度(kN/m) qwk=Wk×B= 4.868kN/m qEk: 地震作用标准值线密度(kN/m) qEk=qEAk_M×B=0.208kN/m (4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4) I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/0.7=407.71cm^4I2=3000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/0.7/20=197.059 cm^4 选定立柱惯性矩应大于(cm^4):407.712. 选用立柱型材的截面特性:[1].主梁一选用型材截面如图: 铝型材强度设计值(N/mm^2) 84.2铝型材弹性模量E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4): Ix= 1230.632Y轴惯性矩(cm^4): Iy= 227.287X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx1= 119.612X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx2= 106.905型材截面积(cm^2): A= 23.908型材计算校核处壁厚(mm): t= 3.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss=78.296塑性发展系数: γ= 1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+m/γW≤ｆa=84.200N/mm^2(拉弯构件) (5.5.3) B: 幕墙分格宽(m): 1.3GAk: 幕墙自重(N/m^2): 400幕墙自重线荷载: Gk=400×Wfg/1000=0.52kN/m NK: 立柱受力: Nk=Gk×Hsjcg= 1.508kNN: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk= 1.809kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值(Kn): 1.809A: 立柱型材截面积(cm^2) 23.908M: 立柱弯矩(kN·m): 5.867Wx2: 立柱截面抗弯矩(cm^3): 106.905γ: 塑性发展系数:1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=53.023N/mm^253.023 ≤ｆa=84.200N/mm^2 立柱强度满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (5.5.5) Umax: 立柱最大挠度 Umax=3×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/0.7/Ix立柱最大挠度Umax为: 3.202 ≤20mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度(m): 2.9Du=U/Hsjcg/1000= 0.001≤1/180 挠度满足要求 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=Wk×Hsjcg×B/2 =7.059kN (2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk=9.882kN (3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.301kN (4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3×QEk =0.391kN (5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE=10.116kN (6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩(cm^3): 78.296Ix: 立柱型材截面惯性矩(cm^4): 1230.632t: 立柱壁厚(mm): 3.5τ=Q×Ss×100/Ix/t =18.388N/mm^218.388≤ 80.200N/mm^2立柱抗剪强度满足6. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材截面:铝型材强度设计值(N/mm^2): 84.2铝型材弹性模量 E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4 ): Ix= 58.29Y轴惯性矩(cm^4 ): Iy= 87.39X轴抵抗矩(cm^3): Wx1= 16.58X轴抵抗矩(cm^3): Wx2= 12.999Y轴抵抗矩(cm^3): Wy1= 21.395Y轴抵抗矩(cm^3): Wy2= 17.616型材截面积(cm^2): A= 10.11型材计算校核处壁厚(mm): t= 2.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss= 12.9941.05塑性发展系数: γ= 7. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/γWx+my/γWy≤ｆa=84.200N/mm^2 (5.5.2) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)B: 幕墙分格高(m): 1.3H: 幕墙分格高(m): 1.3GAk: 横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重荷载线密度: Gk=300×H/1000 =0.52kN/mG: 横梁自重荷载设计值线密度(kN/m) G=1.2×Gk =0.624kN/mMx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)Mx=G×B^2/8 =0.131kN·m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)风荷载线密度:横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk X B = 4.868KN/m风荷载设计值的线密度: qw=1.4×qwk = 6.815kN/mMyw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)Myw=qw×B^2/12=0.959kN·m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk: 横梁平面外地震荷载:3βE: 动力放大系数:αmax: 地震影响系数最大值:0.016Gk: 幕墙构件自重(N/m^2): 400qEAk=3×αmax×300/1000 =0.019kN/m^2qEx: 横梁地震荷载线密度: B: 幕墙分格宽(m) 1.3横梁承受三角形荷载作用 qex=qeak X B = 0.024KN/mqE: 横梁地震荷载设计值线密度:1.3γE: 地震作用分项系数: qE=1.3×qEx =0.031kN/mMyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qE×B^2/12=0.004kN·m(4)横梁强度:σ: 横梁计算强度(N/mm^2): 采用SG+Sw+0.6SE组合 Wx1: X轴抵抗矩(cm^3): 16.58Wy2: y轴抵抗矩(cm^3): 17.6161.05γ: 塑性发展系数: σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×10^3/1.05= 59.371N/mm^259.371≤ｆa=84.200N/mm^2 横梁正应力强度满足 8. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m) 1.3Qwk=Wk×B^2/4 = 1.582kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk = 2.214kN(3)qEAk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) qEAk: 幕墙平面外地震作用(kN/m^2): 0.019QEk=qEak×B^2/4=0.008kN(4)qE: 地震作用下横梁剪力设计值(kN)1.3γE: 地震作用分项系数: QE=1.3×Qek=0.01kN(5)Q: 横梁所受剪力:采用Qw+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE = 2.22kN (6)τ: 横梁剪应力Ss: 横梁型材截面面积矩(cm^3): 12.994Iy: 横梁型材截面惯性矩(cm^4): 87.39t: 横梁壁厚(mm): 2.5τ=Q×Ss×100/Iy/t =13.203N/mm^213.203≤80.200N/mm^2横梁抗剪强度可以满足 9.幕墙横梁的刚度计算 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk × B = 4.868KN/mqex: 地震作用标准线密度(KN/m) qex=qeak × B =0.024KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲: U1=(qwk+0.6×qex)×B^4×1000/0.7/Iy/120= 1.899mm 自重作用产生的弯曲: U2=5×GK×B^4×1000/384/0.7/Ix= 0.473mm 综合产生的弯曲为: U=(U1^2+U2^2)^0.5= 1.957mm<20mmDu=U/B/1000 = 0.001≤1/180 挠度可以满足要求四、连接件计算:1. 横梁与立柱间连结 竖向节点(角码与立柱) GAK:横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=GAK×H=520N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×Gk =624N/mN2: 自重荷载(N): N2=G×B/2 =405.6N N1:SG+0.6SE (N):N1=(1.4×Qwk+1.3×0.6×qex)×B/4=2221.024N N: 连接处组合荷载: 采用SG+Sw+0.6SE N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 2257.755N Num2: 螺栓个数: D1 : 选用螺栓直径(mm):6D0:选用螺栓有效直径(mm): 5.06Nvbh: 螺栓的承载能力:Nvbh=3.14×D0^2×130/4 =2612.847N Num2=N/Nvbh= 0.864取螺栓个数: 3Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算: Lct1: 铝角码壁厚(mm): 2.5Ncbj=D1×Lct1×120×Num2 =5400N5400N ≥2257.755N 强度可以满足2. 立梃与主结构连接 Lct2: 连接处钢角码壁厚(mm) : 8D2: 连接螺栓直径(mm) 12D0: 连接螺栓直径(mm): 10.36采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000 =14118.65N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk =19766.11NN1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=603.2N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =784.16NN1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6×N1E =20236.61N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=GAK×B×Hsjcg =1508NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1809.6N N: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 20317.35NNvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=2×3.14×D0^2×130/4=21905.97NNum1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb = 0.927个 Num1:取螺栓数量(个) 4Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径(mm): 12Nv: 连接处剪切面数: 8t: 立梃壁厚(mm): 3.5Ncbl=D2×2×120×t×Num1 =40320N 40320≥ 20317.35N 强度可以满足Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1=165120N 165120 ≥ 20317.35N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 = 1809.6N N: 法向力设计值: N=N1 = 20236.61 NM_: 弯矩设计值(N·mm):z: 螺孔中心与锚板边缘距离(mm): 108M=V×e2 =195436.8N·mNum1: 锚筋根数: 4锚筋层数: 21αr: 锚筋层数影响系数: 关于混凝土：混凝土标号: 30混凝土强度设计值(N/mm^2) fc : 15按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
场地设计标高确定方法
场地设计标高确定方法一、收集基础资料1. 地形地貌：了解项目所在地的地形特征，如山地、丘陵、平原等，为后续标高设计提供依据。
2. 水文地质：收集项目周边的水文地质资料，包括地下水位、地表水系、土壤类型等。
3. 气象资料：了解项目所在地的气候特点，如年降水量、蒸发量、气温等。
4. 邻近设施：调查周边建筑物、道路、管网等设施的标高情况，以便于场地标高与周边设施的衔接。
二、确定设计原则1. 安全性：确保场地设计标高能够满足防洪、排涝、防塌陷等安全要求。
2. 经济性：在满足使用功能的前提下，尽量降低土石方工程量，减少投资。
3. 合理性：充分考虑地形地貌、水文地质等因素，使场地标高与周边环境相协调。
4. 可实施性：确保场地标高设计在施工过程中具有可行性，便于施工操作。
三、计算场地设计标高1. 初步确定场地设计标高范围：根据地形地貌、水文地质等基础资料，初步确定场地设计标高的上限和下限。
2. 确定设计标高计算方法：根据项目特点，选择合适的设计标高计算方法，如平均高程法、最小二乘法、加权平均法等。
3. 计算场地设计标高：运用所选计算方法，结合地形地貌、水文地质等因素，计算出场地设计标高。
四、场地设计标高调整与优化1. 分析计算结果：对比初步确定的场地设计标高范围，分析计算结果的合理性。
2. 考虑影响因素：结合地形地貌、水文地质、邻近设施等因素，对场地设计标高进行调整。
3. 优化设计：在确保安全、经济、合理的前提下，对场地设计标高进行优化，使其更加符合项目需求。
场地设计标高确定方法五、实地踏勘与验证1. 实地考察：设计团队需亲自前往现场，对地形地貌、水文地质等情况进行实地考察，验证前期收集资料的准确性。
2. 采样分析：对土壤、水体等进行采样分析，以获取更详细的地质信息，为标高设计提供科学依据。
3. 评估风险：根据实地考察结果，评估可能存在的风险，如地质灾害、环境污染等，并在标高设计中予以考虑。
六、多方沟通与协调1. 与政府部门沟通：了解当地规划、水利、环保等政策要求，确保场地设计标高符合法律法规。
设计标高
1设计标高：在工程设计时以某一点设为±0.00，然后以该点为基准点建筑物的相对标高值。
为方便施工，在对设计标高阐述时，必须对该区域或系统的±0.00（相对于青岛附近区域黄海高程为±XX.XX米）加以说明，然后由测量人员以厂区控制桩的形式进行挂牌表述。
2自然标高是指以黄海高程为基准的标高。
自然地面标高，在土建工程上，指的是在工程动工前（多指土方工程前），地面的自然标高。
一般情况下，土方开挖的土方工程量是根据对自然地面标高的测量，绘制方格网，根据工程图纸要求的地下室底板标高计算出土方量。
在道路工程及给排水工程上，管道的铺设以及道路的施工对开挖或者回填土深度的计算，都是以自然地面标高为基础。
总体来说，自然地面标高，就是指在工程施工前，地面的原始标高3施工高度指建筑物或构筑物顶部（屋顶）设计标高减去自然地坪面标高4纵坡度：纵坡，是道路前进方向上下起伏的坡度纵坡度是路基（路面）纵向的坡度，也即平常我们所说的路线的坡度，坡度不宜太小（不利于排水），不宜过陡（不利于行车及安全），同时对其坡长还有一定的限制。
计算时，就用高差除以水平距离，即得到坡度值，都是用百分比表示的。
各级公路的最大纵坡值：平原微丘（%）山岭重丘（%）高速 3 , 5一级 4 , 6二级 5 , 7三级 6 , 8四级 6 , 95在线路纵断面上，以变坡点为交点，连接两相邻坡段的曲线为------竖曲线。
或者：纵断面上两个坡段的转折处，为方便行车，用一段曲线来缓和。
-----指标，竖曲线半径和竖曲线的长度。
----竖曲线作用；缓和纵向变坡处行车动量变化而产生的冲击作用，确保道路纵向行车视距；讲竖曲线与平曲线欠当地组合，有利路面排水和改善行车的视线诱导和舒适感。
凸形竖曲线视距一般得到保证，但由于离心力作用想骑车产生增重，因此应选适当的半径来控制离心力不要过大，以保证行车的平顺和舒适。
道路横断面的基本组成有行车道、中间带、路肩、碎落台、填方边坡、挖方边坡、边沟、排水沟、护坡道及防护工程，还有安全设施、绿化。
设计桩顶标高和实际桩顶标高
设计桩顶标高和实际桩顶标高
设计桩顶标高和实际桩顶标高是指在工程中，为了保证建筑物或结构物的稳定性和精确性，所设定的标高数值。
设计桩顶标高是在设计阶段，根据设计要求和规范，计算得出的桩顶标高。
设计需要考虑各种因素，如地质条件、地下水位、荷载等，来确定桩顶标高。
设计桩顶标高通常由结构设计师或土木工程师等专业人员进行计算和确定。
实际桩顶标高是指在实际施工过程中，通过实际操作测量所得到的桩顶标高。
在施工过程中，可能会遇到各种问题和情况，如地质条件不同于设计时的假设、施工误差等，这些都会对桩顶标高产生影响。
实际桩顶标高通常由测量人员在施工现场进行测量和记录。
设计桩顶标高和实际桩顶标高之间可能存在差异。
如果差异较大，可能需要进行调整和修正。
这需要施工人员和设计人员之间进行沟通和协商，以确保施工质量和工程安全。
总之，设计桩顶标高和实际桩顶标高是建筑工程中重要的概念，通过合理的设计和准确的测量，可以确保建筑物或结构物的稳定性和精确性。
土木施工工程学场地设计标高计算的一般方法
1.2 场地设计标高的确定
1.2.1 场地设计标高计算的一般方法 1.2.1.1 计算原则
原地形标高的取得 a.利用等高线用插入法求得; b.在实地测量得到。
a) 地形图方格网 图1-1 场地设计标高计算示意图
1—等高线
第一章 土方工程
1.2.1.1 计算原则
按照挖填土方量相等的 原则（图1-1b），场地设计 标高可按下式计算：
泄水坡度。
zo
1 4n
(
z1 2
z2 3
z3 4
z4 )
因此，应根据泄水要求计算出实际施工时所采用的设计标高。
第一章 土方工程
1.2.1.2 计算步骤
设计标高调整 以 zo 作为场地中心的
标高（图1-2），则场地任 意点的设计 标高为：
z'i zo lxix lyiy
Hi 为负值，则该点为挖方。
（1-3）
第一章 土方工程
1.2.1.1 计算原则
zo
1 4n
n i 1
( zi1
zi 2
zi3
zi4 )
（1-3）
角点的标高在计算过程中被应用的次数( Pi ) 反映 了各角点标高对计算结果的影响程度，测量上的术语 称为“权”。
考虑各角点标高的“权”，式（1-3）可改写成更 便于计算的形式：
1
zo 4n ( z1 2 z2 3 z3 4 z4 )
式中
z1 — 一个方格独有的角点标高； z2、z3、z4 — 分别为二、三、四个方格
所共有的角点标高。
（1-4）
第一章 土方工程
1.2.1.2 计算步骤
桩基计算表格大全excel
0.30
1.20
575.23
26.02
方桩
0.40
1.60
766.98
46.26
0.50
2.00
958.72
72.28
单桩抗拔承载力特征值 T (KN) T = Tuk/2 + Gp
=
注：1.抗拔承载力计算，详见桩基规范JGJ94-2008第5.4.5、5.4.6条
根据所选桩径得出
或天津市规程DB29-110-2010第4.2.4条规定。
极限侧阻 标准值 q sik （Kpa）
抗拔系数 λi
1-2
素填土，松 散
0.65
1.20
0
0.00
4-1 粘土，软塑
-0.35
1.00
30
0.70
6-1
粉质粘土， 流塑
-4.15
3.80
28
0.70
6-2
淤泥质粘 土，流塑
-4.95
0.80
22
0.70
6-3
粉质粘土， 流塑
-12.75
7.80
30
单桩抗拔极限承载力标准值
T uk u
i q sik l i
桩型
桩径 (m)
桩周长 u (m)
极限抗拔承载力Tuk 基桩自重Gp
(KN)
（KN)
0.30
0.94
451.79
20.44
0.40
1.26
圆桩
0.50
1.57
602.38 752.98
36.33 56.76
0.60
1.88
903.57
81.74
单桩竖向承载力特征值 R (KN)
桥梁标高及坐标复核计算表
3.37
21.290
4-1#、4-2#
4.50
5.44
4.62
21.272
5-1#、5-2#
5.75
6.69
5.87
21.253
6-1#、6-2#
7.00
7.94
7.12
21.234
7-1#、7-2# 8-1#、8-2#
8.25 9.50
9.19 10.44
8.37 9.62
22.843
21.215 21.197
尹家湖桥直线段空心板梁垫石标高反算表
桥墩号（直线段）
桥墩、承台、盖梁
结构控制点里 程计算
桩基
垫石
中心里程 小里程侧 大里程侧 小里程侧 大里程侧
18
456.500 454.900 458.100 456.130 456.870
说明：该表为0#台～18#墩（直线 段）空心板梁的垫石标高反算， 并作为“坐标计算”的辅助计 算，输入墩台号则自动计算对应 控制点的“里程桩号、偏距及垫 石标高”；根据空心板预制情 况，在垫石标高反算时把1cm外露 的预埋钢板考虑为垫石上1cm的砂 浆找平层。
每排垫石编号 垫石中心距道路中心 每板支撑中心距 设计中线
内侧→外侧
线距离（m） 挡块边距离(m) 高程(m)
垫石顶标高(m)
连接墩16m跨垫 石顶标高(m)
1-1#、1-2#
0.75
1.69
0.87
21.328
2-1#、2-2#
2.00
2.94
2.12
21.309
3-1#、3-2#
3.25
4.19
9-1#、9-2#
10.75 11.69
土方工程场地设计标高的确定
土方工程场地设计标高的确定场地设计标高是进行场地平整和土方量计算的依据，也是总施工图规划和土方竖向设计的依据。
合理确定场地的设计标高，对减少土方量、节约土方运输费用、加快施工进度等都有重要的意义。
选择设计标高时应满足生产工艺和运输的要求；尽量利用地形，使场内挖填平衡，以减少土方运输费用；要有一定的泄水坡度（≥2‰），满足排水要求；考虑最高洪水位的影响。
场地设计标高一般应在设计文件上规定，若设计文件没有规定，可按下述步骤和方法确定。
一、划分土方计算方格网划分方格网的基本步骤:①在一定比例尺的地形图上，根据平整场地的范围划分方格网；②根据地形变化程度及要求的计算精度，确定方格网的边长，一般取10～40m，地形复杂取小值，地形平坦取大值，一般取边长为20m；③在各方格的左上方逐一标出其角点的编号，以便进行计算。
二、计算各角点的实际标高各角点的实际标高也称为角点的自然地面标高，可根据地形图上相邻两等高线的高程，用“数解法”或“图解法”求得各角点的标高。
三、计算场地的设计标高按照场地内挖填方平衡的原则，用下式计算场地平整的设计标高。
——一个方格独有的角点标高；式中H1H——两个方格共有的角点标高；2——三个方格共有的角点标高；H3——四个方格共有的角点标高；H4N——方格数；∑——表示代数和。
四、场地设计标高的调整是一理论值，实际上还需要考虑以下因素进行调按上式计算的设计标高H整。
1.土的可松性影响由于土具有可松性，按理论计算出的H进行施工，填土会有剩余，需相应地提高设计标高，如图1.1所示。
若Δh 为土的可松性引起设计标高的增加值，则设计标高调整后的总挖方体积V′W为总填方体积为而所以移项整理得当VW ＝Vt时，上式化为故考虑土的可松性后，场地设计标高应调整为图1.1 设计标高调整计算（a）理论设计标高；（b）调整设计标高2.借土或弃土的影响由于场地内大型基坑挖出的土方、修筑路堤填高的土方，以及从经济角度比较，将部分挖方就近弃于场外（简称弃土）或将部分填方就近取土于场外（简称借土）等，均会引起挖填土方量的变化。
路基设计标高计算
优化纵断面和横断面设计方案
纵断面设计优化
根据地形、地质条件及道路等级等因素，合理确定路基填挖高度、边坡坡度等纵断面设计参数，确保路基稳定性和经 济性。
横断面设计优化
结合道路功能、交通量及排水要求等，优化横断面布置形式，如采用分离式路基、加宽路肩等，提高道路通行能力和 安全性。
综合考虑环境因素
在纵断面和横断面设计过程中，应综合考虑环境保护、水土保持等因素，采取相应的设计措施，如设置 绿化带、排水设施等，实现道路建设与生态环境的和谐共生。
岩溶地区
采取注浆、跨越、绕避等方法进行处理，防 止岩溶对路基的破坏。
04
实例分析：某道路工程路基 设计标高计算过程
工程概况与地质条件分析
工程概况
某道路工程全长10公里，为城市主干道，设计时速60公里/小时， 双向六车道。
地质条件
工程所在地主要为平原地区，地质条件相对简单，主要由黏土、砂 土和碎石土组成。
控制点标高
根据路线中心线两侧的地形、地物等控制点的标高要求，进行横断面设计。
特殊路段处理方法
软土地区
采取换填、排水固结、复合地基等方法进行 处理，提高路基承载力。
膨胀土地区
采取换填、化学改良、综合处治等方法进行 处理，防止路基胀缩变形。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
滑坡地段
采取抗滑桩、挡土墙、削坡减载等方法进行 处理，保证路基稳定性。
03 完成横断面设计图，标注各组成部分的尺寸和位 置。
特殊路段处理方案介绍
沿线小河穿越处理
采用桥梁跨越小河，桥梁设计标高需考虑河流水位和通航要求。
不良地质路段处理
对于局部软土、滑坡等不良地质路段，采用换填、加固等工程措 施进行处理，确保路基稳定性。
计算场地设计标高
1.等高线法
一般地形测绘图都是用等高线或点标高表示的。在绘有原地形等高线的 底图上用设计等高线进行地形改造或创作,在同一张图纸上便可表达原有地 形、设计地形状况及公园的平面布置、各部分的高程关系。这大大方便了设 计过程中进行方案比较及修改,也便于进一步的土方计算工作,因此,它是一种 比较好的设计方法。最适宜于自然山水园的土方计算。应用等高线进行竖向 设计时,首先应了解等高线的基本性质。
其它见图
4、计算场地各角点施工高度 hn 施工高度— 指各角点挖方或填方的高度，它等于各角 点的实际设计标高和原地形标高之差。
hn= Hn’ — Hn
hn —— 施工高度，＋填 －挖 Hn’—— 设计标高 Hn—— 原地形标高
案例 2 （ 4）计算各方格角点的施工高度 hn hn= Hn’ － Hn
场地纵横方向的 中心线标高
3、根据要求的泄水坡度计算方格网各角点的设计标高 Hn’
按要求的泄水坡度调整各角点设计标高Hn’ ：
单向排水时:H＝H0±l·i
双向排水时，各方格角点设计标高Hn’为：
以场地中心点为H0’
Hn Ly
H0
Lx
Hn’ = H0’ Lx ix L yi y
ix
说明：±的取值：（与单 向泄水一致）
各角点施工高度见图2.12。 (4) 确定“零线”，即挖、填方的分界线 确定零点的位置，将相邻边线上的零点相连，即为“零线” 。如1-5线上： ，即零点距角点1的距离为0.67m。 (5) 计算各方格土方工程量(以“+”为填方，“-”为挖方)
① 全填或全挖方格： (+) (+) (+) (-)
② 三填一挖或三挖一填方格，由表1-1：
iy
工程项目绝对标高计算公式
工程项目绝对标高计算公式在工程项目中，绝对标高是一个非常重要的概念，它用来表示某一点相对于海平面的高度。
在工程测量中，经常需要计算各个点的绝对标高，以便进行设计和施工。
因此，掌握绝对标高的计算方法是非常重要的。
绝对标高的计算方法有很多种，其中最常用的是通过大地水准面和大地水准面上的点的坐标来计算。
下面我们就来介绍一下工程项目绝对标高计算的公式和方法。
首先，我们需要了解一些基本概念。
大地水准面是一个理想的球面，它的半径和地球的半径基本相同。
大地水准面上的点的坐标可以通过测量和计算得到。
在实际工程中，我们通常会使用GPS或者测量仪器来获取这些点的坐标。
假设我们有一个工程项目，需要计算某一点的绝对标高。
首先，我们需要知道这个点的大地水准面上的坐标，假设为（X，Y，Z）。
其中，X和Y表示该点在水平面上的坐标，Z表示该点相对于大地水准面的高度。
接下来，我们需要知道大地水准面的平均曲率半径，假设为R。
根据这些数据，我们就可以使用以下公式来计算该点的绝对标高：H = Z + N。
其中，H表示该点的绝对标高，Z表示该点相对于大地水准面的高度，N表示该点的大地水准面高度异常。
大地水准面高度异常是指大地水准面和理想的椭球体之间的偏差，通常可以通过测量和计算得到。
在实际工程中，我们通常会使用已知的大地水准面高度异常来进行计算。
根据以上公式，我们可以通过已知的大地水准面上的点的坐标和大地水准面高度异常来计算出任意点的绝对标高。
这个公式非常简单，但是在实际应用中非常有效。
除了上述公式外，还有一些其他方法可以用来计算绝对标高。
例如，我们可以使用正高差来计算绝对标高。
正高差是指某一点的高程与基准面的高程之差。
通过测量和计算正高差，我们也可以得到某一点的绝对标高。
在实际工程中，我们通常会根据具体的情况来选择合适的计算方法。
有时候，我们可能会同时使用多种方法来进行验证，以确保计算结果的准确性。
总的来说，工程项目绝对标高的计算是一个非常重要的环节。
道路土方计算用表
9.063 9.160 9.098 9.050 9.120 9.243 9.188 9.065 9.005 8.930 8.908 8.940
217.500 183.200 181.950 181.000 182.400 184.850 183.750 181.300 180.100 178.600 178.150 178.800
反开挖底标高
厚度(m)
断面面积 m2
面积m2 体积 m3
备注
中桩 路面 平均标高
宽度
平均标高
宽度 开挖厚度 总厚度
本页合计
0.000
计算：
复核：
监理：
年月
日
路基土方计算表
部位：K1+920～K2+200 右幅机动车道
桩号
距离 设计标高(m) 清表后标高(m)
反开挖底标高
厚度(m)
断面面积 m2
面积m2 体积 m3
3.640 20
3.563 20
3.514 20
3.460 20
3.400 20
3.340 20
3.279 20
3.223 20
3.184 20
3.166 20
3.169 20
3.195 20
3.238
1.637
15
1.632
15
1.667
15
1.625
15
1.624
15
1.676
15
1.584
15
本页合计
计算： 复核：
2211.600
路基土方计算表
部位：ZK2+876～ZK2+470 右幅机动车道拓宽
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