桩柱式桥台计算书

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桩柱式桥台计算书

2.8
-0.38548 1.49037 3.12843 3.28769 -2.38756 -1.17548 0.84177
3.0
-0.92809 1.03679 3.22471 3.85838 -3.05319 -2.82410 0.06837
3.5
-2.92799 -1.27172 2.46304 4.97982 -4.98062 -6.70806 -3.58647
-0.22152 -0.28737 -0.36496 -0.45515 -0.55870
-0.12192 -0.17260 -0.23760 -0.31933 -0.42039
4
-5.85333 -5.94097 -0.92677 4.54780 -6.53316 -12.15810 -10.60840
0.6
D2
0.00000
A3
0.00000
B3
0.00000
C3
1.00000
D3
0.00000
A4
0.00000
B4
0.00000
C4
0.00000
0.00500 0.02000 0.04500 0.08000
0.97317 0.95855 0.93817 0.91047 0.87365
1.09262 1.18756 1.27990 1.36865 1.45259
1.6
0.91280 1.55346 1.26403 0.67842 -0.27194 0.82565 1.53020
1.7
0.88201 1.63307 1.42061 0.81193 -0.34604 0.76413 1.59963
-0.00540 -0.01000 -0.01707 -0.02733 -0.04167

桥台桩基础设计计算书

.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下：中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。桩的极限端阻力标准值如下：密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载

柱式墩计算书【范本模板】

xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。

为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。

设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。

5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。

支座的力学性能根据规范取值。

一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。

2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。

计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。

1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。

计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。

其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。

桥台计算书

一、桩基桥台构造，材料、尺寸及配筋 0#桥台(34mx8mx3.5m)[4#桥台（34mx8mx2.5m）]采用 C35 混凝土，背墙均高 2.4m；桩身采用 C35 混凝土，主筋为 16 根φ 25 钢筋（HRB400）均匀布置，桩径为 1.2m，钢筋净保护层厚度为 70mm。下图为 0#桥台构造示意：
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2��100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0）故撑杆抗压承载力满足要求；（2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0）故系杆抗拉承载力满足要求；（3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<

(整理)桥台桩基础设计计算书

1.5113
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）

第三节桩柱式桥墩的计算

第三节桩柱式桥墩的计算桩柱式桥墩的计算包括盖梁和桩柱两部分.一、盖梁计算1、计算图式（1）盖梁的刚度与桩柱的刚度比大于5时a、双柱式桥墩接简支梁或悬臂梁计算；b、多柱式桥墩，按连续梁计算。

（2）当盖梁计算跨径与梁高之比，对简支梁小于2，对连续梁小于2.5时，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）附录六作为深梁计算。

（3）当盖梁的刚度与桩柱的的刚度比小于5，或桥墩承受较大横向力时，盖梁应作为横向框架的一部分进行验算。

（4）当盖梁的跨高比L/H＞5时，按钢筋混凝土一般构件计算。

2、作用主要有上部结构恒载，支座反力、盖梁自重洫荷载（含冲击力及人群荷载）3、计算方法公路桥梁桩柱式墩大多采用双柱式，且盖梁与桩柱的刚度比往往大于5，所支通常都按简支梁或双悬臂梁计算，内力计算时，控制截面的一般在支点和跨中，作用纵横向分布的影响可参照配式简支梁梁的肋内力计算方法予以考虑。

（1）作用纵向分布的考虑：汽车荷载，由上部结构通过支座传递给桥墩，所以计算时，首先作盖梁计算截面处上部结构支点反力影响线，然后考虑最不到作用效应，即可求得相应最大支座反力。

（2）作用横向分布影响：首先作出盖梁控制截面的内力横向影响结，然后考虑最不利作用效应。

当计算跨中正弯矩时，汽车荷载对称布置，当计算支点负弯矩时，汽车荷载非对称布置。

4、注意事项（1）盖梁内力计算时，可考虑桩柱支姑宽度对削减负弯矩尖峰的影响。

（2）桥墩沿纵向的水平力及当盖梁在纵桥向设置有两排支座时产生的上部结构汽车荷载力将对盖梁产生扭矩，应予以考虑。

二、桩柱的计算桩柱式桥墩一般分刚性和柔性两种，刚性桩柱式桥墩计算方法法同重力式桥墩，柔性桩柱式桥墩受力与桥梁整体结构类型有关，目前国内橡胶支座应用较普遍，这种支座在水平力作用下可有微小的水平位移，一般按在节点处设水平弹簧支承的计算图式，如图5-2-9所示。

1、外力计算应考虑桥墩桩柱上的永久作用反力、盖梁的重量及桩柱自重；桩柱承受的汽车荷载按设计荷载进行最不利加载计算，最后经作用效应组合，图5-2-9 梁桥柔性桥墩计算图式求得最不利的作用效应，桥墩的水平力有温度作用下支座的摩擦阻力和汽车制动力等。

桥台计算

（一）α=0φ=35δ=17.5β=0γ=1.8μa=0.2461229Ea=243.59702t Eax=232.32261t e y= 2.127333m Mx=494.22764tmEay=73.251038te x=-1.8mMy=-131.8519tm（二）破坏棱体长度 l 0　=Htg(θ+α)tg θ=-tg ω+((ctg φ +tg ω )(tg ω-tg α ))1/2tg θ=0.5834635θ=30.262004l 0　= 3.7236644城-AΣG=112t h=ΣG/(Bl 0γ）h=0.6188868mα=0φ=30δ=15β=-33.69γ=Ea'=1/2γ(2h+H)HB μaEa=1/2γH 2B μaEa'=290.84208μa=0.217811E'ax=277.38103e y= 2.300118m Mx=638.00904tmEa=21.17123t E'ay=87.457901e x=-1.8mMy=-157.4242tmEax=20.44984te y=0.666667m Mx=-13.6332Eay= 5.479517te x= 2.4mMy=13.15084挂-120ΣG=0t h=0Ea'=243.59702E'ax=232.32261e y= 2.127333m Mx=494.22764tmE'ay=73.251038e x=-1.8mMy=-131.8519tm城-A R=196.8te=0.29mM=57.072tm挂120R=0te=0.29mM=0tmF=μN μ=0.3F=181.29(舍)e f = 5.3m M=84.8tm 群桩中心离承台中心距离ez=0m制动力及温度引起的水平力T=16t (取)E hau =C i C z K h G auCi= 1.3Cz=0.35Kh=0.1Gau=1861.313277tE hau =84.689754tM=448.8557tmEea=1/2γH 2K A (1+3C i C z K h tg φ)K A =cos 2φ/(1+sin φ)2=0.2709901地震水平力着力点eh= 2.5528mEea=10.883107M=27.7824tm1、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力N=2131.364315t Q=232.3226119t M=410.95tm (410.9523)2、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力N=1948.771178t Q=277.3810258t M=472.09tm (472.0893)3、上部构造+桥台自重+桥上挂车+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)4、上部构造+桥台自重+台后挂车引起土压力+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)5、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力+支座摩阻力(制动力、温度影响力)N=2131.364315t Q=248.3226119t M=495.7523tm (495.7523)6、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力+支座摩阻力（制动力、温度影响力)N=1948.771178t Q=293.3810258t M=556.8893tm (556.8893)7、上部构造+桥台自重+台后土压力+结构地震力+地震土压力N=1934.564315t Q=327.8954728t M=830.52tm (830.5183)注：（）内数值为群桩中心处所受弯矩Ea=1/2γH 2B μa 台后填土表面无活载时土压力计算台后填土表面有活载时土压力计算（β=0）桥台计算五、地震水平力六、地震时作用于台背的主动土压力七、荷载组合二、土压力计算（具体参数解释详见《公路桥涵设计通用规范》）三、支座活载反力计算四、支座摩阻力1.8tm tm。

桥台计算-承台桩基

一、设计资料跨径16m 路宽12m 台高3m 台长 4.5m 桩长30m桩径 1.4m桩排数（纵）2纵向桩间距 3.65m 桩排数（横）3横向桩间距 4.55m二、上部及台身、承台传来荷载1.水平力H=2078.810KN2.竖直力N=10086.136KN3.弯矩M=10406.172KN·m三、单桩轴向压力1. 桩的计算宽度b 1=K f ·K 0·K·d=0.9(d+1)K= 1.854m式中K=b'+(1-b')L 1/0.6h 1=0.7923077b'=0.6L 1= 2.25mh 1=7.8m2. 桩的变形系数α=5√mb 1/EI=0.303m -1式中m=5000KN/m 4En= 2.85E+07KpaI=0.188574099m 43. ρ1、ρ2、ρ3、ρ4值的计算式中lo=0mξ=0.5A= 1.5393804m 2Co=150000KN·m 3Ao=10.46346703m 2已知h1=αh=9.1045l 01=αl 0=0查表17、18、19（P 239~241）x Q = 1.06423EIU 台承台桩基摩擦桩桩长验算⑴.ρ1==1021410(lo+ξh)/A·Eh+1/C 0A 01=0.28366x m=0.98545υm=0.48375⑵.ρ2=α3EIX Q =0.029746941EI ⑶.ρ3=α2EIXm=0.090762365EI ⑷.ρ4=αEI υm=0.14681032EI4. 承台底面座标原点O 处位移、b 、β值的计算⑴. b 0式中ρ2=0.178481647EI n ρ3=0.544574193EIn 2ρ32=0.296561051(EI)25. 作用于每根桩上荷载Pi 、Qi 、Mi 的计算3454.9179KN -92.8724KN ⑵. 水平力Q i =ρ2a 0-ρ3β0=346.46839KN ⑶. 弯矩M i =ρ4β0-ρ3a 0=-1502.997KN·m 6. 校核⑴.n Q i =2078.81033(H)⑵.ΣX i P i +n M i =9389.219281(M)⑶.Σn P i =10086.13648(N)7三、桩的计算1.计算取值极限摩阻力τp 35Kpa容许承载力[σ0]200KPa桩的周长U 5.027m30.000m 3426.62/EI=⑴. 竖向力P i =ρ1(b0+xi β0)=⑶. β0=n ρ2·M+ n ·ρ3·Hn ρ2·(n ρ4+ρ1 Σx i 2)-n 2ρ32⑵. a 0桩在冲刷线下有效长度l:桩底横截面面积A 1.539m2桩尖极限承载力σR2577.4KPa修正系数m0=0.7λ=0.7k2=5γ2=18KN/m3h=30.000m（桩尖埋置深度）2.桩的容许承载力[P]=1/2(Ulτp+AσR)=4622.74KN四、结论经验算，桩长取L=30米时，[P]=4622.737KN >Pj=4609.453KN。

桩柱式桥台计算

无锡至张家港高速公路桩柱式桥台台帽位移计算书中交第二公路勘察设计研究院年月日一、基础资料台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。

填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。

桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。

搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝rbl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。

由tg θ=-tg ω+))((αωωϕtg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδϕω得 0l =5×0.653=3.265m在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN所以得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。

二、计算桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）土压力系数：台后填土内摩擦夹角φ=30°填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++⋅-βαδαβϕδϕδαααϕ＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )030(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡︒-︒︒+︒︒-︒︒+︒+︒+︒⋅︒︒-︒＝0.3014土压力强度：p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）e 1桩顶= ⨯31h 1＝⨯31 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ⨯32h 1＝5-⨯32 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25mH 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3=46.6（kn ）H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2=275.6（kn ）M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2＝302.1（kn.m ）③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡++ααϕϕϕα＝atan （1/1.5）前μ＝0.249土压力强度：h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）H 前=-⨯21p 前×h 前×b ×3=-⨯2111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ⨯31h 前＝⨯31 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）④ 桩顶及地面处的外力由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。

新规范桩柱式桥台受力与配筋计算-V2.22

新规范桩柱式桥台受⼒与配筋计算-V2.22桩柱式桥台受⼒与配筋计算——数据输⼊ V2.22⼀、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4结构重要性系数γ0=12.填⼟情况填⼟⾼度H= 4.5m锥坡坡率 1.5内摩擦⾓Φ=35°填⼟容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡⼟压⼒01—考虑，0—不考虑3.桥台尺⼨桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙⾼度 1.133m盖梁⾼度1m台柱直径D1= 1.2m台柱个数3根台桩直径D2= 1.2m台桩个数3根台概略桩长30m4.台⽀座情况⽀座直径D⽀=200mm⽀座⾼度h⽀=53mm橡胶厚度t⽀=39mm剪切模量G⽀= 1.5Mpa台⽀座数n⽀=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥⾯连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m联孔数1联孔数只能为1或2桥墩⾼度h墩= 3.367m平原区假设与桥台同⾼，不同⾼可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数3根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数3根墩概略桩长L桩=15m8.墩⽀座情况⽀座直径D⽀=200mm⽀座⾼度h⽀=53mm橡胶厚度t⽀=39mm剪切模量G⽀= 1.5Mpa墩⽀座数n⽀=32个9.肋板顶受⼒情况（1）恒载盖梁⾃重P盖=625kN全台宽，含⽿背墙挡块等(不含搭板)上部重量P上=4405kN全台宽⼀孔跨径全部重量不是桥台上的上部反⼒e=0m上部荷载偏⼼距⽀承线在台柱中⼼线的桥跨⽅向为正（2）汽车按简⽀梁⾃动计算，也可⼿⼯修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN⼀孔⼀联时P汽1=105.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼩竖向⼒P汽1=249.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼤竖向⼒两孔⼀联时P汽2=0.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼩竖向⼒汽车偏载增⼤系数β= 2.60汽车偏载引起最⼤柱反⼒与平均反⼒之⽐单车道制动⼒最⼩值Hmin=165kN制制动⼒折减系数ξ=0.50车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃⼀⽉平均⽓温-23℃徐变20℃11.桥墩墩⾝桩基混凝⼟情况墩⾝砼强度等级C30墩⾝砼弹性模量E c=30000Mpa墩桩基砼强度等级C20墩桩基砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台桩柱混凝⼟和钢筋情况台⾝砼强度等级C25台⾝砼弹性模量E c=28000Mpa台桩基砼强度等级C25台桩基砼弹性模量E c=28000Mpa台⾝钢筋⾄砼边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合⼒点⾄受拉区边缘的距离桩基钢筋⾄砼边缘距离a s=9cm 钢筋表⾯形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0最⼩配筋率P=0.70%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击⼒计算数据计算跨径L j=19.60m按跨径减0.4⽶⾃动计算，也可⼿⼯修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截⾯惯矩I c=0.7677m4跨中每延⽶重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=5m搭板宽度B搭=11.75m⾏车道宽度搭板厚度H搭=0.26m搭板偏⼼距e搭=-0.4m搭板⽀承线距台柱中⼼的距离⽀承线在台柱中⼼线的桥跨⽅向为正⼆、桩基计算系数1.桥台4/α=9.64m台概略桩长L桩=30.00m4/α查JTJ 024—85 附表6.11A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 2.441B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.625B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.7512.桥墩4/α=9.46m墩概略桩长L桩=15m4/α查JTJ 024—85 附表6.11A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 2.441B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.625B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.751。

桥梁第0号桥台桩柱计算书

桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算)注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。

2、桥梁通单机版7.78版本计算。

原始数据表(单位:kN-m制)注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。

车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

车辆荷载数据注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。

梁(板)数、梁(板)横向距离每片上部梁(板)、搭板恒载反力边孔、搭板跨径数据注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。

注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。

注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。

恒载作用力表(表1)注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。

2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。

3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。

5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。

6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。

7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

桥台、桩基础计算说明书新

驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。

2.设计荷载：车辆荷载。

3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。

4.台高H=3.10m，灌注桩基础。

5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。

容重25KN/m3。

中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。

桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。

制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。

(完整word版)桥台桩基础设计计算书

桥台桩基础设计计算书路桥073 张金辉一、荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算该部分的计算列于以下的恒载计算表中。

（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“+”，顺时针方向取“-”)该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时,将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加.上部构造恒载计算：上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+桥面铺装重量= 15＊19.94＊10.28+2＊19.94＊10.72+3。

5＊(12+5。

5）＊19。

94= 4723.587 KN距离承台底形心轴的距离= 1.48 m对承台底形心轴的弯矩为:Mx=—21＊4723.587*1。

48=—3495。

454 KN·m图（二)恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩10.75×0.3×2.5×2514。

0630.5×2。

5+0.1+2=3。

3547。

11120。

5×2。

5×1.37×0。

3×0。

512。

84431×2。

5+0.1+2=2.93337.67130。

3×0.3×（1.75+5。

5×3+1.74）×2544.9780.15+0。

1+2=2。

25101。

20140。

5×0。

3×0.3×（1.75+5.5×3+1。

74）×2522.48931×0.3+0。

1+2=2.249。

4765 1.02×0.35×（0。

3+1。

75+5。

5×3+1。

181.082+0.1—0.5×0.35=1.925348.59（二）土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角δ= 。

土压力按台背竖直（ε=0），回填土为两层： 0~1。

5m 采用天然级配砂砾回填=40°，ε=0,δ= =20°，β=0，；下部分采用原土碾压回填=16° ， c=30° ，;根据土压力相等的概念来计算1。

桩基承台计算书

D400桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：二桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1500 mm承台根部高度: H = 1250 mm 承台端部高度: h = 1250 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 500 mm 矩形柱高: Hc = 500 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 3012.00 kN绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*1.25 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n + M0y*x1/∑xj*xj= 3012.00/2 + (150.00)*(-0.60)/0.72 = 1381.00 kNN2 = F/n + M0y*x1/∑xj*xj= 3012.00/2 + (150.00)*(0.60)/0.72 = 1631.00 kN2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.15 m最不利一侧冲切面计算长度：bm = 0.65 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：Fl = 1631.00 kN冲垮比：λ0 = a0/h0 = 0.15/1.18 = 0.13λ0 < 0.2λ0 = 0.2冲切系数：β0 = 0.84/(λ0 + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.10β0 * bm * βhp * ft * h0= 2.10 * 0.65 * 0.96 * 1430.00 * 1.18= 2216.93 kN > Fl = 1631.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.15 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1631.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.15/1.18 = 0.13λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 0.80 * (1.0 - 0.5 * (1.25 - 1.25)/1.18 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/0.80))= 0.80 mβhs * β* ft * be * h0= 0.91 * 1.35 * 1430.00 * 0.80 * 1.18= 1648.94 kN > Vl = 1631.00 kN 满足要求！4．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 570.85 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0016x向钢筋: Asx = 1642.32 mm25．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 3012.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.50 * 0.50 = 0.25m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 0.64 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(0.64/0.25) = 1.601.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 1.60 * 14300.00 * 0.25= 7722.00 kN > Fl = 3012.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 1642.32 mm2采用方案：15D12实配面积：1696.46 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 0.00 mm2采用方案：D8@200实配面积：552.92 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：三桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 462 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1043 mm承台根部高度: H = 800 mm 承台端部高度: h = 800 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 500 mm 矩形柱高: Hc = 500 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 4518.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 150.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN 4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 150.00 - (0.00)*0.80 = 150.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*0.80 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(0.70)/0.73 + (150.00)*(0.00)/0.72 = 1362.18 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(-0.60)/0.72 = 1452.91 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(0.60)/0.72 = 1702.91 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面或冲切锥！：故柱冲切验算满足3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.25 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1362.18 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.25/0.73 = 0.34剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.34 + 1.0) = 1.31承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 1.44 * (1.0 - 0.5 * (0.80 - 0.80)/0.73 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/1.44))= 1.44 mβhs * β* ft * be * h0= 1.00 * 1.31 * 1430.00 * 1.44 * 0.73= 1965.12 kN > Vl = 1362.18 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.15 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1702.91 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.15/0.73 = 0.21λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 1.85 * (1.0 - 0.5 * (0.80 - 0.80)/0.73 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/1.85))= 1.85 mβhs * β* ft * be * h0= 1.00 * 1.35 * 1430.00 * 1.85 * 0.73= 2601.95 kN > Vl = 1702.91 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-8）Nl1 ≤β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1/2)* βhp * ft * h0计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-10）Nl2 ≤β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2/2)* βhp * ft * h0底部角桩竖向冲反力设计值：Nl1 = 1702.91顶部角桩竖向冲反力设计值：Nl2 = 1362.18从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = 1.00 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = 0.98 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a11 = 0.15 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a12 = 0.21 mX方向角桩冲垮比：λ11 = a1x/h0 = 0.15/0.73 = 0.21Y方向角桩冲垮比：λ12 = a1y/h0 = 0.21/0.73 = 0.29X方向角桩冲切系数：β11 = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.21 + 0.2) = 1.38Y方向角桩冲切系数：β12 = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.29 + 0.2) = 1.14β11 * (2 * c1 + a11) * tg(θ1/2) * βhp * ft * h0= 1.38 * (2 * 1.00 + 0.15) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73= 1790.77 kN > Nl = 1702.91 kN 满足要求！β12 * (2 * c2 + a12) * tg(θ2/2) * βhp * ft * h0= 1.14 * (2 * 0.98 + 0.21) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73= 1482.30 kN > Nl = 1362.18 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-4）M1 ＝Nmax/3 * (s - 0.75*c1/sqrt(4-α*α))计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-5）M2 ＝Nmax/3 * (α*s - 0.75*c2/sqrt(4-α*α))最大基桩反力设计值Nmax = 1702.91 kN长向桩距s = 1.20 m短向桩距与长向桩距的比值α= 1.00(1)由承台形心到两腰的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：M1 = 1702.91/3 * (1.20 - 0.75*0.50/sqrt(4-1.00*1.00))= 560.23 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.09 配筋率：ρ= 0.00411号钢筋: As1 = 2675.28 mm2(2)由承台形心到底边的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：M2 = 1702.91/3 * (1.00*1.20 - 0.75*0.50/sqrt(4-1.00*1.00))= 558.38 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.09 配筋率：ρ= 0.00412号钢筋: As2 = 2684.46 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 4518.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.50 * 0.50 = 0.25m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 1.86 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(1.86/0.25) = 2.731.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.73 * 14300.00 * 0.25= 13159.91 kN > Fl = 4518.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．2号钢筋选筋结果计算面积As: 2684.46 mm2采用方案：8D22实配面积：3041.06 mm22．1号钢筋选筋结果计算面积As: 2675.28 mm2采用方案：8D22实配面积：3041.06 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1200 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 1000 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 600 mm 矩形柱高: Hc = 600 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 6024.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 150.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 150.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN 4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 150.00 - (0.00)*1.00 = 150.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 150.00 + (0.00)*1.00 = 150.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(0.60)/1.44 + (150.00)*(-0.60)/1.44 = 1381.00 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(0.60)/1.44 + (150.00)*(0.60)/1.44 = 1506.00 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(-0.60)/1.44 + (150.00)*(-0.60)/1.44 = 1506.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 6024.00/4 - (150.00)*(-0.60)/1.44 + (150.00)*(0.60)/1.44 = 1631.00 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.10 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.10 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 6024.00 - 0.00 = 6024.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.10/0.93 = 0.11y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ0x < 0.2 λ0x = 0.2λ0y < 0.2λ0y = 0.2X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.10y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.102 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (2.10 * (0.60 + 0.10) + 2.10 * (0.60 + 0.10)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 7689.48 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.10 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3137.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.35 * 1430.00 * 2.00 * 0.93= 3448.22 kN > Vl = 3137.00 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.10 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3137.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.35 * 1430.00 * 2.00 * 0.93= 3448.22 kN > Vl = 3137.00 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1631.00 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.10 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.10 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ1x < 0.2λ1x = 0.2y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.10/0.93 = 0.11λ1y < 0.2λ1y = 0.2X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (1.40 * (0.60 + 0.10/2) + 1.40 * (0.60 + 0.10/2)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 2380.08 kN > Nl = 1631.00 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 941.10 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0017x向钢筋: Asx = 3438.19 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 941.10 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0017x向钢筋: Asy = 3438.19 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 6024.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.60 * 0.60 = 0.36m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 3.24 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(3.24/0.36) = 3.001.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 3.00 * 14300.00 * 0.36= 20849.40 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 3438.19 mm2采用方案：D18@150实配面积：3562.57 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 3438.19 mm2采用方案：D18@150实配面积：3562.57 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：五桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 849 mm 桩行间距: B = 849 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 1000 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 600 mm 矩形柱高: Hc = 600 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 7530.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.00 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.00 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.85)/2.88 + (200.00)*(-0.85)/2.88 = 1388.21 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.85)/2.88 + (200.00)*(0.85)/2.88 = 1506.00 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(0.00)/2.88 + (200.00)*(0.00)/2.88 = 1506.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(-0.85)/2.88 + (200.00)*(-0.85)/2.88 = 1506.00 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 7530.00/5 - (200.00)*(-0.85)/2.88 + (200.00)*(0.85)/2.88 = 1623.79 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.35 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.35 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 7530.00 - 1506.00 = 6024.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.35/0.93 = 0.38y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.35/0.93 = 0.38X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.38 + 0.2) = 1.46y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.38 + 0.2) = 1.462 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.46 * (0.60 + 0.35) + 1.46 * (0.60 + 0.35)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 7248.60 kN > Fl = 6024.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.35 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3129.79 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.35/0.93 = 0.38剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.38 + 1.0) = 1.27承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.50 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.50))= 2.50 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.27 * 1430.00 * 2.50 * 0.93= 4071.12 kN > Vl = 3129.79 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.35 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3129.79 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.35/0.93 = 0.38剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.38 + 1.0) = 1.27承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.50 * (1.0 - 0.5 * (1.00 - 1.00)/0.93 * (1.0 - (0.60 + 2 * 50.0)/2.50))= 2.50 mβhs * β* ft * be * h0= 0.96 * 1.27 * 1430.00 * 2.50 * 0.93= 4071.12 kN > Vl = 3129.79 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1623.79 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.35 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.35 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.35/0.93 = 0.38y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.35/0.93 = 0.38X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.38 + 0.2) = 0.97Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.38 + 0.2) = 0.97(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (0.97 * (0.60 + 0.35/2) + 0.97 * (0.60 + 0.35/2)) * 0.98 * 1430.00 * 0.93= 1971.92 kN > Nl = 1623.79 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 1653.59 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.05 配筋率：ρ= 0.0024x向钢筋: Asx = 6089.88 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1653.59 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.05 配筋率：ρ= 0.0024x向钢筋: Asy = 6089.88 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 7530.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.60 * 0.60 = 0.36m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 3.24 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(3.24/0.36) = 3.001.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 3.00 * 14300.00 * 0.36= 20849.40 kN > Fl = 7530.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 6089.88 mm2采用方案：D20@120实配面积：6597.34 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 6089.88 mm2采用方案：D20@120实配面积：6597.34 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：六桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1200 mm 桩行间距: B = 1200 mm承台根部高度: H = 1200 mm 承台端部高度: h = 1200 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 700 mm 矩形柱高: Hc = 700 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 9036.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.20 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.20 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(-1.20)/5.76 = 1397.67 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(0.00)/5.76 = 1439.33 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.60)/1.80 + (200.00)*(1.20)/5.76 = 1481.00 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(-0.60)/1.80 + (200.00)*(-1.20)/5.76 = 1531.00 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(-0.60)/1.80 + (200.00)*(1.20)/5.76 = 1614.33 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 9036.00/6 - (200.00)*(0.00)/1.80 + (200.00)*(0.00)/5.76 = 1506.00 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.65 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.05 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 9036.00 - 0.00 = 9036.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.65/1.13 = 0.58y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ0y < 0.2λ0y = 0.2X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.58 + 0.2) = 1.08y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.20 + 0.2) = 2.102 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.08 * (0.70 + 0.05) + 2.10 * (0.70 + 0.65)) * 0.97 * 1430.00 * 1.13 = 11395.59 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.05 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 4651.33 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ < 0.3 λ = 0.3剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.30 + 1.0) = 1.35承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 3.20 * (1.0 - 0.5 * (1.20 - 1.20)/1.13 * (1.0 - (0.70 + 2 * 50.0)/3.20))= 3.20 mβhs * β* ft * be * h0= 0.92 * 1.35 * 1430.00 * 3.20 * 1.13= 6385.02 kN > Vl = 4651.33 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.65 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 2987.00 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.65/1.13 = 0.58剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.58 + 1.0) = 1.11承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.00 * (1.0 - 0.5 * (1.20 - 1.20)/1.13 * (1.0 - (0.70 + 2 * 50.0)/2.00))= 2.00 mβhs * β* ft * be * h0= 0.92 * 1.11 * 1430.00 * 2.00 * 1.13= 3293.40 kN > Vl = 2987.00 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-5）Nl ≤[β1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * h0角桩竖向冲反力设计值：Nl = 1531.00 kN从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = C + ls/2 = 0.40 + 0.40/2 = 0.60 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1x = 0.65 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a1y = 0.05 mX方向角桩冲垮比：λ1x = a1x/h0 = 0.65/1.13 = 0.58y方向角桩冲垮比：λ1y = a1y/h0 = 0.05/1.13 = 0.04λ1y < 0.2λ1y = 0.2X方向角桩冲切系数：β1x = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.58 + 0.2) = 0.72Y方向角桩冲切系数：β1y = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.20 + 0.2) = 1.40(β1x*(c2 + a1y/2) + β1y*(c1 + a1x/2)) * βhp * ft * h0= (0.72 * (0.60 + 0.05/2) + 1.40 * (0.60 + 0.65/2)) * 0.97 * 1430.00 * 1.13= 2728.07 kN > Nl = 1531.00 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 2538.95 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.07 配筋率：ρ= 0.0032x向钢筋: Asx = 7764.22 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1162.83 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.02 配筋率：ρ= 0.0009ρ < ρmin = 0.0015 ρ = ρmin = 0.0015x向钢筋: Asy = 5893.81 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 9036.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.70 * 0.70 = 0.49m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 4.00 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(4.00/0.49) = 2.861.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.86 * 14300.00 * 0.49= 27027.00 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 7764.22 mm2采用方案：D25@120实配面积：8344.86 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 5893.81 mm2采用方案：D18@120实配面积：6870.66 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：七桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1039 mm承台根部高度: H = 1100 mm 承台端部高度: h = 1100 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 800 mm 矩形柱高: Hc = 800 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 10542.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.10 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.10 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(1.04)/4.32 + (200.00)*(-0.60)/4.32 = 1430.10 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(1.04)/4.32 + (200.00)*(0.60)/4.32 = 1485.65 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(-1.20)/4.32 = 1450.44 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(0.00)/4.32 = 1506.00 kNN5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(0.00)/4.32 + (200.00)*(1.20)/4.32 = 1561.56 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(-1.04)/4.32 + (200.00)*(-0.60)/4.32 = 1526.35 kN N7 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 10542.00/7 - (200.00)*(-1.04)/4.32 + (200.00)*(0.60)/4.32 = 1581.90 kN 2．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-1）Fl ≤2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp * ft * h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.60 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.44 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl = F - ∑Qi = 10542.00 - 1506.00 = 9036.00 kNX方向冲垮比：λ0x = a0x/h0 = 0.60/1.03 = 0.58y方向冲垮比：λ0y = a0y/h0 = 0.44/1.03 = 0.43X方向冲切系数：β0x = 0.84/(λ0x + 0.2) = 0.84/(0.58 + 0.2) = 1.07y方向冲切系数：β0y = 0.84/(λ0y + 0.2) = 0.84/(0.43 + 0.2) = 1.342 * (β0x * (hc + a0y) + β0y * (bc + a0x)) * βhp * ft * h0= 2 * (1.07 * (0.80 + 0.44) + 1.34 * (0.80 + 0.60)) * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 9213.75 kN > Fl = 9036.00 kN 满足要求！3．承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.18-1）Fl ≤βhs * β* ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.44 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 3108.25 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.44/1.03 = 0.43剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.43 + 1.0) = 1.23承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.61 * (1.0 - 0.5 * (1.10 - 1.10)/1.03 * (1.0 - (0.80 + 2 * 50.0)/2.61))= 2.61 mβhs * β* ft * be * h0= 0.94 * 1.23 * 1430.00 * 2.61 * 1.03= 4425.38 kN > Vl = 3108.25 kN 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.60 m斜截面上最大剪力设计值：Vl = 1561.56 kN计算截面的剪跨比：λ＝a0/h0 = 0.60/1.03 = 0.58剪切系数：β = 1.75/(λ+ 1.0) = 1.75/(0.58 + 1.0) = 1.11承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b))= 2.59 * (1.0 - 0.5 * (1.10 - 1.10)/1.03 * (1.0 - (0.80 + 2 * 50.0)/2.59))= 2.59 mβhs * β* ft * be * h0= 0.94 * 1.11 * 1430.00 * 2.59 * 1.03= 3952.92 kN > Vl = 1561.56 kN 满足要求！4．承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-8）Nl1 ≤β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1/2)* βhp * ft * h0计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.17-10）Nl2 ≤β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2/2)* βhp * ft * h0底部角桩竖向冲反力设计值：Nl1 = 1581.90顶部角桩竖向冲反力设计值：Nl2 = 1561.56从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = 0.43 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = 0.40 mX方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a11 = 0.60 mY方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）a12 = 0.44 mX方向角桩冲垮比：λ11 = a1x/h0 = 0.60/1.03 = 0.58Y方向角桩冲垮比：λ12 = a1y/h0 = 0.44/1.03 = 0.43X方向角桩冲切系数：β11 = 0.56/(λ1x + 0.2) = 0.56/(0.58 + 0.2) = 0.72Y方向角桩冲切系数：β12 = 0.56/(λ1y + 0.2) = 0.56/(0.43 + 0.2) = 0.89β11 * (2 * c1 + a11) * tg(θ1/2) * βhp * ft * h0= 0.72 * (2 * 0.43 + 0.60) * 1.73 * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 2602.40 kN > Nl = 1581.90 kN 满足要求！β12 * (2 * c2 + a12) * tg(θ2/2) * βhp * ft * h0= 0.89 * (2 * 0.40 + 0.44) * 1.73 * 0.97 * 1430.00 * 1.03= 2773.99 kN > Nl = 1561.56 kN 满足要求！5．承台受弯计算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-1）Mx ＝∑Ni * yi计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.16-2）My ＝∑Ni * xi(1) 垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：My ＝∑Ni * xi = 1862.76 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.04 配筋率：ρ= 0.0019x向钢筋: Asx = 6159.52 mm2(2) 垂直y轴方向计算截面处弯矩计算：Mx ＝∑Ni * yi = 1986.17 kN.m相对受压区高度：ζ= 0.08 配筋率：ρ= 0.0036x向钢筋: Asy = 6578.22 mm26．承台受压验算：计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）Fl ≤1.35*βc*βl* fc * Aln局部荷载设计值：Fl = Fc = 10542.00 kN混凝土局部受压面积：Al = bc * hc = 0.80 * 0.80 = 0.64m2混凝土局部受压计算面积：Ab = 5.49 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sqr(Ab/Al) = sqr(5.49/0.64) = 2.931.35 * βc * βl * fc * Al= 1.35 * 1.00 * 2.93 * 14300.00 * 0.64= 36174.97 kN > Fl = 10542.00 kN 满足要求！四、配筋结果：1．X方向钢筋选筋结果计算面积As: 6159.52 mm2采用方案：D20@150实配面积：6283.19 mm22．Y方向钢筋选筋结果计算面积As: 6578.22 mm2采用方案：D25@120实配面积：6872.23 mm2一、示意图：二、基本资料：承台类型：八桩承台承台计算方式：程序自动设计1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 600 mm 桩行间距: B = 1039 mm承台根部高度: H = 1100 mm 承台端部高度: h = 1100 mm纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m矩形柱宽: Bc = 800 mm 矩形柱高: Hc = 800 mm方桩边长: Ls = 400 mm3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 12048.00 kN绕X轴弯矩: Mx = 200.00 kN.m 绕y轴弯矩: My = 200.00 kN.mX向剪力: Vx = 0.00 kN Y向剪力: Vy = 0.00 kN4．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = Mx - Vy * H = 200.00 - (0.00)*1.10 = 200.00kN.m绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * H = 200.00 + (0.00)*1.10 = 200.00kN.m 5．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ft = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy = 300.00 N/mm2三、承台计算：1．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（8.5.3-2）Ni = F/n ±M0x*yi/∑yj*yj ±M0y*xi/∑xj*xjN1 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(-1.20)/6.48 = 1436.88 kN N2 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(0.00)/6.48 = 1473.92 kN N3 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(1.04)/6.48 + (200.00)*(1.20)/6.48 = 1510.95 kN N4 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(0.00)/6.48 + (200.00)*(-0.60)/6.48 = 1487.48 kN N5 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(0.00)/6.48 + (200.00)*(0.60)/6.48 = 1524.52 kN N6 = F/n - M0x*y1/∑yj*yj + M0y*x1/∑xj*xj= 12048.00/8 - (200.00)*(-1.04)/6.48 + (200.00)*(-1.20)/6.48 = 1501.05 kN。

公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)

公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)桥梁桩基础课程设计任务书一、桩基础课程设计资料该公路桥梁采用桩柱式桥墩，预计尺寸如下图1所示。

桥面宽7米，两边各0.5米人行道。

设计荷载为公路Ⅱ级，人群：3.5kN/m2.1、桥墩组成该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。

桩径采用φ=1.2m，墩柱直径采用φ=1.0m。

桩底沉淀土厚度t=(0.2~0.4)d。

局部冲刷线处设置横系梁。

2、地质资料标高25m以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN/m3，土粒比重G=2.70g/cm3，天然含水量ω=21%，液限ωl=22.7%，塑限ωp=16.3%。

标高25m以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN/m3，土粒比重G=2.70g/cm3，天然含水量ω=17.8%，液限ωl=22.7%，塑限ωp=16.3%。

3、桩身材料桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量Eh=2.85×104MPa，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级钢。

4、计算荷载1）一跨上部结构自重G=2350kN；2）盖梁自重G2=350kN；3）局部冲刷线以上一根柱重G3应分别考虑最低水位及常水位情况；4）公路Ⅱ级：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。

支座对桥墩的纵向偏心距为b=0.3m（见图2）。

计算汽车荷载时考虑冲击力。

5）人群荷载：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。

6）水平荷载（见图3）制动力：H1=22.5kN（4.5）；盖梁风力：W1=8kN（5）；柱风力：W2=10kN（8）。

采用常水位并考虑波浪影响0.5m，常水位按45m计，以产生较大的桩身弯矩。

W2的力臂为11.25m。

活载计算应在支座反力影响线上加载进行。

支座反力影响线见图4.5、设计要求确定桩的长度，进行单桩承载力验算。

桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）在进行恒载计算时，需要计算上部结构横载反力N1、盖梁自重反力N2、系梁自重反力N3、一根墩柱自重反力N4以及桩每延米重N5.其中，需要考虑浮力对桩每延米重的影响。

公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)

桥梁桩基础课程设计任务书1、桥墩组成：该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。

桩径采用φ=1.2m ，墩柱直径采用φ=1.0m 。

桩底沉淀土厚度t = (0.2~0.4)d 。

局部冲刷线处设置横系梁。

2、地质资料：标高25m 以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%21=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。

标高25m 以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%8.17=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。

3、桩身材料：桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量αMP E h 41085.2⨯=，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级纲。

4、计算荷载⑴ 一跨上部结构自重G=2350kN ；⑵ 盖梁自重G 2=350kN⑶ 局部冲刷线以上一根柱重G 3应分别考虑最低水位及常水位情况；⑷公路Ⅱ级：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。

支座对桥墩的纵向偏心距为3.0=b m （见图2）。

计算汽车荷载时考虑冲击力。

⑸ 人群荷载：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。

⑹ 水平荷载（见图3）制动力：H 1=22.5kN （4.5）；盖梁风力：W 1=8kN （5）；柱风力：W 2=10kN （8）。

采用常水位并考虑波浪影响0.5m ，常水位按45m计，以产生较大的桩身弯矩。

W2的力臂为11.25m。

活载计算应在支座反力影响线上加载进行。

支座反力影响线见图4。

2、桩基础配筋图3、桩基础钢筋数量表桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1N1=1/2*G1=1/2*2000(30/20)^1.2=1626.7KN2、盖梁自重反力N2221135017522N G kN=⨯=⨯=3、系梁自重反力N331(0.71)(11) 3.325292N kN =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=(?)4、一根墩柱自重反力N4低水位：()22411258.32510 5.1223.8544N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=常水位：()2241125 4.825108.6196.9144N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=5、桩每延米重N5（考虑浮力）()25 1.22510116.964N kN π⨯=-⨯⨯=二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II 级：7.875/k q kN m =，193.5k p kN =Ⅰ、单孔布载 1290.76R kN =Ⅲ、双孔布载 2581.52R kN =⑵、人群荷载ϕ人=1.33三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ汽车+ 人ϕ人群（汽车、人群双孔布载）1175175(10.3) 1.25581.521 1.33 3.524.42408.55R kN =+++⨯⨯⨯+⨯⨯=2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力组合Ⅰ：R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21（汽车、人群单孔布载）11175175 1.3 1.25290.761 1.33 3.524.41879.282R kN =++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）2408.5529196.912631.71kN=++=0Q = 1H + 1W + 2W 22.581040.5kN=++= 0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R=()14.722.514.05811.25100.32408.551175175873.22kN m⨯+⨯+⨯+⨯--=⋅活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。

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