蒸汽压降计算表
hysys蒸汽管道压降计算
hysys管道压降计算一概述管道压降为管道摩擦压降、静压降以及速度压降之和。
管道摩擦压降包括直管、管件和阀门等的压降，同时也包括孔板、突然扩大、突然缩小以及接管口等产生的局部压降；静压降是由于管道始端和终端标高差而产生的；速度压降是指管道始端和终端流体流速不等而产生的压降。
对复杂管路分段计算的原则，通常是在支管和总管（或管径变化处）连接处拆开，管件（如异径三通）应划分在总管上，按总管直径选取当量长度。
总管长度按最远一台设备计算。
对因结垢而实际管径减小的管道，应按实际管径计算。
管壁粗糙度的选用应考虑到流体对管壁的腐蚀、磨蚀、结垢以及使用情况等因素。
如无缝钢管，当流体是石油气、饱和蒸汽以及压缩干空气等腐蚀性小的流体时，可选取绝对粗糙度ε＝0.2mm；输送水时，若为冷凝液（有空气）则取ε＝0.5mm；纯水取ε＝0.2mm；未处理水取ε＝0.3～0.5mm；对酸、碱等腐蚀性较大的流体，则可取ε＝1mm或更大些。
对工程设计中常见的牛顿流体的单相流、汽液两相流管道压降可利用aspen plus的相关模型或者杨总编的excel压降计算程序来计算，二者差别不大。
非牛顿流体的流动阻力以及气力输送和浆液流管道的压降计算参见有关专题。
二基本信息和物性模型的选择为利用Aspen plus计算管道压降，首先必须在确定组分的条件下，选择合适的物性计算模型。
Aspen 模拟流程的一般计算步骤如下：1启动Aspen用户界面程序，快捷方式名称Aspen plus user interface，对应可执行程序为apwn.exe。
该快捷方式通常位置：程序-->Aspentech-->Aspen Engineering suit-->Aspen plus 10.2--> Aspen plus user interface。
可用右键单击，将其复制到桌面上来。
在启动窗口Aspen plus startup选择Template选项，单击ok，在随后出现的窗口中的Simulations标签下根据应用类别选择一合适的模板，比如Chemicalswith Metric Units，适用于化学品制造工业，计算中采用公制单位。
蒸汽管道压力降计算书
标准实用蒸汽管路计算说明1、输入参数物料名称过热蒸汽质量流量W G 54000 kg/h始端温度t1 315 ℃始端压力P13600 kPa2.管路长度根据实际管路布置（如图1），大减温减压系统支路从试验厂房蒸汽入口到N3喷口按调节阀分为六段进行计算。
图1 管段轴测图标准实用文档大全表1 管路长度（不包含调节阀）项目A→B B→C C→D D→E E→F F→G数量(个)当量长度(m)数量(个)当量长度(m)数量(个)当量长度(m)数量(个)当量长度（m）数量(个)当量长度（m）数量(个)当量长度（m）管道规格DN200 DN200 DN200 DN250 DN250 DN250管道内径d（m）0.1941 0.1941 0.1941 0.248 0.248 0.248直管段l（m） 5.95 8.72 4.18 19.445 16.70 2.76 弯头45° 1 3.968 弯头90° 1 5.823 4 23.292 2 11.646 3 22.32 2 14.88 1 7.44 标准三通（直通） 1 3.882 1 3.882 2 9.92 2 9.92 1 4.96 标准三通（分枝） 1 11.65截止阀(全开) 1 58.23止回阀 1 24.80截面积变化12.72 总长度L（m）70.00 47.54 19.71 51.69 66.3 31.853.按等温流动计算 A →B 段：设调节阀B 阀前压力P 2=3550 kPa 过热蒸汽密度511(0.461126.1)0.0097 1.32410t tPρ-=+-+⨯3114.319kg m ρ= 3214.105kg m ρ=因此 314.31914.10514.10514.1763m kg m ρ-=+=查得过热蒸汽粘度μ=0.0204 mPa.s 雷诺数 654000Re 354354 4.8310194.10.0204G W d μ==⨯=⨯⨯取ε=0.2mm ，则ε/d=0.2/194.1=0.00103查《HG-T 20570.7 管道压力降计算》图1.2.4-1得，λ=0.0205 摩擦压力降2352356.26100.020*********.26109.81194.114.17665.80G f mLW P g d kPaλρ∆=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯= P 2=P 1-△P f =3600-65.80=3534.20 kPa 与假设相符。
蒸汽管道压降计算
0.300331389 41.73677165 219 208 7 1.9800E-05 5.80E-06 1.50E+06 0.3 0.001442308 0.018 20 2 0.36 7.2 0 0.25 0.25 7.45 190.3846154 2200 197.8346154 573732.2584 0.631105484 0.198894516 0.760368053
υ 1
h1 p2' t2 ρ 2
kj/kg Mpa
℃ kg/m3 m3/kg
υ 2
ppj
Mpa m3/kg m/s mm mm mm Pa.s
m /s
2
υ pj
w Dw Di δ η 1 γ Re ε λ n1 n2 ξ j1 ξ jw ξ j2 ξ j3 ξ jf ξ j ξ y L ξ t Δ P1 ΔP P2 B
符 号 p1 t1 G ρ 1
单位 Mpa
℃
公
式
t/h
kg/m3 m3/kg
数值1(Φ 219x7) 0.83 250 17 3.411 0.293169159 3032 0.7 210 3.2521 0.30749362 0.765
数值1(Φ 273x8) 0.83 250 17 3.411 0.293169159 3032 0.7 210 3.2521 0.30749362 0.765 0.300331389 27.33878921 273 257 8 1.9800E-05 5.80E-06 1.21E+06 0.3 0.001167315 0.018 20 2 0.36 7.2 0 0.25 0.25 7.45 154.0856031 2200 161.5356031 201000.0151 0.221100017 0.608899983 0.266385562
过热蒸汽管道压降温降计算
21.50 21.50 21.50 1.8100E-05 2.0200E-05 2.2300E-05
5.21E-06 6.30E-06 7.48E-06 3.11E-06 3.87E-06 4.69E-06 3.00E+06 2.72E+06 2.49E+06 3.39E+06 3.04E+06 2.76E+06 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002 0.00048544 0.00048544 0.00048544 0.00055402 0.00055402 0.000554 0.01657339 0.01657339 0.01657339 0.01707425 0.01707425 0.0170743 1000 1000 1000 1000 1000 1000 0 95428.63 0.10 0.90 82.37 188.38 0 104626.20 0.12 0.88 103.84 237.48 0 113666.80 0.13 0.87 127.43 291.44 0 112427.12 0.12 1.38 61.51 130.82 0 125607.80 0.14 1.36 80.39 170.98 0 138193.63 0.15 1.35 101.35 215.55
输入 2672800 输入 0.018482 输入
15.87 3239.13 391.4 8.6
6.20 2871.90 241.1 8.9
8.11 2999.39 291 9
10.22 3115.08 340.8 9.2
12.55 3225.95 390.3 9.7
输入
5.4 6.4 7.4 8.6
孔板计算表
P1第一块孔板前压力，Mpa 10.3Pn 最后一块孔板后压力，Mpa 2n 孔板数 2.743
m 每块孔板压降系数0.579W 流体的质量流量，kg/h
3466P2
第一块孔板后压力，Mpa 5.96M
分子量11Pc
流体临界压力，Mpa 2.16Tc
流体临界温度，K 71.66T
孔板前温度，K 330Pr
对比压力 4.77Tr
对比温度 4.61Z
气体压缩系数 1.08k
绝热指数 1.4D
管道内径，m 0.0381G
质量流速，kg/(m2*s)844.9μ
粘度，mPa*s 0.00001305Re
雷诺数2466726.012C
孔板流量系数0.6d0
孔板孔径，m 0.01212d0/D 0.323 P1
第一块孔板前压力，Mpa 2.06Pn
最后一块孔板后压力，Mpa 0.74n 孔板数0.5281Q
流体的体积流量，m3/h 1150P2
第一块孔板后压力，Mpa 0.74△P
通过孔板的压降，Pa 1320000γ
流体的相对密度 1.24D
管道内径，m 0.509G
质量流速，kg/(m2*s)1947.7μ
粘度，mPa*s 0.00056Re
雷诺数1770278.4C
孔板流量系数0.595d0
孔板孔径，m 0.121121
d0/D 0.2371、气体、蒸汽孔板计算
2、液体孔板计算海川waaabc制作，表格没有加密，欢迎转载，尊重作者，请不
，请不要删除本行谢谢！（HG/T20570-95）。
常用的换热器的压降值
那一刻我感动了周记450字篇一：在生活中，我们总会遇到一些让自己内心有所触动的瞬间。
有时候，这些瞬间就像一颗投入平静湖面的石子，泛起层层涟漪，让我们久久不能忘怀。
我就有这么一个时刻，每每想起来，心里都充满了感动。
那是一个再普通不过的冬日傍晚，天早早地就黑了下来，寒风像小刀子一样刮着人的脸。
我刚从学校的补习班出来，整个人都被冻得哆哆嗦嗦的。
我站在路边，等着公交车，心里盼着车能快点来，好让我躲进那温暖的车厢里。
等了好一会儿，车终于来了。
我迫不及待地挤上了车，车上人很多，摩肩接踵的，我费了好大劲儿才找到一个立足之地。
这时候，我才发现自己的公交卡找不到了。
我把书包翻了个底朝天，可还是不见公交卡的踪影。
我的心一下子就凉了半截，这可怎么办呢？我又开始在口袋里摸索，也许是刚才掏东西的时候不小心掉出去了？我急得像热锅上的蚂蚁，脸也涨得通红。
这时候，司机大叔不耐烦地说：“小同学，你到底有没有卡呀？没有卡就投币，别耽误大家的时间。
”我尴尬地站在那里，结结巴巴地说：“叔……叔叔，我卡好像丢了，我……我没带钱。
”我心想，这下可完了，司机大叔会不会把我赶下车呀？车上的人都转过头来看着我，我的脸更红了，感觉自己就像一个做错事的孩子。
就在我不知所措的时候，一个温柔的声音在我身后响起：“小朋友，别着急，我来帮你付吧。
”我转过头去，看到一个年轻的姐姐正微笑着看着我。
她穿着一件白色的羽绒服，看起来特别温暖。
我愣了一下，还没来得及说谢谢，她就已经把钱投进了投币箱。
我感激地说：“姐姐，谢谢你，我明天一定把钱还给你。
”姐姐笑了笑说：“不用了，就几块钱的事儿，谁还没个忘带东西的时候呢。
”那一刻，我感动了。
姐姐的话就像冬日里的暖阳，一下子驱散了我心中的寒冷。
在这个陌生的城市里，在这个寒冷的傍晚，这个姐姐就像一个天使，给了我温暖和帮助。
我突然觉得，这个世界其实还是很美好的，虽然有很多不如意的地方，但总会有一些善良的人，在你最需要的时候伸出援手。
蒸汽管道压降及温度复核计算实际应用
蒸汽管道压降及温度复核计算实际应用摘要在实际设计工作中,经常遇到需计算蒸汽管道压降和温度降的情况。
对此,运用复核计算方法,是蒸汽管道压降及温度复核计算的有效方法。
关键词蒸汽管道;压降;温度复核;应用在实际设计工作中,经常会遇到需计算蒸汽管道压降和温度降的情况。
计算方法可通过下面的计算实例进行说明。
某公司原有从热电站至生产车间的过热蒸汽管线运行参数如下:蒸汽流量:9.5t/h;管道材质:20无缝钢管(GB/T8163);管道规格:φ159×5.0;管道长度:1683m;管件当量长度:260m;蒸汽从电站出口参数:1.57Mpa(表压),365℃;蒸汽到生产车间分汽缸参数:1.20MPa(表压),230℃;现该公司欲将蒸汽电站出口参数提至1.80MPa,380℃。
需要解决的问题如下:1)继续使用此条管线,其材质、壁厚是否能满足要求;2)送至生产车间分汽缸的蒸汽压力是否能达到1.4MPa(表压)的生产需求;3)现有生产车间分汽缸设计温度为250℃,过热蒸汽改变参数后到达分汽缸时的温度是否在分汽缸设计温度范围内,分汽缸是否能满足此时生产需要;4)生产车间分汽缸处安全阀型号的选择。
具体核算步骤如下:1)经查资料得GB/T8163标准的20无缝钢管在380℃时的许用应力为88MPa理论壁厚=1.792mm管道壁厚负偏差取15%则C1=δ×15%=0.269mm管道壁厚腐蚀裕量C2取1mm管道设计壁厚为δs=δ+C1+C2=3.061mm现有管道壁厚为5mm,大于管道设计壁厚 3.061mm,故原管道材质和壁厚能够满足继续使用的要求。
2)现有蒸汽管道从电站出口参数为:P=1.57MPa,t=365℃,流量Q=9.5t/h。
查得过热蒸汽密度为5.835kg/m3,通过流量计算其流速为:25.59m/s压力降计算公式公式中相对于很小,可以忽略不计,所以公式可取公式中其他参数已知,只有λ是未知,而λ是根据钢管绝对粗糙度K值而确定的。
蒸汽管道压降计算EXCEL
（λ/Dn）*L
8 弯头局部阻力系数 ξj1
表E.2.2-1 1.5 D90°弯头
9 弯头局部阻力系数 ξj2
表E.2.2-1 3D 90°弯头
10 1.5 D90°弯头个数 n1
用户条件
11 3 D90°弯头个数
12
总弯头局部阻力系 数
13 入口局部阻力系数
n2 ξwj ξrj
用户条件 n1*ξj1+n2*ξj2
△P kg/cm2 Pd*ξz
计算 规定》DL/T 5054-96
数值 133
5 0.123
310 0.0002 0.02216 55.84816
0.25 00.1982 16 0.07831 29.318 0.0559 3.3677
数值 159
6 0.147
310 0.0002 0.02117 44.64835
0.25 0.2
5 8 2.85 0.5 1 48.998 16 0.07831 20.526 0.03 1.3450
序号名称符号单位计算公式1管道外径dw2壁厚s3管道内径dnmdw2s10004管道长度lm5粗糙度kd6管道摩擦系数11142lgdnkd?7摩擦阻力系数mdnl8弯头局部阻力系数j1表e22115d90弯头9弯头局部阻力系数j2表e2213d90弯头1015d90弯头个数n1用户条件113d90弯头个数n2用户条件12总弯头局部阻力系数wjn1j1n2j213入口局部阻力系数rj表3714出口局部阻力系数cjp14015总阻力系数zmwjrjcj16介质质量流量gth17介质比容vm3kg382mpa45018介质流速wms0354gvdn?19动压头pdkgcm2w22gv10420总阻力pkgcm2pdz宁波钛白蒸汽管道压降计算计算依据火力发电厂汽水管道设计技术规定dlt数值数值1331595601230147310310000020000200221600211755848164464835025025020255882852850505116019824899816160078310078312931820526005590033367713450505496
管径选择与管道压力降计算(一)1~60
管径选择与管道压力降计算第一部分管径选择1．应用范围和说明1.0.1本规定适用于化工生产装置中的工艺和公用物料管道，不包括储运系统的长距离输送管道、非牛顿型流体及固体粒子气流输送管道。
1.0.2对于给定的流量，管径的大小与管道系统的一次投资费(材料和安装)、操作费(动力消耗和维修)和折旧费等项有密切的关系，应根据这些费用作出经济比较，以选择适当的管径，此外还应考虑安全流速及其它条件的限制。
本规定介绍推荐的方法和数据是以经验值，即采用预定流速或预定管道压力降值(设定压力降控制值)来选择管径，可用于工程设计中的估算。
1.0.3当按预定介质流速来确定管径时，采用下式以初选管径：d=18.81W0.5 u-0.5ρ-0.5(1.0.3—1)或d=18.81V00.5 u-0.5(1.0.3—2)式中d——管道的内径，mm；W——管内介质的质量流量，kg／h；V0——管内介质的体积流量，m3／h；ρ——介质在工作条件下的密度，kg／m3；u——介质在管内的平均流速，m／s。
预定介质流速的推荐值见表2.0.1。
1.0.4当按每100m计算管长的压力降控制值(⊿Pf100)来选择管径时，采用下式以初定管径：d＝18.16W0.38ρ-0.207 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—1)或d＝18.16V00.38ρ0.173 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—2)式中µ——介质的动力粘度，Pa·s；⊿P f100——100m计算管长的压力降控制值，kPa。
推荐的⊿P f100值见表2.0.2。
1.0.5本规定除注明外，压力均为绝对压力。
2．管道内流体常用流速范围和一般工程设计中的压力降控制值2.0.1管道内各种介质常用流速范围见表2.0.1。
表中管道的材质除注明外，一律为钢。
该表中流速为推荐值。
2.0.2管道压力降控制值见表2.0.2－1和表2.0.2－2，该表中压力降值为推荐值。
蒸汽管道压降计算
蒸汽管道压降计算1. 背景蒸汽管道中的压降是指沿管道长度方向，压力的降低量。
在工程实践中，为保证蒸汽能够正常运行，需要对蒸汽管道中的压降进行计算。
本文将介绍蒸汽管道压降计算的方法及注意事项。
2. 计算公式2.1 费罗伊公式费罗伊公式是计算管道内流体压力和流量关系的经典公式：ΔP=f×L/D×ρ×V2/2其中：•ΔP：管道长度内的压降•f：管道阻力系数，与流量、管道材质和管道壁面粗糙度等有关•L：管道长度•D：管道直径•ρ：流体密度•V：流体速度2.2 根据虚拟摩擦系数计算压降在计算蒸汽管道压降时，可以采用虚拟摩擦系数法计算阻力系数，具体公式如下：f=(1/4)×[1/(log10(k/3.7+5.74/Re0.9))]2其中：•k：相对粗糙度•Re：雷诺数2.3 根据流速计算压降当管道流速较小时，可以采用以下公式计算压降：ΔP=K×ρ×L×V其中：•K：管道比例系数，一般为80~130左右3. 注意事项在进行蒸汽管道压降计算时，需要注意以下几个问题：1.流量计算：根据物料的流量要求和管道截面积计算流速和流量2.流速范围问题：管道中流速过大或过小均会影响计算结果，一般建议流速范围控制在0.5~10m/s之间3.管道材质问题：管道材质对管道阻力系数有直接影响，在进行计算时需要考虑每种材质的特点和管道壁面粗糙度等因素4.管道长度问题：管道长度直接影响压降的大小，在进行计算时需要准确测量管道长度5.流动状态问题：在计算过程中需要考虑流体的状态，是否属于进口、中间、出口流体状态不同，对计算结果也有一定的影响4. 总结蒸汽管道压降计算是工程实践中的一个重要问题，本文介绍了常用的计算公式和注意事项。
在实际工程中，需要根据具体情况灵活选择不同的计算方法和技术手段，以保证计算精度和实用性。
蒸汽管道系统压力损失计算
蒸汽管道系统压力损失计算摘要：以某电厂主蒸汽管道系统为例，采用介质比容变化不大的方法计算主蒸汽管道系统压力损失，根据实际计算压降参考评估设计压降，探讨介质比容变化不大的蒸汽管道系统压力损失计算流程、计算难点。
旨在总结、梳理介质比容变化不大蒸汽管道压力损失计算的一般方法，对后续蒸汽管道设计起指导作用。
关键词：介质比容；压力损失；蒸汽管道；计算方法0引言压力损失是管路系统设计和运行的一个重要参数。
准确的压力损失计算对于管径选择、输送设备选型等是必不可少的，可有效地节约管道系统材料及运行的成本并保证设计的可靠性。
蒸汽在管内流动时，由于压力变化，其比容也随之变化，使其压力损失计算比较复杂，按《火力发电厂设计技术规程》DL5000~2000，8.1.2“大容量机组锅炉过热器出口至汽轮机进口压降，宜为汽轮机额定进汽压力的5%”，这一常规在国内作为确定机炉蒸汽初参数匹配的指导准则，通常也是工程设计中用来控制主蒸汽管道允许压降的主要依据，但从实践情况来看，大多数火电厂的机炉压降与额定值或设计值之间差距明显，本文旨在探讨总结介质比容变化不大的蒸汽管道系统压力损失计算方法，对蒸汽管道系统压力损失有更深层次的理解，并为后续的蒸汽管道设计提供一定的理论依据。
1蒸汽管道压力损失定义、分类定义：蒸汽管道压力损失计算就是按照给定的管道布置、管径、介质流量及其参数进行蒸汽管道始终端的压差计算，或确定蒸汽管道任一截面上的介质状态及蒸汽管道的通流能力。
分类：1）介质比容变化不大：管道终端与始端介质比容比不大于1.6 或压降不大于初压40%的蒸汽管道压力损失。
2）介质比容变化大：蒸汽管道终端和始端的介质比容比大于1.6 或压降大于初压40%的蒸汽管道。
2蒸汽管道压力损失计算图1：某厂主蒸汽管道分段计算示意图3）计算过程由图1，记A点为2#过热器出口，E、F为2#汽机进口，依次计算B、C、D、E、F点处蒸汽压力，从而计算整个蒸汽管道系统的压力损失。
汽轮机压降计算公式
汽轮机压降计算公式汽轮机是一种利用蒸汽或其他工质的动力机械，将热能转化为机械能的装置。
在汽轮机中，蒸汽被加热并且膨胀，然后通过叶片转动涡轮，最终产生动力。
在汽轮机运行过程中，压降是一个非常重要的参数，它直接影响着汽轮机的效率和性能。
因此，正确地计算汽轮机的压降是非常重要的。
汽轮机的压降是指在汽轮机内部，蒸汽从高压区域流动到低压区域所产生的压力差。
压降的大小直接影响着汽轮机的输出功率和效率。
因此，正确地计算汽轮机的压降是非常重要的。
在实际的工程应用中，我们可以通过以下公式来计算汽轮机的压降：ΔP = (h1 h2) + (V1^2 V2^2) / 2g。
其中，ΔP表示汽轮机的压降，h1和h2分别表示高压和低压区域的焓值，V1和V2分别表示高压和低压区域的速度，g表示重力加速度。
在这个公式中，焓值和速度是汽轮机内部蒸汽的两个重要参数。
在汽轮机中，焓值表示蒸汽的热能大小，速度则表示蒸汽的动能大小。
因此，通过计算高压和低压区域的焓值和速度差异，我们可以得到汽轮机的压降。
在实际的工程应用中，我们可以通过以下步骤来计算汽轮机的压降：1. 首先，我们需要确定高压区域和低压区域的焓值。
在汽轮机中，焓值是蒸汽的热能大小，它可以通过蒸汽表或者计算得到。
2. 其次，我们需要确定高压区域和低压区域的速度。
在汽轮机中，速度是蒸汽的动能大小，它可以通过流速计算或者实验测量得到。
3. 最后，我们可以通过上面的公式来计算汽轮机的压降。
将高压区域和低压区域的焓值和速度代入公式中，就可以得到汽轮机的压降。
通过以上的步骤，我们可以得到汽轮机的压降。
在实际的工程应用中，正确地计算汽轮机的压降是非常重要的。
因为压降的大小直接影响着汽轮机的输出功率和效率。
正确地计算汽轮机的压降，可以帮助工程师们更好地设计和优化汽轮机，提高汽轮机的性能和效率。
除了上面的公式之外，还有一些其他的方法可以用来计算汽轮机的压降。
例如，我们可以通过实验测量来得到汽轮机的压降，或者通过计算流体动力学模拟来得到汽轮机的压降。
蒸汽管道水力计算表说明正式版
蒸汽管道水力计算表说明正式版饱和水蒸汽管道水力计算表使用说明1.管道初始端饱和水蒸汽物性参数的确定根据初始饱和水蒸汽温度，在“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表”文件夹中“饱和水蒸汽物性参数表.xls”选取相应温度下饱和水蒸汽密度ρ与绝对压强P ab。
此算例中为170℃饱和水蒸汽，则查表知此温度下绝对压强为0.7926MPa，密度为4.113m3/kg，则比容V为0.2431kg/m3。
根据初始饱和水蒸汽温度与绝对压强，在在文件夹“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表”中“水和水蒸气的动力粘度表.xls”选取相应温度与压力下饱和水蒸汽的动力粘度η。
此算例中为170℃饱和水蒸汽，则查表取170℃时1MPa时水蒸汽动力粘度η为159×10-6Pa·s。
将170℃、0.7926MPa、0.2431kg/m3与159×10-6Pa·s代入“蒸汽管道水力计算表.xls”已知条件中。
2.初步确定管道管径根据管道饱和水蒸汽设计流量，经过试算，在“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表”文件夹中“水、蒸汽及压缩空气管道推荐流速.doc”选取相应管径范围内推荐流速。
此算例中流量为0.117t/h，经试算管道直径小于100mm，则推荐流速为15~30m/s，取下限值15m/s，由此初步确定管道内径为30mm，管道壁厚2.5mm，故管道外径为35mm。
3.计算管道内蒸汽流动雷诺数确定流动状态由上已知管道内流速与管道内径，此算例为20号钢管，则管道粗糙度为0.1mm，填入“蒸汽管道水力计算表.xls”。
根据下式计算表自动计算出雷诺数：（1）式中，Re——雷洛数，无量纲；w——饱和水蒸汽流速，此算例中为15m/s；d——管道内径，此算例中为0.03m；η——饱和水蒸汽的动力粘度，此算例中为159×10-6Pa·s；V——饱和水蒸汽的比容，此算例中为0.2431kg/m3。
此算例中，表中计算雷诺数为11600。
管道压降计算
数值1(Φ426x8) 0.85 290 60
3.7495
0.266702227 3032 0.5.338462489 42.72577585
管道弯头个数 管道上阀门个数 单个弯头局部阻力系数 弯头处局部总阻力系数 止回阀局部阻力系数 闸阀局部阻力系数
管道局部阻力系数 管道沿程阻力系数 管道总长 管道阻力系数
管道压降 管道压降 终端管道实际压力 管道压降比值
符号
p1 t1 G ρ1
υ1
h1 p2' t2 ρ2
υ2
ppj
υpj
w Dw Di δ η1
查汽规P162~165页
γ=η1*υ1
Re=w*Di/γ 查汽规P166页 ε/Di 查汽规P39页莫迪图
每90米一个π弯
闸阀1只 ξj1=20*λ(单个弯头阻力系数) ξjw=n1*ξj1(弯头局部阻力系数:r/d=1) 查汽规(止回阀门阻力系数：L/Di=50) 查汽规(闸阀阻力系数) ξjf=ξj2+1*ξj3 ξj=ξjw+ξjf ξy=λ*L/Di
名称 管段始端压力 管段始端温度 蒸汽流量 管段始端蒸汽密度
管段始端蒸汽比容 管段始端蒸汽焓值 管段末端允许压力(假定) 管段末端允许温度(假定) 管段末端蒸汽密度(假定)
管段末端蒸汽比容(假定) 平均压力
平均比容 管道流速计算 抽汽管道管外径(假定) 抽汽管道管内径 抽汽管道壁厚 介质动力粘度
介质运动粘度 雷诺系数 管道等值粗糙度 管道相对粗糙度 管道摩擦系数
426 410
8 1.9800E-05
蒸汽管道压降计算
w/m2 m/s
3+ta)/100)^4)
W/(m.K) w/m2 mm
mm w/m2 mm m2 kw kj/kg kj/kg
100 162.5589256 626 3145.024 511.2517224 30.67510334 3001.324897 270
100 164.4795451 626 3145.024 517.2921168 37.24503241 2994.754968 265
100 170.2414036 626 3145.024 535.4133 96.374394 2935.625606 240
0.85 290 0.5 260 3000 50 32 100 626 3145.024 141.31671 141.31671 -30 2 0.25 0 8.396912805 0.002285051 8.399197856 -13.17497547 275 275 122.5 0.057076276 141.31671 116.3907263
单 位 mm m kj/kg Mpa Mpa kj/kg t/h kj/kg mm mm m2 W/m
2
管径计算(426x8) 426 1600
3032
管径计算(426x8) 426 1 1600
3032
0.85 290 0.5 260 3000 60 32 100 626 3145.024 169.580052 169.580052 -30 2 0.25 0 8.396912805 0.002285051 8.399197856 -9.809970564 275 275 122.5 0.057076276 169.580052 95.85969795