钢围堰计算
单壁钢围堰计算书
单壁钢围堰计算书一、计算依据1、xxxxxx施工设计图；2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3、水利水电工程钢闸门设计规范（SL74-95）4、《钢结构计算手册》二、工程概况本设计主要为xxxx大桥水中墩系梁施工用钢围堰，该项目共计12个水中墩，其中9#、12#—19#墩因系梁底标高较低，采用单壁钢围堰施工。
现场调查，施工最高水位为414米，根据各墩位系梁标高，确定三、主要技术参数1、现场调查，施工最高水位为414米；2、Q235钢[σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85Mp3、钢弹性模量Es＝2.1×105MPa；四、围堰构造围堰采用单壁钢围堰，面板为8mm厚钢板，竖向背楞采用8号槽钢，间距400mm，竖向设置三道围檩，围檩使用I32b，对应围檩设置三道内支撑，每道支撑为4根φ140x5.5mm钢管。
封底混凝土厚1.5米，采用C20混凝土，采用水下多点灌注的方式。
五、计算过程（一）面板计算面板按支撑在围檩上的连续加筋板计算，横向取3.2米宽一条（一块板），竖向取全长7.9米，荷载为静水压力荷载。
简图如下：正面图侧面图荷载为静水压力，按水深7.6米考虑（水面标高414米，围堰底标高406.9米），则q=7.6x10=76KN/m2。
3、计算结果按上述图示与荷载，计算结果如下：（1）面板变形：（2）面板应力：通过以上两图，可以看到面板最大变形为 2.35mm，最大应力77Mpa，满足要求。
结论：面板采用8mm厚钢板刚度与强度满足要求。
（二）竖向背楞计算1、计算简图竖向背楞简化为支撑在围檩上的连续梁，计算简图如下：3002、计算荷载荷载主要为静水压力，Q=76KN/m2，竖肋间距400mm，荷载q=76/100x400=30.4N/mm3、计算结果根据上述图示及荷载，计算竖向背楞的结果如下：(1)下部0-3.7米内单元（采用2[8截面]Mmax=6.9105KNxmQmax=85.379KN[8的几何特性为：A=2x1020=2040 mm2A0=（80-2x8）x5x2+400x8=3840mm2I=1010000x2=2020000mm4W=25300x2=50600mm3σmax= M max /W=6.9105·106/50600=136.6N/ mm2<145N/ mm2τmax= Q max /A0=85379/3840=22.2N/ mm2<85N/ mm2 (12)上部3.7-7.9米内单元（采用[8截面]Mmax=3.06KNxmQmax=12.051KN[8的几何特性为：A=1020 mm2A0=（80-2x8）x5+400x8=3520mm2I=1010000mm4W=25300mm3σmax= M max /W=3.06·106/25300=120.9N/ mm2<145N/ mm2τmax= Q max /A0=12051/3520=3.4N/ mm2<85N/ mm2结论：竖肋上部4.2米采用[8，下部3.7米采用[8，满足要求。
钢围堰计算书
目录一、工程概况 (2)二、主动土压力及被动土压力计算 (2)三、支撑的布置和计算 (5)四、钢板桩入土深度计算 (7)五、坑底抗隆稳定性计算 (7)六、内撑系统的组成及详细计算 (8)长沙湾大桥68#、69#墩钢板桩围堰计算书一、工程概况xxx特大桥为厦深铁路潮汕至惠州南段新建工程上的一座特大型桥梁，x#墩承台平面尺寸为6.9×11.1m，厚度为2.2m,承台底面标高-5.501m，采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。
桥位处施工水位+1.528m,计算水位按+2.5米考虑。
钢板桩顶标高按+3.0米设置，底标高为-15m，钢板桩总长18m。
二、主动土压力及被动土压力计算1、设计图纸上的基本计算资料+2.5～-2.7m为河水，内摩擦角ϕ0为0°，粘结力c0为0kPa，天然容重γ0为10.0KN/m3-2.7～-5.5m为淤泥：内摩擦角ϕ1为5°，粘结力c1为4.5kPa，天然容重γ1为17KN/m3，地基容许承载力[σ]=20kPa-5.5m以下为硬塑状粘土层，天然容重γ为20KN/m3，地基容许承载力[σ]=180kPa，γ2=20KN/m3,c2=20Kpa,ϕ2=2002、土压力计算方法由于土层为透水性差的的流塑状淤泥与硬塑状黏土，依据2008年《注册结构工程师专业考试应试指南》（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容，水压力单独叠加。
即根据这个计算原则，本方案中流塑状淤泥采用水土分算，硬塑状粘土采用水土合算法进行计算。
3、主动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P180页公式4-1b ， Pa=γHtg 2(450-2ϕ)-2c tg(450-2ϕ) =γHKa-2c Ka 其中Ka= tg 2(450-2ϕ) 先计算主动土压力系数Ka ：流塑状淤泥Ka 1= tg 2(450-25)=0.84硬塑状黏土Ka 2= tg 2(450-220)=0.49流塑状淤泥采用水土分算法：河水底面Pa 0=γH=γw h 0=10×5.2=52KN/m 2流塑状淤泥土压力计算： 顶面Pa 1顶=-2c Ka=-2c 11Ka =-2×4.5×84.0 =-8.3KN/m 2顶面水压力=γw h 0=10×5.2=52KN/m 2则流塑状淤泥顶面的水土压力=52-8.3=43.7 KN/m 2 底面Pa 1底=γh 1Ka-2c Ka=γ1h 1Ka 1-2c 11Ka=（17-10）×（5.5-2.7）×0.84-2×4.5×84.0 =8.2KN/m 2流塑状淤泥底面水压力=γw （h 0+h 1）=10×（5.2+2.8）=80KN/m 2 则流塑状淤泥底面的主动水土压力=80+8.2=88.2 KN/m 2 硬塑状黏土采用水土合算法计算：硬塑状黏土顶面Pa 2顶=γHKa 2-2c 2Ka=（γw h 0+γ1h 1）Ka 2-2c 22Ka=(10×5.2+17×2.8)×0.49-2×20×49.0 =20.8KN/m 2硬塑状黏土底面Pa 2底=γHKa-2c Ka=（γw h 0+γ1h 1+γ2h 2）Ka 2-2c 22Ka=(10×5.2+17×2.8+20×9.5)×0.49-2×20×49.0 =113.9KN/m 24、被动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P184页公式4-7， Pp=γHtg 2(450+2ϕ)+2c tg(450+2ϕ) =γHKp+2c Kp 其中Kp= tg 2(450+2ϕ) 先计算被动土压力系数Kp ： 硬塑状淤泥Kp 2= tg 2(450+220)=2.04 硬塑状黏土采用水土合算法计算： 硬塑状黏土顶面Pa 2顶= 2c 22Kp=2×20×04.2 =57.1KN/m 2硬塑状黏土底面Pa 2底=γHKp 2+2c 2Kp=γ2h 3Kp 2+2c 22Kp=20×8.5×2.04+2×20×04.2=404KN/m 25、主动土压力与被动土压力计算图式 计算图式见下图：计算水位+2.5堰内硬塑状淤泥顶-6.5（封底底面）被动土压力主动土压力及被动土压力计算图式三、支撑的布置和计算支撑层数和间距的布置采用等弯矩理论进行布置计算，为简化计算,采用简化的主动土压力计算,简化后的土压力当C=0时的等效容重为 γ等效=98.6/(2.5+6.5)=11.0KN/m 2。
钢围堰计算
钢套箱围堰设计计算资料一、已知条件：1. 水深： m 5.72. 承台尺寸： m 5.57⨯3. 封底砼的设计厚度： []h =m 14. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16⨯-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长⨯宽⨯高=m 868⨯⨯ 三、校核封底砼的厚度： ctf b M k h ⋅⋅⋅=max5.3+D <[]h其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=bCT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t =D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.021 ⋅⋅=p k M mqx其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用75.08621==，故0673.0=k （简明施工手册—275页）静水压力形成的荷载-p ：25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度）m t p k M -=⨯⨯=⋅⋅=171.1865.70673.0221m ax故：bf M k h ct ⋅⋅⋅=max5.312001171.1865.25.3⨯⨯⨯=+D 5.0+m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。
围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示）1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊则11(0829.0Y M a =-最大，“建筑结构静力计算手册”291页）4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2211m ax ⋅⋅=q a M []2m ax 61δσ⋅⋅=M []221161δσ=⋅⋅ q a []q a ⋅⋅⋅=1216δσ =65.70829.0006.0180002⨯⨯⨯m 417.0=取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度1． 横肋采用87575⨯⨯<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2m ax ⋅⋅=q k M其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==cm kg M -=⨯⨯=4968012075046.02m ax 22180093.174293.2749680cm kg cm kg W M <===σ ⋅⋅=q k Q m ax 其中：606.01=k kg Q 545412075606.0m ax =⨯⨯= 22m ax 90026.4745.115454cm kg cm kg A Q <===τ 六、计算小纵肋的强度1．小纵肋采用65075⨯⨯<角钢，其386.16cm W = 270.5cm A = 2．小纵肋材料的许用应力：[]21800cm kg =σ []2900cm kg =τ3．小纵肋按五跨连续梁计算变矩和剪力（以横肋为支点）2m ax ⋅⋅=q k M ， ⋅⋅=q Q αm ax其中：046.0=k 606.0=α cm kg q 75= cm 80= cm kg q k M -=⨯⨯=⋅⋅=220808075046.022m ax kg q Q 36368075606.0m ax =⨯⨯=⋅⋅= α22m ax 18006.130986.1622080cm kg cm kg W M <===σ 229009.6377.53636cm kg cm kg A Q <===τ七、计算大纵肋强度1．大纵肋采用[a 18槽钢其2369.25,4.141cm A cm W == 2．大纵肋材料的允许应力 []21800cm kg =σ，[]2900cm kg=τ3．大纵肋以内支撑为支点（图中：11C C B A A ----）支点间距为200mm ，按四跨连续梁计算2m ax ⋅⋅=q k M ⋅⋅=q Q αm ax其中：077.0=k 607.0=α cm kg q 75= cm 200= cm kg M -=⨯⨯=23100020075077.02m axkg Q 910520075607.0m ax =⨯⨯=22180066.16334.141231000cm kg kg W M <===σ 2290042.35469.259105cm kg cm kg A Q <===τ八、钢套箱围堰内支撑杆的强度计算1.当抽水浇筑承台时，钢套箱围堰需一边抽水，一边进行支撑，否则，围 堰 将失去稳定。
主墩钢围堰结构计算书
主墩钢围堰结构计算书一、工程概况1、设计情况XX江特大桥主桥主墩71~73号墩每个主墩设计11根直径2.8m的钻孔灌注桩，梅花形布置，桩基中心间距7.6m。
承台位于河床面以下，承台设计为矩形，承台平面尺寸为26.8x17.2m，承台厚度为6.0m，采用C40防腐砼。
设计承台底面标高分别为12.307m、-13.907m、-11.807m。
2、地形、地质和水文XX江特大桥20年一遇洪水位为+2.634m，71~73号主墩位于XX江深水区，墩位处水深约10~11米，百年一遇最大水流速度1.36m/s。
墩位处淤泥质土层厚11~15m，淤泥质土粘聚力标准值取C=5.77kpa，内摩擦角取φ=11.5o，饱和重度γ=15KN/m3。
3、钢围堰结构71~73号主墩承台采用双壁钢围堰围水施工。
钢围堰采用双壁结构，舱壁厚度1.5m，考虑围堰下沉可能产生的偏位和倾斜，围堰内腔平面尺寸比承台尺寸放大20cm，钢围堰封底砼采用C30水下砼，封底厚度3.0m，刃脚砼高度2.0m，夹壁砼高度7.0m。
主墩钢围堰由壁体、刃脚、内撑三大部分组成。
壁体主要由隔舱板、箱形梁、水平环板、水平斜杆及内外壁板构成。
刃脚高度 2.0m，作为围堰底节的组成部分一道加工。
内撑用型钢构成平面框架，与钢围堰箱形梁一起形成稳定结构体系，另外设置竖向支撑，减小受压杆件的自由长度。
在内撑位置设置竖向箱形梁作为一级支撑结构，水平设置环形板作为二级支撑结构，垂向设置角钢次梁为三级支撑结构，内外壁之间通过水平斜杆和水平环板连接而形成整体。
钢围堰内、外壁板采用8mm钢板（考虑有夹壁砼，底节壁板厚度6mm），箱形梁腹板采用12mm钢板，箱形梁翼板采用16mm钢板，水平环板采用L200x125x14角钢，水平斜撑采用L100x100x12角钢，竖肋采用L75x75x8角钢，内撑采用4-I36b工字钢。
钢围堰结构图4、钢围堰施工方法钢围堰竖向分4节，每节水平分14块，围堰块件在车间制作，然后用汽车和驳船运到现场组拼。
钢板桩围堰计算
钢板桩围堰计算钢板桩围堰计算本承台位于水下，长31.3米，宽8.6米，高3.5米，采用钢板桩围堰施工。
围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩作为定位桩，用型钢连接作为纵横向支撑。
钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，围堰为33.3m×10.6m的单承台围堰方案。
1、计算取值1)现有水位为+4.5m，计算时按照常水位以上一米取值，即水位取+5.5米；淤泥厚度为h2=2.0m，水深为6.0m，水头高度h1=5.5m。
h3为钢板桩入土深度。
2)淤泥力学参数根据含水量情况取值，内摩擦角θ=50，粘聚力c=0kpa，容重r2=16.5kN/m3.3)淤泥质亚粘土力学参数根据含水量及孔隙比情况取值，内摩擦角θ=20，粘聚力c=20kpa，容重r2=18.5kN/m3.4)围堰分五层支撑，标高分别为+0.25m、+1.05m、+1.85m、+2.65m、+3.45m。
开挖底标高为±。
5)钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，截面尺寸为宽0.462m，高1.36m，每米长钢板桩参数力学性能为壁厚0.04m，截面积0.123m2，重量14.5kg/m，截面模量为320cm3/m。
6)型钢采用A3钢材，允许应力[δ]=140Mpa；钢板桩允许应力[δ]=200Mpa。
7)设计流水速率V=2.61m/s。
水流冲击力p=0.8Aγv2/2gh，其中A为阻水面积，γ为水容重，取10KN/m3，v为水流速度，g为重力加速度，取9.8m/s，h为水深，单位为米。
p=29.47kN/m。
2、静水压力计算现有水位标高为+4.5m，型钢支撑中心标高分别为+4.25m、+3.45m、+2.65m、+1.85m、+1.05m，承台底标高为0.河水静水压力为10×5.5=55kN/m2，取一米进行计算，±0m处的总压力P=1.25(P净水+P动水)=1.25×(29.47+55)=105.59kN/m，安全系数为1.25.3、按简支连续梁计算内力和弯矩，受力形式及弯矩如下图所示：弯矩图示：15.4KNm。
钢围堰计算书
湘潭特大桥深水墩双壁钢围堰计算书1.概括1.1工程概况长株潭城际铁路湘潭XDK45+301.7～XDK46+112.13(293#～305#墩)处跨越湘江，桥梁主跨采用变截面连续刚构梁，跨度布置为（42.5m+10×75m+42.5m）,桥墩采用圆端形实心桥墩，墩高16.5m～33.5m。
295#～304#墩地处湘江河道，为深水桥墩基础，其中，296#、297#、298#、299#、墩采用双壁钢围堰施工方法，钢围堰下沉就位，混凝土封底完成后，进行钻孔桩基础及承台墩身施工。
双壁钢围堰为圆形，主要由内壁板、外壁板、隔舱板、横向桁架、竖向桁架、横向加劲肋和竖向加劲肋组成，内外壁中心距0.8m，其中，296#～298#墩钢围堰外径26.4m，内径24.8m；299#墩钢围堰外径24m，内径22.4m。
钢围堰分节制造，每节高度1.5m；刃脚节高度2.25m，刃脚高0.8m。
每节钢围堰平面平均分成8块。
钢围堰内外壁板、隔舱板均为8mm厚度的钢板，隔舱板按1/8圆周布置；横向桁架包括桁架弦板、横撑杆和M形腹杆，每节间长度为1/64圆周布置；横向桁架和横向加劲肋按0.75m的间距错开布置；竖向桁架间距为1/32圆周；竖向加劲肋的间距为1/128圆周。
钢围堰所有构件采用Q235钢。
横向桁架弦板采用两根∠100×100×8的角钢并置，其余杆件都是采用∠75×75×8角钢。
钢围堰底部采用混凝土环形封底，封底混凝土宽度1m；内侧均匀插打6根钢护筒并与钢护筒相连接，进行钻孔桩施工，钢护筒灌注混凝土后形成抗拔桩。
钢围堰顶部采用两层工字钢搭建钻孔平台，底层为56B型工字钢，顶层为36B型工字钢，需满足同时4台冲击钻机作业，每台钻机重量按15吨计。
2.钢围堰抗浮力检算296#～298#墩钢围堰外径26.4m，内径24.8m，其中296#墩钢围堰最高，高度为11.25m；本章对296#墩作抗浮力检算。
深基坑钢围堰计算
*深基坑钢围堰施工计算*一、工程概况1.工程概况XXX特大桥河道宽95m，主跨65.1m，主跨桥墩位于金汇港河内，两桥墩中心距离岸边约15.0m，桥墩基础为双排钻孔桩，每个墩桩基为8根，共16根桩（钻孔桩直径1.25m、桩长56.0m）。
承台底标高为-3.90m，承台顶标高为-1.2m。
水深约3.5m，河流测时水位2.68m，最高通航水位3.0m,百年一遇水位3.77m。
本工程水文地质如下：河床下为③-1层，淤泥粉质黏土，γ=17.8kn/m3 ，θ=18°，厚3-4m；④层:淤泥粉质黏土，γ=17.1kn/ m3 θ=10.1°；素填土γ=19kn/ m3 ，θ=19°；2.基坑围护方案选择根据本工程地基土质差，地下水位高等不利因素，决定采用拉森钢板桩支护。
钢板桩具有重量轻、强度高、锁口紧密、重复使用、施工方便、施工速度快等优点，同时本单位具有钢板桩深基坑施工方面的相应经验。
施工流程:打拉森钢板桩围堰→钻孔桩施工平台→钻孔桩施工→抽水→高压水枪清淤（人工挖土）→施工承台、墩身及顶帽→拉森钢板桩拆除承台围堰根据施工的需要，设计尺寸为17.2×11.7m（见图）。
离岸侧临水，近岸侧为素填土。
二、多支撑钢板桩计算支撑层数和间距的布置是钢板桩施工中的重要问题，根据现场的支撑材料和开挖深度（基底至水面7.0m），我们采取在钢板桩内侧加三层围檩并设置支撑，按多支撑进行钢板桩计算，计算时仍采用等值梁法。
围堰采用拉森ⅳ型钢板桩，w=2037cm3，[f]=200mpa。
围堰顶部荷载按70kn/m2计算。
钢板桩拟采用15m（标准尺寸为10、12、15m）。
(1)计算钢板桩承受土压力，绘出土压力分布图a.γ、θ按16.5m深，加权平均计算γ=（4.5×19＋4.0×17.8＋8×17.10）÷16.5=17.79 kn/ ;m3 θ＝（4.5×19＋4×18＋8×10.1）÷16.5＝14.44。
特大桥双壁钢围堰计算书
湘潭特大桥296#墩双壁钢围堰设计计算书一、设计资料1、设计施工水位28m(钢围堰顶标高29m)2、河床基岩面标高16.34m3、承台尺寸19.1m*12.4m，封底砼底面与河床面相同，采用环封。
4、承台砼：C30 ［бw］=14.3MPa ［бwl］=0.50 MPa［C］=0.99MPa封底砼厚2.0m。
６、钢围堰：A3 ［б］=170Mpa ［бw］=180 Mpa 钢围堰高12.66m 钢围堰内径24.8m 外径26.8m7、水流速度v<2m/s二、钢围堰结构钢围堰高12.66m，分为6节，刃脚节高2.5m，其余各节高2.0m。
钢围堰分为双壁，两壁间距离为1m，钢围堰内径24.8m，外径26.8m。
钢围堰制造时每节平面分成8块，圆心角45°，内弧长度24.8π×1／8=9.739m，外弧长度26.8π×1／8＝10.524m；钢围堰竖向设8个隔舱，即在内外壁之间设8块隔舱板，隔舱板板厚δ=8.0mm。
钢围堰内外壁板板厚δ=8.0mm。
内外壁板设水平桁架，节间长度为10.524×1/8=1.316m（外），9.739×1/8=1.218m（内），斜杆采用∠75×75×8，弦板为环板∠125×125×8并置。
钢围堰内外壁间设竖向桁架，竖向桁架间距为10.524×1/4=2.632m(外)，9.739×1/4=2.435m（内）。
桁架杆为∠75×75×8。
三、封底混凝土计算（一）封底混凝土抗浮计算封底混凝土厚度假设为H,混凝土单位重量2.30 T/m3，施工水位28m。
1、水浮力Q＝D由双壁钢围堰自重D1、封底混凝土重量D2、双壁间填充混凝土重量D3、双壁间填充水重量D4平衡。
（1）封底混凝土底面上作用的向上水浮力：Q=(1/4×π×26.82－1/4×π×22.82)×(28－16.34)=1817t(2)双壁钢围堰自重：D1＝200T(3)封底混凝土重量：封底混凝土重量暂定为HD2=[π×（12.42-11.42）×H+π×（13.42-12.42）×0.5] ×2.3=171.97H+93.21(4)双壁钢围堰双壁间填充砼的重量（2.5m高刃脚混凝土）：D3=[1/4×π×(26.82-24.82)×0.5+1/4×π×(26.82-24.82) ×1.5] ×2.3=373t(5)双壁钢围堰双壁间填充水的重量：D4=1/4×π×(26.82-24.82)×9.16×1.0＝743t(6)令Q＝D1＋D2＋D3＋D4200+171.97H+93.21+373+743=1817H＝2.08m2、考虑围堰外侧桩承受上拔力桩的上拔力即桩的钢筋混凝土抗拉力D5，桩身直径125cm，C20混凝土的允许拉应力0.53Mpa＝53t／m2。
钢围堰计算书--新
钢板桩围堰计算书一、 概况15#墩位于张家港河岸，施工期间水位较高。
为了确保施工安全，将采用钢板桩围堰方法施工承台。
如附图所示，由项目提供的资料知： 开挖基坑处土为粘性土，内摩擦角10度，粘聚力为43Mpa ，湿容重为19KN/m 3 。
原地面标高+1.70m ，承台顶标高-1.70m ，承台埋深+3.50m ，承台高+3.20m 。
二、计算荷载1、活载活载按履—50考虑，承台施工时只考虑一台履带吊作业，将车辆荷载换算为土柱高度。
ho=LBNQ γ N---车辆数，N=1Q---车辆总荷载，Q=50t=500KNL---车辆履带着地长度，L=4.5mB---车辆轮宽，B=2.5+0.7=3.2mγ---土容重，γ=19KN/ m则ho=2.35.4195001⨯⨯⨯=1.83m 因此每平方米土柱的荷载为：1.83×1.0×1.0×19=34KN2、固定荷载当υ=100时，由《土质学与土力学》P159页表7-3中查得朗金土压力系数m2=0.704，1/m2=1.420，m=0.839，1/m=1.192=34×0.704-2×0.839×43= -48.218KPac点：p a2=[q+γ(h+t)]m2-2cm=[34+19(6.9+4.8)] ×0704-2×43×0.839=108.28 KPa拉力区高度ho的确定，令p a=0解得ho=2c/γm –q/γ=3.6m求主动土压力合力E AE A=1/2 p a2 (6.9+4.8-3.6)=1/2×108.3×8.1=438.6KN/m求形心C1C1=(6.9+4.8-3.6)/3=2.7m求钢板桩前的被动土压力KEp K Ep =21×21(γt 21m +2c m1)t =41(19×4.8×1.420+2×1.192×43)×4.8 =278.4 KN/m求形心C2C 2=4.8/3=1.6m取1延米长钢板桩计算对C 点取距,求T T[(h-d)+t]+ KEp ×C 2= E A C 1 T=76.2 KN/m钢管桩支撑验算：按υ426mm 钢管桩支撑设计，A=41π(42.62-40.62)=130.69cm 2 I=641π(42.64-40.64)=28287.25 cm 4E=2.1*105Mpa按两端铰接的压杆计算，自由长度为L=12.88/2=6.44米。
16m长钢板桩围堰结构计算
钢板桩围堰结构计算1、设计参数（1）主跨墩处河道内主要为砾砂土，其土体力学性能如下： 土体容重： r=18KN/m3 土体内摩擦角： φ=36° （2）钢板桩力学性能：钢板桩采用IV 型拉森桩，重量75kg/m ，每1米宽截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=210Mpa 。
（3）承台尺寸：8.4m ×12.3m ×3.5m ，围堰尺寸：10.8m ×15.5m 。
（4）计划采用拉森Ⅳ钢板桩,技术参数:（5）根据地质情况（见图1） 20m 范围加权平均：5.16205.1420410＝＋γ＝⨯⨯5.1420205.14＝φ＝⨯ 05.1320185.14＝＝⨯C主动土压力系数：Ka ＝tg2（45－φ/2）＝0.60 被动土压力系数：Kp ＝tg2（45＋φ/2）＝1.668 2、计算内容（1）内支撑层数及间距按照等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：[]3a w f 6h K γ＝＝m 98.2cm 2981060.05.161020372156335＝＝⨯⨯⨯⨯⨯γ：取加权平均16.5， h1＝0.88h ＝2.62m h2＝0.77h ＝2.29m h3＝0.65h ＝1.94m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示：（2）计算板桩墙上土压力零点离开挖面的距离y ，在y 处板桩墙的被动土压力等于板桩后的主动土压力：γKKpy ＝γKa （H ＋y ）y ＝81.36.0686.12.19.86.0p =-⨯⨯=-Ka KK KaH式中K-主动土压力修正系数，取1.2 （3）钢板桩零点以下入土深度x 的确定： 由力矩分配法计算的如下： P0=47.7KN P1=8.2KN/m P2=63.3KN/m P3=129KN/m P4=80.1KN/m最大弯矩在8.9m 处,Mmax=98.3KN.M采用等值梁法计算原理，土压力零点处的支撑反力与该点以下钢板桩土压力对桩底的力矩平衡，假设土压力零点以下钢板桩零点以下钢板桩埋深为x ，建平衡方程。
双壁钢围堰计算书教程
辅桥双壁围堰计算1 ，围堰静水压力计算围堰顶标高27.000m（最大施工设防水位）围堰最高抽水水位：27.000m河床标高：24.290m承台顶标高：24.520m承台底标高：21.720m岩层面标高：21.590m1.1、围堰内抽水工况最不利工况为围堰内抽完水进行承台砼浇筑，此工况围堰内外水头差h max= 5.280m（抽水最大水头）2、围堰水流压力计算2.1、围堰静水压力计算静水压力P静水=γhγ=10kN/m3水容重P静水=52.8kN/m3、围堰抗浮计算3.1、围堰上浮力计算钢围堰断面积的计算：A=33.20m2F上浮=1494.00KN3.1、围堰填充砂重量计算刃脚部分的体积：V1=16.60m3围堰内填水体积的计算：填充高度刃脚上 2.00mV2=66.40m3下沉重量：砼重量381.80KN1m高的砼水重量664.00KN钢围堰 385.00KNF下沉=1430.80KN沉降系数的计算：K=0.964、围堰受力计算σ=M/W=111.4MPa<170MPa f=5pL4/384EI=7.46mm满足要求4.2、加劲小肋计算(小竖肋）4.2.1、计算水头 h=5.280m水压力 P=52.80kN/m2加劲小肋间距l=450mm大肋间距L=1000mm面板有效宽度取面板板厚60倍计算，加劲小肋采用∠63×6×40角钢，则钢材弹性模量 E=210000000kN/m2q=23.76kN/m加劲小肋内力按连续梁计算M=pL2/10= 2.38kN.mQ=PL/2=11.88kNσ=M/W=115.0MPa<170MPaτ=QS/Ib=35.4MPa<100MPa加劲小肋变形f=5pL4/384EI= 1.26mm< L/400= 2.5mm4.3、加劲大肋计算(横肋）4.3.1、双壁底层大肋计算计算水头 h= 5.280m h= 4.280m水压力 P1=52.80kN/m2P2=42.80kN/m2大肋间距L=1000mm作用于大肋上的外荷载q=47.8kN/m大肋采用 T型结构，截面特性如下：截面积A(cm 2)惯性矩I x (cm 4)截面模量W xmax (cm 3)截面模量W xmin (cm 3)回转半径i(cm)截面静矩S x (cm 3)37.60975.18254.4976.38 5.0981.51梁上最大轴力 F=146kN支撑杆的最大轴力 F=134.5kN内支撑的最大轴力 F=230.1kN(1)环向梁应力计算：σ=N/A=#REF!MPa <170MPa119.15=#REF!<170MPa35.76=#REF!<170MPa(2)支撑杆受力计算支撑杆采用2∠63×6×63角钢面积A=14.576cm 2经计算轴向力N=134.5KNτ杆=F 杆/A 杆=92.27MPa <100MPa(3)内支撑受力计算内支撑采用I32a面积A=67.156cm 2经计算轴向力N=230.1KNτ杆=F 杆/A 杆=34.26MPa <100MPaσ=N/A±M/W=#REF!σ<[σ]；满足设计要求。
midas钢围堰计算书
钢围堰计算书编制：审核：审批：二〇一七年十月目录一、工程概况 (1)二、钢围堰模型的建立 (2)2.1钢围堰模型 (2)2.2水压力荷载模型 (2)三、计算参数 (2)四、钢围堰计算结果的分析 (3)4.1壁板 (3)4.2竖肋 (4)4.3横肋 (5)五、钢围堰结论汇总 (6)钢围堰分析一、工程概况钢围堰半径为5m、高6m，壁体为带肋钢板，壁板为8mm 钢板，横肋为150X14mm 钢板，竖肋为L75*50*5 角钢，所有材质均为Q235 钢。
竖肋沿壁体圆周不大于35cm 间距布置，横肋的间距50cm，横肋、竖肋均布置在外侧，荷载为5.5m高静水压力。
图1-1 钢围堰模型示意图二、钢围堰模型的建立2.1钢围堰模型通过midas/civil进行建模，模型如“图2.1-1 钢围堰模型”：图2.1-1 钢围堰模型2.2水压力荷载模型通过midas/civil进行建模并施加流体压力，模型如“图2.2-1水压力荷载模型”：图2.2-1 水压力荷载模型三、计算参数Q235钢材的允许应力：[σ]＝215MPaQ235钢材的允许剪应力：[τ]＝125MPaQ235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa钢围堰组合荷载按“自重*1.2系数+水压力*1.4系数”四、钢围堰计算结果的分析4.1壁板板单元最大组合应力如图所示：σ=13.1Mp<215MP(满足条件）图4.1-1 壁板应力图板单元最大位移如图所示：s=0.63mm<L/400=500/400=1.25mm(满足条件)图4.1-2 壁板位移图4.2竖肋竖肋最大组合应力如图所示：σ=92.3MP<215MP图4.2-1 竖肋应力图竖肋最大组合剪切应力如图所示：t=9.0MP<125MP(满足条件）图4.2-2 竖肋剪力图竖肋最大位移如图所示：s=0.63mm<L/400=500/400=1.25mm图4.2-2 竖肋位移图4.3横肋横肋最大应力如图所示：σ=13.1MP<215MP(满足条件）图4.3-1 横肋应力图横肋最大位移如图所示：s=0.64mm<L/400=314/400=0.785mm(满足条件）图4.3-2 横肋位移图五、钢围堰结论汇总通过midas/civil 进行计算分析对模型结果汇总如表“表5-1 钢围堰结果汇总表”：表5-1 钢围堰结果汇总表通过以上对钢围堰应力和变形的计算都能满足要求。
钢板桩围堰设计计算
钢板桩围堰设计计算一、土层地质情况根据设计图纸提供的参数，设计洪水位为+5.40M ，12#墩河床高程为-2.00M, 土层地质为淤泥质粉质粘土，土性质为：γ为16.5KN/M 3 ，φ取9.50 ，C 取12.3KPa 。
二、支撑布置围堰中共设三道支撑，第一点支撑标高为+3.19M ，第二支撑标高为+1.19M ，第三道支撑标高为-2.41M, 采用H40型钢进行支撑。
以φ400的钢管进行斜支撑。
支撑图纸如下图：H2=5.625H1=7.4R3R2R1支撑布置图（单位：M ）三、体系简化验算：主动土压力系数：Ka=tg 2(450-9.50/2) =0.717 土压力： 取γ浮=9N/M 3Ea=1/2Ka γH 22 =1/2×0.717×9×5.6252 =102.088KN/M水压力：纯水 w 水=1/2ρg(H 1+H 2)2=1/2×10×(7.4+5.625)2=848.253KN/M 总压力 ：Ea+E 水=102.088+848.253=950.341KN/M压力计算图单位：压力计算图（单位：M ）四、应力计算R 1=1/2×10×(5.4-3.19)2=24.42KN/MR 2=1/2×10×(5.4+0.61)2-24.42=156.18-24.42=131.76KN/MR 3=1/2×10×(5.4+5.018)2-156.18+1/2×0.717×(5.018-2)2×9=415.882KN/M R 4=1/2×10×(5.4+7.625)2-542.674+1/2×0.717×9(7.625-2)2-29.388=378.284KN/M 五、钢板桩验算采用拉森Ⅳ型，宽40cm ，截面系数Wx=2270cm 3 R 1=24.42×0.4=9.768KN R 2=131.76×0.4=52.704KN R 3=415.882×0.4=166.353KN R 4=378.284×0.4=151.314KNN=1/2qH=1/2×0.4×9.8×H ×H=1/2×3.92×H ×H 即 q=3.92×H M E =0M D =-1/2×10×(5.4-3.19)2×1/3×2.21×0.4=-7.196KN.M M C =9.768×2-1/6×10×4.213 ×0.4=-30.21KN.MM B =9.768×5.6+52.704×3.6-1/6×10×7.813 ×0.4-1/6×0.717×9(2.41-2)3×0.4=-73.18M A =9.768×10.815+52.704×8.815+166.353×5.215-1/6×10×0.4×13.0253-1/6×0.717×0.4×9(7.625-2)3=-111.942KN.MM DC 中点=9.768×1-1/6×10×3.213 ×0.4=12.283KN.MM CB 中点=9.768×3.8+52.704×1.8-1/6×10×6.013 ×0.4=54.9KN.MM BA 中点=9.768×8.208+52.704×6.208+166.353×2.608-1/6×10×10.4183 ×0.4-1/6×0.717 ×9×3.0183 ×0.4 =75.574KN.M根据计算结果绘制弯矩图如下：单位：KNMMax=111.942KN.M查表得钢板桩[σ]=180MPa 截面模量w=2270cm3σ=111942/2270=49.3MPa<[σ]=180MPa 满足要求！六、基坑底的安全验算按围堰施工至封底混凝土人顶标高-7.625根据公式'γ>Kj 取安全系数K=1.5土的浮容重'γ=16.5-10=8.0KN/M3最大渗流力j=iγwi=h/(h+2t) =(5.4+7.625)/(5.4+7.625+2t)=13.025/(13.025+2t)t 为钢板桩底部到开挖面的距离所以j = iγw =10×13.025/(13.025+2t)'γ≥K j≥1.5×130.25/(13.025+2t)t≥5.7Mt实施过程中取值为6.5M，大于5.7M，满足要求！根据上面计算设计的钢板桩围堰基坑底满足安全方面要求。
钢围堰设计计算书
受力图示如下：
7
8
A、对于φ1020×10mm 钢管：
Nmax=3882KN
Mmax=74.5KNm A=317.14cm2,W=7930cm3,δ=10mm，L=5m，λ=14，稳定系数φx=0.985,管口局部失稳系数
ψ=0.95
强度复核：
按《钢结构设计手册》关于钢管构件强度计算公式：
σ
= N/A+ M γW
底部水平桁架受力图式
3
桁架轴力图
桁架杆件弯矩图
上部壁板水平桁架图示从略。
桁架荷载及内力表列如下：
桁架标高
杆件位置
荷载
+2.928m +2.928m
弦杆 腹杆
120kn/m
+2.928m
立杆
+12.928m
弦杆
86.5kn/m
+12.928m
立杆
86.5kn/m
+12.928m
腹杆
86.5kn/m
最大轴力(KN) -615 -357 -81 -454 -77
= 113.6MPa ≤ 145MPa
稳定性复核： 按《钢结构设计手册》关于钢管构件稳定性计算公式
N + M x ≤ ϕ[σ ]
ϕx A γWx
112.5+3.8=116≤0.95×145=138Mpa
C、对于φ420×10mm 钢管：
Nmax=493KN
Mmax=8.8KNm A=128.7cm2,W=1289cm3,δ=10mm，L=5m，λ=18，稳定系数φx=0.918 , 管口局部失稳系数
则[T]=[400×125+80×190]×4.2×2×0.7=548KN>357KN 所以焊缝强度满足要求。 标高+12.928m 处桁架： 弦杆：弦杆截面及其特性如下：
双壁钢围堰计算书
双壁钢围堰施工及计算1、概述围堰所处的地理环境水文地质资料2、钢围堰结构尺寸拟定。
3、钢围堰重量计算3.1 钢板围堰钢板：G1s78.5 12 (12 10.38) 4 0.006 506.0kN隔舱钢板：G2s78.5 12 1.2 8 0.006 54.3kN3.2 角钢竖肋角钢：G3l1 k 0.09 180 12 194.4kN横肋角钢：G4l 2 k 0.09 44.76 12 48.3kN 弦杆角钢：G5l 3 k 0.09 1.23 12 90 119.6kN。
3.3 灌水和混凝土围堰壁间混凝土重量：G6V 25 44.76 (5 1.2 1.6 1.2 / 2)5639.8 kN加水（ 4m ）重量：G7w V10 4 44.76 1.22148.5 kN 钢围堰总重：G G1G2G3G4G5G6G78710.9kN4、封底混凝土厚度计算假设封底混凝土厚度为h ，围堰外壁所围面积：S外53.13 2 3.14 6.229 10.4 164.85m2360围堰内壁所围面积：S内53.13 2 3.14 529 8 118.34m2360围堰内抽水后围堰浮力：F浮 = gsh 1 10 164.85 10.5 17309.3kN有G G封F浮F浮 G17309.3 8710.92.91mhS内25 118.34封底混凝土厚度取3m 。
5、水流方向围堰受力分析。
围堰在水流方向上迎水一侧收到的水平荷载包括静水压力和流水压力，背水一侧只受到静水压力，受力图示如上图。
水平荷载 = 静水压力 + 流水压力静水压力：q1h 10 7.5 75kPa流水压力：k v20.8 10 1.52 q22 100.9kPa2g内支撑设置在距水位以下 2.5m 处，内支撑采用直径为75cm ，壁厚为 1cm 的钢管。
对 A 点弯矩：M A F 5q1l 2q2 l 20 62757.5210.40.97.5210.45F62F 1515.3kN （设两根支撑）钢管压应力：F0.5 1515.3。
钢围堰整体抗浮检算
钢围堰整体抗浮检算1、各种面积及体积①刃脚底围堰内面积f1=π12.12 =459.96m2②封底砼体积V1=π(12.12-10.92)×1.3/2+π10.92×3=1176.2m3③围堰内外壁空隙体积V2=π(12.12-10.92)×11.3-252000/7850=947.7m3④围堰内共12根υ1.8m桩，钢护筒直径取2.2m，其与砼接触表面积f2=π2.2×3×12=248.8m22、浮力F= f1γ水h=459.96×13.48=6201t3、抗力①钢围堰重力含壁内(砼浇注至承台底标高砼重量)P1=310(围堰)+480(壁舱内砼)=790t②封底砼重量P 2= V1×2.4=1176.2×2.4=2823t③围堰壁内水重量P 3= V2×1=947.7×1=948t④封底砼与钢护筒间的摩擦力(钢护筒与砼摩擦系数10.4t/m2)P 4= f2×15=248.8×10.4=2588t抗浮力P= P1+P2+P3+P4=790+2823+948+2588=7149t＞F综合㈠㈡项，封底砼厚度3.0m满足要求。
四、壁板间局部弯曲应力1、封底砼顶面（承台底面）处竖向加劲肋水平间距：外壁板上为：24.2π×(1/192)=0.396m =396mm 内壁板上为：21.8π×(1/192)=0.357m=357mm 水平加劲肋竖向间距为300mm水压力：P1=10.48t/m2流水压力：P2=0.06t/m2q=P1+ P2=10.48+0.06=10.54t/m2=1.054kg/cm21）外壁板按机械设计手册第一章表1-1-110等厚矩形板最大挠度：403qb f c Eh=最大应力：2max 1(/)c b t q σ= b=396mm ，a=300mm ，a/b=396/300=1.32 q=10.54t/m 2=1.054kg/cm 2 t=8.0mm四边简支（板中央应力）0c =0.0712，1c =0.4234083105.43003960.07120.5650.992.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max0.423(300/8) 1.05462.70=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2）内壁板按机械设计手册第一章表1-1-110等厚矩形板最大挠度：403qb f c Eh=最大应力：2max 1(/)c b t q σ= b=357mm ，a=300mm ，a/b=357/300=1.19 q=10.54/m 2=1.054kg/cm 2 t=8.0mm四边简支（板中央应力）0c =0.06074，1c =0.37124083105.43003570.060740.4820.8932.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max0.3712(300/8) 1.05455.019=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2、封底砼顶（承台底）面以上2.5处竖肋水平间距不变 水平加劲肋间距400mm水压力：P 1=10.54－2.5 =8.04t/m 2 q=P 1=8.04t/m 2=0.804kg/cm 2 1）外壁板b=396mm ，a=400mm ，a/b=400/396=1.01，t=8.0mm 四边简支（板中央应力）0c =0.0444，1c =0.2875408380.43964000.04440.81612.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯[]2max 0.2875(396/8)0.80456.64=170MPaMPa σσ=⨯⨯=<2)内壁板b=357mm ，a=400mm ，a/b=400/357=1.12, t=8.0mm0c =0.0547，1c =0.3406408380.43574000.05470.66412.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max 0.3406(357/8)0.80454.53=170MPaMPa σσ=⨯⨯=< 3、封底砼顶（承台底）面以上6.5m 处竖肋水平间距 535mm 水平加劲肋间距600mm水压力：P 1=10.54－6.5=4.04t/m 2 q=P 1=4.04t/m 2=0.404kg/cm 2 1）外壁板b=594mm ，a=600mm ，a/b=600/594=1.01，t=8.0mm0c =0.0444，1c =0.2875408340.45946000.0444 2.08 1.52.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯[]2max0.2875(594/8)0.40464=170MPa MPa σσ=⨯⨯=< 2)内壁板b=535mm ，a=600mm ，a/b=600/535=1.12，t=8.0mm0c =0.0547，1c =0.3406408340.45356000.0547 1.68 1.52.1108400400l f mm mm ⨯==<==⨯⨯ []2max 0.3406(535/8)0.40461.5=170MPa MPa σσ=⨯⨯=<五、水平加劲肋中的应力水平加劲肋支承在竖向加劲肋上，竖向加劲肋支承在水平桁架上，水平桁架支承在隔舱壁上和竖向桁架上。
某大桥钢围堰计算(有图及计算过程)_secret
XXXX大桥双壁钢围堰计算单目录一、基本资料 (2)二、荷载及计算工况 (3)（一）荷载分类 (3)（二）各工况荷载分析 (3)三、封底砼的计算 (3)四、钢围堰下沉计算 (4)五、围堰侧壁计算 (6)（一）、荷载 (6)（二）、围堰荷载组合 (7)（三）、主要计算结果 (7)（四）、计算结果分析 (9)六、围堰稳定性检算 (11)（一）、荷载 (11)（二）、抗滑移稳定 (11)（三）、抗倾覆检算: (11)一、基本资料1、设计潮水水位按+7.85m考虑，实际+8.5m，钢围堰顶标高按+9.0m设计，承台底标高-3.222m，围堰底标高-7.222m，最大水头差15.7m。
2、围堰竖向布置施工水位：＋6.08m，设计高潮位：＋7.85m，根据实际调查取8.5m计算。
综合拟定:围堰顶标高:+9.0m, 承台底标高:-3.222m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:-7.222m,故围堰的总高度为:9.0+7.222=16.222m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.4m。
围堰抽水后水头差+8.5+7.22=15.72m。
围堰结构见下图。
钢围堰立面布置图钢围堰平面布置图二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。
（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。
工况2，围堰抽水。
三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。
1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力〔τｃ〕=0.99(MPa)。
2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.72-24×4=61.2KN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833qlx2=0.0833×61.2×14.82=1116.7 KN·m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×342=2.67(m3)σmax = Mx/Wx=1116.7/2.67=418.8Kpa=0.419MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。
钢套箱围堰计算书
钢套箱围堰计算书一、基本资料1、根据淮委沂沭泗局、沂沭河水利管理局提供的沭河水文资料，2012年7月10日15时30分的水位标高53.60m。
设计水位按53.60m 考虑，钢围堰顶标高按55.60m设计，承台底标高41.92m。
围堰底标高37.92m，最大水头差13.68m。
2、围堰竖向布置设计水位：53.60m，根据实际调查取53.60m计算。
综合拟定:围堰顶标高:55.60m, 承台底标高:41.92m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:37.92m,故围堰的总高为:55.60-37.92=17.68m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.5m。
围堰抽水后水头差h水=53.60-37.92=15.68m。
围堰结构见下图。
二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。
（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。
工况2，围堰抽水。
三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。
1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力[τｃ]=0.99(MPa)。
2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.68-24×4=60.8kN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833ql x2=0.0833×60.8×10.82=590.7k N•m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×42=2.67(m3)σmax= Mx/Wx=590.7/2.67=221kPa=0.212MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。
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钢套箱围堰设计计算资料一、已知条件：1. 水深： m 5.72. 承台尺寸： m 5.57⨯3. 封底砼的设计厚度： []h =m 14. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16⨯-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长⨯宽⨯高=m 868⨯⨯ 三、校核封底砼的厚度： ctf b M k h ⋅⋅⋅=max5.3+D <[]h其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=bCT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t =D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.021 ⋅⋅=p k M mqx其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用 75.08621==，故0673.0=k（简明施工手册—275页） 静水压力形成的荷载-p ：25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度）m t p k M -=⨯⨯=⋅⋅=171.1865.70673.0221max故：bf M k h ct ⋅⋅⋅=max5.312001171.1865.25.3⨯⨯⨯=+D 5.0+m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。
围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示）1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊则 11(0829.0Y M a =-最大，“建筑结构静力计算手册”291页）4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2 211max⋅⋅=q a M[]2max 61δσ⋅⋅=M[]221161δσ=⋅⋅ q a[]qa ⋅⋅⋅=1216δσ =65.70829.0006.0180002⨯⨯⨯m417.0=取：mm 4001=则：mm 8002=五、计算横向加劲肋的强度1． 横肋采用87575⨯⨯<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ⋅⋅=q k M其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==cm kg M -=⨯⨯=4968012075046.02max 22180093.174293.2749680cmkg cmkg WM <===σ⋅⋅=q k Q max 其中：606.01=k kg Q 545412075606.0max =⨯⨯= 22max 90026.4745.115454cmkg cmkg AQ <===τ六、计算小纵肋的强度1．小纵肋采用65075⨯⨯<角钢，其386.16cm W = 270.5cm A = 2．小纵肋材料的许用应力：[]21800cm kg =σ []2900cm kg =τ3．小纵肋按五跨连续梁计算变矩和剪力（以横肋为支点）2max ⋅⋅=q k M ， ⋅⋅=q Q αmax其中：046.0=k 606.0=α cm kg q 75= cm 80= cm kg q k M -=⨯⨯=⋅⋅=220808075046.022max kg q Q 36368075606.0max =⨯⨯=⋅⋅= α 22max 18006.130986.1622080cmkg cmkg W M <===σ229009.6377.53636cmkg cm kg A Q <===τ七、计算大纵肋强度1．大纵肋采用[a 18槽钢其2369.25,4.141cm A cm W == 2．大纵肋材料的允许应力 []21800cm kg =σ，]2900cm kg =τ3．大纵肋以内支撑为支点（图中：11C C B A A ----）支点间距为200mm ，按四跨连续梁计算2max ⋅⋅=q k M ⋅⋅=q Q αmax其中：077.0=k 607.0=α cm kg q 75= cm 200= cm kg M -=⨯⨯=23100020075077.02maxkg Q 910520075607.0max =⨯⨯= 22180066.16334.141231000cmkg cmkg W M <===σ2290042.35469.259105cmkg cmkg A Q<===τ八、钢套箱围堰内支撑杆的强度计算1.当抽水浇筑承台时，钢套箱围堰需一边抽水，一边进行支撑，否则，围 堰将失去稳定。
2.钢套箱内的支撑点如图中所示的1A ～5A ，1B ～5B ，1C ～5C ，1D ～5D ， 1E ～5E ，1F ～5F ，1G ～5G 及11A ～15A ，11B ～15B ，11C ～15C ，11D ～15D ， 11E ～15E ，11F ～15F ，11G ～15G 。
3. 支承在“A ”点和“F ”点上的支撑杆采用[40b 按 布置，其中 344.1864cm W X =,09.166=A ，cm ix 71.14=，370.222cm Wg =， cm ig 70.3=。
344.1864cm w x =4.支承在其它各点上的支撑杆采用[20a 槽钢按 布置，其中 cm i cm A cm W x x 86.7,66.57,08.35623===5. 钢套箱围堰支撑图如下所示：6．支撑杆件强度计算：A ．支承在“A ”点和“F ”点上的支撑杆强度a. 受压强度计算[]σφσ≤=AN其中：kg Q N 9105max ==，209.166cm A = φ根据入选用 yuw =λ 1=m （两端铰支）cm 600= cm ig 7.3= 2.1627.3600===iym λ根据λ查表得264.0=φ 22180065.20709.166264.09105cmkg cmkg AN <=⨯==φσb. 受弯强度计算支承在“A ”点和“F ”点上支撑杆，除两端受压外，还要承受侧面传来 的集中荷载)9105(max kg Q P P ==受力计算简图如下：kgP n R R B A 18210910521521=⨯-=⋅-==cm kg p nm M -=⨯⨯⨯-=⋅⋅⋅-=3277800600910558125812max22max 180006.175844.186********cmkg cmkg W M X<===σ2290064.10909.16618210cmkg cmkg ARA <===τB ． 支承在除“A ”点“F ”点上的支撑杆强度计算：除“A ”点和“F ”点的支撑杆外，其余支撑杆只受力，不受弯矩作。
[]σφσ≤=4N其中：kg Q N 9105max == 266.57cm A = φ根据入选用 xi M =λ 1=M （两端铰支）cm 600= cm i x 86.7= 34.7686.76001=⨯==ixm x λ根据x λ查表得：749.0=x φ 22180083.21066.57749.09105cmkg cmkg ANX x <=⨯==φσ若以cm i y 91.2=代入则 19.20691.26001=⨯==yy i M λ根据y λ查表得169.0=y φ 22180037.93466.57169.09105cmkg cmkg ANY y <=⨯=⋅=φσ故：施工中该支撑杆任意安放其强度均满足要求。
九、钢套箱内支撑回岑挡板强度的计算1．根据支撑杆受力计算得知A A -杆，F F -杆支承在用 25a 制成的槽钢内，A 点和F 点受矩支撑（d d c c b b a a ----,,,杆）传递的力后，使得1A 点 承受18210kg 推力（支承力）该力，由设置在 25a 槽钢的挡板来承受。
2．A 点和F 点的回岑挡板制成如下形式：3．因B B -杆，C C -杆，D D -杆，E E -杆只承受正面壁板板压力，其回 岑内的挡板不需要计算，且挡板厚度为 mm 8=δ就能满足需要。
4．A A -杆，F F -杆强度计算 5．回岑挡板计算的数学模式为： 6．回岑挡板强度计算A . 回岑挡板弯曲强度和剪切强度计算2241q M = cm 22=cmkg q 727.8272218210==cmkg q M 5.1669222727.82724124122=⨯⨯==kg Q 18210= 261BH W = cm B 22= cm H 2=32667.144226161cmBHW =⨯⨯==244222cm H B A =⨯=⨯= 2218001.1138667.145.16692cmkg cmkg W M <===σ2290086.4134418210cm kg cm kg A Q<===τB .回岑挡板焊缝强度计算 []fff A N ττ≤=其中：f f f h A ∑⋅=7.0δ2.1=f h (-δ为最薄板) cm t 2.1==δ cm h f 44.12.12.1=⨯= 取: cm h f 5.1= cm f 24474=-⨯=∑22.25245.17.07.0cm h A f f f =⨯⨯=∑⋅= kg R N A 18210== []2750cm kg f =τ 22750062.7222.2518210cmkg cmkg A N ff <===τ十、浮力计算：1．围堰抽水浇筑承台时所产生的浮力kg H B L W t 360045045.3605.76001.8==⨯⨯=⨯⨯= 2．围堰钢材自重：kg t G 20131131.201==3．围堰封底砼重量kg t v C 10563105613680011232==⨯⨯⨯==砼γ 4．钻孔桩重量kg t h R d n G 270962962.2704163.225.164223==⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=-ππ砼 5．围堰总重量kg t G G G G 396706706.396962.270613.105131.20321==++=++= 6．围堰浮力与重量的差值：kg t G W W 36661661.36706.390045.360-=-=-=-=因W 为负数，故围堰不会上浮，即围堰重量（含桩身重量和封底砼重 量）大于围堰所产生的浮力。
十一、封底砼与围堰的粘结力与浮力之差值（即：围堰能否脱离封底砼而上浮）： W k S w >÷⋅τ其中：W -围堰浮力 t W 045.360=-S 封底砼与围堰接触 ()22821618m S =⨯⨯+⨯=砼的握裹力-W τ 2150m t W =τ （“简明施工手册”559页） k -安全糸数 4=k t t k S W 045.3601050415028>=÷⨯=÷⋅τ 故：当围堰抽水浇筑承台时，围堰与封底砼的粘结力大于围堰的浮力，围堰 不会脱离封底砼而上浮。