简支钢梁计算书
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简支钢梁计算书
单跨钢梁计算书
一. 设计资料
示意图如下：
恒载下的荷载示意图如下：
活载下的荷载示意图如下：
长度：12600mm，截面：
H-500*200*10*16-Q235
左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；
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荷载序号
荷载
1
工况D-整体Z轴-均布q:-6kN/m
2
工况L-整体Z轴-均布q:-2kN/m
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计算时叠加自重；
采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算；
2轴的挠度限值为：L/400；
3轴的挠度限值为：L/400；
2轴的刚度限值为：200；
3轴的刚度限值为：200；
强度计算净截面系数: 0.98
绕2轴的计算长度为：5000mm；
绕3轴的计算长度为：12600mm；
采用楼面梁标准组合验算挠度；
是否进行抗震设计: 否
腹板屈曲后强度: 不考虑
加劲肋设置间距: 0 - 不设置
二. 验算结果一览
验算项验算工况结果限值是否通过
受弯强度 1.35D+0.98L 118.724 215 通过
2轴受剪强度 1.35D+0.98L 16.5207 125 通过
整稳 1.35D+0.98L 152.776 215 通过
翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 5.125 13 通过
腹板高厚比 1.2D+1.4L 44.2 80 通过
2轴挠度D+L 31.0741 31.5 通过
2轴长细比- 114.679 200 通过
3轴长细比-
62.469 200 通过
三. 受弯强度验算
最不利工况为：1.35D+0.98L
最不利截面位于第1个分段离开首端6300mm 处
绕3轴弯矩：M3= 223.248kN·m
计算γ：
截面塑性发展系数
γ2=1.2
γ3=1.05
验算强度：
考虑净截面折减：
W nx=1790.852cm3
W ny=209.524cm3
A n=110.005cm2
σ1=σ2=223.248/1790.852/1.05×103=118.724N/ mm2
σ3=σ4==-(223.248)/1790.852/1.05×103=-118.7 24N/mm2
118.724≤215，合格！
四. 2轴受剪强度验算
最不利工况为：1.35D+0.98L
最不利截面位于第1个分段尾端
剪力：V= 70.872kN
τ=70.872×1064.943/1/45685×10=16.521N/m m2
16.521≤125，合格！
五. 整稳验算
最不利工况为：1.35D+0.98L
区段内最大内力为：
绕3轴弯矩：M3= 223.248kN·m
计算φx：
双轴对称截面：ηb=0
等截面工字形简支梁βb计算：
受压翼缘无支撑长度：l1=5000mm
受压翼缘宽度：b1=200mm
受压翼缘厚度：t1=t f=16mm
ξ=(l1*t1)/(b1*h)=(5000×16)/(200×500)=0.8
跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘
ξ<=2.0，βb=0.69+0.13×0.8=0.794
φb=βb*(4320/λy2)*(A*h/W x)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5 +ηb}*(235/f y)
=0.794×(4320/114.6792)×(11225×500/182740 0)×
{[1+(114.679×16)2/(4.4×500)2]0.5+0}×(235/235) =1.043
φb>0.6：
φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/1.043=0.7996 取φb=φb'=0.7996
计算γ：
截面塑性发展系数
γ2=1.2
γ3=1.05
验算整稳：
φb=0.7996
γy=1.2
σ1=σ2=(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=152. 776N/mm2
σ3=σ4=-(1*223.248)/1827.4/0.7996×1000=-15 2.776N/mm2
152.776≤215，合格！
六. 翼缘宽厚比验算
最不利工况为：1.2D+1.4L
最不利截面位于第1个分段首端
剪力：= -69.662kN
截面塑性发展系数
γ2=1.2
γ3=1.05
翼缘宽厚比：b0/T f1=82/16=5.125
翼缘宽厚比限值：[b0/t]=13.000×(235/f y)0.5=13 考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15
5.125≤13，合格！
七. 腹板高厚比验算
最不利工况为：1.2D+1.4L
最不利截面位于第1个分段首端
剪力：= -69.662kN
截面塑性发展系数
γ2=1.2
γ3=1.05
腹板计算高度：h0=442 mm
腹板高厚比：h0/T w=442/10=44.2
腹板高厚比限值：[h0/t]=80
44.2≤80，合格！
八. 2轴挠度验算
最不利工况为：D+L