混凝土结构后锚固计算
预应力混凝土结构—端部锚固区的计算
垫板 δ=2cm
da /2
钢筋网
N
e
d1
Z
N/2 xa
Z1 N/2
锚具
I
梁端的垫板和加强钢筋网
Z σy
拉应力区 Байду номын сангаас应力区
锚具底下的混凝土劈裂力
❖ 后张法预应力混凝土受弯构件的钢束锚具下设置厚度 不小于16mm的钢垫板或采用具有喇叭管状的钢锚具垫板。
具有喇叭管状的钢垫板
夹片锚具 钢绞线
金属波纹管 锚下螺旋钢筋
预应力钢筋的传递长度ltr和锚固长度la的规定取值见附表2-7。
设计计算上假定传递长度和锚固长度范围内的预应力钢
筋的应力（从零至spe或fpd ）按直线变化计算。
❖ 在端部锚固长度la范围内计算斜截面承载力时，预应力
筋的应力spe应根据斜截面所处位置按直线内插求得。
❖ 在端部预应力传递长度ltr范围内进行抗裂性计算时，预 应力钢筋的实际应力值也应根据验算截面所处位置按直线内 插求得。
❖ 传递长度或锚固长度的起点，与放张的方法有关。
当采用骤然放张（例如剪断）时，由于钢筋回缩的冲击将 使构件端部混凝土的粘结力破坏，故其起点应自离构件端面 0.25 ltr处开始计算。
先张法梁中预应力钢丝端段的应力传布
在预应力钢筋放张时，构件端部外露处的钢筋应力由原 有的预拉应力变为零，钢筋在该处的拉应变也相应变为零。
钢筋将向构件内部产生内缩、滑移，但钢筋与混凝土间 的粘结力将阻止钢筋内缩。
经过自端部起至某一截面的ltr长度后，钢筋内缩将被完 全阻止，说明ltr长度范围内粘结力之和正好等于钢筋中的有
后张法构件锚下局部承压计算
在构件端部或其他布置锚具的地方，巨大的预加压力Np， 将通过锚具及其下面不大的垫板面积传递给混凝土。
预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30.在工程中尽量采用预埋件,但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4—M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2—70；螺栓行数：2排;螺栓列数:2列；最外排螺栓间距:H=100mm;最外列螺栓间距:B=130mm;螺栓公称直径:12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别:C30；二、荷载计算V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力；D x :水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y :绕y 轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm三、锚栓受拉承载力计算 （一）、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ;(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5。
2.1条）式中，sd N :锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值; n ：群锚锚栓个数；1k :锚栓受力不均匀系数，取1。
混凝土结构后锚固技术方案
混凝土结构后锚固技术方案
1. 确定锚固位置和尺寸，根据设计要求选择适当的锚具型号和规格。
2. 在混凝土表面预留锚固孔或钻孔，孔径和深度根据锚具要求和荷载计算确定。
3. 清理锚固孔或钻孔内的灰尘和碎石，保证内壁干燥和光滑。
4. 混合粘结剂，按照说明书要求掺入水中搅拌均匀，保证粘结效果良好。
5. 将粘结剂涂抹在锚具或膨胀螺栓螺母的螺纹和底部，将其插入锚固孔或钻孔中，旋转或锤击使之嵌入混凝土中。
6. 在锚具或膨胀螺栓螺母与混凝土之间填充粘结剂，保证锚固件与混凝土的紧密贴合和牢固固定。
7. 粘结剂干燥后，根据需要进行防护处理，如涂刷防腐涂料或覆盖防护罩，以保证锚固件的耐久性和安全性。
关于混凝土结构后锚固连接
关于混凝土结构后锚固连接，JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》有明确规定：4.1.3膨胀型锚栓和扩孔型锚栓不得用于受拉、边缘受剪（C＜10h ef）、拉剪复合受力的结构构件及生命线工程非结构构件的后锚固。
（生命线工程——与人们生活密切相关，且地震破坏会导至城市局部或全部瘫痪、引发次生灾害的工程，如供水、供电、交通、电讯、煤气等。
）4.2.4后锚固连接承载力应采用下列设计表达式进行验算:无地震作用组合γA S≤R (4.2.4-1)有地震作用组合S≤kR/γRE(4.2.4-2)R=R k/γR(4.2.4-3)式中γA——锚固连接重要性系数，对一级、二级的锚固安全等级，分别取1.2 、1.1 ；且γ≥γ0γ0 为被连接结构的重要性系数；S——锚固连接荷载效应组合设计值，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和《建筑抗震设计规范》GB50011的规定进行计算；R——锚固承载力设计值；R k——锚固承载力标准值；k ——地震作用下锚固承载力降低系数；γRE——锚固承载力抗震调整系数；γR——锚固承载力分项系数。
公式（4.2.4-1）中的γA S，在本规程各章中用内力设计值（N、M、V）表示。
4.2.7未经有资质的技术鉴定或设计许可，不得改变后锚固连接的用途和使用环境。
条文说明第4.1.1条指出：“粘结型锚栓国外应用较多，但新近研究表明，性能欠佳，尤其是开裂混凝土基材，计算方法也不够成熟，破坏形态难于控制，固本规程也暂不列入。
”就是说膨胀型锚栓可用于非生命线工程的受拉、边缘受剪（C＜10h ef＝、拉剪复合受力的非结构构件的后锚固连接，但必需按4.2.4条（强制性条文）进行验算；而对化学（粘接型）锚栓本规程暂未列入应由使用（设计）单位对化学（粘接型）锚栓的材料的材质、施工方法、验收标准等提出明确要求经充分论证后经有资质的单位批准（认可），并按4.2.4条（强制性条文）进行验算后使用。
如果你贴子中讲的情况属实，属于执法违法，你可向当地建设行政部门提出申诉。
混凝土结构后锚固技术规程1(共83张PPT)
6．2受剪承载力计算
• 6.2.1锚固受剪承载力应按表6．2．1规定计算：
对获准使用的锚固胶，除说明书规定可以掺入定量的掺和剂(填料)外，现场施工中不宜随意增添掺料。 3的规定，当有充分试验依据及可靠工程经验并经国家指定机构认证许可时可不受其限制。 8竣工图及其他有关文件记录。 当不能连续记录荷载位移曲线时，可分阶段记录，在到达荷载峰值前，记录点应在10 点以上。 3 当局部锚栓的锚板孔沿剪切荷载方向为长槽孔时，可不考虑这些锚栓承受剪力〔图5. 当不能连续记录荷载位移曲线时，可分阶段记录，在到达荷载峰值前，记录点应在10 点以上。 7工程重大问题处理记录； 力，应根据被连接件锚板孔径df，与锚栓直径d的适配情况，锚栓与混凝土基材边缘的距离c值大小等，分别按以下规定确定：
7 锚固抗震设计
• 7.0.1 有抗震设防要求的锚固连接所用之锚栓，应选用化学植 筋和能防止膨胀片松弛的扩孔型锚栓或扭矩控制式膨胀型锚栓 ，不应选用锥体与套筒别离的位移控制式膨胀型锚栓。
• 7.0.2 抗震设计锚栓布置，除应遵守本规程第8章有关规定外， 宜布置在构件的受压区、非开裂区，不应布置在素混凝土区； 对于高烈度区一级抗震之重要结构构件的锚固连接，宜布置在 有纵横钢筋环绕的区域。
• 3.2.4 化学植筋的钢筋及螺杆，应采用HRB400级和HRB335级带肋 钢筋及Q235和Q345钢螺杆。钢筋的强度指标按现行国家标准?混凝 土结构设计标准?GB50010规定采用。
• 3.2.5 锚栓弹性模量可取2．0×105MPa。
• 3．3 锚固胶
• 3.3.1 化学植筋所用锚固胶的锚固性能应通过专门的试验确定。对获 准使用的锚固胶，除说明书规定可以掺入定量的掺和剂(填料)外，现 场施工中不宜随意增添掺料。
la锚固长度计算公式
钢筋的锚固长度有多种计算公式，具体如下：
1. 受拉钢筋基本锚固长度Lab的公式：Lab=α×（ƒy/ƒt）×d。
其中，Lab为受拉钢筋基本锚固长度；ƒy
为普通钢筋的抗拉强度设计值；ƒt为混凝土轴心抗拉强度设计值，按表1采用；d为钢筋的公称直径；
α为钢筋的外形系数，按表4采用。
2. 受拉钢筋锚固长度La的公式：La＝ζa Lab。
其中，La为受拉钢筋锚固长度；ζa为锚固长度修正系数，
对普通钢筋按规范第8.3.2条规定的规定取用。
3. 纵向受拉普通钢筋的锚固长度修正系数ζa应按下列规定取用：当混凝土强度等级高于C40时，按C40
取值。
请注意，以上公式和参数可能会因具体规范和标准的不同而有所差异。
在实际应用中，应结合具体的工程要求和规范标准进行计算和选择。
同时，还需要注意钢筋的规格、抗拉强度等参数，以确保计算结果的准确性和可靠性。
混凝土构件后锚固锚栓计算书-胶粘型锚栓
混凝土构件后锚固锚栓计算书加固方式：特殊倒锥形胶粘型锚栓一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构后锚固技术规程》(JGJ 145-)（以下简称《后锚固规范》）二、工程概况：1. 基本参数：2. 锚栓选择：3. 锚栓布置：X向列数m:4锚栓X向距离Sx:150mmY向行数n:4锚栓Y向距离Sy:150mmX向左边距Cx1:300mmX向右边距Cx2:300mmY向上边距Cy1:300mmY向下边距Cy2:300mm三、锚栓内力计算:3.1 群锚受拉内力计算:按《后锚固规范》公式5.2.2-1计算锚栓最小拉力:? 0(N/n-My1/∑yi2)=1.1×(0/16-20×1000×225/450000)=-11kN<0kN,部分受拉按《后锚固规范》公式5.2.2-3计算锚栓最大拉力:N hsdh =?0(NL +M )y 1'/∑y i '2=1.1×(0×225+20×1000)×450/1260000=7.9kN锚栓部分受拉，按《后锚固规范》公式5.2.3-2计算受拉区各锚栓: N s1=7.9×(4-1)/(4-1)×4=7.9kNN s2=7.9×(4-2)/(4-1)×4=5.27kN按《后锚固规范》5.2.3条:受拉锚栓总拉力N gsd =?0∑N si =57.9kN3.2 群锚受剪内力计算:钢材钢材、剪撬破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/(4×4) =0.7kN混凝土边缘破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/4 =2.8kN混凝土边缘破坏时,群锚总剪力设计值V gsd =1.1×10=11kN四、受拉承载力验算:4.1 锚栓钢材破坏抗拉承载力验算:由《后锚固规范》6.1.2条:N Rd,s =f yk A s /?Rs,N=640×245/1.3/1000=120.6kN>单锚最大拉力N hsd =7.9kN,满足！4.2 混凝土锥体破坏抗拉承载力验算:由已知条件可知，与剪力垂直方向的锚栓边距c 1=300mm ，与剪力平行方向的锚栓边距c 2=300mm ，所有边距最小值c =300mm 。
普通钢筋的锚固长度计算公式
普通钢筋的锚固长度计算公式
首先，根据混凝土强度等级和钢筋的直径确定黏结系数k和锚固率u。
黏结系数k反映了黏结强度，决定了钢筋与混凝土之间的相对呆滞性，而
锚固率u则反映了钢筋在混凝土中的阻力。
其次，确定锚固长度的计算公式。
钢筋在混凝土中的锚固长度可以根
据当前国家和地区的规范来确定，一般有两种常用的公式。
一种是ACI318规范中的公式：
l = max(lbd, ldb, ln)
其中，lbd是由弯曲滑移失效引起的最小锚固长度，ldb是由混凝土
剪切失效引起的最小锚固长度，ln是由粘结失效引起的最小锚固长度。
ACI318规范中的公式包含了钢筋在混凝土中多种失效形式的考虑，
是一种较为全面的计算方法。
但需要注意的是，对于具体的混凝土结构，
可能还需要根据特殊情况进行修正和调整。
l = max(lbd, ldb)
其中，lbd是由弯曲滑移失效引起的最小锚固长度，ldb是由混凝土
剪切失效引起的最小锚固长度。
最后，根据计算公式进行计算。
根据确定的计算公式，将黏结系数k、锚固率u和其他相关参数代入公式，即可得到钢筋的锚固长度。
需要注意的是，在实际的工程应用中，锚固长度的计算还需要考虑以
下几个因素：
1.混凝土结构的强度级别和尺寸。
2.钢筋和混凝土的材料性能参数。
3.钢筋的直径和间距。
4.钢筋的受力状态和形状。
5.锚固长度的设计要求和安全系数。
以上是普通钢筋的锚固长度计算公式的一般原理和方法。
在实际工程中，还需要根据具体情况和相关规范进行具体的计算和设计。
JGJ145-2013中关于混凝土后锚固拉拔新标准关于抽样及结果判定的汇总(2)
锚固承载力现场检验结果评定
取值说明：
1.关于f y——植筋用钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）：
f
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第y、抗压强度设计值＇
y
2.关于
s
k,R N
-锚栓钢材破坏受拉承载力标准值（N ）：
依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ s
yk
R A f N
s
k,，式中：yk
f
—机械锚栓屈服强度标准值（N/mm 2
）
s
A —机械锚栓应力截面面积（mm 2
）。
3.关于
k,*
R N
-混凝土破坏受检验锚固件极限抗拔力标准值（N ）：现场检测时，检测哪根由设计提供该值，此值应在委托单中填写清楚。
混凝土后锚固拉拔新标准关于抽样及结果判定的汇总
混凝土结构后锚固技术规程（JGJ145-2013)于2013年12月1日正式实施，替换JGJ145-2004标准，标准的抽样规则及结果判定变动较大， 现将抽样及结果判定制作成表格的形式，让现场检测人员及施工现场技术人员熟知掌握这些规定，避免锚栓及植筋检测不符合标准要求。
锚固承载力现场检验抽样数量规定。
混凝土结构后锚固计算
张芹老师对网友提问的综合回答（三）1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。
张芹老师回答田兆峰先生：附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。
张芹2006年5月1日JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿)例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。
解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N一．锚板设楼板面上N压=2074 NV g s d =5544 NM=2074×230+5544×50=754220 N- mmA．锚栓内力分析a．受力最大锚栓拉力锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771Nb．锚栓剪力螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。
植筋后锚固计算
P58 单根植筋锚固的锚固深度设计值和受拉承载力设计值：
d N
e s l l αψψ≥ （6.3.1-1）
b t y s N f A = （6.3.1-2）
e αψ——考虑植筋位移延性要求的修正系数，当混凝土强度等级不高于C30，对6度区及7度区I 、II 类场地，应取1.1；对7度区II 、IIV 类场地及8度区，应取1.25；当混凝土强度等级高于C30时，应取1.0
P58 植筋基本锚固深度s l 计算公式
0.2/s spt y bd l df f α= （6.3.1-3）
spt α——考虑混凝土劈裂影响的计算系数。
当植筋表面至构件表面的最小距离c 不大于5d ，查表6.3.2取用；当植筋表面至构件表面的最小距离c 大于5d 时，spt α应取1.0 bd f ——植筋用粘结剂的粘结强度设计值（N/mm 2）,按本规程表6.3.3取用。
N ψ——考虑各种因素对植筋受拉承载力影响的锚固深度修正系数计算公式：
N br W T ψψψψ= （6.3.4）
br ψ——考虑结构构件受拉状态对承载力影响的系数：
当为悬挑结构构件时，宜取1.5；当为非悬挑的重要构件时，宜取1.15；当为其他构件时，宜取1.0
W ψ——混凝土孔壁潮湿影响系数。
对耐潮湿型粘胶剂，应按产品说明书的规定值采用，且不应低于1.1
T ψ——使用环境的温度影响系数。
当温度T 不大于50℃时，应采用耐高温粘胶剂，由试验确定。
混凝土后锚固力计算公式
混凝土后锚固力计算公式在工程施工中，混凝土后锚固力的计算是非常重要的一项工作。
锚固力是指锚具在混凝土中的抗拔力，也就是锚具在混凝土中的固定能力。
在施工中，我们通常会使用一些螺栓、膨胀螺栓或者化学锚栓来固定设备、结构或者其他构件，而混凝土后锚固力的计算就是用来确定这些锚具在混凝土中的固定能力的。
混凝土后锚固力的计算是一个复杂的过程，需要考虑很多因素，比如混凝土的强度、锚具的类型和规格、锚具的安装方式等等。
在实际工程中，我们通常会使用一些公式来计算混凝土后锚固力，这些公式是根据一些理论和实验数据得出的，可以帮助我们快速准确地计算出混凝土后锚固力。
混凝土后锚固力的计算公式通常包括以下几个方面的因素：1. 锚具的类型和规格，不同类型和规格的锚具在混凝土中的固定能力是不同的，因此在计算混凝土后锚固力时，首先需要确定使用的锚具的类型和规格。
2. 混凝土的强度，混凝土的强度是影响锚固力的一个重要因素，通常来说，混凝土的强度越高，锚固力就越大。
因此在计算混凝土后锚固力时，需要考虑混凝土的强度。
3. 锚具的安装方式，锚具的安装方式也会影响其在混凝土中的固定能力，比如锚具的埋设深度、锚具的安装角度等等都会对锚固力产生影响。
在实际工程中，我们通常会使用以下的公式来计算混凝土后锚固力：F = φ× N × A。
其中，F表示混凝土后锚固力，φ表示锚具的抗拔强度折减系数，N表示混凝土的抗拉强度，A表示锚具的受拉面积。
在这个公式中，φ是一个根据实验数据得出的折减系数，用来考虑锚具在混凝土中的实际固定能力与其理论抗拔能力之间的差异。
通常来说，φ的取值范围是0.65到0.85之间，具体取值需要根据实际情况来确定。
N是混凝土的抗拉强度，通常来说，N的取值范围是15到40之间，具体取值也需要根据实际情况来确定。
A是锚具的受拉面积，通常来说，A的取值是由锚具的规格和类型来确定的。
通过这个公式，我们可以快速准确地计算出混凝土后锚固力，从而帮助我们在工程施工中合理安排锚具的使用，确保设备、结构或者其他构件能够得到良好的固定。
混凝土结构后锚固技术规程-2022年学习材料
·3.2.4化学植筋的钢筋及螺杆，应采用HRB400级和-HRB335级带肋钢筋及Q235和Q345钢螺杆 钢筋的强度-指标按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规-定采用。-·3.2.5锚栓弹性模量可 2.0×10MPa。
·3.3锚固胶-·3.3.1化学植筋所用锚固胶的锚固性能应通过专门的试验-确定。对获准使用的锚固胶，除说明 规定可以掺入定量-的掺和剂（填料）外，现场施工中不宜随意增添掺料。-·3.3.2锚固胶按使用形态的不同分为 装式、机械注入式-和现场配制式，应根据使用对象的特征和现场条件合理选-用。
·4.1.3膨胀型锚栓和扩孔型锚栓不得用于受拉、边缘受剪-【c<10hef、拉剪复合受力的结构构件及生命线 程非结-构构件的后锚固连接。-·4.1.4满足锚固深度要求的化学植筋及螺杆，可应用于抗-震设防烈度不大于8 之受拉、边缘受剪、拉剪复合受力-之结构构件及非结构构件的后锚固连接。
4.2锚固设计原则-·4.2.1本规程采用以试验研究数据和工程经验为依据，以-分项系数为表达形式的极限状态 计方法。-·4.2.2后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与整个被-连接结构的设计使用年限一致。
3材料-·3.1混凝土基材-●】-3.1.1混凝土基材应坚实，且具有较大体量，能承担对-被连接件的锚固和全 附加荷载。-3.1.2风化混凝土、严重裂损混凝土、不密实混凝土、-结构抹灰层、装饰层等，均不得作为锚固基材 -3.1.3基材混凝土强度等级不应低于C20。基材混凝土强-度指标及弹性模量取值应根据现场实测结果按现行国 标-准《混凝土结构设计规范》GB50010确定。
混凝土结构后锚固技术规程-JGJ145—2013
1总则-·1.0.1为使混凝土结构后锚固连接设计与施工做到技术先-进、安全可靠、经济合理，制定本规程。-1 0.2本规程适用于被连接件以及普通混凝土为基材的后-锚固连接的设计、施工及验收；不适用以砌体或轻混凝土-为 材的锚固。-·1.0.3后锚固连接设计应考虑被连接结构的类型（结构构-件与非结构构件、锚栓受力情况（受拉、 压、受弯、-受剪，及其组合、荷载类型及锚固连接的安全等级（重-要与一般等因素的综合影响。-1.0.4后锚固 接的设计、施工及验收，除满足本规程的-规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
JGJ145-2004后锚固技术规范
Ac,N──混凝土破坏计算锥体投影面面积；
0 Ac, V ──单根锚栓受剪混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；
Ac,V──混凝土破坏计算楔形体在侧向的投影面面积； lf──剪切荷载下，锚栓的计算长度。 2.2.4 分项系数及计算系数 γ A ──锚固重要性系数； γ R* ──锚固承载力分项系数； ψα,V──角度对受剪承载力的影响系数； ψec,N──荷载偏心对受拉承载力的影响系数； ψec,V──荷载偏心对受剪承载力的影响系数； ψh,V──边距与混凝土基材厚度比对受剪承载力的影响系数； ψre,N──表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数； ψs,N──边距 c 对受拉承载力的影响系数； ψs,V──边距 c 对受剪承载力的影响系数； ψucr,N──未裂混凝土对受拉承载力的提高系数; ψucr,V──未裂混凝土对受剪承载力的提高系数。
通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。 2.1.2 锚栓 Anchor 将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件。 2.1.3 膨胀型锚栓 Expansion anchors 利用膨胀件挤压锚孔孔壁形成锚固作用的锚栓（图 2.1.3-1，图 2.1.3-2） 。 2.1.4 扩孔型锚栓 Undercut anchors 通过锚孔底部扩孔与锚栓膨胀件之间的锁键形成锚固作用的锚栓（图 2.1.4） 。
荷载下锚固连接的破坏形式。 2.1.11 锚栓破坏 Anchur failure 锚栓或植筋本身钢材被拉断、剪坏或复合受力破坏形式（图 2.1.11） 。
图 2.1.11 锚栓钢坏 Concrete cone failure
锚栓受拉时混凝土基材形成以锚栓为中心的倒锥体破坏形式（图 2.1.12） 。
后锚固件计算书
后锚固件计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS-MTS2021Ver6.8.0.0计算时间：2023年02月19022:28:07后锚固件基本资料设计依据：《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013采用化学锚栓：倒锥形化学锚栓_5.8级T16排列为（环形布置）：2行；行间距200mm；2列;歹响距120mm；锚板选用：SB16_Q355锚板尺寸：L*B=230mmX300mm,T=16基材混凝土：C20基材厚度：240mm锚筋布置平面图如下：二.后锚固件验算:1化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=50kN锚栓群沿环形布置，锚栓总个数为：n=4个按轴向拉力单独作用下计算：N h=N∕n=5O∕4=12.5kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=33.6kN这里要考虑抗震组合工况：YMO.75故有允许抗拉承载力值为：Nc=33.6/γ在=44.8kN故有：12.5<44.8kN,满足2化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=50kNY方向剪力：Vy=50kNX方向受剪锚栓个数：nχ=4个Y方向受剪锚栓个数：%=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：VjJ=V50000/4=12500X10=12.5kNV i/v=V√n y=50000∕4=12500×10-3=12.5kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V4xτ=T*y i∕(ΣXι2+∑y∣2)V iyτ=T*x1∕(Σx1,2+Σy1-2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V∕δ=[(V1∕÷V l∕τ)'2+(V i>V b.τ)-2]0∙5结合上面己经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中(边角)锚栓进行合成后的剪力进行计算(边角锚栓存在最大合成剪力)：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(l2500+0)2+(12500+0)2]os=17.678kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=31.2kN根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJl45-20134.3.5,考虑地震组合，取承载力抗震调整系数YRE=I故有允许抗剪承载力值为：Vc=41600∕l=41.6kN故有：V1s=17.678kN<41.6kN,满足3化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βχ)2+(βγ)^2≤1式中：B产Nh∕Nc=12.5/44.8=0.279Bk％"/Vc=17.678/41.6=0.425故有：(βX)2+(βY)=0.2792+0.4252=0.258≤1,满足三.后锚固件构造验算：锚固长度限值计算：实际锚固长度130,最小限值为130,满足!锚板厚度限值计算：根据《混凝土结构后锚固件技术规程》JGJ145-2013.5.1.4锚板厚度不宜小于锚栓直径的0.6倍,受拉和受弯后锚固件的锚板厚度尚宜大于锚栓间距的1/8锚栓间距b取列间距，b=120mm锚板厚度限值:T=max(0.6×d,b∕8)=max(0.6×16,120/8)=max(9.6,15)=15mm实际锚板厚度16,最小限值为15,满足!行间距为200,最小限值为96,满足！列边距为120,最小限值为48,满足！行边距为50,最小限值为32,满足！列边距为55,最小限值为32,满足!。
如何计算钢筋的锚固长度
如何计算钢筋的锚固长度
混凝土结构中钢筋的基本锚固长度L计算方式：钢筋锚固长度L=a×(f1/f2)×d
其中钢筋的抗拉设计强度为f1，混凝土的抗拉设计强度为f2，钢筋的公称直径用d来表示，钢筋外形系数以a来表示。
其中钢筋外形系数a取决于不同类型的钢筋(光面钢筋、带肋钢筋、钢绞丝等)，不同类型的钢筋规定所定的不同系数。
通常情况下混凝土的锚固长度所采用的都是规定中的基础锚固长度，可是在工程当中会考虑各种因素影响混凝土与钢筋粘合锚固的强度等，当所采用的不同结构构造措施，钢筋锚固长度计算方面也会有些差异。
当带肋钢筋的公称直径大于25毫米时，修正的系数则采用的是1.10。
当选用的是环氧树脂涂层的钢筋时，修政的系数刚选取1.25。
在工程中还要考虑是否是地震区，我们还要依据地震抗震级别再乘以一个系数。
地震区抗震等级为1、2级时系数为1.15，地震区抗震等级为3级时所采用的系数是1.05，地震区抗震等级为4级时所采用的系数是1.0。
端柱锚固的计算公式
端柱锚固的计算公式端柱锚固是指在混凝土结构中，通过端柱与混凝土之间的粘结力来传递荷载的一种方式。
在工程实践中，端柱锚固的计算是非常重要的，它直接影响着混凝土结构的安全性和稳定性。
下面我们将介绍端柱锚固的计算公式及其相关内容。
端柱锚固的计算公式主要包括端柱的抗剪强度和抗拉强度的计算公式。
在进行端柱锚固的计算时，需要考虑混凝土的强度、端柱的尺寸和钢筋的数量等因素。
首先，我们来看端柱的抗剪强度计算公式。
端柱的抗剪强度可以通过以下公式来计算：Vc = 0.6√fck b d。
其中，Vc为混凝土端柱的抗剪强度，fck为混凝土的抗压强度，b为端柱的宽度，d为端柱的高度。
在进行计算时，需要根据混凝土的实际抗压强度来确定Vc 的数值。
接下来，我们来看端柱的抗拉强度计算公式。
端柱的抗拉强度可以通过以下公式来计算：Nt = As fy。
其中，Nt为端柱的抗拉强度，As为端柱的钢筋面积，fy为钢筋的抗拉强度。
在进行计算时，需要考虑端柱的钢筋布置情况和钢筋的实际抗拉强度。
除了端柱的抗剪强度和抗拉强度计算公式外，还需要考虑端柱与混凝土之间的粘结力。
端柱与混凝土之间的粘结力可以通过以下公式来计算：Vb = 2 π√fck b d。
其中，Vb为端柱与混凝土之间的粘结力，fck为混凝土的抗压强度，b为端柱的宽度，d为端柱的高度。
在进行计算时，需要根据混凝土的实际抗压强度来确定Vb的数值。
综上所述，端柱锚固的计算公式主要包括端柱的抗剪强度、抗拉强度和端柱与混凝土之间的粘结力的计算公式。
在进行端柱锚固的计算时，需要综合考虑混凝土的强度、端柱的尺寸和钢筋的数量等因素，以确保混凝土结构的安全性和稳定性。
同时，还需要根据工程实际情况进行合理的设计和计算，以满足工程要求和标准规范的要求。
锚栓计算
本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。
本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。
后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。
本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。
并认为锚栓是群锚锚栓。
1 后锚固载荷信息本工程锚栓受拉力和剪力V gsd : 总剪力设计值:V gsd =8.723KNN gsd : 总拉力设计值:N gsd =34.000KN M: 弯矩设计值: M=1.240000KN ·m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：1)()(2,2,≤+sRd h Sd s Rd h Sd V V N N NRs sRk s Rd N N ,,,γ=VRs sRk s Rd V V ,,,γ=1)()(5.1,5.1,≤+cRd g Sd c Rd g Sd V V N N NRc cRk c Rd N N ,,,γ=VRc cRk c Rd V V ,,,γ=式中h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g SdN ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g SdV ---- 群锚总剪力设计值； sRd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； sRk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值； s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； sRk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值；cRd N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； cRk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； cRd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=1.50； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.50； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRsp ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； 锚栓的分布如下图所示：锚板：X=300.0mm Y=200.0mm 锚栓设置：s11=230.0mm s21=130.0mm 锚基边距：无边缘效应： c>10*h ef2 锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=400.0mm ； 混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm ； d o ----钻孔直径=14.0mm ； d f ----锚板钻孔直径=14.0mm ； h 1----钻孔深度=110.00mm ；h ef ----锚栓有效锚固深度=110.00mm ； T inst ----安装扭矩=40.00N.m ；f stk ----锚栓极限抗拉强度标准值=500.00Mpa ；A s ----锚栓应力截面面积=84.622mm 2； n----群锚锚栓个数=4；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：① 当021≥⋅-∑i y y M n N 时 ∑⋅+=21ih Sd y y M n N N ② 当021<⋅-∑i y y M n N 时∑+⋅=2'1').(ih Sdy y M L N N式中M ---- 弯矩设计值（N.m ）；h SdN ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；i y y ,1 ---- 锚栓1及i 至群锚形心轴的垂直距离（mm ）； ''1,i y y ---- 锚栓1及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）；L ---- 轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）。
JGJ145-2004 混凝土结构后锚固技术规程(东锦内部
根据施工的时间大体可分为预埋件和后置件（后锚 固件），后置件如化学植筋、化学锚栓、膨胀型锚栓、 机械卡槽螺栓、扩孔型锚栓等。因工艺简单，锚固快 捷，安全可靠，因而广泛应用于结构加固、补强、新 老结构连接、补埋钢筋、幕墙后埋件、后埋钢构件等 方面。
1. 膨胀型锚栓：smin≥10dnom；cmin≥12dnom； 2.扩孔型锚栓：smin≥8dnom；cmin≥10dnom； 3.化学植筋：smin≥5d；cmin≥5d。
其中 dnom 为锚栓外径。
JGJ145-2004混凝土结构 后锚固技术规程
• 5.3 锚栓不得布置在混凝土的保护层中，有效锚固深度 hef 不得包括装饰层或抹灰层。
• 4.4 后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与整个被 连接结构的设计使用年限一致。
• 4.5根据锚固连接破坏后果的严重程度，后锚固连接划 分为二个安全等级。
• 4.6 后锚固连接承载力应采用下列设计表达式（P18 页）进行验算 。
JGJ145-2004混凝土结构 后锚固技术规程
• 4.7后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接 受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。对 受拉、边缘受剪、拉剪组合之结构构件及生命线工程非结 构构件的锚固连接，应控制为锚栓或植筋钢材破坏，不应 控制为混凝土基材破坏；对于膨胀型锚栓及扩孔型锚栓锚 固连接，不应发生整体拔出破坏，不宜产生锚杆穿出破坏； 对于满足锚固深度要求的化学植筋及长螺杆，不应产生混 凝土基材破坏及拔出破坏（包括沿胶筋界面破坏和胶混界 面破坏）。
• 5.4 处在室外条件的被连接钢构件，其锚板的锚固方式 应使锚栓不出现过大交变温度应力，在使用条件下， 应控制受力最大锚栓的温度应力变幅△σ=σmax σmin≤100MPa。
砌体后锚固计算
砌体后锚固计算
砌体后锚固计算涉及到多个因素，包括后锚固承载力设计值（R）、锚固承载力标准值（RK）、锚固承载力分项系数（γR）、锚栓极限抗拔力实测平均值（NCRm）、后锚固极限拉拔力实测最小值（NCRmin）以及锚栓极限抗拔力标准值（NRK,*）。
这些值通常根据相关的标准和规定进行计算，例如参照JGJ145－2004第6.1节规定。
对于一般结构及非结构构件，如果设计同意，可以使用非破坏性检验来确定锚固承载力。
在这种情况下，非破坏性试验荷载检测值应取0.9 fyAs（fy为钢筋强度设计值，As为钢筋截面面积）和0.8NRk,c（混凝土锥体破坏受拉破坏承载标准值）计算之最小值。
需要注意的是，具体的计算方法和参数可能会因具体的工程情况和设计要求而有所不同。
因此，在进行砌体后锚固计算时，应参考相关的工程标准和规范，并结合具体的情况进行计算。
此外，后锚固是通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。
因此，在进行后锚固计算时，还需要考虑既有混凝土结构的状况和影响。
总的来说，砌体后锚固计算是一个复杂的过程，需要综合考虑多个因素。
建议在进行计算前，充分了解相关的工程标准和规范，并结合具体的情况进行详细的分析和计算。
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张芹老师对网友提问的综合回答（三）1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。
张芹老师回答田兆峰先生：附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。
张芹2006年5月1日JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿)例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。
解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N一．锚板设楼板面上N压=2074 NV g s d =5544 NM=2074×230+5544×50=754220 N- mmA．锚栓内力分析a．受力最大锚栓拉力锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771Nb．锚栓剪力螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。
B．锚固承载力计算a．锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值N RK·S=A S f StK =20.1×800=16080N锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数γRS·N=1.2f S t K/f YK=1.2×800 /640=1.50锚栓钢材受拉破坏承载力设计值N Rd·S= N RK·S /γRS·N =16080/1.5=10720N＞N h s d=3771Nb．混凝土锥体受拉破坏承载力因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体受拉破坏承载能力标准值：N0RK·C=7.0（f C U·K）0.5 h ef1.5 =7.0×35 0.5×401. 5=10477NS C r·N=3 h ef =3 ×40=120mm C C r·N= 1.5h ef =1.5 ×40=60mm C C r·SP= 2h ef =2 ×40=80mmC1=100mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mmψS·N =0.7+0.3(C1/C C r·N)=0.7+0.3×60/60=1.0ψr e·N=0.5+ h ef /200=0.5+40/200=0.7N g s d =0 偏心距e N =0 ψe c·N=1/ (1+2 e N)=1/ (1+2×0)= 1.0开裂混凝土ψu c r·N 取1.0A0C·N = S C r·N 2=1202=14400mm2S1=100mm＜S c r·N=120mm 取S1=100mmS2=200mm＞S c r·N=120mm 取S2=S c r·N=120mmC1=100mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm取C2=C c r·N=60mmA C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·N) ×(C2+ S2+0.5×S c r·N)=(60+100+0.5×120) ×(60+120+0.5×120)=52800mm2群锚混凝土锥体受拉承载力标准值N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N=10477×(52800/14400) ×1.0×0.7×1.0×1.0=26891N混凝土锥体受拉破坏承载力分项系数γRC·N=2.15群锚混凝土锥体受拉破坏承载力设计值N Rd·C= N RK·C/γRC·N=26891/2.15=12507N＞N g s d =0 (锚栓本身不传递压力,锚固连接的压力通过被连接的锚板直接传递给混凝土基材)C.混凝土劈裂破坏承载力C cr·S P=2h ef=2×40=80mmC1=100mm＞C cr·S P=80mm 取C1=80mm取C2=C c r·S P =80mmS cr·S P=2 C cr·S P=2×80=160mmS1=100mm＜S c r·S P =160mm 取S1=100mmS2=200mm＞S c r·S P =160mm 取S2=S c r·S P =160mmA0C·N = S cr·S P2=1602=25600mm2A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·S P) ×(C2+ S2+0.5×S c r·S P)=(80+100+0.5×160) ×(80+160+0.5×160)=83200 mm2ψh·SP=h/2h ef =(400/80)2/3=2.92＞1.5 采用1.5N0RK·C=7.0×f c u. .k0.5×h ef1.5=7.0×35 0.5×401. 5=10477NN RK·C= N0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N=10477×(83200/25600) ×1.0×0.7×1.0×1.0=23835NN RK·SP= N RK·C ·ψh·SP =23835×1.5=35753NN Rd·SP= N RK·SP/γRSP=35753/2.15=16629N＞N g s d =0d.锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材受剪承载力标准值V Rd·C=0.5 A S f StK =0.5×20.1×800=8040N锚栓钢材受剪承载力分项系数γRV·S=1.2f StK/f YK 1.2×800/640=1.5锚栓钢材受剪承载力设计值V Rd·S= V Rd·C/ γR V·S=8040/1.5=5360N＞V h sd=2772Ne.混凝土楔形体受剪破坏承载力取C1=C2=C c r·N=60mmV0RK·C=0.45（d n 0 m )0.5（L f/d n 0 m)0.2（f C u .K）0.5C11.5=0.45×60.5×(40/6)0. 2×350.5×601 . 5=4429N ψS·V=0.7+0.3(C2/1.5C1)=0.7+0.3×[60/（1.5×60）]=0.9ψh·V=(1.5C1/h)1/3=(1.5×60/400)1/3=0.61 取1ψα·V=1.0e V =50 mm ψec·V=1/(1+2 e V /3 C1)=1/[1+2×50/(3×60)]=0.47ψucr·V=1.0A0C·V=4.5C12=4.5×602=16200mm2A C·V=(1.5 C1+S2+C2)×h=(1.5×60+160+60)×400=124000mm2群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值V RK·C= V0RK·C(A C·V/A0C·V)ψS·V·ψh·V·ψα·V·ψec·V·ψucr·V=4429×(124000/16200) ×0.9×1.0 ×1.0×0.47×1.0=14340N砼楔形受剪承载能力分项系数γRe·V=1.8群锚砼楔形破坏时的受剪承载能力设计值V Rd·C= V RK·C/γRC·V=14340/1.8=7967N＞V g s d =5544Nf. 砼剪撬破坏承载能力h e f =40 mm＜60 mm 取K=1砼剪撬破坏承载能力标准值V RK·CP= K N R K·C=1×26891=26891N砼剪撬破坏承载能力分项系数γRCP=1.8砼剪撬破坏承载能力设计值V Rd·CP= V RK·CP/γR CP =26891/1.8=14939N＞V g s d =5544Ng.拉剪复合受力承载力钢材破坏时: (N h Sd/N Rd·S)2+(V h Sd/V Rd·S)2=(3771/10720)2+(2772/5630)2=0.37＜1砼破坏时: (N g Sd/N Rd·C)1.5+(V g Sd/V Rd·C)1.5=0+(5544/7967)1.5=0.58＜1二．锚板设梁侧面N g s d =5544 NV g s d =2074 NM=2074×80=165920 N- mmA．锚栓内力分析a．受力最大锚栓拉力N g s d =5544 N∵N/n-My1/Σy i2=5544/4-(165920×50)/(4×502 )= 1386-830=556N＞0∴N h s d= N/n +My/1 /Σy/i2=5544/4+（165920 ×100)/(2×1002 )=1386+830=2216Nb．锚栓剪力螺杆C1=150mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=2074/2=1037N。