办公楼定压罐选型计算书 2011-10-23

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立罐基础计算书

******************************************************************************* ***独立塔基础计算机辅助设计(CTCAD2002 For Windows)计算书******************************************************************************* ***项目号: 2014712-4图纸编号:设备名称: LNG储罐设备编号:计算日期: 09/13/14 计算时间: 10:37:10*************************************设计依据*************************************建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)高耸结构设计规范(GBJ135-2006)石油化工塔型设备基础设计规范(SH3030-2009)构筑物抗震设计规范(GB50191-2012)*************************************原始数据*************************************★★塔基础及地基类型[set_1]塔基础类型------------ 圆柱式地基类型-------------- 天然地基★★垂直及水平荷载[set_2]设备自重-------------- 525.5(kN) 结构重要性系数-------- 1.0设备保温层重---------- 0.0(kN) 基本风压--------------0.40(kN/m^2)设备防火层重---------- 0.0(kN) 体型系数-------------- 0.60设备内充水重---------- 639.0(kN) 风振系数-------------- 考虑平台及梯子重---------- 0.0(kN) 地面粗糙度类别-------- B类设备内操作介质重------ 639.0(kN)★★塔体几何尺寸[set_3]塔分段数-------------- 1(段)塔段塔段高外径壁厚保温厚第1段23494(mm) 3820(mm) 10(mm) 0(mm)裙座高度-------------- 0(mm) 底座环外径------------ 3940(mm)裙座外径-------------- 3240(mm) 底座环内径------------ 2570(mm)裙座壁厚-------------- 10(mm) 平台类型--------- 独立平台(有直梯)裙座防火层厚---------- 0(mm) 平台间距-------------- 3500(mm)★★螺栓几何尺寸[set_4]地脚螺栓类型---------- 锚板螺栓地脚螺栓丝扣长-------- 150(mm)地脚螺栓直径---------- 42(mm) 设备0度与建北夹角----- 0.000(度) 地脚螺栓个数---------- 12(个) 螺栓中心圆直径-------- 3240(mm)地脚螺栓露头长-------- 200(mm) 螺栓初始角------------ 0.000(度)★★基础材料及几何尺寸[set_5]基顶标高-------------- 0.800(m) 混凝土强度等级-------- C35地面标高-------------- 0.000(m) 热扎钢筋种类---------- HRB400基底标高-------------- -2.000(m) 保护层厚度------------ 50(mm)圆柱外径-------------- 4000(mm) 选用最大钢筋直径------ 25(mm)★★天然地基参数[set_6]地基承载力特征值------ 180(kN/m^2) 地基变形-------------- 计算基底以上土加权平均重度18(kN/m^3) 地震作用-------------- 考虑基底以下土重度-------- 18(kN/m^3) 地下水位到地面的高度-- 2(m) 宽度修正系数---------- 0.15 抗震设防烈度---------- 7度(0.15g)深度修正系数---------- 1.40 设计地震分组---------- 第二组抗震承载力调整系数---- 1.30 场地类别-------------- Ⅱ类土分层数-------------- 2-----------------------------土层参数信息----------------------------土层土层厚度压缩模量第1层2000(mm) 8.000(MPa)第2层10000(mm) 13.900(MPa)*************************************计算结果*************************************塔型设备的基本自振周期----------------- 0.497(s)塔型设备的加权平均重心高度------------- 12.547(m)-----------------------------风荷载标准值----------------------------基顶风弯矩基顶风剪力基底风弯矩基底风剪力基本风压作用时: 636(kN.m) 45(kN) 765(kN.m) 46(kN) 0.15kN/m^2作用时: 227(kN.m) 16(kN) 273(kN.m) 17(kN)----------------------------地震作用标准值---------------------------基顶地震弯矩--------- 1191(kN.m) 基顶地震剪力--------- 101(kN)基底地震弯矩--------- 1527(kN.m) 基底地震剪力--------- 123(kN)--------------------------基顶荷载效应组合值---------------------------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第1组1165(kN) 636(kN.m) 45(kN) 正常生产第2组1165(kN) 227(kN.m) 16(kN) 充水试压第3组526(kN) 636(kN.m) 45(kN) 停产检修第4组1165(kN) 1318(kN.m) 110(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第5组1397(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1165(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1334(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1165(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组526(kN) 890(kN.m) 64(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1461(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1165(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利-----基底荷载效应组合值(不包括地面以下基础自重与底板以上回填土重)------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第1组1416(kN) 765(kN.m) 46(kN) 正常生产第2组1416(kN) 273(kN.m) 17(kN) 充水试压第3组777(kN) 765(kN.m) 46(kN) 停产检修第4组1416(kN) 1680(kN.m) 132(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第5组1699(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1416(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1635(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1416(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组777(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1763(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1416(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利---------------------------基础底板直径选择---------------------------正常生产时最小基础底板直径------------------ 4134(mm)充水试压时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)停产检修时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)地震作用时最小基础底板直径------------------ 4425(mm)最终计算结果：基础底板直径------------------ 4450(mm)深宽修正后的地基承载力特征值---------------- 222(kPa)调整后的地基抗震承载力特征值---------------- 288(kPa)-------------------------标准组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力第1组138(kPa) 227(kPa) 50(kPa)第2组138(kPa) 170(kPa) 107(kPa)第3组97(kPa) 186(kPa) 9(kPa)第4组138(kPa) 341(kPa) 0(kPa)-------------------------基本组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力等效均布荷载第5组157(kPa) 280(kPa) 33(kPa) 227(kPa)第6组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第7组138(kPa) 262(kPa) 15(kPa) 209(kPa)第8组153(kPa) 197(kPa) 108(kPa) 147(kPa)第9组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第10组138(kPa) 183(kPa) 94(kPa) 133(kPa)第11组97(kPa) 223(kPa) 0(kPa) 169(kPa)第12组161(kPa) 437(kPa) 0(kPa) 375(kPa)第13组138(kPa) 441(kPa) 0(kPa) 377(kPa)---------------配筋计算(钢筋面积前面带G 者为构造配筋)-----------------------------------圆柱式塔基础底板内力及配筋---------------------基础底板总厚度-------- 250(mm) 底板边缘厚度---------- 250(mm)配筋控制点每米宽板弯矩作用半径每米宽板配筋选筋底板上层最大径向: 0(kN.m) 2000(mm) G 294(mm^2) 47Φ10均布底板上层最大环向: 0(kN.m) 2000(mm) G 201(mm^2) Φ8@250底板下层最大径向: 10(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) 47Φ12均布底板下层最大环向: 2(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) Φ10@200------------------------------圆柱配筋------------------------------圆柱配筋总面积--------G 6283(mm^2) 圆柱选配钢筋---------- Φ12@200 --------------------------塔基础沉降计算----------------------------塔基础边缘最小沉降值------ 31.528(mm)塔基础边缘最大沉降值------ 31.528(mm)塔基础平均沉降值---------- 31.528(mm)塔基础沉降倾斜值---------- 0.00000基础混凝土强度等级C35;共计35.9立方米垫层混凝土强度等级C10;共计 1.7立方米******************************文件结束******************************。

定压罐选型计算

室外管线较长时取较大
补水泵停泵及电磁阀关闭压力P2 水膨胀时电磁阀开启压力P3
安全阀开启压力P4 11 Pa 容积调节特性系数β 0.313 气压罐最高工作压力P4，不得超过系统内设备的允许工作压力。 (3)计算罐体总容积VZ及补水泵流量Gb、扬程罐体总容积VZ 补水泵流量Gb 补水泵扬程Hb
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定压罐选型计算
(1)计算罐体的调节容积Vt罐体的预充水量V1S Vt(m3) V1S(m3) 0.273 建筑面积F(m2) 34000 1.2 m Pa Pa Pa 0.055 单位水容量VC(L/m2) (2)确定给工作压力及容积调节特性系数β 空调系统最高点: 补水泵启动压力P1 1 6 9
空调水系统的单位水空调方式供冷时供暖时
0.93 3.3 5
m3 m3/h m
空调水系统的单位水容量VC(L/m2建筑面积) 空调方式供冷时全空气系统水、空气系统 0.40～0.55 0.70～1.30 1.20～1.90 0.70～1.30
热水锅炉 1.25～2.00 热交换器 0.40～0.55 室外管线ห้องสมุดไป่ตู้长时取较大值

定压罐选型

定压罐的选型定压罐的选型：意大利阿库斯坦定压罐的选型，分在热力系统中锅炉、空调、热泵、热水器等）及定压系统中（变频供水、恒压供水等）当中，其选型公式有所不同，2种不同系统的选型分别如下所示：1、热力系统中（锅炉、空调、热泵、热水器等）膨胀罐的选型:V=定压罐的体积C=系统中水总容量（包括锅炉、管道、散热器等）e=水的热膨胀系数（系统冷却时水温和锅炉运行时的最高水温的水膨胀率之差，见下表），标准设备中e=0.0359（90℃）P1=定压罐的预充压力P2=系统运行的最高压力（即系统中安全阀的起跳压力）假如系统水总容积为400L的锅炉,安全阀起跳压力为3bar.应该选用多大体积的定压罐?V≈38.3L按选大不选小原则，最接近的是50L的定压罐，即该系统需选用VAV502、定压系统中（变频供水、恒压供水等）定压罐的选型：为避免水泵频繁启动，定压罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量（L/min），计算公式如下：V=K×Amax×K=水泵的工作系数，随水泵功率不同而变化Amax=水泵的最大流量（L/min）Pmax=水泵的最高工作压力（水泵停机时系统的压力）Pmin=水泵的最低工作压力（水泵启动时系统的压力）Ppre=定压罐的预充压力V=定压罐的体积其中1HP（马力）=0.735KW例如一恒压供水设备水泵功率为4HP，水泵最大流量为120L/min,系统压力低于2.2bar时水泵自动启动，系统压力达到7bar时，水泵自动停机，气定压罐预充压力为2bar，该系统要选用多大的定压罐？由上表可知：水泵功率为4HP时，K=0.375V=K×Amax×=0.375×120×=80L正好定压罐型号里面有80L的，所以直接选用定压罐VAV80即可。

定压罐的原理：意大利阿库斯坦定压罐用于系统中时，由于系统压力比预充气体的压力，所以会有一部分工作介质进入气囊内（对隔膜式来讲是进入罐体内），直到达到新的平衡，当系统压力再度升高，系统压力再次大于预充气体的压力，又会有一部分介质进入囊内，压缩囊和罐体间的气体，气体被压缩压力升高，当升高到跟系统压力一致时，介质停止进入，反之，当系统压力下降，系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力，气囊内的水会被气体挤出补充到系统内，使系统压力升高，直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等，囊内的水不再外系统补给，维持动态的平衡。

定压罐计算

定压罐的计算定压系统中（变频供水、恒压供水等）膨胀罐（气压罐、压力罐）的选型为避免水泵频繁启动，膨胀罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量（L/min），计算公式如下：Amax = 水泵的最大流量（L/min）Pmax = 水泵的最高工作压力（水泵停机时系统的压力，此处压力为绝对压力）Pmin = 水泵的最低工作压力（水泵启动时系统的压力，此处压力为绝对压力）Ppre = 气压罐的预充压力（此处压力为绝对压力）V = 气压罐的体积其中1HP（马力）= 0.75KW例如：一恒压供水设备水泵功率为4HP，水泵最大流量为120L/min,系统压力低于2.2bar时水泵自动启动，系统压力达到7bar时，水泵自动停机，气压罐预充压力为2bar，该系统要选用多大的气压罐？由上表可知：水泵功率为4HP时，K=0.375气压罐型号里面没有72L的，所以直接选用最接近的型号80L的膨胀罐即可。

热力系统中（锅炉、空调、热泵、热水器等）膨胀罐的选型C = 系统中水总容量（包括锅炉、管道、散热器等）e = 水的热膨胀系数（系统冷却时水温和锅炉运行时的最高水温的水膨胀率之差，见下表），标准设备中e=0.0359（90℃）P1=膨胀罐的预充压力（绝对压力） P2=系统运行的最高压力（绝对压力）例如:系统水总容积为400L的锅炉,安全阀起跳压力为3bar.应该选用多大体积的膨胀罐按选大不选小原则，最接近的是36L的膨胀罐，即该系统需选用36L的膨胀罐经验公式：空调、热泵系统：结合我们在空调中的为客户选型的应用，我跟大家分享一下我们常用的一个经验公式，也是一个速算公式吧，可能没有算系统膨胀水体积那个方法准确，但一般情况下不会有什么问题的，具体如下：5-10P 选用的5L膨胀罐VR510-18P选用的8L膨胀罐VR818-30P选用的12L膨胀罐VR1230-45P选用的18L膨胀罐VR1845-60P选用的24L膨胀罐VR24其中制冷量KW和P的换算关系为1 P ≈ 2.5KW。

定压罐选型

+1bar
热水系统中闭式（隔膜式）膨胀罐容积选型
c系统总水量 L
pin 绝对起始压力
bar
pfin 绝对最终压力
bar
定压罐容积L
500
4.5
7
20.258
500
3
7 12.66125
500
3
7 12.66125
500
3
7 12.66125
对起始压力：由由注水时冷水最大压力 +大气压力
(1bar) 组成。实际上是冷水压力 +1bar 2、pf= 绝对最终压力：由系统运行时最大压力（即安全阀设定压力） +大气压 1(bar) 组成。实际上是安全阀设定压力
0.03958
30 0.00425
65 0.01979
100
0.04342
35 0.00582
70 0.02269
储水式热水系
e水加热膨胀系数
0.01447 0.01447 0.01447 0.01447
1、pi= 绝对起始 (1bar) 组成。实际上是冷水压力 +1b 2、pf= 绝对最终压力：由系统运行时定压力） +大气压 1(bar) 组成。实际 +1bar
供暖系统闭式（隔膜式）膨胀罐容积选型
e水加热膨胀系数
c系统总水量 L
pi 绝对起 pf 绝对最
始压力终压力
bar
bar
定压罐容积L
0.01447
65
3
7 1.6459625
0.01447
80
3
7
2.0258
0.01447 130
3
7

储罐设计计算

储罐设计计算注：此处的设计压⼒应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压⼒。

463.1cm 30.745KPa 0.540KPa1.001.001.38500.00罐壁筒体的临界压⼒：5.611KPat min =7.2mm H E =∑H ei=3.48mH ei ——罐壁各段当量⾼度，m ；H ei =H i （t min /t i ）2.5罐壁各段当量⾼度如下：罐壁段号实际⾼度Hi （m ）有效壁厚ti （mm ）当量⾼度Hei（m ）1223.20.112221.20.133219.20.174215.20.315213.20.446 1.59.20.8171.57.21.50罐壁设计外压： 2.2767KPa 0.60KPa如果：按6.4.9的规定选⽤。

P 0/3＞[P Cr ]≥P 0/4应设置2个中间抗风圈于H E /3，2HE/3处。

6.1.2.中间抗风圈计算顶部抗风圈的实际截⾯模数 W=按图实际尺⼨计算（近似为T 型钢计算）∵ W>Wz故满⾜要求应设置3个中间抗风圈于HE/4，2HE/4，3HE/4处。

风载荷标准值P 0=2.25ωk +q=q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍∵[Pcr]＞P0，故不需要设置中间抗风圈。

W z =0.083D 2H 1ωkP 0/2＞[P Cr ]≥P 0/3ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)βz—⾼度Z处的风振系数，油罐取µs —风荷载体型系数，取驻点值µz —风压⾼度变化系数，ωk =βz µs µs ω0P 0＞[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。

以此类推==5.2m in 48t E H D cr P8.771392MPa1罐底部垂直载荷 1.8009613MN A1=πDt 1.7492388m 2翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断⾯系数10.495433m 358.038423MN.m 9.921098MN.m 综合影响系数C z⼀般取0.4α=0.450.1404s R=D/212mKc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45罐体影响系数Y 1⼀般取1.1m=m 1Fr5107701.9kg 罐内储液总质量8821592.2kg Fr 0.579其中：D/H1.846153828.98188MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有效厚度0.0232mσ1＜[σcr]合格0.472794m 0.026266Tg 0.35s储液晃动基本周期5.3643825sKs=1.095晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.2.罐壁许⽤临界应⼒[σcr ]=0.15Et/D储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最⼤地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应⼒校核条件反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3⾼度处罐壁有效厚度6.2.4.罐内液⾯晃动⾼度计算：罐内液⾯晃动⾼度h v =1.5αR竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）gZ1=πD 2t/4总⽔平地震⼒在罐底部产⽣的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截⾯积（其中t 为底部罐壁有效厚度）总⽔平地震⼒在罐底部产⽣的⽔平剪⼒6.2.地震载荷计算：6.2.1.地震作⽤下罐壁底产⽣的最⼤轴向应⼒T c =K c H （R/δ3）0.5=产⽣地震作⽤⼒的等效储液质量M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs235MPa1920647N16248039N 563479N 3416935N.m 15343260N迎风⾯积389.70m 2罐体总⾼16.24m 拱顶⾼度3.24m1130973N 2500.00Pa 7.2.3.储液在最⾼液位时，1.5倍计算破坏压⼒产⽣的升举⼒：2171239N16248039N 1800961N300981N A=2016.47mm 2单个地脚螺栓应⼒：σ=N b /A=149.26MPa每个地脚螺栓的承压⾯积：σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：N b =N/n d -W/n dN=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压⼒与设计风压产⽣的升举⼒之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压⼒产⽣的升举⼒之和：设计风压产⽣的升举⼒N w =4M w /D b 设计风压产⽣的风弯矩M w =ω0A H H’N 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/47.2罐体抗提升⼒计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压⼒与地震载荷产⽣的升举⼒之和地脚螺栓许⽤应⼒：地震载荷产⽣的升举⼒N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固⼒为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举⼒中的最⼤值W ＜N ，由于罐体⾃重不能抗倾覆⼒，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压⼒P t =1.25PN 4=1.5P Q πD 2/47. 地脚螺栓（锚栓）计算地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：罐体总重量。

定压罐选型计算

定压罐选型计算
定压罐选型计算是液压系统设计中的重要环节，它涉及到系统的压力稳定、流量控制以及节能环保等多个方面。

在进行定压罐选型计算时，我们需要根据系统的具体需求和参数，选择合适的定压罐型号和规格。

首先，我们需要确定系统的压力需求。

液压系统中的压力取决于负载的大小和所需的运动速度。

根据负载和速度的不同，我们可以计算出系统所需的压力值。

然后，我们可以选择能够满足这个压力需求的定压罐型号。

其次，我们需要考虑系统的流量需求。

液压系统中的流量取决于负载的运动方式和速度。

根据负载的运动特性和速度要求，我们可以计算出系统所需的流量值。

然后，我们可以选择能够满足这个流量需求的定压罐型号。

另外，我们还需要考虑定压罐的容量和尺寸。

定压罐的容量和尺寸会影响系统的性能和成本。

如果容量过大，会导致系统过于庞大和昂贵；如果容量过小，则无法满足系统的需求。

因此，我们需要根据系统的具体需求和参数，选择合适的定压罐容量和尺寸。

最后，我们还需要考虑定压罐的材料和制造工艺。

定压罐的材料应该具有良好的耐腐蚀性和强度；制造工艺应该保证定压罐的质量和可靠性。

综上所述，定压罐选型计算是一个复杂的过程，需要综合考虑多
个因素。

只有选择合适的定压罐型号和规格，才能保证液压系统的性能和可靠性。

定压系统中气压罐的选型公式

定压系统中气压罐选型公式
定压系统中（变频供水、恒压供水等）膨胀罐（气压罐、压力罐）的选型。

为避免水泵频繁启动，膨胀罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量（L/min），计算公式如下：
K = 水泵的工作系数，随水泵功率不同而变化，具体见下表：P（HP）1-22-45-89-12＞12 K0.250.3750.6250.8751
其中：Amax = 水泵的最大流量（L/S）
Pmax = 水泵的最高工作压力（水泵停机时系统的压力，此处压力为绝对压力）
Pmin = 水泵的最低工作压力（水泵启动时系统的压力，此处压力为绝对压力）
Ppre = 气压罐的预充压力（此处压力为绝对压力）
V = 气压罐的体积
其中1HP（马力）= 0.75KW
例如：
一恒压供水设备水泵功率为4HP，水泵最大流量为120L/min,系统压力低于2.2bar时水泵自动启动，系统压力达到7bar时，水泵自动停机，气压罐预充压力为2bar，该系统要选用多大的气压罐？
由上表可知：水泵功率为4HP时，K=0.375
刚好标准型号里面有80升的压力罐，所以选取80即可。

大型储罐计算

菜单储罐型式内浮顶设计内压0设计外压0筒体内径D5000筒体高度H5000腐蚀裕量C23厚度负偏差C10.8介质密度ρ1050设计温度下材料许用应力[σ]t157常温下材料许用应力[σ]t157设计温度下材料弹性模量Et192000焊缝系数φ0.9基本风压值 qo700材料密度7850每圈罐壁的高度1800保温层厚度0保温层密度0罐底中幅板厚一.壁板计算距罐底高度h(mm) 10 21800 33600 4-0 5-0 6-0 7-0 8-0 9-0 10-0 11-0 12-0二.罐壁、罐顶稳定校核最薄板厚度mm5第i层壁板实际高度 hi ti180061800513905000000000000000000罐壁许用临界压力 pcr 934.5风压高度变化系数 Kz 1.3呼吸阀负压的1.2倍 po 490固定顶罐壁设计外压 Po 2537.5内浮顶罐壁设计外压 Po 2047.5加强圈距罐壁顶部的距离1219.268201三.罐顶的计算及稳定性校核R i —球壳曲率半径 (mm)9200E t —设计温度下钢材的弹性模量Mpa.192000直径偏差 (mm)20罐顶高度（mm）341罐顶表面积F=2πRh19.7取罐顶名义厚度 δ (mm)6罐顶壁板重量G927.29096考虑到搭接罐顶重量增加%101020.010006保温厚度mm 0保温密度kg/m20保温重量0.00P 01—罐顶结构自重509.6P 02—附加荷载700P 0—罐顶设计外压1209.6自支撑式拱顶顶板的设计厚度t 3.81四.储罐抗震计算1.基本自震周期的计算：δ3—罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度 (mm) 3.4H W罐内储液高度 (mm)10000Di/H W0.50储罐与储液耦合振动的基本周期T0 (S)0.126Di/H W0.50储罐内储液晃动的基本周期T W (S) 2.34 2. 罐壁底部水平地震剪力计算：Cz—综合影响系数，取Cz0.4Fr—动液系数，查表D.3.40.81m—储液的等效质量，(Kg) m=3.1416*Ri^2*Hw*Fr166995.3Tg—特征周期 (s)0.35a—地震影响系数，取a=a max0.23Y1—罐体影响系数，取Y1 1.1Qo—罐壁底部水平地震剪力 (N)165788.2M1—罐壁底部地震弯矩 (N⋅m)746047a'—地震影响系数，查图D.3.1(按T=Tw)0.035hv—水平地震作用下，罐内液面晃动波高 (m)0.131 3.罐壁许用临界应力t—底层罐壁的有效厚度 (mm) 2.4［σcr］—底层罐壁的许用临界应力 (Mpa)13.8 4.罐壁的抗震验算Cv—竖向地震影响系数，取 1.0N1—罐壁底部垂直载荷 (N)101259A1—底圈罐壁截面积 (m^2)0.038CL—翘离影响系数，取 1.4Z1—底圈罐壁的断面系数 (m^3)0.047σ1—罐壁底部的最大轴向压应力 (Mpa)24.85底部罐壁轴向压应力校核不合格五.储罐锚固计算罐体水平投影面积25.0罐顶水平投影面积 1.2风弯矩Mw62146风弯矩引起的沿圆周均布倾覆力Ft3165.0罐内压产生的沿圆周均布升举力F l0.0罐顶与罐壁连接结构发生屈曲破坏的压力Pf-0.3锚固力1空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和-3281.3锚固力2空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力-6446.3锚固力3储液在最高液位时，1.5倍破坏压力产生的升举力-6446.8螺栓个数36螺栓屈服强度σs235螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -9.1所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -18.0所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt235.0所需地脚螺栓截面积Ab -12.0所需地脚螺栓根径不需要综合以上地脚螺栓公称直径M24情况1情况2情况3PaPammmmmmmm0.6mm kg/m^3MpaMpaMpaN/m^2kg/m^3mmmmkg/m^38mm边缘板10mm 储存介质时的设计厚度 t1mm储存水时的设计厚度 t2mm取厚度t(mm)材质4.66 1.6164.33 1.3054.000.9950.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00tmin Hei HE重量罐壁重量Q235-A2.40467.813331333.321.401800.011111110.881.401390.0858857.840.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00Pa3302不合格需设加强圈n2不合格需设加强圈一个L100x100x8角钢n2 mmm2kgNkg 考虑到搭接罐顶重量增加%3011825.0NkgNPa602.2 PaPa1302.23.658mm查表D.3.2Kc=0.000464查表D.3.3Ks= 1.047按II类场地土晃液波高不满足要求m^2m^2N.mN/mN/m PaN/m N/m N/m 个MPa MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm 均已减去罐顶罐壁自重、附件重和1500018001800 2500018001800 3500018001390 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 1.478501.478501.478500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.07850合格不合格合格不合格。

03-隔膜式气压罐(容纳膨胀水量)选型计算书

隔膜式气压罐（容纳膨胀水量）选型计算书(一)项目概况本项目建筑面积50000 m2，冷冻供回水温度7/12℃，根据空调设备和官网允许的压力，循环水泵入口最高工作压力为1.0MPa，补水箱与系统最高点高差为45m，采用隔膜式气压罐进行定压补水。

气压罐定压的优点有易于实现自动补水、自动排气、自动泄水和自动过压保护。

(二)系统水容量计算V c= k*S =1.3*50000/1000=65m3式中：V c—系统水容量，m3；S —建筑面积，m2；K —系数，取1.3，详见如下表：(三)系统补水量Q补计算系统每小时的补水量Q补可按系统水容量V c的2%计算，则系统补水量Q补：Q补=2%*V c=2%*65=1.3m3/h(四)补水泵流量Q泵计算补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。

(五)补水泵选型补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。

水温≤60℃的系统，应使系统最高点的压力高于大气压力5kPa以上，系统定压点最低压力P定≥补水箱与系统最高点高差△P+ 5kpa+（10kpa裕量），则系统定压点最低压力P定：P定≥450+5+10=465kPa补水泵扬程H应保证补水压力比系统补水点压力P定高30-50kPa，则补水泵扬程H：H≥465+50=515kpa=51.5m选用2台流量为3.25m3/h，扬程为52m的定频水泵，平时一用一备，初期上水和事故补水时2台水泵同时运行。

(六)气压罐选型调节容积V调应不小于3min补水泵流量Q泵，则调节容积V调：V调≥3.25*3/60=0.163m3安全阀的开启压力P4应确保系统的工作压力不超过系统内管网、阀门、设备等的承压能力（补水点处允许工作压力1.0MPa），则安全阀开启压力P4：P4=1000kPa膨胀水量流到补水箱时，可取P3=0.9P4，则电磁阀开的启压力P3：P3=0.9*P4=900kPa补水泵的启动压力P1在满足定压点最低要求压力P定的基础上，则补水泵的启动压力P1：P1= P定=465 kpa补水泵的停泵压力P2，即是电磁阀的关闭压力，可取P2=0.9P3，则补水泵的停泵压力P2：P2=0.9* P3=810kPa压力比αt=（P1+100kpa）/（P2+100kpa）=（465+100）/（810+100）=0.62，满足规定αt=0.5~0.9取值范围。

定压系统的设计资料

定压补水的选型与计算
气压罐容积计算：
Vmin=
Байду номын сангаас
β×Vt 1-α
膨胀水箱计算：
Vx=Vt+Vp
V： Vmin： β： Vp：
气压罐实际总容积（M3）气压罐最小总容积（M3）容积附加系数，隔膜式气压罐取1.05 系统最大膨胀水量（M3）气压罐调节容积，不宜小于3min平时运行的补水泵流量（M3）；当采用变泵频时，
选泵参数：
气压罐计算：
气压罐调节容积Vt：
膨胀水量VP:
膨胀系数:
M3 M3 KPa KPa KPa KPa KPa M3 MPa
安全阀开启压力P4：电磁阀开启压力P3：补水泵启动压力P1：补水泵停泵压力P2：压力比α：气压罐最小总容积：
气压罐结果：
气压罐的承压：
气压罐的容积：
膨胀水箱计算：
0
M
3
Vx=Vt+Vp Vt： 0 Vp： 0 水箱有效容积： 0 水箱的承压：水箱的容积： 0 0
M 3 M 3 M MPa 3 M
3
膨胀水箱结果：
设计参数计算参数计算结果
系统水容量（L/M ）系统形式运行制式全空气系统空气-水空气系统供冷供暖（热水锅炉）供暖（热交换器）水容积系数：建筑面积：水容积计算： 0.55 2 0.55 1.3 0 M2 3 M 1.3 1.9 1.3
Vt：补水泵流量可按额定转速时补水泵的流量30%~25%确定 α：
α=（P1+100）/（P2+100），P1补水泵启动压力，P2停泵压力（KPa）,综合考虑气压罐容积和系统的最高运行工作压力的因素取值，一般取值0.65~0.85，必要时可取 0.5~0.9

定压罐选型计算

定压罐选型计算
定压罐的选型计算有三个关键参数需要考虑：压力容量、体积和材料选择。

1. 压力容量的计算：
压力容量是指压力罐能够承受的最大工作压力。

要确定最合适的压力容量，需要考虑以下几个因素：
- 所需储存的气体的最高工作压力；
- 进气口或排气口的流量需求；
- 压力波动范围。

2. 体积的计算：
体积是指压力罐的容量大小，需要根据以下因素进行计算：
- 气体的消耗率；
- 储存时间的要求；
- 设备的使用频率。

3. 材料的选择：
压力罐的材料选择需要基于以下因素：
- 所储存气体的化学性质；
- 工作环境的温度和湿度；
- 安全性和耐久性要求。

根据以上参数，可以进行具体的计算和评估，选择合适的定压罐。

最好在选型计算前咨询专业工程师或压力容器制造商以获取准确的选择和建议。

定压罐计算

定压罐计算暖通空调计算书系统水容量VC=建筑面积×0.7~1.30（L/m2）（建筑面积取小值，建筑面积取大值）补水泵的选择：扬程比系统补水点压力高30-50kpa，补水泵进出水管较长时,应计算管道阻力，流量是系统水容量的5%～10%（建筑面积大选小值，建筑面积小选大值）气压罐的选择：调节容积vt应不小于3min补水泵流量气压罐最小总容积vmin=βvt/(1-αt)vt----调节容积β----取值1.05αT---0.69-0.85（建筑面积小，建筑面积大）直接公式：vmin=空调冷水膨胀补水软化设备的选择与计算已知条件：建筑面积：90000m2冷水水温：7.0/12.0℃，（一）空调系统：以风机盘管加新风系统为主，系统最高点为70+11.0（地下）=81m，采用不含膨胀水的隔膜式气压罐恒压。

31.空调系统水量VC=0.7~1.30（L/m2）（外线较长时取较大值）：1.30*90000/1000=117m2空调系统膨胀VP=a*st*VC:0.0005*15*117=0.88m3（冷水系统）3补给泵应选择并计算系统恒压点的最小压力：81+0.5=81.5（m）=815（kPa）（适用于有水温的系统≤ 60℃，系统最高点压力应高于大气压5kpa）补水泵扬程：≥815+50=865(kpa)(应保证补水压力比系统补水点压力高30-50kpa，补水泵进出水管较长时,应计算管道阻力)补水泵总流量：≥117*0.05=5.85(m3/h)=1.8(l/s)(系统水容的5-10%)选型：选用两台流量为1.8l/s、扬程为90m（900kpa）的水泵，平时一用一备，初期供水及事故补水时2台水泵同时运行。

水泵电功率:11kw。

4.气压罐的选择和计算1）调节容积vt应不小于3min补水泵流量采用恒频泵：vt≥ 5.8m3/h*3/60H=0.29m3=290l2）系统最大膨胀量：VP=0.88m3。

定压罐容积计算方法

3
输入输入输入输入输入输入
h4= h5= p1= α = p2= m= m1= qd= Kh= h=
2 0 0.26 0.8 0.36 160 4 150 2.4 24 9.60 31.62 11.52 1.5 6 0.72 1.1 3.96
输入输入输入输入输入
Q= 住宅最高日最大时用水量 m /h H= 配套水泵的扬程 m qb= 配套水泵的流量 m3/h 三、确定气压罐调节水容积安全系数 C= 水泵一小时内启动的次数 n= 给水系统所需要的气罐调节容积m Vs= 四、确定气压罐总容积气压罐容积系数 β = 气压罐总容积 m
生活给水稳压罐容积的计算方法
一、确定气压给水设备最低、最高工作压力 h1= 水池最低水位至建筑最高点的垂直差 m 18 h2= 管网沿程阻力 m 4 h3= 3 管网局部阻力 m 最不利用水点的流出水头 m 消防需加水头 m 最低工作压力 Mpa 最低工作压力与最高工作压力之比最高工作压力 Mpa 二、选择配套水泵建筑住宅户数平均每户人数每人日用水量定量定额 L/人·d 时小时变化系数建筑用水时间 h
3 3
输入输入
输入
Vz=
罐容积的计算方法
备注
ห้องสมุดไป่ตู้
查设计手册如需要消防功能时加消防水头 p1=（h1+h2+h3+h4+h5)/102 (其中102mh2o≈1MPa) 一般采用0.65～0.85,选择时宜取中间值 p2=(p1+0.098)/α －0.098
查设计手册查设计手册建筑用水时间为24小时、工业企业为每班用水时间 Q=m× 1× d× h/(24× m q K 1000) H=(p1+p2)/2/108 当H=(p1+p2)/2/108, qb≥1.2Q C一般取1.2～1.5,宜用大者宜取6～8次 Vs=C× b/n/4 q 对于卧式取1.25、立式取1.1、隔膜式取1.05 Vz=β ×Vs/(1－α )

气压罐选型计算书

气压罐选型计算书
选型依据
一、气压罐是水泵可以进入睡眠的前提条件
气压罐——利用波义耳(Robert Boyle)气体定律：
V是指气体的体积，P指压强，C为一常数。

这个公式又可以继续推导，理想气体的体积与压强的乘积成为一定的常数，即：PV=C （constant）。

如果在温度相同的状态下，1、2两种状态下的气体关系式可表示成：P1V1=P2V2
习惯上，这个公式会写成：
稳压罐总容积=工作初始状态气体容积+预充水量容积=工作最终状态气体容积+停泵充水容积
Vz= V1+ V1 S = V2+V2S
稳压罐调节容积=停泵充水容积-预充水量容积=工作初始状态气体容积-工作最终状态气体容积
V t = V2S-V1 S = V1-V2
稳压罐可调节容积计算，实例计算：
么。

定压系统膨胀罐选型计算实战

定压系统膨胀罐选型计算实战
膨胀罐（气压罐、压力罐）的选型AQUASYSTEM定压系统中（变频供水、恒压供水等）为避免水泵频繁启动，膨胀罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量（L/min），计算公式如下：水泵的工作系数，随水泵功率不同而变化，具体见下表：K =
）水泵的最大流量（L/min Amax =
水泵的最高工作压力（水泵停机时系统的压力，此处压力为绝对压力）Pmax = 水泵的最低工作压力（水泵启动时系统的压力，此处压力为绝对压力）Pmin = 气压罐的预充压力（此处压力为绝对压力）Ppre =
气压罐的体积V =
= 0.75KW1HP（马力）其中例如：时水泵自动2.2bar系统压力低于120L/min,水泵最大流量为，4HP一恒压供水设备水泵功率为
启动，系统压力达到7bar时，水泵自动停机，气压罐预充压力为2bar，该系统要选用多大的气压罐？K=0.375时，由上表可知：水泵功率为4HP即可。

VAV80的80L的，所以直接选用最接近的型号72L气压罐型号里面没有．。

大型储罐计算书

4000m³储罐计算书一、计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度：用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度ϕσρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ϕ—焊接接头系数（0.9）第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。

二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定）罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分片板中心角（半角）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1︒=-=-=）（）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角）5.2252001100arcsin r arcsin2︒===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取注：中心顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度一般取50mm ，考虑到分片板最小弧长不小于180mm ，故取φ2200mm③分片板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=︒⨯==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=︒⨯==αSR R④分片板展开弧长：⌒AD =mm 96985.255.24360252002360221=-⨯⨯⨯=-⨯）（）（πααπSR ⑤分片板大小头弧长：大头：⌒ABmm 1535446021000n302i =∆+-⨯=∆+⨯-=）（）（ππD 小头：⌒CDmm 1974411002n r 2=∆+⨯⨯=∆+=ππ ⑥中心顶板展开弧长⌒L mm 22995023605.22520022502360222=⨯+⨯⨯⨯=⨯+⋅⋅=）（）（παπSR四、拱顶高度计算内侧拱顶高：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶高：m m 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁高度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206） α—内侧板升角（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ）B —盘梯宽度（内外板中心距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm 1、平台高度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台支撑角钢上表面至包边角钢上表面的距离，mmL —平台端部至罐内表面的距离，一般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =⨯=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端至罐底上表面的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++⨯⨯=++=•R B L L ）（）（ 4、三角架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第一个三角架到罐底上表面的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三角架的垂直距离，mm 一般1500-2000mm5、三角架在罐壁上的水平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，一般取150mm —n h 第n 个三角架平台表面的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-⨯）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-⨯）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-⨯）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-⨯）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-⨯）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-⨯）（ 6、盘梯包角︒=⋅-=⋅-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（⋅=R E P （C.2.1-1）式中： ][P —带肋求壳的许用外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mmm t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++⨯=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++⨯=）（L （C.2.1-4） S L 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5）SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6）式中：31m t —纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （高度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的面积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=⨯⨯+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式气柜设计规定》算出下面公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （高度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下面求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的角度（半角3α） ∵600360/252002=⋅⋅∆πα ∴364.1=∆α° ︒=︒-︒=∆-=186.23364.155.2413ααα 再求第1圈纬向肋处展开半径3Rm m 10793186.23tg 25200tg R 33=︒⨯==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分片板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s =⨯︒⨯⨯⨯=）（ 2n —径向肋与顶板在径向的面积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=⨯⨯+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上面各参数代入C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（把上面各参数代入C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（c) 把31m t ，31m t 代入C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+⨯+=d) 把m t 代入C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123=⋅⨯⨯⨯=）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴ 本带肋球壳是稳定的（L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） •W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压力的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w μμβ=•W （6.4.7）式中：•z β——高Z 处见风振系数，油罐取1s μ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z μ—风压高度变化系数z μ风压高度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指田野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐高度为12.7m ，介于10和15中间，要用内插法求x=z μ=1.08 （15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k =⨯⨯⨯=•W KPa 把k w =0.432KPa 代入6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+⨯=2、计算罐壁筒体许用临界压力 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需用临界压力，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量高度，mm in t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际高度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量高度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代入（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =⨯⨯=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈具体用几个加强圈依据6.5.4的规定 ∵22.3][P 2.3 cr ≥＞ ∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边角钢的实际距离就是4.5m （距包边角钢上表面4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8八、抗震计算（CD130A 2-84） 1、水平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —水平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4m ax a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产生地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的比值，按附表A 2选取，如遇中间值则用插值法求。

定压罐选型

定压罐选型
定压点一般取水泵的吸入口处
选择气压罐的方法：
气压罐的总容积V=BVx/(1-a) （m3）
气压罐内的工作压力比a=(P1+0.1)/(P2+0.1),一般取0.65~0.85
B--容积的附加系数，其值反映罐内不起水量调节作用的附加水容积的大小。

卧式罐取1.25，立式罐取1.10，隔膜式取1.05 P1--气压罐的最低工作压力，表压MPa，即最低水位时的压力
P2--气压罐的最高工作压力，表压MPa，即最高水位时的压力
气压罐的调节容积Vx=Aq/4n（m3）
A---安全系数，一般取1~1.3
q---水泵的出水量，(m3/h)
n---水泵在1小时内启动的次数，一般取6~8次，不宜大于10次气压罐的调节容积不小于系统所需的调节容积。

B--容积的附加系数，其值反映罐内不起水量调节作用的附加水容积的大小。

当水系统压力变化时，罐内的水量不就有变化吗？压力最大时，罐内的水量最多。

压力最小时，罐内的水量最少，此时罐内的水量不就可以看作不参与水量的调节吗？当气压罐的总容积一定时，B越大，就表示罐内压力最小时的水量越大。

B也可表示为气压罐总容积与压力最小时罐内空气的体积之比。

当气压罐的总容积一定时，B越大，就表示罐内压力最小时的空气量越少。

V=avt
V:膨胀水箱的容积m3
a: 水的膨胀系数0.0006；
t:供回水的温差
v:系统的热容量m3
定压罐的大小，一般可以根据每KW冷量取0.4KG水量。

大罐顶底尺寸及重量计算

公式或说明一般取罐内直径根据直径选取
数据或结果 8666.2 8500 20 700
1 ASIN (
2
r 2R
D1 ) 2R
0.534924945 30.64894 0.082352941 5036.6910 701.5868 3846.862 40
2
R1 R TAN (1)
190.3342
G4—第四个肋的重量
Kg
r L 3m 9 G1 2 sin Rh 43 /10 R r L 4m 9 G1 2 sin Rh 43 /10 R r L 5m 9 G1 2 sin Rh 43 /10 R
6 6
h1 R
R 2 D 12 / 4
1187.39141 1199.39141
h=h1+δ 1+δ 2
扇形板重量W的计算 ρ —材料密度 Kg/m3
h2—拱顶开孔处高度 mm
8000
h2 R
mm h3=h1-h2
R
2
r
'2
28.80724 1158.58417 155.889795 3117.7959
235.7683
G5—第五个肋的重量
Kg
274.3581
G6—第六个肋的重量
Kg
304.9833
R1 R TAN ( 2 )
AD 2R ( 1 2) 2
3倍壁厚且≥25
AB
D1
nຫໍສະໝຸດ 1401.2835 699.2090 259.6630
r ' SIN ( 2) R
CD 2r ' n