跨铁路支架及门洞计算书
跨线桥门洞计算
附件A 跨**高速公路门洞支架验算一、门洞的设计①门洞高5m，宽6.92m，净宽为6m，长度为23.50m。
②选择通过施工具体位置，做混凝土临时支撑台（C50混凝土，厚度为50m，宽1m）预埋螺栓及钢筋。
③在每根管桩上先用80×80×5cm的钢板做垫块，上面用2根40工字钢并排做横梁,并且每个接触面均用焊接。
④在横梁上采用40b的工字钢做横梁(每根工字钢的长度为8.16×2＋5.03+2×2＝25.35m)，T形梁在跨径8.18m处横桥向满布置，在跨径为5.03m处为中对中30cm，肋板处为50cm（如计算不满足要求，则需进行调整）。
⑤在纵梁上横向铺满15×15cm方木，并在方木上安装脚手架。
二、门洞承载力计算（6.92m T形梁处）门洞顺桥向布置和净跨布置图1、恒载计算（1）T形梁最大截面处的面积F为：2⨯=F=3 1.4 4.2 m门洞计算跨径为（门洞长7.38m）计算跨径为8.16m，则T 形梁所产生的力T N 为：（钢筋混凝土自重为327kN/m ）T N =3 1.48.1627925.344 kN ⨯⨯⨯=（2）碗扣脚手架的自重计算① T 形梁下放脚手架立杆按3030cm ⨯布置；则：纵桥向8.38/0.328≈根 横桥向1.4/0.35≈根脚手架每米的重量为6.3kg/m立杆长度L 900.71889.045(0.40.20.2) 5.87 m =---++=，取6m自重G 立为：G 2856 6.35292 kg =⨯⨯⨯=立② 横杆按6060cm ⨯布置；则：纵桥向（竖向）6/0.610≈根，横桥向为5根，每根计算长度8.16m 横桥向（竖向）6/0.610≈根，纵桥向为28根，每根计算长度1.4m横杆每根重量为4.4kg/m 自重G 横为：G 1058.16 4.41028 1.4 4.43520 kg =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=横③ 门洞上方碗扣脚手架总重N 脚碗扣脚手架所产生的力N 脚计算公式为：（g 取值为g=10kN/g ）()N =G +G g ⨯脚横立数值代入公式得：N 529288.12 kN =⨯⨯=-3脚（+3520）1010（3）模板自重力 查《施工手册》得：采用木模的自重力为0.1t/m 2，厚度为d=40mm 垫方木自重为0.08t/ m 2 工字钢自身重量为0.52t/ m 2 将其单位转化为kN/ m 2，分别为：23-32q =0.1t/m =0.1101010=1 kN/m ⨯⨯⨯木 23-32q =0.08t/m =0.08101010=0.8 kN/m ⨯⨯⨯方 23-32q =0.52t/m =0.52101010=5.2 kN/m ⨯⨯⨯工2、 施工活载计算查《桥规》得知施工中产生的荷载为：22q 0.25t /m 2.5 kN /m ==施查《桥规》得知施工过程中设备产生的荷载为：22q 0.35t /m 3.5 kN /m ==设 3、 荷载组合（1）恒载内力为：N N N 925.34488.121013.46 kN =+=+=T 恒（1）脚门洞上方（8.16×1.4）范围内总承受力1013.46kN ，转化为每平方米的承受力为：2q 1013.464 1.48.1888.713 kN/m =÷÷=恒（1） 2q q 2q 2q 13 kN/m =++=工方恒（2）模（2）活栽内力为：2q q q 2.5 3.5 6 kN/m =+=+=活设施 荷载组合内力：()2q 1.2q 1.4q 1.285.55213+1.46 =130.456 kN/m =⨯+⨯=⨯+⨯活恒（1+2） 2、 门洞承载力验算1）计算横梁承载力将次梁按简支梁计算，按门洞设计间距（2×8.16+5.03）m ，工字钢总承载力为2130.456 kN/m ，在T 梁下方工字钢满铺，则每一根工字钢承载力为（40b 工字钢宽度为144mm ）：q q 0.144=130.4560.144=18.786 kN m =⨯⨯⋅根2） 内力计算弯距22max 11M ql 18.7868.18157.691 kN m 88==⨯⨯=支点剪力max 11V ql 18.7868.1877.649 kN 22==⨯⨯=3） 横梁弯强度验算 （1）工字钢抗弯强度验算查表得知字钢（40b ）3x W 1139cm =，《钢结构设计规范》查到强度验算公式为：xx xM r w f ≤⨯式中：x M — 同一截面处的弯距x r — 截面塑性发展系数，对工字钢形截面x r =1.05x w — 净截面模量f — 钢材的抗弯强度设计值，Q235钢f 取值为205Mpa33x 3x x M 157.6911010131.854 Mpa < 205 Mpa r w 1.05113910f ⨯⨯===⨯⨯⨯，满足要求。
门洞计算书(1)
门洞支架计算书1、计算依据1)工程施工图纸及现场概况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑结构荷载规范》GB50009-20126)《钢结构设计规范》GB50017-20037)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质[2018]31号8)《路桥施工计算手册》（2004版）9)《桥梁施工常用数据手册》（2005版）2、荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1)钢筋混凝土自重：26.0kN/m32)模板及主次龙骨：1.2kN/m23)施工荷载：3kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43、门洞式支架搭设设置双向2车道的门洞式支架，门洞式支架跨径8m，拟采用50b工字钢作纵梁，50b工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽7m。
1)测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，在水稳层上立模板浇注25m×1.0m×0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。
并在基础上预埋钢板（700mm×700mm×16mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。
两端做防撞墩，防撞墩净距离为4m。
基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。
2) 待砼强度达到15MPa 后，在砼基础上弹线搭设各排3根Ф580mm 钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m ，吊装Ф580钢管位置一定要正确。
Ф580mm 钢管支墩高4m ，钢管间设10#槽钢人字撑。
支撑顶设1根50b 工字钢横梁。
3) 纵向采用21根（按照10m 宽度考虑）50b 工字钢按照0.5m 间距布置，分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。
支架+门洞+竖向模板计算书
支架模板（碗扣式支架）计算书一、计算说明计算参数选用Φ48×3.0的满堂碗扣式支架，立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，主梁(横梁)为12cm×14cm方木，小梁(纵梁)为10cm×10cm方木，间距为0.3m，面板采用18mm厚竹胶板模板。
支架顺桥向间距均为0.6m，支架步距均为1.2m。
支架横桥向布置如下：1、中支座顺桥向前后3m范围内：底板支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板厚0.93m，顶板厚0.5m，腹板高度3m，宽0.7m，底板支架最大高度5.6m。
2、箱梁中支座顺桥向前后3m～20m范围内：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.6m。
箱梁设计底板最大厚0.67m，顶板厚0.25m，腹板最大高度2.87m，支架最大高度6.6m；支架在腹板之间位置横向间距0.6m，混凝土计算厚度取0.67+0.25=0.92m，按1m计，支架最大高度6.6m。
3、箱梁中支座顺桥向20m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板最大厚0.27m，顶板厚0.25m，腹板最大高度1.9m，支架最大高度6.74m；支架在腹板之间位置间距0.9m，混凝土计算厚度取0.27+0.25=0.52m，支架最大高度6.74m。
4、翼缘板混凝土最大厚度0.5m，最小厚度0.2m，宽2m，支架尺寸统一为0.6×0.9×1.2m，搭设高度9.54m，按10m计。
5、引桥支架中支座顺桥向前后3.5m范围内、边支座3.5m范围内：支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁中支座顺桥向前后3.5m范围、边支座3.5m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
跨铁路连续梁支架计算书
目录1、工程概况 (1)2、支架设计 (1)3、荷载计算 (2)3.1 箱梁最大截面荷载计算 (2)3.2 门洞处截面荷载计算 (3)3.3 计算依据及规范 (3)3.4 荷载组成 (4)4、底模、侧模检算 (4)4.1 翼缘板底模计算 (4)4.2 腹板底模计算 (5)4.3 底板底模计算 (5)4.4 腹板侧模（外模）计算 (6)5、底模、侧模纵横梁检算 (7)5.1 纵梁计算 (7)5.2 底模横梁计算 (9)6、碗扣件检算 (13)6.1 立杆计算 (13)6.2 剪刀撑计算 (13)7、碗扣件底工字钢检算 (15)8、贝雷梁及钢管立柱检算 (16)8.1贝雷梁计算 (16)8.2 贝雷片底分配梁计算 (7)8.3 钢管立柱检算 (6)9、基础检算 (7)9.1扩大基础 (7)9.2挖孔桩基础 (7)10、承台防护挖孔桩 (12)11．结论及建议 (14)杜家岗特大桥跨铁路60m+100m+60m连续梁支架检算1、工程概况杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为60m+100m+60m连续梁，跨淮南铁路连续梁墩柱为587#～590#墩，墩高为7.5m～12m，其中主墩为588#、589#墩，分别位于淮南铁路两侧，其中588#墩承台一角距离铁轨为4.6m，承台底距离轨顶为6.05m，589#墩承台一角距离铁轨为7.5m，承台底距离轨顶为5.85m。
跨淮南铁路连续梁截面最大高度为8.9m，最小高度为5.7m，连续梁桥面宽度为13.4m，连续梁与铁路交叉角度为21o，跨越铁路范围内连续梁底距离轨顶最小距离为10.5m。
2、支架设计边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁，跨度为9m。
两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间设[20a槽钢剪刀撑。
螺旋钢管顶架设两根I45a型钢做分配梁，贝雷梁上横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。
主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁，跨度为12m，在跨铁路位置形成预留行车门洞。
跨线桥梁门洞支撑体系专项施工方案计算书
跨线桥梁门洞支撑体系计算书一、计算依据1、《建筑工程模板支撑系统安全技术规程》DB29-203-20102、《浇筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20083、《木结构设计规范》GB50005-20034、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 二、计算参数 1、支撑体系简述支撑系统采用15mm 厚竹胶板、下部为100×150mm 方木、H 型钢纵梁、双拼I360工字钢横梁。
2、门洞施工段梁体概况主跨跨中梁高1.8m ，端部梁高2.6m ；跨中底板厚度0.22m ，端部底板厚度为0.5m ；跨中腹板厚度0.4m ，端部腹板厚度0.7m 。
桥梁主跨范围梁体为变截面，梁高、底板、腹板方程如下：⎪⎩⎪⎨⎧+=+=+=400)10000/(300220)19000/(2801800)19000/(80022Y F X B X H 桥面铺装结构：80mmC40防水混凝土→2mm 防水层→80cm 中粒式沥青混凝土→40mm 细粒式沥青混凝土；总厚度为202mm 。
梁顶设计标高为11.481m ，现状地面标高为3.22m ，施工过程中，道路限高4.5m 。
在门洞范围内，混凝土箱梁的高度为1.8～2.19m ，所以梁底剩余净空为：11.481-3.22-0.202-2.19-4.5=1.369m 。
目前的设计支撑体系高度为：0.015+0.15+0.7=0.865m ＜1.369m∴净空满足要求三、支撑系统各构件计算在门洞范围内，两侧箱梁断面几何尺寸如下：第一断面（跨中侧断面）：梁高1.81m ，底板厚度0.22m ，腹板厚度0.4m ，顶板厚度为0.25m ；第二断面（边墩侧断面）：梁高2.19m ，底板厚度0.36m ，腹板厚度0.528m ，顶板厚度为0.25m ；各构件的力学参数见下表：采用15mm 后竹制胶合板，单块板尺寸为2440×1220×15mm 下部方木间距按0.3m ，按单向板考虑，梁高按边墩断面的2.19m 考虑。
跨遂成铁路支架搭设方案及计算书
跨遂成电气化铁路防护支架搭设方案及计算书一、工程概况遂成铁路是达成铁路的一部分，全长198公里。
是与沪汉蓉客运专线的共线部分，采用三线格局。
新建双线电气化铁路速度目标值为200公里／小时，以客运为主，设计近期开行客车74对，远期130对；上行货流密度设计近期1240万吨，远期1880万吨；下行货流密度设计近期 1390万吨，远期1980万吨。
2002年2月25日在合川火车站举行了开工典礼，于2006年完全建成，目前已开通和谐号动车组。
五里坝特大桥位于青白江清泉镇，中心桩号K39+731.60，为上跨公路、河沟和遂成铁路而设，该桥按整体式双幅设计，桥面净宽为2×15.25m，桥梁全长1417m。
下部构造采用桩基础、桥墩为双柱式墩、桥台为肋板式桥台；上部构造为先简支后桥面连续预应力简支T梁。
该桥第31跨T梁跨越遂成铁路。
遂成铁路为双轨电气化铁路，净高按10.00m控制。
跨线桥中心线与铁路股道中心线呈82.5度相交，桥墩边缘距铁路中心线最小距离10.29m，梁底至铁路最小距离为10.296m。
二、设计依据1、《装配式公路钢桥多用途使用手册》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86)3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5、《路桥施工计算手册》三、支架搭设方案由于连续刚构桥位于右偏曲线上，受成绵乐高铁和宝成铁路标高的限制，且还需维护宝成铁路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续刚构施工跨宝成铁路防护支架搭设方案：1.基础处理：原地面清表，开挖基坑，采用建筑垃圾或沙砾石回填、浇筑1.2*1.2*0.6m混凝土基础；2.支架搭设：根据施工现场地形、地物，采取墩梁式型钢支架体系，在铁路防护栅栏边缘外侧，顺铁路向布设一排φ500*8mm钢管柱作为支撑墩，基础采用C20砼，钢管下端固定在混凝土底座上，在浇筑混凝土底座时预埋螺栓，在钢管底部焊接2cm厚的钢板，通过钢板与预埋螺栓进行栓接，钢管中可灌沙提高稳定能力，在钢管的顶部焊接2cm厚的钢板顶托，其直径大于钢管直径10cm，并用斜向∠15角钢焊接加强，起到钢管均匀受力作用；钢管柱高度11m（为了满足铁路垂直净空≥8m的要求）、间距为3m，柱顶安放一根Ⅰ36工字钢作帽梁；帽梁顶部设Ⅰ45工字钢作为纵梁，净跨为20m（现场测量，按照铁路部门要求，水平净跨需满足两边栅栏范围），工字钢间距为1m，纵梁顶放置20cm*20cm方木，方木间距为1m，方木顶满铺5cm厚木板，木板顶铺设密目安全网，防止杂物落入铁路，墩梁式支架宽度两侧超出桥面宽度2m，并在支架两侧设安全防护栏，同时在墩梁式支架顶设置防电层。
门洞支架技术方案(附详细计算书)
XXX 门洞支架施工方案一、工程简况XXX 高架桥跨越XXX 段主线桥跨径布置为30＋40＋30m 预应力混凝土箱梁，主梁顶面设2%的双向横坡.主梁采用单箱三室断面等高度连续梁，梁高2.3m ，边腹板为斜腹板,斜率1.47∶1。
箱梁顶板宽度25.3m,底板宽度16.0m ，悬臂长度3。
65m,悬臂板根部厚65cm,端部厚20cm ，箱梁内顶板厚度25cm ，底板厚度23cm ，腹板厚度42～90cm 。
XXX 处新建箱梁底标高为30。
480米，原有混凝土路面标高为25。
59米，净空高度为4。
9米.二、门洞支架施工方案根据上级部门要求，XXX 施工期间保证XXX 南北方向车辆畅通,结合XXX 净空高度只有4.9米的实际情况，施工中，拟在40m 跨中部27。
2米段采取门洞支架施工。
门洞布置型式2.7+5。
2×4+2。
7米,减去1.2米混凝土防撞墙宽度，实际门洞净宽布置为1。
5米（人行道）+4米（车行道)×4+1.5米（人行道）,即双向4车道,保证车辆通行。
考虑施工支架占有高度，门洞限高为3。
8米。
三、支架验算 1、荷载计算（1）施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2kN/m 5.2=r q ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2kN/m 0.2=q q ；振捣混凝土产生的荷载：2kN/m 0.2=z q 。
荷载系数取值：静载系数:2.1=g γ，活载系数：4.1=q γ。
（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25cm ，底板厚度为23cm ，箱室底板下钢筋混凝土自重： 20.582615.08/G q d kN m γ=⋅=⨯=,（从保守方面计算，该处梁高增加10cm 以考虑内模及其支架重量），综合分析荷载，箱室底板中间处的荷载为:2g G q r q z q =q +(q + q + q )=1.215.08 +1.4(2.5+2+2)=27.2kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ （3）腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚10cm 计算）:22.32659.8kN/m q =⨯=综合分析荷载,腹板下的荷载为：2g G q r q z q=q +(q + q + q )=1.259.8 +1.4(2.5+2+2)=80.9kN/m γγ⨯⨯⨯⨯为安全起见,斜底板下方荷载同腹板下亦取q=80。
【重磅】现浇梁支架门洞支架计算书
则：
查表得： =0.816.
则：
<215Mpa
故立杆的强度及稳定性满足要求。
2.5.
基础位于既有沥青路面上，不需考虑软弱下卧层影响。钢管底部预埋80cmR80cm底座钢板，埋入砼中。
⑴则条形基础受力：
<11.9Mpa.
满足要求。
抗剪计算：
其中：
：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95KN
100100门洞中心线870图22门洞纵断面图404040404040404040200250250250250250250桥梁中心线20012040120904040404040404040505504063010mm螺旋钢管c25砼条形基础251005m既有道路路面i40a双排工字钢横桥向设置i40a工字钢顺桥向设置图23门洞横断面图24荷载分析及选用材料力学性能241荷载分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载静荷载主要为混凝土结构自重模板自重主梁分配梁自重等动荷载主要为施工荷载因支架较低且所处区域及季节较良不考虑风荷载及雨雪荷载的影响
⑵Φ630mmR10mm钢管
==截面特性:=============
截面惯性矩IR=IR=9772.6699(cm4)
截面抵抗矩WR=WR=310.2456(cm3)
回转半径iR=iR=22.2387(cm)
截面形心R0=R0=0.0001(cm)
截面面积Akg/m)
静荷载：2865.14/2/11=130.23KN
动荷载：621.08/2/11=28.23KN
考虑荷载组合，单根立杆轴力：
N=1.2R130.23+1.4R28.23=195.8KN
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
40 56 40m支架法连续梁支架及门洞计算书
附件4：支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m 直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006 ）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
门洞受力计算书
门洞受力计算书门洞受力计算1.编制依据（1）、《公路桥涵施工技术规范》（2）、《公路工程质量检验评定标准》（3）、《路桥施工计算手册》（4）、《建筑施工计算手册》（5）、《公路施工手册》下册（6）、《建筑结构荷载规范》（7）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》2.工程概况一、工程概况XX互通BK0+632.243匝道桥位于益阳至娄底高速公路XX互通，下穿C匝道和潭卲高速。
桥梁起点桩号BK0+632.243，终点桩号BK0+732.243，全桥共分三联分别为（2×18）+（2×23+37+2×23）+（2×23+37+2×23），为等宽预应力砼现浇连续箱梁结构，桥宽10.5m。
拟设计模板及支架形式模板拟采用4mm厚钢模板，支撑方式采用满堂式碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。
支架顺桥向纵向间距0.9m，横隔板处纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为0.9m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
3.门洞设计XX互通B匝道桥第10跨潭卲高速旧路面上设置门洞。
门洞平行于旧路中心线。
基础为两道长12.00米、宽0.8米、高0.5米C30混凝土条形基础，条形基础净宽为4米。
基础上部每侧设5根门洞立柱、门洞立柱中心垂直距离为4.8米，（斜距为5.04米）门洞净高为6米。
门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ300mm，壁厚8mm，门柱钢管底部与条形基顶部预埋钢板进行焊接，焊接方式为围焊，四周设6块15 mm×15 mm×10 mm加劲板。
门柱钢管顶部对立柱钢管进行封口，并沿门柱四周设加劲板与柱身焊接牢固。
每排门柱上横桥设1道I50b号工字钢承重梁，承重梁与门柱底部及周围进行焊接固定。
承重梁上顺桥向在腹板处（按斜距0.63米）垂直间距0.6米布设I50b，在翼板处（按斜距0.95）垂直间距0.9米，在底板处（按斜距0.95米）（垂直间距为0.9米）布设I50b，工字钢底部与承重梁进行点焊连接，顶部每2米用Ф16 mm钢筋将I50b工字钢连接为一个整体。
门洞(型钢支撑)计算书
门洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数1、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：门洞立柱纵向定位参数：2、门洞纵梁定位参数3、横向转换梁定位参数二、荷载参数1）区块12）区块23）区块3平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算1、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=10.333×106/57700=179.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)V max=21.298kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.298×1000×[53×1202-(53-5.5)×1022]/(8×3460000×5.5)＝37.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=3.546mm≤[ν]=2900/250=11.6mm悬挑端：νmax=8.848mm≤[ν]=1300×2/250=10.4mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN3、区块3横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN 四、纵梁计算1、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=10.687kN，F’2=10.687kN，F’3=10.687kN，F’4=10.687kN，F’5=10.687kN，F’6=10.687kN，F’7=10.687kN，F’8=10.687kN，F’9=10.687kN，F’10=10.687kN，F’11=10.687kN，F’12=10.687kN，F’13=10.687kN，F’14=10.687kN，F’15=10.687kN，F’16=10.687kNF’17=10.687kN，F’18=10.687kN，F’19=10.687kN，F’20=10.687kN，F’21=10.687kN，F’22=10.687kN，F’23=10.687kN，F’24=10.687kN，F’25=10.687kN，F’26=10.687kN，F’27=10.687kN，F’28=10.687kN，F’29=10.687kN，F’30=10.687kN，F’31=10.687kN，F’32=10.687kN，F’33=10.687kN，F’34=10.687kN，F’35=10.687kN，F’36=10.687kN，F’37=10.687kN，F’38=10.687kN，F’39=10.687kN，F’40=10.687kN，F’41=10.687kN F’42=10.687kN，F’43=10.687kN，F’44=10.687kN，F’45=10.687kN，F’46=10.687kN，F’47=10.687kN，F’48=10.687kN，F’49=10.687kN，F’50=10.687kN，F’51=10.687kN，F’52=10.687kN，F’53=10.687kN，F’54=10.687kN，F’55=10.687kN，F’56=10.687kN，F’57=10.687kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=17.998kN，F2=17.998kN，F3=17.998kN，F4=17.998kN，F5=17.998kN，F6=17.998kN，F7=17.998kN，F8=17.998kN，F9=17.998kN，F10=17.998kN，F11=17.998kN，F12=17.998kN，F13=17.998kN，F14=17.998kN，F15=17.998kN，F16=17.998kNF17=17.998kN，F18=17.998kN，F19=17.998kN，F20=17.998kN，F21=17.998kN，F22=17.998kN，F23=17.998kN，F24=17.998kN，F25=17.998kN，F26=17.998kN，F27=17.998kN，F28=17.998kN，F29=17.998kN，F30=17.998kN，F31=17.998kN，F32=17.998kN，F33=17.998kN，F34=17.998kN，F35=17.998kN，F36=17.998kN，F37=17.998kN，F38=17.998kN，F39=17.998kN，F40=17.998kN，F41=17.998kNF42=17.998kN，F43=17.998kN，F44=17.998kN，F45=17.998kN，F46=17.998kN，F47=17.998kN，F48=17.998kN，F49=17.998kN，F50=17.998kN，F51=17.998kN，F52=17.998kN，F53=17.998kN，F54=17.998kN，F55=17.998kN，F56=17.998kN，F57=17.998kN由于纵梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则荷载对应用标准值计算。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书之马矢奏春创作创作时间：二零二一年六月三十日1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁,门洞条形基础中心间距8.5米.门洞横断面如图1-1所示.图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示.图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土）,各结构构件纵向安插均与原方案相同.2主要资料力学性能（1）钢材为Q235钢,其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:Q235:[σ]=215Mpa, =125Mpa（2）混凝土采纳C35混凝土,其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2.抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采纳HRB400级螺纹钢筋,其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：.（4）箍筋采纳HPB300级钢筋,其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算Midas整体模型如图3.1-1所示.midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示.荷载加载纵断面如图3.1-3所示.整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示.由模型分析可得,模型最年夜位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组年夜组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求.I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示.I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示.I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示.由模型分析可得,I40工字钢最年夜位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组年夜组合应力σ=111.6Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=20.4Mpa＜[σ]=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求.双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示.双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示.双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示.由模型分析可得,模型最年夜位移D=1.88mm＜[l/600]=3.33mm,组年夜组合应力σ=84.3Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求.3.3.3Ф426*6钢管计算钢管立柱接受的支座反力如图3.3-7所暗示.用Φ426*6mm钢管立柱,在其中灌入C20素混凝土.钢管回转半径:i=148.15mm,截面积A=79.168cm2,立柱最年夜高度按5.5m计.长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长细比为150）,满足要求.其中L为计算长度,查表得轴心受压稳定性系数=0.836.立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑,立柱受力符合要求.中间条形基础长度12.6m,宽1.5m,高1m,将上述支座反力加载如条形基础建模计算,每根钢管立柱接受的支座反力如图 3.3-8所示.图5-1 钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN.将条形基础按倒梁法计算,则作用在梁上部的均布荷载：条形基础最年夜跨度为2m,依照五跨连续梁,计算最年夜跨中弯矩和支座剪力：Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m,依照原条形基础配筋,主筋As=2250mm2,箍筋Ф10@20进行截面校核Mu=ξ*（1-ξ）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6KN*m＞Mmax故主筋满足要求.≥即采纳Ф10@200mm,满足要求.故条形基础配筋满足要求.。
跨路门洞设置及验算
一、 跨路门洞设置及验算二、 北侧门洞共宽12m ，左右车道宽6m 。
左右各2m 宽人行道，机动车道每侧宽4m 。
钢管高5m ，钢管上横桥向铺I50a ，纵桥向架设贝雷片。
贝雷片上横桥向根据支架布置每0.9m 铺设200×200cm 方木，方木两端用扒钉固定在贝雷片上。
三、四、 门洞纵桥向布置图（单位：m ）五、六、 门架横桥向示意图（单位：m ）七、 东快速主线桥第7联箱梁顶宽22.3m ，梁高1.8m ，均不大于标准段，取标准断面荷载为计算荷载，拟门洞设置在跨中，均布荷载为20.36KN/m2，八、 则200×200cm 方木所承受的线重为九、 P=[(20.36+0.5)×1.35+4×1.4]×0.9=30.38KN/m 十、 I=1.33×10-4m4 W=1.33×10-3m3十一、 方木受力模型为多跨连续结构，现取其中几跨计算。
十二、 计算模型图如下：十三、十四、贝雷梁上方木受力模型十五、十六、贝雷梁上方木弯矩图十七、十八、贝雷梁上方木位移图十九、经计算：二十、σ=9026.78/1.33×10-3=6.79MPa<13MPa，满足要求。
二十一、δ=1.75mm〈2000/400=5mm，满足要求。
二十二、（二）贝雷梁受力计算二十三、贝雷梁上布设方木，间距较密，可看作均布力作近似简算。
二十四、支架按27m宽计算，贝雷梁共20排，I=250497.2×20=50 09944cm4二十五、W=3578.5×20=71570cm3二十六、[M]=788.2×20=15764KN〃m。
二十七、贝雷梁受均布力大小为：[(20.36+0.5)×1.35+4×1.4]×2 7=911.547KN/m二十八、贝雷梁受力模型：二十九、三十、贝雷梁受力模型图三十一、三十二、贝雷梁弯矩图三十三、三十四、钢管桩轴力图三十五、经计算：三十六、M=2957184.2N〃m<[M]=15764000N〃m，满足要求。
上跨铁路棚架计算书(2017)
上跨铁路棚架计算书（一）棚架布置1.棚架布置形式在沪昆线kXXXX+XXX-kXXX+XXX设置82m长防护棚架，基础采用条形式C25钢筋混凝土结构，尺寸为：120（宽）*120（高）*8200（长）cm条形基础，预埋800*800*20mm钢板,钢板底部焊接2根16的螺纹U型钢筋,预埋钢板顶面与基础顶面平齐，基础埋入地下0.6米，顶面与路肩齐平。
基础内侧边缘距离接触网立柱4.4米，基础内侧边缘距离改建后沪昆左线最近为4.042米。
立柱采用φ426mm螺旋管（壁厚6mm），支柱纵向间距9m，横向间距23m，两侧各设置10根。
支柱底部焊接在预埋钢板上，并用4块三角钢板定位焊接。
支柱顶端开10cm深的槽口，将纵向I56a工字钢卡放在螺旋管内，工字钢与钢管所有接触面焊接。
在螺旋管立柱之间设［14b槽钢剪刀撑连接。
保证纵向刚度。
防护棚架棚顶部横梁采用I56a工字钢、间距1.5m均匀焊接在纵梁上，共48根。
横向分配梁下方安装8mm厚绝缘板，横向分配梁上铺设1.5mm钢板，钢板横向铺设，横向设置2%的排水坡,钢板上满8mm厚铺绝缘板，绝缘板上满铺1mm厚度的防水板，防水板上铺1.6mm石棉。
横向工字钢下、及棚架内外两侧满挂3240绝缘板，形成整体绝缘体。
绝缘板材质为环氧树脂和玻璃纤维，厚度为8mm。
棚架采用与沪昆铁路正交方式搭设，棚架顶距既有沪昆铁路轨顶面净高为7.2m，距离既有接触网承力索最小间距为0.9m,棚架距接触网外侧最近距离为3.2m，满足安全行车要求。
跨沪昆铁路棚架立杆布置图(二）棚架结构材料参数1、Ｉ56a 工字钢Ｉ56a 工字钢参数：W=12342cm3 ，Ix=65576cm4，密度：106.27kg/m ，截面面积：135.38cm22、螺旋管外直径426mm,壁厚6mm,单位重量：62.25kg/m3、钢材Q235：轴应力 []MPa 140=σ弯应力 []MPa w 145=σ剪应力 MPa 85=τ弹性模量 MPa E 51006.2⨯= 4、钢板1.5mm 厚，理论重量：11.78Kg/m2；1mm 防水板理论重量：0.95Kg/m2；1.6mm 石棉理论重量：1.85Kg/m2 ；绝缘板理论重量：1.95Kg/m2。
施工门洞支架计算书(2m间距)
最大挠度：f= = =12.95mm<l/400=13.75mm
计算结果表明，最不利受力位置工字钢横梁的抗弯强度、抗剪强度以及刚度均满足要求。
2.4 工字钢纵梁计算
工字钢纵梁承受来自工字钢横梁的集中荷载，该集中反力包括两种，一是实心段横隔板处横梁反力，二是空心箱梁截面处横梁反力，
（a）端横梁处
（b）端横梁端部空心截面处
图2箱梁自重荷载
2计算分析
2.1 竹胶板计算
竹胶板受力示意图如图3所示，按照最不利简支状态来考虑，计算跨度为20cm，纵向计算长度取1m单位板宽。
图3竹胶板受力示意图（cm）
端横梁中心处竹胶板为最不利受力状态，因此荷载组合后竹胶板所承受的均布荷载为： =86.69kN/m
计算的内容及各部分需要考虑的箱梁荷载工况如下：
1）竹胶板的强度பைடு நூலகம்刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
2）方木的强度和刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
3）工字钢横梁的强度和刚度计算
按照最不利荷载，采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
4）工字钢纵梁的强度和刚度计算
横隔梁范围内的纵梁采用实心段自重，其余采用实心端部空心箱梁的自重。
（一）门洞设置
通过实测S327省道标高平均标高为66m，根据计算现浇箱梁底部高程为72.3m，路面距梁底 高差约为6.3m，则门洞设置如下图：
门洞中螺旋钢管柱直径为φ609，壁厚1.4cm，钢管柱上下均设置配套法兰盘，上部法兰盘作为放置纵梁平台，下部法兰盘作为钢管柱与基础的连接件，法兰盘直径为750mm，钢管柱基础采用C30混凝土浇筑，高1m，宽1.5m，对应钢管柱下方预埋1m*1m*1.2cm钢板，钢管柱下部法兰盘与钢板采用全断面焊接连接，其中预埋钢板中心开口3cm，为方便在浇筑基础混凝土振捣是排出空气，保证钢板下方混凝土密实，双拼工字钢以及工字钢与钢管柱上部法兰盘的连接均采用焊接方式，工字钢双拼焊接时，焊缝长10cm，中对中间距为100cm。（作为分配梁使用）
跨铁路桥支架验算
1、碗扣支架验算碗扣支架腹板、端梁处支架布置为横向0.6m ，纵向0.6m ，步距1.2m ；其余段支架布置为横向0.9m ，纵向0.9m ，步距1.2m 。
1.1荷载(1)箱梁砼自重底板、顶板部位：（0.401+0.491）× 2.6=2.319 t/m2腹板部位：0.768×2.6=1.997 t/m2翼板部位0.308×2.6=0.801 t/m2(2)模板重量（含内模、侧模及支架），以砼自重5%计，则：底板、顶板部位：2.319×5%=0.116t/m2腹板部位：1.997×5%=0.1t/m2翼板部位：0.801×5%=0.04t/m2合计：0.256T/m2(3)施工均部活荷载(1)施工人员及施工设备重0．15t ／m2，振动砼时对水平模板冲击力0.2t ／m2，合计0.35t ／m 。
(2)本项目不考虑风荷载影响(4)立杆轴向力设计值(采用荷载效应基本组合)不组合风荷载的单杆轴向力设计值N=1.2（N G1K +N G2K ）+1.4qk N∑底顶板位置：N=1.2×(2.319+0.256)×0.81+1.4×0.35×0.81=2.891t腹板位置：1.2×(1.977+0.256) ×0.36+1.4××0.35×0.36=1.141t 翼板部位：1.2×(0.801+0.256) ×0.81+1.4×0.35×0.81=1.424t1.2立杆的稳定性验算(1)不组合风荷载时，立杆稳定性N/ФA ≤f底顶板部位：f1=2891 /（0.626×4.89）=944.42kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2腹板部位f2=1141/(0.626×4.89）=372.74 kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2翼板部位：f3=1424/(0.626×4.89)=465.19 kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2(2)支架稳定承载力计算本工程采用碗扣式支架，立杆为Ф48×3.5mm 钢管，可调节顶托螺杆高度a ≤300mm钢管几何特性：截面积A=4.89 cm 2 =489mm 2截面回转半径i=15.8 mmQ235钢，抗压强度f ＝2150 kg/cm 2．支架立杆的横向加强杆步距1200mm 立杆长细比碗扣件式支架计算λ=（h+a ）/i=(1200+300)/15.8=95,查表Ф=0.626Nd=Ф×A ×f=0.626×4.89×2150=6.6t(2)支架承载力验算底顶板部位（1.2m 步距）N=2.89T＜Nd=6.6t安全系数K=6.6/2.89=2.3腹板部位(1.2m步距)N=1.14t＜Nd=6.6T安全系数K=6.6/1.14=5.8翼板部位：N=1.42t＜Nd=6.6T安全系数K=6.6/1.42=4.6满足施工要求。
现浇箱梁盘扣支架、跨路门洞计算书
现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。
此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。
材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。
五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。
跨轻轨门洞实施方案及计算书
长春市两横两纵快速路系统工程之南部快速路第4段（伊通河～东四环路）仙台大街主线跨轻轨门洞实施方案及计算书编制人：宋衍新审核人：王金龙审批人：张洪军中庆建设有限责任公司桥梁一部二0一三年一月一、编制依据《长春市两横两纵快速路系统工程之南部快速路第4段桥梁施工图》《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008《路桥施工计算手册》（2001）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）二、施工方案仙台大街主线桥第二联为三跨30+30+30m预应力混凝土梁，边跨处位于仙台大街与轻轨3号线交叉口处，为了确保轻轨3号线正常的运营，在交叉口处设置临时门洞。
门洞支架采用钢管贝雷梁进行搭设。
现状路面标高为，梁底标高，轻轨结构物顶标高，贝雷梁高，方木高，则贝雷梁底至轻轨结构物顶净空。
门洞施工步骤如下：（1）门洞支架基础为避免车辆通行时发生意外对钢管桩撞击后影响钢管桩支架稳定，在钢管桩底浇筑C30砼条形基础基础长度27m，高度，共2排条基,宽度为。
（2）支墩支墩采用ф529壁厚8mm钢管作为墩柱。
根据设计方案图纸，该钢管支墩最大高度为，钢管支墩在箱梁下按3.5m间距在条形基础上布置，钢管立柱与基础顶面预埋钢板焊接牢固，立柱间采用[10作为柱间支撑对各个钢管立柱进行连接加固。
（3）立柱顶部横梁立柱顶部横梁采用双排I36b型工字钢，工字钢与立柱顶面钢板采用焊接连接，工字钢间采用U型螺栓夹紧，防止工字钢倾覆。
4、贝雷梁贝雷梁采用150cm×300cm国产贝雷梁片进行拼装，贝雷梁总长15m，。
贝雷梁片单片重量取为270kg。
贝雷梁片在箱梁空腹下最大布置间距为90cm，在实腹下布置间距45cm，且每两组贝雷梁片端头采用90cm支撑架连接成一个整体。
按此布置，每幅箱梁下共布置贝雷片33列。
3 贝雷梁门洞式支架施工图：三荷载计算1、设计计算参数贝雷梁片单片力学参数：容许弯距：[M]=·m容许剪力：[Q]=截面惯性矩：单片贝雷粱 [I]=0.002505m4钢材弹性模量：E=×1011KN/m2贝雷梁容许挠度按工作平台梁取为：[f]=L/4002、荷载计算①箱梁的砼自重门洞处于仙台大街主线桥E5#墩柱与E6#墩跨中位置，本跨箱梁跨度为30m，作用于贝雷架的箱梁砼面积为15*15m，砼方量为286m3。
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跨铁路支架及门洞计算书
一、工程概况
某大桥全桥左右幅各项24跨，其中左右幅第三跨跨万南铁路，上部结构为钢叠合梁，跨径为57米。
一片中主梁依设计重量为106.2T,一片边主梁依设计重量为98.31T。
桥梁设计线与万南铁路斜交，斜交角度153度（右角）钢叠合梁底距铁路路基8.5米。
某大桥第三跨跨万南铁路部分设置铁路通行门洞。
二、计算依据
《重庆南川至万盛高速公路采动影响区专项变更设计》《实用土木工程手册》
《公路桥涵设计手册基本资料》
《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）
《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002）
《路桥施工计算手册》
三、支架布置和计算
(一)支架布置
支架采用碗扣搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁
厚3.5mm。
支架横间距为0.9米;纵向间距均为0.9米。
支架搭设步距为1.2m，支架搭设宽度较边梁每边宽1.5m。
每根立杆下端均设定C20混凝土垫层，厚200mm，用以扩散立杆下端应力。
立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装横桥向方木大楞（15cm×15cm），再在方木大楞上安装纵桥向方木小楞（10cm×10cm），间距为0.3m，其上满铺15mm竹胶板。
支架顶口及底口分别设顶调与底调，在支架上加设距地面20cm的纵、横向扫地杆；同时在支架的内部、外围的全部长度和宽度上连续设置竖向、水平剪刀撑。
具体布置见“支架构造示意图”
支架构造示意图
说明：
立面图
1:图中尺寸单位均为厘米；
2：本图为示意图;
(二)支架计算
2、支架计算
2.1荷载分析
①扣件式钢管支架每米长自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，见表1。
表1 扣件式钢管截面特性
所有钢材均为A3钢，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为弯曲应力[σw]=145MPa
②按一片中主梁重量106.2T，梁底宽1.0米、计算跨径长56米，由此算出：
一片中主梁每平米重：106.2/(1×56)=1.896KN/m2。
③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kN/m2
荷载组合
计算强度时:1.2×②+1.4×③
计算刚度时:1.2×②
2．2竹胶板检算
竹编胶合模板厚度为δ＝15 mm,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。
竹胶板单位长度(1.0米)板宽所承受荷载：
q竹=0.3 m×1.0 m×0.015 m×9.5KN/ m3/0.3 m =0.143
kN/m
式中竹胶板容重取9.5KN/ m3
q=(1.2× 1.896+1.4× 2.0) ×0.3×1/0.3+0.143=5.218kN/m
(2)截面参数及材料力学性能指标
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm
竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103 MPa。
(3) 竹胶板
a强度
M max＝-0.1ql2＝-0.1×5.218×0.3×0.3＝-0.047KN·m
σmax＝M max/W＝0.047×106/（3.75×104）=1.252MPa≤[σ
0]
满足要求
b刚度
6×103×2.81×105)＝0.169mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm 满足要求
2.3方木小楞计算
小楞方木搁置于间距0.9米的方木大楞上,小楞方木规
格为100*100mm,小楞亦按三跨连续梁计算.
(1)、荷载组合
q1=(1.2×1.896+1.4×2.0) ×0.3×0.9/0.9+6×0.1
×0.1×0.9/0.9+0.143×0.9/0.9=1.726kN/m
(2)、截面参数及材料力学性能指标
W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3
I=a4/12=1004/12=8.33×106mm3
方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计
规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减
系数取值，则： [σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。
(3)、强度、刚度验算
a强度
M max＝-0.1×q1l2＝-0.1×1.726×0.92＝-0.140KN·m
σmax＝M max /W＝0.14×106/（1.67×105）=0.837MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求
b刚度
8.1×103×8.33×106)＝0.114mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm 满足要求
2．4方木大楞计算
大楞按简支梁计算。
(1)、荷载组合
小楞所传递给大楞的集中力为：
P1=1.726×0.9=1.553kN
大楞方木自重：
g＝6×0.15×0.15×1.000＝0.135 kN/m
式中木材容重为6KN/m3
(2)、截面参数及材料力学性能指标
W=a3/6=1503/6=5.63×105mm3
I=a4/12=1504/12=4.22×107mm3
方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。
(3)、强度、刚度验算
计算简图：。