幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算
4 平面内变形设计
平面内变形设计幕墙变形原因：受风力、地震作用（地震的震级分为十级）、温度作用、主体层间变形、主体沉降、重力……等的影响所致。
1、平面内变形性能分级建筑幕墙平面内变形性能以建筑幕墙层间位移角γ（或以不导致幕墙构件破坏的位移量与幕墙层高之比）为性能指标。
该指标应符合《建筑幕墙》GB/T21089-2007表21的要求。
2、平面内变形性能定级JG102-2003/4.2.6玻璃幕墙平面内变形性能，应按主体结构弹性层间位移角限值进行设计。
非抗震设计时，按表20取其1倍值；表20 主体结构楼层最大弹性层间位移角[θ[θe设防烈度取值）。
3、技术措施玻璃幕墙由面板和金属框架等组成，幕墙自身具有一定的变形能力，但其变形能力较小，幕墙构件不能承受过大的位移，只能通过弹性连接件来避免主体结构过大侧移的影响。
针对幕墙变形的原因采取措施。
（1）非抗震设计①幕墙与主体弹性连接a）框支承式幕墙立柱上端悬挂在主体结构（或连接件）上（5.5.3）。
上端支座为固定铰支座，下端支座为滑动铰支座或弹性铰支座；幕墙连接件与主体建筑（直接与预埋件）间的连接可为焊接（板式埋件），也可为螺栓连接（槽式埋件）；上、下立柱间预留伸缩缝δ；赵西安：δ≥ΔL.λ/ε+d；（δ≮15 mm）式中：ΔL----立柱温度变形（mm），ΔL=α.L.ΔT，一般小于10mm。
λ----实际伸缩调整系数，取0.7。
ε----密封胶延伸率。
d----安装误差（3mm）+主体压缩变形（3mm）=6 mm。
立柱、套芯配合间隙：前后0～0.5mm，左右0.5～1.0mm。
侧缝隙的核算：设跨距3500 mm，芯柱插入深度：（250－20）/ 2=115mm；外柱可产生侧向位移量：3500×（0.5～1.0）/ 115=15.22～30.44 mm；混凝土结构侧向最大变形：3500×（3×1/550）=19.09 mm；两者比较：-3.87～+11.35 mm，认可。
幕墙计算规则
幕墙装饰计算规则一、材料预算：1、石材、玻璃、铝板计算时先计算门、窗、玻璃幕墙，再计算铝板、石材；从大面上减去门窗面积，加上进出位的面积即为石材、铝板面积；玻璃的计算：明框应扣减掉铝型材框所占面积；隐框可直接按玻璃分格计算。
2、石材幕墙材料a、分种类计算面积b、辅材：1、钢材：竖龙骨：按龙骨布置图计算，一般间距为1-1.2m之间；横龙骨：每道石材缝都有。
2、挂件3、密封胶：横竖石材缝，先计算米，再折成支数，一般8mm宽的可打3.5m/支4、石材干挂胶：按石材挂件计算：T型36套/公斤，L型27套/公斤5、泡沫棒：同密封胶按长度计算6、防火岩棉：每层结构梁处均有，按平方米计算，其中有镀锌铁皮7、保温岩棉：大面积，按平方米计算挂件分T型挂件与L型挑件 T型挂件用在大面积上，L型用在接地石材，窗洞上方的石材及挑檐、各种洞口上方的一块石材，在窗台下方的一块石材侧边应用T型挂件3、铝板1、钢材：每一道缝均有，分规格计算2、自攻钉：沿缝高度，间距350mm3、铝板副框：为铝型材，按米计算，再折成公斤4、压板（压块）：有铝板副框时，即用压板和六角螺栓连接于龙骨间距350MM5、密封胶：同石材，按16mm缝宽计算，一般1.5米/支4、玻璃幕墙1、明框：铝型材分型号计算，龙骨每道缝均有；五金件：按套计算，执平、滑撑、铰链（一扇开启扇各一套）；三元乙丙胶条：按米计算，一般玻璃窗内外都有；密封胶同铝板2、隐框：结构胶：按支计算，每块玻璃四周均打；双面胶：同结构胶，按米计算。
5、埋件：每道结构层的竖龙骨上，具体数量看图6、连接件：每块埋件两个连接件，厂家加工的按个，自己现场加工的按公斤二、甲方结算（一般按定额计算规则）无需计算辅材1、石材：实贴面积，乘上合同单价，计算外露面积2、玻璃窗幕墙：按窗框外围面积，同上3、铝板：实贴面积4、其它项目看甲方的合同书，单价确定的方式三、投标1、工程量要准确2、成本计算：取一单元计算辅料，再折成每平方米的含量3、单价要计算工程成本，成本核算用材料预算。
结构胶计算
一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g = 84.0σ外2≤ f g = 84.0σ内1≤ f g = 84.0σ内2≤ f g = 84.0q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采五洲风q k=W k + 0.5q EAk=3.7 + 0.5 ×q=W+ 0.5q EA=5.18 + 0.5 ×q ik:分配到各单片q i:分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t1:外夹层外片t2:外夹层内片t3:内夹层外片t4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t13 +t23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mmt e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t33 +t43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mmt e:整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mmσi:各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi:参数q1k =1.1×q k ×t e123=1.1×3.915×1.514五洲风q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2θ1 =q 1k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×0.581×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(2铝合金压块中心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×25.387万鑫 .五洲风b)不锈钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ外2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内1≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采用 S W +五洲风标准层大面处q k =W k +0.5q EAk=3.7 +0.5 ×q =W+0.5q EA=5.18 +0.5 ×q ik :分配到各单片q i :分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t 1:外夹层外片t 2:外夹层内片t 3:内夹层外片t 4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t 13 +t 23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mm t e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t 33 +t 43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mm t e :整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mm σi :各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi :参数q 1k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003五洲风标准层大面处q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2(JGJ102-2003q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003θ1 =q 1k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12(JGJ102-2003=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×(JGJ102-2003=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×( JGJ 102-2003=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /( JGJ 102-2003=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(Tap/2)(204铝合金压码计心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度。
3.1.1.A-明框幕墙平面变形计算
五、平面变形性能校核1、计算说明为避免明框玻璃幕墙板块平面内变形时产生破坏，我们必须根据主体结构的弹性层间位移角限值确定我们明框玻璃幕墙板块平面内的变形等级。
以便选择相应的结构和尺寸，并保证在设计允许的相对位移范围内，明框玻璃幕墙板块不损坏。
明框玻璃幕墙板块平面内变形性能按不同的结构类型弹性计算的位移控制值的3倍进行设计。
2、平面变形性能确定α：主体结构的弹性层间位移角限值，取α=1/550。
由主体结构为钢筋混凝土框架结构，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003条文说明中表4.1得γ：明框玻璃幕墙板块平面内变形性能按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第4.3.12条γ=3α=3×1/550=1/1831/150＞γ=1/183＞1/200该明框玻璃幕墙的变形性能应为Ⅲ级。
3、平面变形性能校核l 1：矩形玻璃板块竖向边长， l 1=2900 mml 2：矩形玻璃板块横向边长， l 2=1010 mmc 1：玻璃与边框的左、右平均间隙，考虑了1.5 mm 的施工误差，取c 1=7 mm c 2：玻璃与边框的上、下平均间隙，考虑了1.5 mm 的施工误差，取c 2=7 mm△u ：玻璃幕墙的平面变形性能按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第4.3.12条△u=)1(212211c c l l c ⨯+ =)77101029001(72⨯+⨯⨯ =17.9 mmH ：该明框玻璃幕墙所在层的层高，取H=2900 mmγ=△u/H=17.9/3200=1/1621/150＞γ=1/162＞1/200平面变形性能符合规范要求。
根据以上计算，玻璃面板的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。
结构胶计算实例及说明
结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。
1、基本参数胶的短期强度设计值： f1=0.2 N/mm2胶的长期强度设计值： f2=0.01N/mm2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10-5玻璃线膨胀系数: a2=1.0×10-5（以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=0.125θ2C)S1式中C SWaf12式中ｑE3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S应按下式计算：式中ｑG幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取0.01 N/mm2。
4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。
（根据玻璃幕墙规范5.6）3、胶的粘结厚度（胶的粘结厚度包过两种情况1、在温度作用下的粘结厚度2、在地震作用下的粘结厚度，取两者中的较大值。
其中玻璃幕墙规范5.6.5中指的就是硅酮结构密封胶在地震作用下的粘结厚度）玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：U S1 =b·△T·(a1-a2)=2000×80×(2.35×10-5-1.0×10-5)=2.16m（b 为玻璃面板长边△T 为年温差a1 为铝型材线膨胀系数a2为玻璃线膨胀系数）年温差作用下结构胶粘结厚度：S1t===4.2mm，取5.0mm。
（1δ硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率，在温度作用下一般取0.125）U S（ｕθ（h gS1t(t s1δ0.4）。
幕墙结构计算方法
幕墙结构计算方法我折腾了好久幕墙结构计算方法，总算找到点门道。
咱先说，一开始我真是瞎摸索啊。
我就知道幕墙结构嘛，肯定得先考虑它受到的各种力，就像人站着得能承受自身重量，还得能扛住风来吹是一个道理。
我当时就先从荷载计算开始。
这个荷载计算可真是个头疼的事儿。
比如说风荷载，我一开始就简单按照书本上那种很笼统的公式去套，结果算出来的数据跟实际情况差老远。
这就好比你做菜，只看个食谱上大概的量瞎放调料，做出来的菜指定不好吃。
后来我才意识到，不同地区、不同建筑高度、不同幕墙朝向，那个风荷载的取值都大不一样。
我就专门去查当地的气象数据，像多少年一遇的最大风速啥的，这才慢慢把风荷载算得靠谱点。
还有自重荷载，这听起来好像简单，不就是幕墙材料自己的重量嘛。
但是，你得考虑到那些连接构件的重量啊。
我当时就犯浑，光算了玻璃和框架的重量，把那些螺栓、压板之类小部件的重量给忽略了。
等算出来整个结构受力的时候就发现问题大了，结构好像比想象中脆弱很多。
这就告诉我，可千万不能小看任何小部件的影响力。
应力计算这一块也不好搞。
很多人觉得，按照力学书上的简单公式套就完事儿了。
我试过啊，可没那么简单。
构件的形状、约束条件都会影响应力分布。
这东西就像水流一样，如果河道弯弯扭扭的，水的流动分布就不一样。
我会把幕墙结构简化成力学模型，但是简化过头或者简化得不对都会出问题。
关于幕墙结构计算还有好多小细节。
比如说温度荷载，一天天的温度变化会让幕墙材料伸缩，这也会产生应力。
这个一开始我根本就没考虑到。
还有地震作用，不同抗震设防烈度下，幕墙该怎么计算确保安全性也是千差万别。
我现在觉得，算幕墙结构呀，得特别细心。
每一个小因素都可能影响最终结果。
计算过程中多查规范，多跟做过实际项目的人交流，不要怕犯错，因为犯错的过程就是让你越来越懂的过程。
就比如建筑高度很高的时候，除了风荷载，你要考虑的东西又多了很多，像高空的气流紊流啥的，对幕墙结构都有影响。
有时候可能自己的数学功底不够强，算不了复杂的方程，我就想办法找一些计算软件帮忙。
4 平面内变形设计
平面内变形设计幕墙变形原因：受风力、地震作用（地震的震级分为十级）、温度作用、主体层间变形、主体沉降、重力……等的影响所致。
1、平面内变形性能分级建筑幕墙平面内变形性能以建筑幕墙层间位移角γ（或以不导致幕墙构件破坏的位移量与幕墙层高之比）为性能指标。
该指标应符合《建筑幕墙》GB/T21089-2007表21的要求。
表21 建筑幕墙平面内变形性能分级表2、平面内变形性能定级JG102-2003/4.2.6玻璃幕墙平面内变形性能，应按主体结构弹性层间位移角限值进行设计。
非抗震设计时，按表20取其1倍值；表20 主体结构楼层最大弹性层间位移角[θe][θe设防烈度取值）。
表弹性层间位移角限值γ3、技术措施玻璃幕墙由面板和金属框架等组成，幕墙自身具有一定的变形能力，但其变形能力较小，幕墙构件不能承受过大的位移，只能通过弹性连接件来避免主体结构过大侧移的影响。
针对幕墙变形的原因采取措施。
（1）非抗震设计①幕墙与主体弹性连接a）框支承式幕墙立柱上端悬挂在主体结构（或连接件）上（5.5.3）。
上端支座为固定铰支座，下端支座为滑动铰支座或弹性铰支座；幕墙连接件与主体建筑（直接与预埋件）间的连接可为焊接（板式埋件），也可为螺栓连接（槽式埋件）；上、下立柱间预留伸缩缝δ；赵西安：δ≥ΔL.λ/ε+d；（δ≮15 mm）式中：ΔL----立柱温度变形（mm），ΔL=α.L.ΔT，一般小于10mm。
λ----实际伸缩调整系数，取0.7。
ε----密封胶延伸率。
d----安装误差（3mm）+主体压缩变形（3mm）=6 mm。
立柱、套芯配合间隙：前后0～0.5mm，左右0.5～1.0mm。
侧缝隙的核算：设跨距3500 mm，芯柱插入深度：（250－20）/ 2=115mm；外柱可产生侧向位移量：3500×（0.5～1.0）/ 115=15.22～30.44 mm；混凝土结构侧向最大变形：3500×（3×1/550）=19.09 mm；两者比较：-3.87～+11.35 mm，认可。
风荷载作用下幕墙铝板的内力和变形的计算【最新资料】
风荷载作用下幕墙铝板的内力和变形的计算【最新资料】风荷载作用下幕墙铝板的内力和变形的计算来源:* 作者:毛伙南日期:2014-1-9摘要：本文阐述了槽型铝板和加劲肋构成的单元式幕墙的内力及变形计算。
首先采用ANSYS软件对单元板块由槽型铝板与5条加劲肋组成的结构的内力和变形进行计算，其次，研究了加劲肋转角处由于局部铆钉松脱由刚结点变成铰接点后其计算模型发生改变的应力及位移计算，最后介绍实际应用。
关键词：单元式幕墙；铝板；加劲肋；内力；位移。
现代建筑的单元式幕墙设计要求美观大方，富于立体感，外立面越来越复杂多变。
造成单元板块种类丰富多样，其中槽型、转角型单元铝板应用较为广泛[1-3]。
其受风荷载作用较为复杂，有单向受正风压的、也有三向受风荷载的，更有双向受正风压、转角处立面受负风压作用的情况，其受力和变形较为复杂，引起业内的日益关注[4-7]。
同时，由于单元板块在车间组装后运至现场吊装时，少数加劲肋的连接螺丝由于运输原因可能产生脱落，由于板块内部空间狭窄，在施工现场板块内部的加劲肋连接螺丝已难以重新补装，这样原正常状态下的计算模型发生了改变。
因此，计算模型的可靠性也也越来越引起设计人员的重视[8]。
本文讨论了在正向风压作用下，槽型铝板与加劲肋组成的单元式幕墙板块结构的计算问题，同时考虑了加劲肋与铝板转角处局部铆钉松脱造成的非正常状态下的受力与变形计算，并与正常状态下的计算结果进行了比较。
1.槽型铝板与加劲肋正常状态受力与变形计算槽型铝板单元板块结构如图1所示，由槽型铝板和5条加劲肋组成。
槽型铝板与加劲肋(可看作门式框架)由铆钉紧固，槽型铝板与加劲肋在紧密接触处x、y、z方向线位移和角位移应协调一致，加劲肋转折处采用连接片连接，每侧2个螺丝固定，能承担约束力矩及约束反力，可视为刚结点[9-10]。
一般情况下，在风荷载作用下的槽型铝板与加劲肋的内力与变形计算均简化为平面问题且各自独立计算。
为更好地模拟槽型铝板和加劲肋之间的空间协调变形及承载能力，槽型铝板可视为空间壳体结构[11]，加劲肋视为空间梁，二者协同承担荷载。
上海幕墙 结构胶 计算
上海幕墙结构胶计算以上海幕墙结构胶计算为标题的文章上海幕墙结构胶是一种用于幕墙建筑的材料，它具有优异的粘性和耐候性，能够有效地固定幕墙的玻璃和金属构件，确保幕墙的稳定性和安全性。
幕墙是现代建筑中常见的外墙装饰系统，它由玻璃、铝合金和钢材等组成。
幕墙的设计和施工需要考虑到各种力学和环境因素，其中一个重要的考虑因素就是结构胶的使用。
结构胶是一种特殊的胶粘剂，它具有较高的粘接强度和耐候性。
在幕墙的设计中，结构胶主要用于固定玻璃和金属构件，以及填充幕墙的缝隙。
它能够有效地抵御外部环境的侵蚀，保持幕墙的稳定性和密封性。
在进行幕墙结构胶的计算时，需要考虑到多个因素。
首先是胶粘剂的粘接强度，这取决于胶粘剂的种类和施工方法。
其次是胶粘剂的耐候性，幕墙处于室外环境中，需要能够抵御阳光、雨水和温度变化等因素的影响。
此外，还需要考虑到幕墙的结构设计和材料的特性，以确保结构胶的使用符合安全和质量要求。
在进行结构胶的计算时，可以使用一些相关的标准和规范。
例如，可以参考国家标准《建筑幕墙工程技术规范》中对结构胶的使用要求进行计算。
此外，还可以根据实际情况进行试验和验证，以确保结构胶的使用符合设计要求。
在结构胶的计算过程中，需要考虑到幕墙的各个部分和连接方式。
例如，玻璃与金属构件的粘接强度需要根据实际情况计算，以确保幕墙的安全性。
同时，还需要考虑到幕墙的密封性和隔热性，以及结构胶的使用对于幕墙整体性能的影响。
结构胶的计算结果将直接影响到幕墙的质量和安全性。
因此，在幕墙设计和施工过程中，需要严格按照相关规范和标准进行结构胶的计算和使用。
同时，还应该进行必要的检测和验收，以确保结构胶的质量和性能符合要求。
上海幕墙结构胶是一种用于幕墙建筑的重要材料，它具有优异的粘性和耐候性。
在幕墙的设计和施工过程中，结构胶的计算是非常重要的一步，它涉及到幕墙的安全性和质量。
因此，设计师和施工人员需要严格按照相关规范和标准进行结构胶的计算和使用，以确保幕墙的稳定性和安全性。
建筑幕墙试题(含答案)
建筑幕墙试题（含答案）部门：姓名：成绩：一、填空题（每空0.5分，共30分）1。
幕墙四性的检测顺序为：（气密）→（抗风压）→（水密）→（平面内变形）。
2.抗风压检测中铝合金型材幕墙的相对挠度为（L/180 ），钢型材幕墙相对挠度为：（L/250 ）。
3.建筑幕墙平面内变形性以（X轴维度方向层间位移角）为性能指标。
计算方法为（γX = ）。
4.玻璃幕墙的幕墙玻璃中单片玻璃、中空玻璃的任一片玻璃厚度不宜小于（ 6 ）mm。
夹层玻璃的单片厚度不宜小于（ 5 ）mm。
5.常见的按面板材料分类的幕墙种类有：（玻璃幕墙）、（金属板幕墙）、（石材幕墙）、（人造板材幕墙）、（组合面板幕墙）。
6.幕墙气密性检测时需要测定的空气渗透量包括（附加空气渗透量）、（总渗透量）、（固定部分空气渗透量）。
7.幕墙实验室检测时试件宽度至少（应包括一个承受设计荷载的典型垂直受力构件），试件高度至少（一个层高），并在垂直方向上应有两处或两处以上和承重结构连接。
8.箱体的附加空气渗透量不应高于试件总渗透量的（20% ），否则应处理厚重新测定。
幕墙水密性能检测采用稳定加压法时淋水量为（ 3 ）L/(㎡·min)，工程检测时的稳压时间为（15 ）min或（幕墙固定部位严重渗漏）。
水密性检测加压方法包括（稳定加压）和（波动加压）。
9.抗风压定级检测时的变形检测是以压力的升降达到任一受力杆件的相对面法线挠度达到（fn/2.5 ）或（最大压力达到2000Pa时）停止检测。
10.幕墙气密性分级指标的确定对应的是（ 10 ） Pa压力差作用下±q 的不利级别。
11.幕墙的水密性检测采用波动加压法时，淋水量为（ 4 ）L/(㎡·min)。
12.幕墙抗风压检测中包括（变形）检测、（反复加压）检测、（安全）检测。
13.中空玻璃露点温度是（ -60~-40 ）℃下玻璃内部不结霜结露。
14.5mm+9A+5mm中空玻璃露点检测中，玻璃与露点温度的接触时间为（4）min.15.干挂石材幕墙用环氧胶粘剂压剪强度的试验中，压剪强度试件胶接面积为（ 50 × 20 ）mm。
幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念
文 献标 识 码 ： Ａ
Ｄｅｓｇｎ ｃ ｃ ｐｔ ａ ｃ ｃ ａｔｏｎ ｏｆ ｔ ｕｃｕｒ ｓ ａｌ ｔ ｉ ｉ ｏｎ ｅ ｎｄ ａｌｕｌ ｉ ｓ ｒ ｔ ａｌ ｅ ａｎ ｎ ｃ ｔ ｎ ｗ ａｌ／ ｕｒａｉ ｌ／Ｈｕ Ｇｕｏｏ ｌｎｇ Ａ ｂ ｔ ａ ｔ Ｔｈｉ ｒｉｌ ｉｔｏ ｕｃ ｓ ａ ｉ ｃ ｌｕｌｔｏ ｏ ｔｕｃｕ ａ ｓｒ ｃ ： ｓ ａ ｔｃｅ ｎ ｒ ｄ ｅ ｂ ｓｃ ａ ｃ ａ ｉｎ ｆｓｒ ｔ ｒ ｌ ｓ ａ ａ ｔｂ ｔ，ｂ ｓ ｄ ｏ ｉ ｈ ｓ ｍｅ ｃｏｓｃ ｃ ｉ ｇ ｃ ｌ ｕａ ｉｎｓ ａｅ ｅ ｌ ｎ ｉｅ ａ ｅ ｎ ｗｈ ｃ ｏ ｒ ｓ ｈｅ ｋ ｎ ａ ｃ ｌｔｏ ｒ ｐｒｐｏ ｅ ｏ ｓ ｄ． Ｒｅ ｃ ｉｎ ｆ ｔｕ ｔ ｒ ｌ ｅ ｌｎｔ ｔ ． ｉｅ ａ ｐｌｃ ｔｏ ｄｕ ｔｏ ｏ ｓｒ ｃ ｕ ａ ｓ ａａ ｂｉｅ ．． ｐ ｉ ａｉ ｎ
ｒ ｔ ｃ ｉｖ ｄ ａ ｅ ｕ ｔ ａｅ ｉ ａ ｈｅ ｅ ｓａ ｒ ｓ ｌ． ｓ
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｄｓ ｓｒ ｃ ｕ ａ ｓ ａ ａ ｔ ｒ ： ｔｕ ｔ ｒ ｌ ｅ ｌ ｎ ｂｉｅ ｓｒ ｃｕｒ ｌ ｅ ｌｎｔ ｔ ； ｔｕ ｔ ａ ｓ ａ ａ ｄｅ ｉ ｎ ｓｇ
ｓｒ ｓ ；ｄｅ ｉｎ ｗｉ ｄ ｌ ａ ｔｅ ｓ ｓｇ ｎ ｏ ｄ；ｔ ｅ ｌｎｇ ｓ ｈ ｒ ｐ ｎ ｈ ｏ ｅ ｔｓ ｏ ｔｓ ａ
建 筑 接 缝 密 封 与 防水
幕 墙 系统 中结 构 胶 计 算 方 ， 设 计 概 念 去和
胡 国 龙
（ 图高新材料集团 ， 迈 上海 ２ ０ ３ ） ０ １ １
摘要 ： 介绍 了幕墙 系统结构胶 宽度的基本计算 方法 ， 并在此基
(模板)结构胶的应用与计算
1 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：88m ；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B ×H=1100mm ×1380mm ；3：幕墙类型：全隐框玻璃幕墙4：年温温差：80℃；1.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：C s1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；w k ：风荷载标准值(N/mm2)；q EAk ：地震作用标准值(N/mm2)，对于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其它情况，取组成板块的玻璃总重量，按公式5.3.4[JGJ102-2003]计算； a ：矩形分格短边长度(mm)；f 1：结构胶的短期强度允许值，取0.2N/mm2；C s1=(1.4×w k +0.5× 1.3×q EAk )×a/2f 1 ……5.6.3-2[JGJ102-2003]=(1.4×0.001364+0.5×1.3×0.000246)×1100/2/0.2=5.691mm(2)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与铝框间)： C s2：自重效应下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s2=q G1ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000415×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=12.701mm(3)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与玻璃间)： C s3：自重效应下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s3=q G2ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000207×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=6.335mm实际玻璃与铝框间胶缝宽度取8mm.玻璃与玻璃间胶缝宽度取8mm.1.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度：u s1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；b ：玻璃板块最大边(mm)；Δt ：年温差：80℃a 1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a 2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；u s1=b Δt(a 1-a 2)=1380×80×(2.3-1)×10-5=1.435mmt s1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10%t s1=u s1/(δ1(2+δ1))0.5=1.435/(0.1×(2+0.1))0.5=3.131mm(2)地震作用下结构胶粘结厚度：u s2：在地震作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])h g ：幕墙玻璃面板高度(mm)；u s2=θh g ……5.6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1380=2.509mmt s2：地震作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ2：地震作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%t s2=u s2/(δ2(2+δ2))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2003]=2.509/(0.125×(2+0.125))0.5=4.868mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取6mm.玻璃与玻璃间胶缝厚度取6mm.1.3 结构胶设计总结：按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求： 1：粘接宽度≥7mm ；2：12mm ≥粘接厚度≥6mm ；3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍，但是在实际情况下，不大于厚度的3倍是可以的；综合上面计算结果，本工程设计中玻璃与铝框间结构胶不满足规范要求。
幕墙结构计算要点
式中： γ O —结构重要性系数； S —荷载效应组合的设计值，对于幕墙结构如无特殊要求一般取 1； R —结构构件抗力的设计值，。应按照各有关建筑结构设计规范的 规定确定
1、幕墙结构在构件承载力极限状态时荷载作用效应组合： CASE1、无地震作用效应组合
S = γ G ⋅ SGK + φW ⋅ γ W ⋅ SWK CASE2、有地震作用效应组合
其中：
框支承幕墙——四边支承简支板
点式幕墙——四点、三点、六点支承简支板
全玻璃幕墙（橱窗）——对边支承简支板
在某些面材长宽比大于 2 时的四边支撑简支板也可以简化成对边支撑简支板来 进行计算。
2、计算的方法 面材的计算可以根据简化的力学模型分别采用解析法和有限单元法来进
行计算。对于支承形式和形状规则的矩形板可以采用解析方法来进行计算，而
用等效的静力方法不足以准确分析幕墙在地震作用下的效应，考虑结构动力特性
需要采用时程分析方法既瞬态分析。弹性时程分析的基本方程如下：
[m ]⎨⎧u..[C
]⎨⎧u.
⎩
⎭⎬⎫
+
[k
]{u}
=
−[m]⎩⎨⎧u..g
⎭⎬⎫
对于动力分析方法这里不做讲解。
垂直于幕墙表面的水平地震作用按照下式计算：
q EK
107.6
0.70e5
0.33
0.5-2.9 273. 0
158.4
7A04 T62
>2.9-10 287.0
166.5
7A09
0.5-2.9 273. 0 T62
>2.9-10 287.0
158.4 166.5
3、铝塑复合板 俗称铝塑板，由两边的铝合金板与中间聚乙烯层复合而成。主要力学性能如下：
全隐框幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算
一、荷载取值依据:0.55KN/m 240.5m B 类风压高度变化系数m Z : 1.5651.502.00=2×1.565×1.5×0.55 2.58KN/m 2玻璃高度H:1800mm 玻璃宽度W:1200mm 玻璃的短边长度a:1200mm 玻璃的长边长度b:1800mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶长期强度允许值f 2:0.007N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=2.58×1200/(2000×0.14)11.1mm 玻璃实际厚度t:12mm 玻璃材料体积密度r V :25.6KN/m 3玻璃面密度r :r =r V t=25.6×0.0120.31KN/m 2A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：B 、在玻璃自重作用下，结构胶的粘结宽度：地面粗糙度类别:风荷载体型系数m S :瞬时风压的阵风系数b Z :风荷载标准值:w K =b Z m Z m S w 0全隐框幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算结构胶计算:基本风压w 0:计算高度处离地面距离:《建筑幕墙工程技术规程(玻璃幕墙分册)》DBJ08-56-96C S =r ab/[2000(a+b)f 2]15.8mm C S 最小值:15.8mmC 、温度变化作用下粘结厚度计算取年最大温差D T:80o C 铝材的线膨胀系数a A : 2.35×10-5玻璃的线膨胀系数a G :1.0×10-5(a A -a G )×b×D T1.9mm结构胶品牌:G.E4400(4000)结构胶的温差变位承受能力d:12.5%结构胶粘结厚度=1.9/[0.125×(2+0.125)]^0.5 3.8mmD 、设防烈度地震作用下粘结厚度计算主体结构类型:砌体填充墙框架结构1/4501800mmh/a ×312.0mm 结构胶的地震变位承受能力d:41%玻璃高度H/玻璃宽度W: 1.5查表可得胶缝折减系数j :0.65结构胶粘结厚度=1800/450×3主体结构为框剪结构,结构的层间位移值a : =(2.35-1)×10^(-5)×1800×80玻璃高度H:则有玻璃与铝框的相对位移量m S: =0.31×1200×1800/[2000×(1200+1800)×0.007]则有玻璃与铝框的相对位移量m S:)2(δδm +=S S t=0.65×12/[0.41×(2+0.41)]^0.57.8mm t S 最小值:(不小于6mm)7.8mm二、玻璃的宽度b:1200mm 玻璃的高度h:1800mm 1/450[D U]=h/a ×312.0mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:7.5mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:7.5mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×7.5×(1+1800/1200×7.5/7.5)37.5mm 满足平面内变形要求=1800/450×3幕墙平面内变形性能计算：主体结构为框剪结构,结构的层间位移值a :则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]:)2(δδjm +=SS t。
玻璃幕墙的结构计算(DOC15)
ANC玻璃幕墙的结构计算前言1.随着建筑业的发展，玻璃幕墙得到了广泛使用，修订版《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ 102-2003)的发布，标志我国幕墙行业的技术标准跨上了新台阶。
为助于幕墙行业工程技术人员理解、应用此规范，确保幕墙结构的安全性、可靠性，特撰写此文。
本文包括结构设计基本规定、幕墙所受荷载及作用、玻璃计算、结构胶计算、横梁计算、立柱计算、连接计算等内容。
2．结构设计基本规定2.1幕墙结构设计方法幕墙的结构计算，采用以概率论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算。
极限状态包括两种：a．承载能力极限状态：主要指强度破坏、丧失稳定。
b．正常使用极限状态：主要指产生影响正常使用或外观的变形。
2.2设计验算基本过程设计验算基本过程分以下三步：a．根据实际情况进行荷载及作用计算。
b．根据构件所受荷载及作用计算荷载效应及组合。
c．根据验算公式进行设计验算。
2.3验算公式2.3.1承载力验算：S≤RS：荷载效应按基本组合的设计值，可以是内力或应力。
具体到幕墙构件：S=γgSgk+ψwγwSwk+ψeγeSek其中：Sgk———永久荷载效应标准值；Swk———风荷载效应标准值；Sek———地震作用效应标准值；γg———永久荷载分项系数，取γg=1.2；γw———风荷载分项系数，取γw=1.4；γe———地震作用分项系数，取γe=1.3；ψw———风荷载组合值系数，取ψw=1.0；ψe———地震作用组合值系数，取ψe=0.5。
R：抗力设计值，可以是构件的承载力设计值或强度设计值。
①如果已知承载力设计值或强度设计值，可直接引用。
见《玻璃幕墙工程技术规范(JGJ 102-2003)》P20§5.2“材料力学性能”。
②如果已知承载力标准值或强度标准值，则需除以材料分项系数K2，得到承载力设计值或强度设计值，举例如下：石材，已知其弯曲强度平均值fgm= 8MPa，则其抗弯强度设计值fg1=fgm/K2=fgm/2.15=3.72(MPa)；锚栓，已知其极限抗拉力为50kN，则其抗拉力设计值F=50/K2=50/2=50/2=25(kN)。
幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念
幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念在整个历史发展过程中，玻璃结构装配引入外墙和幕墙行业已经有超过30年的历史了。
玻璃的结构装配中，通常使用具有高强度，高持久性的结构密封胶把玻璃黏接在幕墙框架上。
这种玻璃结构装配的概念的引入，在外墙框架玻璃结构的设计上给予了设计师和建筑师更多的自由，而且在全球范围内改变了对建筑的审美观念。
在设计和计算结构胶的数值时，它需要能够承受在玻璃上所受到的各种载荷。
在结构装配被引入以后，形成了一些基本的经验计算公式，这些公式已经被幕墙和结构装配行业的设计师和核算师所信赖。
这种公式其实是从工程学上的概念得来的，即在幕墙框架上的玻璃所受到的各种载荷等于黏接玻璃的结构胶所产生的抵抗强度。
因此，假如施加的载荷取风压在玻璃表面上压力，抵抗强度取施工长度方向上的结构胶所承受的强度，那根据施加的载荷等于抵抗的强度这个工程学概念，结构胶的施工宽度可以从下面的公式得出：这个基本的经验公式在玻璃结构装配开始的时候就被用来估计或者计算结构胶的注胶宽度，而且在这个行业里面已经被广泛接受。
由于这个经验公式已经在大量国内外项目上使用，有这样的支持，这个提供结构胶设计的经验公式一直没有改变过，成功地在各种环境条件下使用了10多年。
另外一方面，这个公式计算出来的结构胶宽度拥有非常高的安全系数，在这个行业里面也是无庸置疑的。
在现在的建筑设计中，为了减少浪费并且提供具有亲和力的设计和建筑材料，合理设计和价值工程的概念已经被广泛应用。
设计师和各种材料供应商现在有责任采取行动来平衡合理设计安全系数，提高材料质量，而并不是建筑质量跟随项目预算那么不确定。
当然结构胶的设计和使用也没有例外。
为了取得这个平衡，结构胶宽度的设计也需要经历价值工程概念的审核。
因此，假如结构胶宽度的设计公式带来了材料过份的，不必要的浪费，那我们就必须对于这个公式进行重新审核。
为了进行重新审核，我们必须分析一下现在的经验公式。
结构胶的宽度计算是由一个函数组成，这个函数包括建筑设计风压（DWL）,最长短边长度（W）和结构胶的设计强度（SDS）。
结构胶计算实例及说明
结构胶计算实例及说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。
1、基本参数胶的短期强度设计值： f 1= N/mm 2胶的长期强度设计值： f 2=mm 2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a 1=×10-5玻璃线膨胀系数: a 2=×10-5 （以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=硅酮结构密封胶地震效应变位承受能力δ2=θ：主体结构的平面变形性能，取θ=1/500（在招标文件里可以找到这些数据）2、胶的粘结宽度胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度S 1qa 7.1561300C 23.26mm 2000f 20000.2⨯===⨯，取C S =24.0 mm 。
(q 为风荷载和地震荷载的组合设计值)知识延伸：1、在风荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算；式中 C S 硅酮结构密封胶的粘结宽度（ｍｍ）W 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN/m 2）a 矩形玻璃板的短边长度（ｍｍ）f 1 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取mm 2。
2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：E S 1(w 0.5q )a C 2000f +=(本工程就是用的这个公式，q w 0.5qE =+在荷载计算 里面会有详细介绍)式中ｑE 为作用在计算单元上的地震作用设计值（KN/ｍ2）。
3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：式中 ｑG 幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m 2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取 N/mm2。
4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。
幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念
6科技资讯科技资讯S I N &T N OLOGY I N FORM TI ON 2008N O.01SCI ENC E &TEC HNO LO GY I N FO RM A TI ON 工程技术波串信号进行T2分布的反演,也大大提高了测井速度。
2仪器性能比较从对不同公司的核磁共振仪器的比较,我们发现,现代核磁共振测井仪器一般设计为贴井壁测量,传感器按梯度磁场设计,仪器采用多种频率工作,获得多个探测深度的数据。
贴井壁设计:减少盐饱和泥浆等环境影响,并能基本解决大斜度井和水平井中仪器难以居中的问题。
多磁场梯度:用于根据扩散系数来对油气进行类型划分或量化。
多工作频率:可以保证仪器在单趟测井中按照不同的采集参数采集到多个回波串。
多探测深度:使被泥浆滤液侵入的油气的信号最大化,同时避免了由于井眼不规则以及储层污染引起的数据质量问题。
M RX 和M RE X 的设计理念更是相似(如下表),均采用多个天线设计,包括一个多频主天线,两个高分辨率的单频天线,后者分别位于梯度磁体的两侧。
两个高分辨率天线探测深度浅,获取岩石物性和储层产能等数据,对储层总体经济状况进行评价;主天线具有多个探测深度,专门用于流体特征描述。
两种仪器的不同在于工作频率数量不一样,测量数据的探测深度不同。
3核磁共振测井的应用以及展望现代核磁共振测井响应仅与岩石孔隙流体中氢核的含量与状态有关,测量岩石的有效孔隙度不受岩石骨架、泥质的影响。
给定恰当的截止值,可以准确区分不同的孔隙成分,如自由流体孔隙度、毛细管流体孔隙度、粘土束缚水孔隙度等,从而计算出较准确的束缚水饱和度。
根据核磁共振孔隙度及驰豫特性评价地层渗透性,可以估算较为准确的渗透率。
通过测井仪测量的横向驰豫时间信息,能反映饱和水岩石的孔隙尺寸大小的分布情况。
核磁共振测井提供的孔、渗、饱储层参数中,孔隙度、渗透率比较可靠,含水饱和度受影响的因素较多,应用时应慎重考虑,而提供的束缚水饱和度较为准确。
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一、0.55KN/m 238.7m B 类风压高度变化系数m Z : 1.5421.502.00
=2×1.542×1.5×0.55 2.54KN/m 2风荷载标准值w K :玻璃高度H:1800mm 玻璃宽度W:1100mm 玻璃的短边长度a:1100mm 玻璃的长边长度b:1800mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶长期强度允许值f 2:0.007N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)
=2.54×1100/(2000×0.14)
10.0mm 玻璃实际厚度t:8mm 玻璃材料体积密度r V :25.6KN/m 3玻璃面密度r=r V t :0.20KN/m 2C S =r ab/[2000(a+b)f 2]
10.0mm B 、在玻璃自重作用下，结构胶的粘结宽度： =0.2×1100×1800/[2000×(1100+1800)×0.007]
风荷载体型系数m S :瞬时风压的阵风系数b Z :风荷载标准值:w K =b Z m Z m S w 0
横隐竖明幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算
基本风压w 0:
计算高度处离地面距离:地面粗糙度类别:结构胶计算:
A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：
C S 最小值:
10.0mm
C 、温度变化作用下粘结厚度计算取年最大温差
D T:80o C 铝材的线膨胀系数a A : 2.35×10-5玻璃的线膨胀系数a G :
1.0×10-5
(a A -a G )×b×D T
1.9mm 结构胶的温差变位承受能力d:10%
结构胶粘结厚度
=1.9/[0.1×(2+0.1)]^0.5 4.2mm t S 最小值:(不小于6mm) 6.0mm
二、玻璃的宽度b:1100mm 玻璃的高度h:
1800mm 1/450
[D U]=h/a ×3+315.0mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:7.5mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:7.5mm
2C 1(1+h/b×C 2/C 1)
=2×7.5×(1+1800/1100×7.5/7.5)
39.5mm 满足平面内变形要求
=(2.35-1)×10^(-5)×1800×80则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]: =1800/450×3+3
幕墙平面内变形性能计算：
主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :则有玻璃与铝框的相对位移量m S:)
2(δδm +=
S
S t。