30mT梁负弯矩张拉伸长量计算表
负弯矩 张拉伸长值计算公式
k
μ
kL+μθ Ay(mm2) Eg(Mpa) (1+e-(kL+μθ))/2 e-(kL+μθ) 起点力（KN) 终点力（KN)
A 1.759 0
0
0.0015 0.25 0.0026385
700 202500
0.998682489
N1N2 B 1.571 9 0.122111111 0.0015 0.25 0.032884278 700 202500
A 1.759 0 N1N2
0
0.0015 0.25 0.0026385
700 202500
0.998682489
0.997364978
969.6
967.05
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.06
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.04
平均拉力 （KN) 968.32 951.40 933.02
9 0.122111111 0.0015 0.25 0.032884278 700
0
0
0.0015 0.25 0.0061425
700
202500 202500
0.983825266 0.996938163
0.967650532 0.993876327
967.05 935.76
935.76 930.03
C 6.109 0
0
0.0015 0.25
线段 L（m) α(°) θ（rad)
k
μ
A 1.22 0
0
0.0015 0.25
B 1.571 9 0.122111111 0.0015 0.25
C 6.134 0
30mT梁张拉钢绞线伸长量计算书
30mT梁钢绞线张拉伸长量计算书=1395KN，伸长值分段计算，迭加得总伸长值。
根据设计图纸，张拉控制力为Nfpk计算公式： P=P[1-e-(kx+θμ )]/（kx+θμ）P·L/Ay·EgΔL= PP式中：K——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数K取0.0015μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数μ取0.225（中值）Ay——钢绞线截面积 Ay取139mm2Eg——钢绞线弹性模量 Eg取1.97×105Mpa（检测报告）一、N1钢束延伸量计算1、边跨边梁10束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
连续端N1钢束从连续端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段698mm，合计长度15337mm；纵弯角度为7度。
P=193.9×10束=1939KN（详见设计图纸）θ=7°×π/180=0.1222简支端AB段及连续端AB段:（直线段）=1939 [1-e-(0.0015×4.865+0.225×0.1222))]/(0.0015×4.865+0.225×0.1222)P1=1905.7KN简支端BC段及连续端BC段:（曲线段）P2=1905.7 [1-e-(0.0015×9.774+0.225×0.1222)]/(0.0015×9.774+0.225×0.1222) =1866.1KN简支端CD段:（直线段）P3=1866.1[1-e-(0.0015×0.768+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.768+0.225×0.1222) =1839.6KN连续端CD段: （直线段）P3=1891.7[1-e-(0.0015×0.698+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.698+0.225×0.1222) =1839.7KNΔLAB=(1905.7×4.865)/(1.97×105×10束×139×10-6)=33.9mmΔLBC=(1866.1×9.774)/(1.97×105×10束×139×10-6)=66.6mmΔLCD简支端=(1839.6×0.768)/(1.97×105×10束×139×10-6)=5.2mmΔLCD连续端=(1839.7×0.698)/(1.97×105×10束×139×10-6)=4.7mmΔL=(ΔLAB +ΔLBC) ×2+ΔLCD简支端+ΔLCD连续端=(33.9+66.6) ×2+5.2+4.7=210.9mm2、边跨中梁8束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
30m预应力箱梁张拉应力计算伸长量
30m预应力箱梁张拉应力、伸长量计算一、预应力钢绞线张拉力计算：根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、预应力钢绞线的理论伸长值计算：伸长量ΔL= PpL Pp= P（1-e-(kL+μθ)）ApEp kL+μθ根据图纸设计及钢绞线的技术指标，取值如下：Ap=139mm2Ep=1.95×105Mpa δK=1395Mpa 查《桥规》附表C1得k、μ值，k=0.0015 μ=0.17张拉端张拉力P1=δK×Ap=1395×139=193905N1、中跨箱梁:（1）N1（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96495385）/0.035675=190487N ΔL1=190487×13.895/(139×1.95×105)=0.09765m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190487-193905=187069NPp2=187069×（1-0.99882319）/0.0011775=186959NΔL2=186959×0.785/(139×1.95×105)=0.005414m N1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（2）N2（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96728123）/0.033266=190715N ΔL1=190715×12.289/(139×1.95×105)=0.086467m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190715-193905=187525NPp2=187525×（1-0.99639601）/0.0036105=187187NΔL2=187187×2.407/(139×1.95×105)=0.016623mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（3）N3（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.9696142）/0.030857=190944N ΔL1=190944×10.683/(139×1.95×105)=0.0752575m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190944-193905=187983NPp2=187983×（1-0.99397473）/0.0060435=187416NΔL2=187416×4.029/(139×1.95×105)=0.027858m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99317182）/0.0068516=193242N ΔL1=193242×1.799/(139×1.95×105)=0.012825m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193242-193905=192579NPp2=192579×（1-0.98100816）/0.0191745=190744NΔL2=190744×12.783/(139×1.95×105)=0.089956m N4的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.5cm2、边跨箱梁：P1=δK×Ap=1395×139=193905N（1）N1（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96754025）/0.03299825=190741N ΔL1=190741×12.1105/(139×1.95×105)=0.085222m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190741-193905=187577NPp2=187577×（1-0.99605978）/0.003948=187207NΔL2=187207×2.632/(139×1.95×105)=0.0181785mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.7cm（2）N2（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96985714）/0.0306065=190967N ΔL1=190967×10.516/(139×1.95×105)=0.07408998m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190967-193905=188029NPp2=188029×（1-0.99367211）/0.006348=187433NΔL2=187433×4.232/(139×1.95×105)=0.02926458m N2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.67cm（3）N3（2×5）：分段ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97218103）/0.02821325=191195N ΔL1=191195×8.9205/(139×1.95×105)=0.062924m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×191195-193905=188485NPp2=188485×（1-0.99129015）/0.008748=187663NΔL2=187663×5.832/(139×1.95×105)=0.04037819m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.66cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99331038）/0.0067121=193256N ΔL1=193256×1.706/(139×1.95×105)=0.0121636m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193256-193905=192607NPp2=192607×（1-0.98073303）/0.019455=190745N ΔL2=190745×12.97/(139×1.95×105)=0.09127329mN4伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.68cm3、负弯矩伸长值（1）T1（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.98955493）/0.0105=192891N ΔL1=192891×7/(139×1.95×105)=0.05mT1伸长值（ΔL1）=0.5cm（2）T2（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.985112）/0.015=192457N ΔL1=192457×10/(139×1.95×105)=0.071mT2伸长值（ΔL1）=7.1cm（3）T3（3×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97775124）/0.0225=191740N ΔL1=191740×15/(139×1.95×105)=0.106mT1伸长值（ΔL1）=10.6cm预应力钢绞线张拉力对应油表读数一、根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、根据千斤顶及压力表检定报告及1#、2#千斤顶回归线型方程：1#千斤顶（20204#压力表）：Y=0.0329X+0.652#千斤顶（20208#压力表）：Y=0.0329X+0.23#千斤顶（20212#压力表）：Y=0.2251X+0.794#千斤顶（90411#压力表）：Y=0.2257X+0.69计算得到张拉力为10%δK、20%δK、100%δK时油压表读数如下表:1#千斤顶（20204#压力表）2#千斤顶（20208#压力表）3#千斤顶（20212#压力表）4#千斤顶（90411#压力表）中跨梁钢绞线理论伸长值一览表边跨梁钢绞线理论伸长值一览表负弯矩理论伸长值一览表。
30米梁的负弯矩施工张拉(30)米
见试验强度报告
钢筋 张拉 张拉日期 （束） 断面 编号 编号 小里 程端i
记录项目
拉 情 况 放松时 锚塞回 张拉力 张拉伸 初读数 第一行 超张拉 锚固力 长率 油压读 缩量 值 10% 程20% 102.5% （KN） 数(Mpa) （mm） （KN） （%） 9.018 45.807 38.26 196.08 9.011 45.358 38.26 196.08 9.018 45.807 38.26 196.08 9.011 45.358 38.26 196.08 19.13
备
注
油表读数（Mpa) 4.559 3# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.606 大里 程端j 4# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.559 小里 程端i 3# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（Mpa) 4.606 大里 程端j 4# 张拉力（KN） 伸长量（mm） 现场施工负责人： 质检员： 19.13 19.13 19.13
国道主干线福州绕城高速公路西北段工程
预应力张拉施工原始记录
承包单位：中铁二十三局集团第一工程有限公司 监理单位：福州路信交通建设监理有限公司 桥梁名称 孔（墩）号 砼设计强度 (Mpa) 古城1#特大桥 第 孔 C50 构件名称 T梁 1 构件编号 构件跨中上拱度 （mm） ∕ 施工标段：RA5 编 号： 张拉方 式 气候 温度 （℃） 张 后张法 预应力 筋编号 示意图 第 页 共
1、超张拉后持 荷3分钟； 2、断滑丝数： 3、设计延伸 量： N1= mm； N2= mm；
现场技术人员：
监理：
30米T梁负弯矩钢束伸长量理论计算书
30米T梁负弯矩钢束理论伸长值计算书
一、预应力概况
预应力张拉采用应力控制为主，为保证施工质量，规范要求采用双控，即除应力控制外还要进行伸长值的校核。
其实际伸长量与理论伸长量应在±6%范围以内。
1、相关参数
张拉控制应力con
δ=1395MPa。
δ*1*139=193.905KN
1股钢绞线控制应力P=con
（2）、每束钢绞线面积Ap=139mm2
（3）、弹性模量Ep=1.95*105MPa
（4）、孔道影响系数K取设计值0.0015，μ取设计值0.25。
2、使用相应的公式计算
预应力张拉时，理论伸长量△L计算公式
△L=PpL/ApEp
Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/ (kx+μθ)
式中：
Pp—预应力钢绞线平均张拉力，N；
P—预应力钢绞线张拉端的张拉力，N
X—从张拉端到计算截面的孔道长度，m；
θ—从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；
K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数；
Eg—预应力钢筋弹性模量，MPa；
L-预应力钢绞线长度，cm；
Ay—预应力钢筋截面面积，mm2
二、理论伸长量计算
1、30米T梁负弯矩N1束
N1预应力钢绞线张拉伸长量△L计算。
说明：（1）、工作段AB =0.15m
（2）、直线段BC =1.22m
（3）、曲线段CD =1.57m
（4）、直线段DE =5.73m。
30米T梁张拉计算
束号 梁 型 号 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 15-11 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 1066.45 24.28 1066.5 213.29 5.52 213.29 50%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 24.36 47.5 47.5 2186.2 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.92 2186.2 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 6.11 9.5 9.5 426.58 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.21 426.58 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.67 102.5%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.33 95.0 95.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 19.0 19.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
N1 15-10
193.90
5.09
193.90 50%σ
5..80
9.35
387.80
9.84 102.5%σ
18.8
18.8
张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 969.50 22.15
张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 969.5 22.29
注：实测伸长量＝10%σ～20%σ 实测伸长值＋10%σ～102.5%σ 实测伸长值；总伸长率±6% 束号 中 跨 边 梁 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
30mT梁负弯矩张拉力及伸长量计算表建泰A5标(优选.)
最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改建泰高速A5合同段30m预制T梁负弯矩张拉力及伸长量计算书一、张拉力计算：钢绞线：每束钢绞线张拉控制应力为0.75f pk=1395MPa。
公称面积：139mm2每束张拉控制力为：139×1395=193.9KN钢绞线张拉力：坊溪大桥30米T梁负弯矩油表读数注：张拉力及油表读数各取一位小数。
二、伸长值计算Pp=P[1-e－(μθ+kx)]/(kx+μθ)Pp——预应力筋平均张拉力（N）P——预应力筋张拉端的张拉力。
μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数。
预埋金属螺旋管道μ=0.25θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和(rad) 。
k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
预埋金属螺旋管道K=0.0015x——从张拉端至计算截面的管道长度。
预应力筋的理论伸长值：ΔL= Pp*L/(Ap*Ep)L：预应力钢筋的长度(张拉端至锚固端之间的距离)（mm）；Ep：预应力钢筋弹性模量，Ep=2.007×105MPaAp:预应力筋的截面面积（mm2）。
N1：ΔL= P[1-e－(μθ+kx)]/(kx+μθ)*L/(Ap*Ep)=198747.5*【1-e－(0.25*0.157+0.0015*8.5205)】*8770.5/(139*2.05×105)=61mm满足设计要求56.6mm。
（设计伸长量已扣除初始张拉力后的一端引量）其中P=193.9*1*1000*1.025 （2.5%为锚下应力损失补偿）θ= 9*3.14/180=0.157(Rad)x=(11.461/2+1.220+10*0.157)=8.5205mL=8.5205*1000mm+250mm=8770.5mm （250mm 为单端工作长度）最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改。
30mT梁张拉理论伸长值计算表
千斤顶油表读数y （Mpa） 编号7151 20.50 23.05 23.05 23.05 23.05 17.95 20.50 20.50 20.50 20.50 12.85 12.85 编号7150 20.49 23.04 23.04 23.04 23.04 17.94 20.49 20.49 20.49 20.49 12.84 12.84
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 4.18 4.69 4.69 4.69 4.69 3.67 4.18 4.18 4.18 4.18 2.65 2.65 编号7150 4.17 4.68 4.68 4.68 4.68 3.66 4.17 4.17 4.17 4.17 2.64 2.64
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 10.30 11.58 11.58 11.58 11.58 9.03 10.30 10.30 10.30 10.30 6.48 6.48 编号7150 10.29 11.57 11.57 11.57 11.57 9.02 10.29 10.29 10.29 10.29 6.47 6.47
项目
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
钢绞线 10%张拉控制 编号 力F（KN) N1 N2 148.92 167.53 167.53 167.53 167.53 130.30 148.92 148.92 148.92 148.92 93.07 93.07
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 2.14 2.40 2.40 2.40 2.40 1.89 2.14 2.14 2.14 2.14 1.38 1.38 编号7150 2.13 2.39 2.39 2.39 2.39 1.88 2.13 2.13 2.13 2.13 1.37 1.37
说明：边跨主梁和中跨主梁纵向张拉的张拉顺序为N1→N2→N3→N4(50%)→N5→N4(100%)，负弯矩张拉顺序为N2→N1。
张拉计算表(30mT梁)
Y=0.021557X+0.167729 Y=0.02149X+0.262853
钢束编号
单端理 控制张拉 论伸长 力P(KN) 量△ L(cm)
1562.400 1171.800 1171.800 97.9 74.9 74.9
N1 N2 N3
组合1：千斤顶编号1121＃与油压表编号HC65542139544＃组合使用，线性回归使用曲线方程为 组合2：千斤顶编号14267＃与油压表编号HC65542139541＃组合使用，线性回归使用曲线方程为
97.94 Δ L(mm) 27.97 6.18 34.74
单端伸长值合计(sum△L)[含锚具回缩量]-单位：mm a角验算=弧长/（半径×π /180）= 分段 第一段 钢束 编号 N2 第二段 第三段 6 钢束数 a角° 0 5 0 15 半径 长度x(m) 5.848 1.307 7.452 θ (rad) 0 0.087266 0 4.99237 kx+μ θ 0.008772 0.015487 0.011178 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.991266 0.984632 0.988884 起点力(Pq) 1171800 1161565 1143714 μ = 0.155 终点力 Pp (Pz) 1161565 1166683 1143714 1131000 1152640 1137357
30米连续T梁中梁单端伸长值计算书（中跨中梁）
张拉控制 参数 抗拉强度(Mpa)Fpk= 锚具回缩量（mm）= 6 分段 第一段 钢束 编号 N1 第二段 第三段 8 钢束数 a角° 0 7.5 0 30 1860 控制应力= 75% =1395Mpa 钢绞线截面面积(mm²)S= 140 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.988144 0.974177 0.995896 起点力(Pq) 1562400 1543876 1504008 弹性模量Ep(Mpa)= μ = 0.155 终点力 (Pz) 1543876 1504008 1497836 Pp 1553138 1523942 1500922 Δ L(mm) 50.62 24.46 16.86 195000 a角验算=弧长/（半径×π /180）= 7.4771 半径 长度x(mm) 7.951 3.915 2.741 θ (rad) 0 0.1309 0 kx+μ θ 0.011927 0.026162 0.004112
30m箱梁张拉伸长量计算
值 计 算 表（60°角）100%锚下应力
]/ (kl+uθ ) P=σk×Ap×n×b
θ 从张端至计 算截面曲线 孔道部分切 线的夹角之 和(rad) 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 K U 孔道每米 预应力筋 局部偏差 与孔道壁 kl+uθ 对摩擦的 的摩擦系 影响系数 数 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.014952 0.020726 0.001091 0.012543 0.020726 0.003524 0.010133 0.020726 0.005957 0.001599 0.005253 0.019088 0.012371 0.020726 0.003966 0.00996 0.020726 0.006368 0.007552 0.020726 0.008766 0.001599 0.005253 0.019475 b（超张 σk Pz n 拉系数， 预应力筋 预应力筋 同时张拉 低松弛筋 的张拉控 终点张拉 预应力筋 取 1.0 ； 制应力 力（N） 根数 摩阻损失 (MPa) 取3%） 192401.6 188455 188249.6 192865.6 188909.5 188245 193331 189365.3 188240.7 194988 193966.3 190299.1 192898.9 188942.1 188194.2 193364.5 189398.1 188195.9 193830.7 189854.7 188197.8 194988 193966.3 190225.5 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.987535322 0.979487518 0.9964827 0.989917905 0.979487518 0.994061205 0.998402335 0.994760334 0.981093513 0.987705686 0.979487518 0.996041854 0.990089423 0.979487518 0.99365273 0.992476679 0.979487518 0.991272309 0.998402335 0.994760334 0.980713903 1 1 1 1 1 1
30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书
30m 预制箱梁顶板负弯矩钢绞线伸长量计算书一、张拉值计算（ 30m箱梁负弯矩计算）（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.75=1395Mpa，其中：0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力： F=1395×140=195.3KN2其中： 140 为每根钢绞线截面积（mm）2、张拉程序顶板负弯矩预应力束采用单根两端同时对称张拉，张拉程序为：010%δk20%δkδk持荷2分钟δ（k锚固）钢束张拉顺序为T3、T1、T2，两端对称张拉 .压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测（资料见附件）：（1）1＃千斤顶配10.3.285＃油压表，回归方程F=4.540342P+0.9692383（2）2＃千斤顶配10.3.161＃油压表，回归方程F=25.03695P+9.127962式中 F 为力值，以 KN计； P 为压力表示值，以Mpa计。
T1、T2、T3 预应力钢束张拉时压力表示值计算单根张拉压力表示值计算表压力表读数（ Mpa）张拉力（ KN）1-10.3.285 2-10.3.1610 0 019.53 （10%δk） 4.09 1.8739.06 （20%δk）8.39 4.21195.3 （δk）42.74 22.91（三）预应力钢绞线伸长量计算方法2已知：钢绞线横截面积Ay=140mm，弹性模量为Ey=1.99×105Mpa（模量为品质证书检验报告平均数据）预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=PL/AyEy△L: 预应力钢绞线张拉理论伸长量 (mm)L:预应力钢绞线的长度 (mm)2 2Ay：预应力钢绞线的截面积(mm) ，140 mm2 5Ey：预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm，即 Mpa）, 1.99 ×10 Mpa P:预应力钢绞线的平均张拉力（ N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，按如下公式计算：P=P[1-e -(kx+uθ) ]/ (kx+μθ )P: 预应力钢绞线张拉端的拉力（N）X：从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数系数 K 及μ值表孔道成型方式Kμ值钢绞线预埋金属螺旋管道0.0015 0.25四、 T1、T2、 T3 钢束理论伸长量计算1、 T3 钢束从 0~100%δk 阶段理论伸长量：T3 钢束为直线预应力筋，长度为15m，两端张拉取 x=7.5m。
梁板张拉伸长量计算(全套)
一、理论伸长量（单位：mm）
35米T梁
N1束伸长量 N2束伸长量 N3束伸长量 N4束伸长量 N5束伸长量 N6束伸长量 N7束伸长量 N8束伸长量 N9束伸长量 N10束伸长量 N11束伸长量
231.277 231.595 231.934 232.239
20米空心板
N1束伸长量 N2束伸长量 N3束伸长量 143.793 144.249 145.612
0--3.4--28.4（Mpa） 0--4.3--37.6（Mpa） 0--3.2--26.2（Mpa） 0--4.0--34.8（Mpa） 0--3.2--26.9（Mpa） 0--4.1--35.7（Mpa）
2#千斤顶和压力表 千斤顶编号 压力表编号 张拉顺序 σ K=585.9KN时 σ K=781.2KN时 σ K=540148KN时 σ K=740.197KN时 0903# 1911891# 0--10%σ k--σ k（持荷5min锚固） 0--3.1--27.7（Mpa） 0--4.0--36.8（Mpa）
0--2.9--25.6（Mpa） 0--3.8--34（Mpa） 0--3.0--26.3（Mpa） 0--3.8--34.9（Mpa）
承包单位：
监理工程师：
16米空心板
232.569 236.012 236.012 236.385
N1束伸长量 N2束伸长量
116.301 117.54
10米空心板
236.385 236.770 236.770
N1束伸长量 N2束伸长量
74.8 75.275
二、张拉力与压力表读数对应关系及张拉程序
1#千斤顶和压力表 千斤顶编号 压力表编号 张拉顺序 σ K=585.9KN时 σ K=781.2KN时 σ K=540.96KN时 σ K=721.28KN时 σ K=555.148KN时 σ K=740.197KN时 0904# 1911844# 0--10%σ k--σ k（持荷5min锚固）
30mt梁张拉钢绞线伸长量计算书word资料15页
30mT梁钢绞线张拉伸长量计算书根据设计图纸，张拉控制力为N=1395KN，伸长值分段计算，迭加得总伸长值。
fpk=P[1-e-(kx+θμ )]/（kx+θμ）计算公式： PP·L/Ay·EgΔL= PP式中：K——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数K取0.0015μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数μ取0.225（中值）Ay——钢绞线截面积 Ay取139mm2Eg——钢绞线弹性模量 Eg取1.97×105Mpa（检测报告）一、N1钢束延伸量计算1、边跨边梁10束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
连续端N1钢束从连续端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段698mm，合计长度15337mm；纵弯角度为7度。
P=193.9×10束=1939KN（详见设计图纸）θ=7°×π/180=0.1222简支端AB段及连续端AB段:（直线段）P=1939 [1-e-(0.0015×4.865+0.225×0.1222))]/(0.0015×4.865+0.225×0.1222)1=1905.7KN简支端BC段及连续端BC段:（曲线段）P=1905.7 [1-e-(0.0015×9.774+0.225×0.1222)]/(0.0015×9.774+0.225×0.1222)2=1866.1KN简支端CD段:（直线段）P=1866.1[1-e-(0.0015×0.768+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.768+0.225×0.1222)3=1839.6KNP3=1891.7[1-e-(0.0015×0.698+0.225×0.1222)]/(0.0015×0.698+0.225×0.1222) =1839.7KNΔLAB=(1905.7×4.865)/(1.97×105×10束×139×10-6)=33.9mmΔLBC=(1866.1×9.774)/(1.97×105×10束×139×10-6)=66.6mmΔLCD简支端=(1839.6×0.768)/(1.97×105×10束×139×10-6)=5.2mmΔLCD连续端=(1839.7×0.698)/(1.97×105×10束×139×10-6)=4.7mmΔL=(ΔLAB +ΔLBC) ×2+ΔLCD简支端+ΔLCD连续端=(33.9+66.6) ×2+5.2+4.7=210.9mm2、边跨中梁8束简支端N1钢束从伸缩缝端至中心线分为AB段4865mm（含工作长度650mm）、BC段9774mm、CD段768mm，合计长度15407mm；纵弯角度为7度。
负弯矩 张拉伸长值计算公式
单端伸长量（mm)
48.00
单端伸长量（mm)
48.20
单端伸长量（mm)
48.36
单端伸长量（mm)
48.53
单端伸长量（mm)
48.69
单端伸长量（mm)
48.85
单端伸长量（mm)
49.02
单端伸长量（mm)
49.18
25米T梁 14.9
(1+e-(kL+μ θ ))/2 0.998682489 0.983825266 0.996919528 e-(kL+μ θ ) 0.997364978 0.967650532 0.993839057 起点力（KN) 969.6 967.05 935.76 终点力（KN) 平均拉力（KN) △L(mm) 单端伸长量（mm) 967.05 935.76 930.00 968.32 951.40 932.88 12.02 10.54 27.11 49.67 0.0015 0.25 0.0015 0.25 0.0015 0.25
梁长 编号 线段 A N1N2 B C L（m) 1.759 1.571 3.895 α (°) 0 9 0 θ （rad) 0 0.122111111 0 k μ kL+μ θ 0.0026385 0.032884278 0.0058425 Ay(mm2) 700 700 700 Eg(Mpa) 202500 202500 202500
梁长 编号 线段 A N1N2 B C L（m) 1.759 1.571 4.045 α (°) 0 9 0 θ （rad) 0 0.122111111 0 k μ k75 Ay(mm2) 700 700 700 Eg(Mpa) 202500 202500 202500