GB151-2014 热交换器
GB热交换器解读
热交换器管束级别精度提升(主要指钢制) ——Ⅰ、Ⅱ级管束精度均有不同程度的提高 ——与国际接轨,增强国际市场竞争力 ——管束精度主要影响:换热管与管板连接接头质 量;对壳程流体的无相变传热效率的影响(漏流量) ——NB/T47019.1~8《锅炉、热交换器用管订货技 术条件》 TEMA《列管式换热器制造商协会标准》用在除套管式 换热器以外的所有管壳式换热器中,是对ASME标准 的补充和说明
管板
6.5.1管孔直径允许偏差随换热管进行调整。 6.5.1.8当奥氏体不锈钢、双相不锈钢、钛、铜、镍、锆及其合金换热管 与管板采用强度胀接时,管板的管孔公称直径宜减小0.05~0.1mm。 8.4.1DN≤2600的热交换器管板不宜拼接(新增) 8.4.2a)对接接头应采用全焊透结构 8.4.3b)基层材料的待堆焊面和覆层材料加工后(管板钻孔前)的表面, 应按JB/T4730进行表面检测,Ⅰ级合格(不得有裂纹、成排气孔,符 合Ⅱ级缺陷显示) 8.4.4管板管孔偏差要求 a)允许有4%的管孔上偏差超出表中相应值的50%(0.15mm) b)抽查不小于60°管板中心角区域内的管孔,未达到a)要求时100%检 查。(100%检测为新增)
换热管与管板的连接
6.6.4内孔焊(新增) 适用于大口径换热管
其他
增加了热交换器传热计算的基本要求 修订了单管板设计计算,增加了双管板设 计计算 增加振动计算
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
相关标准 GB150-2011《压力容器》
下列容器不在本标准的适用范围内: a) 设计压力低于 0.1MPa 且真空度低于0.02MPa 的容器; b) 《移动式压力容器安全监察规程》管辖的容器; c) 旋转或往复运动机械设备中自成整体或作为部件的受压器室 (如泵壳、压缩机外壳、涡轮机外壳、液压缸等); d) 核能装置中存在中子辐射损伤失效风险的容器; e) 直接火焰加热的容器; f) 内直径(对非圆形截面,指截面内边界的最大几何尺寸,如: 矩形为对角线,椭圆为长轴)小于 150mm 的容器; g) 搪玻璃容器和制冷空调行业中另有国家标准或行业标准的容 器。
GB151-2014 热交换器
定义了什么是压力容器: 是指盛装气体或者液体,承载一定压力的密闭设备, 其范围规定为最高工作压力大于或者等于0.1MPa(表压), 且压力与容积的乘积大于或者等于2.5MPa· L的气体、液化 气体和最高工作温度高于或者等于标准沸点的液体的固定 式容器和移动式容器;盛装公称工作压力大于或者等于 0.2MPa(表压),且压力与容积的乘积大于或者等于 1.0MPa· L的气体、液化气体和标准沸点等于或者低于60℃ 液体的气瓶;氧舱等。
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
安全技术规范:如:
TSG TSGR0004-2009 R0001-2005《固定式压力容器安全技术监察规程》 《非金属压力容器安全技术监察规程》 范围:同时具备下列条件的压力容器 TSG R0002-2005 《超高压容器安全技术监察规程》 1 、工作压力大于或者等于 0.1MPa。 TSG R0003-2007 《简单压力容器安全技术监察规程》 2 、工作压力与容器的乘积大于或者等于 2.5MPa· L。 TSG R0004-2009 《固定式压力容器安全技术监察规程》 3 、盛装介质为气体、液化气体以及介质最高工作 TSG R0005-2011 《移动式压力容器安全技术监察规程》
换热管与管板的连接
6.6.2强度焊接 适用于本标准规定的设计压力,但不适用于有振动、 有缝隙腐蚀倾向的场合 6.6.2.3强度焊焊角高l应满足7.4.7中换热管与管板 连接拉脱力的要求,且l不应小于δ1
换热管与管板的连接
换热管与管板的连接
6.6.3胀焊并用 适用范围: a)振动或循环载荷时 a)密封性能要求高的场合 b)存在缝隙腐蚀倾向时 b)承受振动或疲劳载荷的场合 c)采用复合管板时 c)有间隙腐蚀的场合 d) 采用复合管板的场合 6.6.3.3强度焊接加贴胀的管孔结构形式及尺寸见图6-21, 强度焊接还应遵守强度焊接的规定。贴胀的管板孔可不开 槽,胀度宜控制在2%—3% 6.6.3.4先胀后焊,要求全长胀接。
管壳式换热器GB151讲义
管壳式换热器GB151讲义一.适用范畴 1.型式固定——P t 、P S 大,△t 小浮头、U 形——P t 大,△t 大*一样不用于MPa P D 5.2>,易燃爆,有毒,易挥发和贵重介质。
结构型式:外填料函式、滑动管板填料函、双填料函式(径向双道) 2.参数41075.1,35,2600X PN DN MPa P mm D N N ≤⨯≤≤。
参数超出时参照执行。
D N :板卷按内径,管制按外径。
3.管束精度等级——仅对CS ,LAS 冷拔换热管Ⅰ级——采纳较高级,高级精度(通常用于无相变和易产生振动的场合) Ⅱ级——采纳一般级精度 (通常用于再沸,冷凝和无振动场合) 不同精度等级管束在换热器设计中涉及管板管孔,折流板管孔的加工公差。
GB13296不锈钢换热管,一种精度,相当Ⅰ级;有色金属按相应标准。
4.不适用范畴受直截了当火焰加热、受核辐射、要求疲劳分析、已有其它行业标准(制冷、造纸等)P D <0.1MPa 或真空度<0.02MPa+二.引用标准1.压力容器安全技术监察规程——监察范畴,类别划分*等*按管、壳程的各自条件划类,以其中类别高的为准,制造技术可分别要求。
*壳程容积不扣除换热管占据容积计,管程容积=管箱容积+换热管内部容积。
壳程容积=内径截面积X管板内侧间长度。
2. GB150-1998《钢制压力容器》——设计界限、载荷、材料及许用应力、各受压元件的结构和强度运算。
3.有关材料标准。
管材、板材、锻件等4.有关零部件标准。
封头、法兰(容器法兰、管法兰)紧固件、垫片、膨胀节、支座等三.设计参数1.有关定义同GB1502.设计压力Mpa分别按管、壳程设计压力,并取最苛刻的压力组合(一侧为零或真空)。
管板压差设计仅适用确能保证管、壳程同时升降压,如1)自换热 2)Pt P s均较高,操作又能绝对保证同时升降压。
3.设计温度℃0℃以上,设计温度≥最高金属温度。
0℃以下,设计温度≤最低金属温度。
《热交换器》
《热交换器》作者:来源:《品牌与标准化》2015年第06期《热交换器》标准编号:GB/T 151-2014范围:本标准规定了金属制热交换器的通用要求,并规定了管壳式热交换器材料、设计、制造、检验、验收及安装、使用的要求。
本标准的通用要求适用于管壳式热交换器及其他结构型式热交换器,本标准的所有内容适用于管壳式热交换器。
本标准适用的设计压力:a)管壳式热交换器的设计压力不大于35Mpa;b)其他结构型式热交换器的设计压力按相应引用标准确定。
本标准适用的设计温度:a)钢材不得超过GB 150.2-2011列入材料的允许使用温度范围;b)其他金属材料按相应引用标准中列入材料的允许使用温度确定。
本标准中管壳式热交换器适用的公称直径不大于4000mm,设计压力(MPa)与公称直径(mm)的乘积不大于2.7X104。
超出该条范围的管壳式热交换器,可参照本标准进行建造。
本标准不适用于下列热交换器:a)直接火焰加热的热交换器;b)烟道式余(废)热锅炉;c)核能装置中存在中子辐射损伤失效风险的热交换器;d)非金属制热交换器;e)制冷空调行业中另有国家标准或行业标准的热交换器。
热交换器界定范围:a)热交换器与外部管道连接;b)接管、人孔、手孔等的承压封头、平盖及其紧固件;c)非受压元件与受压元件的连接焊缝;d)直接连接在热交换器上的非受压元件如支座、垫板等;e)安装在热交换器上的超压泄放装置。
发布/实施日期:2014-12-05/2015-05-01发布单位:中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会标准修订状况:本标准代替GB 151-1999《管壳式换热器》。
标准修订内容:本标准与GB 151-1999相比,主要技术变化如下:——修改了标准名称,扩大了标准适用范围;——修订了管壳式热交换器的适用参数范围;——增加了热交换器传热计算的基本要求;——提高了管壳式换热器管束的尺寸精度要求;——修订了换热管与管板的连接;——修订了单管板设计计算,增加了双管板设计计算;——增加了附录A“标准的符合性声明及修订”;——将GB 151-1999附录F“壁温计算”修订为附录B“管壳式热交换器传热计算”;——修订了附录C“流动诱发振动”;——增加了附录D“常见流体的物理性质数据”;——增加了附录E“污垢热阻”;——增加了附录F“金属导热系数”。
换热器管座角焊缝裂纹原因分析及防范措施
换热器管座角焊缝裂纹原因分析及防范措施摘要:本文在换热器实际使用环境的基础上,简要阐述了换热器管座的常见缺陷,之后对主要缺陷,即换热器管座角焊缝疲劳裂纹从分类与分布上进行了详细分析,最后,提出了一些检测疲劳裂纹的方法以及检修换热器管座角焊缝疲劳裂纹的措施,提供相关单位进行参考。
关键词:换热器;管座角焊缝;疲劳裂纹;维护技术前言:换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备,又称热交换器。
换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多工业部门的通用设备,在生产中占有重要地位。
在化工生产中换热器可作为加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器等,在化工企业内得到了广泛应用。
然而,在复杂的生产工况条件以及换热器管座自身的结构型式、受力特点和材料特性,以及制造成型工艺的影响下,换热器管座会在容器内压、重力载荷(包括设备自重、介质、附属设备、管道等)、连接管道等部件的作用力、温度梯度引起的作用力、压力激烈波动引起的冲击载荷[1]的作用下,产生一系列的缺陷,最为典型的就是疲劳损伤。
疲劳断裂是一种主要的金属结构失效形式,在循环载荷的强烈影响下,钢结构会因腐蚀、应力集中等状况出现裂纹,归根结底,这种裂纹是由于疲劳强度引起的,而扩展的裂纹将会引发结构的失效。
目前,换热器管座疲劳开裂以及成为了设计维护关键问题。
一、换热器管座的常见病害(一)涂装劣化换热器通常都是直接接触到大气、周边空气的,而这种长期暴露会对换热器产生一定的侵蚀,对换热器管座安全造成不良影响。
为保护换热器管座的完整性,通常会对结构表面进行一定的维护,而其中最具有效力及最为经济型的就是涂装。
但是观察长期服役的换热器管座表面涂层可以发现,其仍出现大量生锈、脱落、裂纹、起泡、粉化问题,涂层的劣化将导致进一步的腐蚀。
(二)腐蚀不同生产装置所面临的环境有所区别,但工业废气中含有的大量盐粒子、水分、氮化物及硫化物会对换热器管座角焊缝产生一定的腐蚀作用,而所处位置周边空气通常会存在大量工业废气。
换热器标准精选
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(整理)gb151-《热交换器》编制说明.
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浅谈换热器设计的一些结构和强度问题
浅谈换热器设计的一些结构和强度问题雷 勇 余子豪 中国成达工程有限公司 成都 610041摘要 本文结合标准对换热器的部分常见设计问题(例如防短路挡板的设置位置、防冲板的设置条件、换热器进出口的流通面积计算以及法兰的设计等)进行分析总结,给换热器的工程设计提供一定参考。
关键词 压力容器 换热器 结构设计 强度计算雷勇:高级工程师。
2003年毕业于南京工业大学过程装备与控制工程专业。
主要从事压力容器设计工作。
联系电话:028 65530523,E mail:leiyong@chengda com。
《热交换器》GB/T151-2014[1]是管壳式换热器的设计、制造、检验等方面的通用标准。
本文针对运用该标准进行换热器设计时遇到的部分常见问题进行分析总结,给换热器的工程设计提供一定的参考。
1 防短路结构根据GB/T151-2014要求,短路宽度超过16mm时应设置防短路结构,折流板缺口间距小于6个管心距时设置一对旁路挡板,超过6个管心距时每5~7个管心距增设一对旁路挡板;分程隔板槽背面或U形管式换热器管束中间每隔4~6个管心距设置1根挡管。
为起到防短路的作用,以上挡板均应设置在折流板重叠区,见图1;不应设置在折流板缺口区,见图2。
2 防冲板设置防冲板的作用是防止进入换热器的流体对换热管直接产生冲蚀、腐蚀作用。
通常气液混合物的冲蚀能力比气体或液体的冲蚀能力更强,在气液混合物中,气体的流速比较快,液滴夹杂在气体里对于设备表面冲击力就比较大[2]。
对金属表面产生的磨蚀通常来自于液体或者夹杂着固体的气固混合物。
由于腐蚀流体和金属表面间的相对运动,引起金属的加速破坏或腐蚀,这类腐蚀常与金属表面上的湍流强度有关。
湍流使金属表面液体的搅动比层流时更为剧烈,使金属与介质的接触更为频繁,故通常叫做湍流腐蚀。
湍流腐蚀实际上是一种机械磨耗和腐蚀共同作用的结果[3]。
图1 旁路挡板设在折流板重叠区图2 旁路挡板设在折流板缺口区磨蚀的外表特征是槽、沟、波纹、圆孔和山谷形,还常常显示有方向性。
《热交换器》标准宣贯讲义 word版
GB/T 151—2014《热交换器》简介一、修订历程GB/T151作为压力容器标准体系中的主要标准和热交换器的基础标准,应与新版《固定压力容器安全技术监察规程》(以下简称“《固容规》”)和基础标准GB 150-2011《压力容器》相协调,并体现技术进步的变化和行业发展的实际需求。
全国锅炉压力容器标准化技术委员会于2009年提出修订工作规划,并列入国家标准修订计划。
2009年7月召开了压力容器标准体系主要修订协调安排会;2010年4月18日,GB 151修订启动会召开;2011年11月召开了标准草案首次审查会;2012年6月召开征求意见稿审查会,根据审查协调意见,形成征求意见稿。
2012年7月全国锅炉压力容器标准化技术委员会在网上公开征求意见,与此同时选择了部分设计、制造、检验单位重点征求意见。
2012年9月-12月,工作组对征求意见进行梳理、处理,形成标准审查稿。
2013年4月召开了标准送审稿审查会,对关键问题进行了充分谈论审查,与会专家原则同意标准审查稿的内容,针对送审稿提出条文意见审查,标准工作组根据会议审查意见进行修改,2013年7月召开了标准报批稿审查协调会,就标准中重点问题进行讨论确认。
2013年9月,形成报批稿。
2014年9月,国家质量监督检验检疫总局与国家标准化管理委员会联合批准发布。
二、修订原则1、与《固容规》相协调按照特种设备法规与技术标准体系架构,TSG 80004-2009《固容规》规范压力容器安全基本要求,压力容器技术标准规范产品建造要求,本标准的修订内容应与其相协调一致。
2、与GB 150的关系GB 150《压力容器》标准作为压力容器行业的基础标准,给出压力容器建造的通用要求,包括材料、设计、制造检验与验收等内容。
GB/T 151《热交换器》从属压力容器范畴,其理论基础、安全系数、许用应力和材料选择、通用制造要求等方面与GB 150相同。
凡属于压力容器的通用内容,本标准不再赘述。
化工静设备设计条件常见问题
作为化工生产过程中的混合、储存、分离、反应、传热设备,以容器(包括反应器、塔器等)、换热器等为主的静设备投资占比较大,它们单体的可靠性和安全性对于整个化工装置的安全稳定运行至关重要。
设计、制造是决定化工设备质量的两个主要环节,其中又以设计为基础。
在详细设计阶段,设备专业主要根据工艺、管道等专业提出的设计条件进行设计,而条件的准确、完整与否,直接决定着设计成品的质量,并影响项目进度。
文中根据以往的项目经验,以容器、管壳式换热器为例,介绍了静设备设计条件中常见的漏项及一些不准确、不合理的地方,供相关设计人员参考,以期提高设计条件质量。
一、设计参数的问题1.1 设计压力为“常压”时的争议设计压力是指设定的设备顶部最高压力(通常指表压),与设计温度一起作为设计载荷条件。
一些容器条件中的设计压力定为“常压”或ATM并不妥当,容易引起误解。
因为工艺和设备两个专业常用标准中“常压容器”的定义并不一致,两个专业设计人员的理解通常也不同。
在HG/T 20570-95《工艺系统工程设计技术规定》中,“常压容器”指设计压力为-2kPa(含)至0.1MPa范围内的设备。
而HG/T 20580-2020《钢制化工容器设计基础规范》(报批稿)中,“常压容器”则是指与环境大气直接相连通或工作压力(表压)为零的容器。
1.2 条件中应明确介质组分、含量设备的主体材料主要根据工艺包资料或工程经验确定,设备专业需要对此进行确认,必要时在设计文件对材料、制造、检验等提出附加技术要求。
而介质的腐蚀性是影响设备选材的主要因素之一,生产过程中的原料、中间产物、杂质等都应考虑,所以条件中应明确介质的所有组分及其含量。
例如,某氨罐介质为液体无水氨,但纵使是优等品,相关标准仍允许其有不超过0.1%的水分。
而使用温度高于-5℃的液体氨,在含水量不高于0.2%,且有可能受空气污染的情况下,对于碳钢或低合金钢是存在应力腐蚀倾向的,设备可能出无征兆的低应力脆断,危险性较大,设计时需提出一系列特殊要求。
填料函式热交换器填料函计算
填料函式热交换器填料函计算作者:李化锦刘莹来源:《中国化工贸易·中旬刊》2017年第12期摘要:随着密封技术的发展,越来越多的新型密封元件使用在化工设备上,然而标准上并没有相关密封元件的密封计算,本文主要阐述填料函式热交换器中填料函的结构设计及强度校核。
关键词:填料函式热交换器;填料函;结构设计;强度校核1 前言GB/T 151-2014《热交换器》中表6-35(填料函的连接尺寸)中有填料函、填料压盖及连接件的尺寸推荐,但标准中并没有填料函的强度校核计算。
本文主要阐述使用不同填料时填料函的强度校核思路及方法,并简述柔性盘根填料填料函强度校核思路,以及O形圈填料密封原理及填料函设计校核。
2 柔性盘根用填料函强度校核柔性盘根用填料函的结构见(图一),尺寸可参考GB/T 151-2014《热交换器》中表6-35(填料函的连接尺寸)。
柔性填料密封原理:当拧紧压盖螺栓或螺柱时,柔性填料受轴向压紧力作用,柔性填料产生弹性变形(沿径向扩张),贴紧管板裙表面及填料函壁,由于管板裙及填料函壁光洁度问题,柔性填料不能在整个密封区域全部接触,从而管板裙、填料函壁与柔性填料相对运动时凸起的接触部分与凹入的非接触部分便形成了微小的不规则的迷宫,造成壳程介质的节流减压,即所谓的柔性填料的“迷宫效应”,使介质沿轴向的流动受到阻碍,因此被密封,即柔性填料底部的径向应力不小于壳程介质的计算压力P。
保证柔性填料密封所需要的填料压盖压力按下面公式计算:β—系数,β=4(f1K1d+ f2K2D)/(D2-d2);f1 ,f2 ——柔性盘根填料与管板裙和填料函壁的摩擦系数,可认为f1=f2;K1,K2 ——柔性盘根填料与管板裙和填料函壁的侧压系数,对于填料函换热器而言,由于管板裙外径相对于柔性盘根填料尺寸较大,在使用柔性盘根填料时,认为侧压系数K1=K2=K;D—填料函壁内直径,m;d—管板裙外直径,mm;P—壳程侧计算压力,MPa;L—柔性盘根填料密封长度,mm;σg—填料压盖处的轴向压力,N。
GBT 151-2014 热交换器讲解
9.3.1铝及铝合金
(1)设计参数:p≤16MPa,含镁量大于或等于3%的铝和铝合金,-269℃≤t≤65℃,其他牌号的铝和铝合金,-269℃≤t≤200℃;
(2)在低温下,具有良好的塑性和韧性;
(3)有良好的成型及焊接性能;
(4)铝和空气中的氧迅速生成Al2O3薄膜,故在空气和许多化工介质中有着良好的耐蚀性。
0.05~0.5
0.5~1.5
>1.5
6.3腐蚀裕量的考虑原则
6.3.1各元件受到的腐蚀程度不同时,可采用不同的腐蚀裕量。
6.3.2考虑两面腐蚀的元件:管板、浮头法兰、球冠形封头、分程隔板。
6.3.3考虑内表面腐蚀的元件:管箱平盖、凸形封头、管箱、壳体、容器法兰和管法兰的内径面上。
6.3.4管板和平盖上开槽时:当腐蚀裕量大于槽深时,要加上两者的差值。
(7)用于制造压力容器壳体时,应在退火状态下使用。
9.3.4镍和镍合金
(1)设计参数:p≤35MPa;
(2)有良好的低温性能,可用到-269℃;
(3)具有良好的耐腐蚀性能;
(4)具有良好的成型性能。
(5)用于制造压力容器受压元件时,应在退火或者固溶状态下使用。
9.3.5锆及锆合金
(1)设计参数:p≤35MPa;
5.设计参数
5.1压力
5.1.1压差设计
同时受管、壳程压力作用的元件,当能保证制造、开停工、及维修时都能达到按规定压差进行管、壳程同时升、降压和装有安全装置时,方可按元件承受的压差设计。
5.1.2真空设计
真空侧的设计压力,应按GB150的规定,当元件一侧受真空作用,另一侧受非真空作用时,其设计压力应为两侧设计压力之和,即为最苛刻的压力组合。
剪切强度≥140MPa
GB/T 151-2014讲义(xdk)
图6-6 AJW 分流壳体填料函式热交换器
GB/T 151-2014 热交换器
• 6.14 设备及接管法兰
• 6.14.1 设备法兰的设计应符合GB 150.32011的规定。
• 6.14.2 设备法兰优先采用NB/T 47021~ 47023、GB/T 29465中的法兰。 • 6.14.3 接管法兰优先采用HG/T 20592、 HG/T 20615中的法兰。 • 6.14.4 非标设计时优先采用相关标准中的 法兰连接尺寸。
GB/T 151-2014 热交换器 • 8.10 热处理 • 8.10.1 管箱、浮头盖 • 8.10.1.1 碳素钢、低合金钢制的浮头盖应进行焊 后热处理。 • 8.10.1.2 碳素钢、低合金钢制的管箱符合下列情 况之一时,应进行焊后热处理: • a) 焊有分程隔板; • b) 侧向开孔直径超过1/3圆筒内径。 • 8.10.1.3除图样另有规定,奥氏体型不锈钢、奥 氏体-铁素体型双相不锈钢制管箱、浮头盖可不进 行热处理。 • 8.10.1.4 设备法兰、分程隔板的密封面应在热处 理后加工。
GB/T 151-2014 热交换器
• 8.13.8 重叠换热器的管头耐压试验和泄漏 试验允许单台进行。当各台换热器壳程间 分别连通时,管程及壳程试压应在重叠组 装后进行。
GB/T 151-2014 热交换器
• 8.13.9 对无法更换有缺陷换热管的热交换 器,允许堵管。堵管根数不宜超过1%且总 数不超过2根;堵管应遵守下列规定: • a) 换热管堵管方法应得到采购方法的 认可; • b) 保证管束堵管后不影响设备的安全 性; • c) 出厂资料应标记堵管位置,并提供 给采购方。
•
b) 其他结构型式热交换器的设计压力按相应引用标 准确定。
石化年产15万吨丙烯腈项目-换热器选型说明书
GBT151_2014热交换器讲解
9.3.1铝及铝合金
(1)设计参数:p≤16MPa,含镁量大于或等于3%的铝和铝合金,-269℃≤t≤65℃,其他牌号的铝和铝合金,-269℃≤t≤200℃;
(2)在低温下,具有良好的塑性和韧性;
(3)有良好的成型及焊接性能;
(4)铝和空气中的氧迅速生成Al2O3薄膜,故在空气和许多化工介质中有着良好的耐蚀性。
5.2温度
5.2.1设计温度
换热器在正常的工作情况下,设定的元件金属温度(沿元件金属横截面的温度平均值),它与设计压力一起作为设计载荷条件,设计温度不得低于元件金属在工作状态下可能达到的最高温度,对于0℃以下的金属温度,设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。
管程设计温度是指管程的管箱设计温度。非换热管的设计温度。
9.3.2铜和铜合金
(1)设计参数:p≤35MPa;
(2)纯铜:t≤200℃;铜合金:一般的铜合金在200℃,但铁白铜管的性能稳定,可用到400℃。
(3)具有良好的导热性能及低温性能;
(4)具有良好的成型性能,但焊接性能稍差。
9.3.3钛和钛合金
(1)设计参数:p≤35MPa,t≤315℃,钛—钢复合板t≤350℃;
2)带凸肩的管板、内孔焊管板和管箱平盖采用轧制板材直接加工制造时,碳素钢、低合金钢厚度方向性能级别不应低于GB/T5313-2010(厚度方向性能管板)中的Z35级,并在设计文件上提出附件检验要求。
3)采用钢板作管板和平盖时,厚度大于50mm的Q245R、Q345R,应在正火状态下使用。
9.2复合结构的管板、平盖
剪切强度≥140MPa
1级,结合率100%
剪切强度≥140MPa
3级,结合率≥95%
NB/T47002.4-2010
b型管板与筒体温差应力的分析计算和评定
b型管板与筒体温差应力的分析计算和评定刘丹(江苏中圣压力容器装备制造有限公司,江苏南京211100)摘要:b型管板采用常规方法计算的时候,通常不考虑管板两侧温差对管板及筒体的影响。
当温差较大时,管板及管板两侧焊接连接的筒体会产生较大的径向膨胀差,当温差应力与压力载荷产生的应力之和超过3倍许用应力值时,该处就会发生塑性变形,此时采用传统计算方法是不保守的。
文章采用有限元分析方法,对一种热联合换热器固定端进行计算。
结果表明,当管板两侧温差较大时,必须考虑温差应力的影响。
为了防止这种塑性变形的发生,文章还对改善温差应力提出了解决办法。
关键词:b型管板;高温差;温差应力;有限元分析中图分类号:TQ05文献标志码:A文章编号:1008-4800(2021)07-0134-02DOI:10.19900/ki.ISSN1008-4800.2021.07.064Analysis,Calculation and Evaluation of Temperature Difference Stress betweenb-type Tubesheet and ShellLIU Dan(Jiangsu Sunpower Heat Exchanger &Pressure Vessel Co.,Ltd.,Nanjing211100,China)Abstract:The influence of temperature difference on tubesheet and shell is usually not considered when b-type tubesheet is calculated by conventional method.When the temperature difference is large,the tubesheet and the shell which are welded on both sides of the tubesheet will produce a large radial expansion difference.When the total stress generated by the temperature difference and the pressure load exceeds3times of the allowable stress,plastic deformation will occur at this place.It is not conservative to use the traditional calculation method on this condition.In this paper,the finite element method is used to calculate the fixed tubesheet of a hot combined heat exchanger.The results show that when the temperature difference between the two sides of the tubesheet is large,the influence of temperature difference stress must be considered.In order to prevent such plastic deformation,this paper also puts forward the solutions to improve the temperature difference stress influence.Keywords:b-type tubesheet;large temperature difference;temperature difference stress;finite element analysis0引言换热器是石油化工行业的重要设备,其中管壳程筒体和管板均采用焊接结构(b型管板)是换热器的一种常见类型。
容积式热交换
容积式换热器1、执行标准a、《钢制压力容器》GB150-2011、《管壳式换热器》GB151-2014。
b、施工图的设计相关要求。
2、技术要求一、一般要求a、在运送、储存和安装换热器的过程中,应采取正确的保护设施保护换热器。
b、为了正确运送及安装换热器,承包单位应供应所有必需的运送支架,吊架等设备。
c、产品适用的参数为:公称直径DN ≤2600mm;公称压力PN≤35MPa;且公称直径(mm)和公称压力(MPa)的乘积不大于1.75×104。
二、质量保证a换热器应由同一厂家整体装配生产,其中包括贮水容器、热交换组件、内循环水系统、温度控制及安全设备、外壳等。
b换热器的生产商必须具有生产及安装同类型及功能相约的设备,并能成功地运行不少于五年的经验和记录。
c每台换热器上应附有原厂的标志牌,标明厂家名称、设备编号、型号及有关之技术数据。
d按图纸或设备表所示,提供卧式或立式换热器。
e 换热器及热水管道可抵受的工作压力需不少于1000kpa。
f换热器之加热功率及容量须符合设备表上所述之要求。
g.每台换热器至少配备以下设备:1.适当口径的冷/热水出入水接驳口。
2.在出水管处提供温度计入压力表。
3.温度控制系统(含温度传感器、DDC控制器、比例控制阀)。
4.感温断路器。
5.内循环水系统(含内循环水泵)。
8.控制箱(含自动控制、故障保护及报警、本地/远程控制)。
三、贮水容器1、换热器之贮水缸须为不锈钢板焊制,水缸之整体采用AISI316材质,并满足设备参数所要求的有效容积。
不锈钢复合板及铸铁衬铜之材质均不接受。
2、换热器之工作压力须不小于1000 kpa,并配有保险泄压阀, 温度计,恒温控制系统,内循环水系统,排污阀,检查孔及适当口径之进水及循环水管道装接。
3、换热器之加热功率及容量须如设备表上之要求。
四、换热器热交换组件1、换热器需要装置一台浮动盘管式(考虑造价可以采用壳板式)热交换器,作为加热组件。
压力容器审核员考试练习题含答案
一、填空题(每题2分,共30分)1、对于压力容器,GB150.1-2011适用的设计压力范围是(不大于35MPa)。
2、GB150.1-2011适用的设计温度范围是(-269℃~900℃)。
3、GB150标准直接或间接考虑了如下失效模式(脆性断裂)(韧性断裂)(接头泄漏)(弹性或塑性失稳)(蠕变断裂)(腐蚀破坏)。
17、GB/T151-2014使用的换热器型式是(固定管板式换热器)、(浮头式换热器)、(U形管式换热器)、(釜式重沸器)、(填料函式换热器)和(高压管壳式换热器);换热管与管板连接的型式有(胀接)、(焊接)、(胀焊并用)和(内孔焊)。
4、泄漏试验包括(气密性试验)、(氨检漏试验)、(卤素检漏试验)和(氦检漏试验)。
5、焊接接头由(焊缝)、(熔合区)(热影响区)三部分组成。
6、GB/T17616规定S1表示(铁素体型)钢,S2表示(奥氏体-铁素体型)钢,S3表示(奥氏体型)钢,S4表示(马氏体型)钢。
7、壳体开孔处引起的应力可分为三种:(局部薄膜应力)(弯曲应力)和(峰值应力)。
8、对于(第III类)压力容器,设计时应当出具包括(主要失效模式)和(风险控制)等内容的风险评估报告。
9、低温容器受压元件禁用硬印标记是为了降低(脆断)风险,而有耐腐蚀要求的不锈钢以及复合钢板的耐腐蚀面则是为了降低(腐蚀失效)风险。
10、PWHT的意思是(焊后热处理)。
11、封头各种不相交的拼接焊缝中心线间距离至少为封头的钢材厚度的(3)倍,且不小于(100mm)。
12、TSG 21-2016规定判断规程的适用范围用的是(工作)压力,在附录A压力容器类别划分时采用的是(设计)压力。
13、压力容器的选材应当考虑材料的(力学性能)、(化学性能)、(物理性能)和(工艺性能)。
14、当采用SA-516Gr70作为-40℃用钢时,P,S含量应作严格控制,(P≤0.020%)、(S≤0.010)。
15、容器需要进行泄露试验时,(试验压力)、(试验介质)和(相应的检验要求)应在图样和设计文件中注明、。
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温度高于或者等于其标准沸点的液体。
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
相关标准 GB150-2011《压力容器》
——压力容器行业基础标准 ——给出了压力容器建造的通用要求,包括材料、设计、 制造检验与验收等内容
1、本标准适用的设计压力 1.1、钢制容器不大于35MPa。 1.2、 其他金属材料制容器按相应引用标准确定。 2、本标准适用的设计温度范围 2.1 设计温度范围:-269℃~900℃。 2.2 钢制容器不得超过按GB 150.2 中列入材料的允许使用温度范围。 2.3 其他金属材料制容器按本部分相应引用标准中列入的材料允许使用温度确定
换器管
换器管
8.3.2 管端清理长度: 焊接时:不小于换热管外径,且不小于25mm 胀接时:不小于强度胀接长度,且不得影响胀接质量 (不小于两倍管板厚度) 双管板时:按设计文件规定 8.3.3.3 U形管的弯制: U形管弯制后应逐根进行耐压试验,试验压力不得小于热交换器的耐压试验压 力(管、壳程试验压力的高值)(新增) 8.3.4换热管的拼接(换热管直管或直管段长度大于6000mm时允许拼接) b)最短直管段长不应小于300mm,且应大于管板厚度50mm以上。 f)对接接头100%射线检测,合格级别不低于Ⅲ级,检测技术等级不低于AB级。 (抽检10%,不合格加倍,再100%) g)对接后应逐根进行耐压试验,试验压力不得小于热交换器的耐压试验压力(管、 壳程试验压力的高值)(设计压力2倍液压试验)
换热管与管板的连接
6.6.4内孔焊(新增) 适用于大口径换热管
其他
增加了热交换器传热计算的基本要求 修订了单管板设计计算,增加了双管板设 计计算 增加振动计算
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
安全技术规范:如:
TSG TSGR0004-2009 R0001-2005《固定式压力容器安全技术监察规程》 《非金属压力容器安全技术监察规程》 范围:同时具备下列条件的压力容器 TSG R0002-2005 《超高压容器安全技术监察规程》 1 、工作压力大于或者等于 0.1MPa。 TSG R0003-2007 《简单压力容器安全技术监察规程》 2 、工作压力与容器的乘积大于或者等于 2.5MPa· L。 TSG R0004-2009 《固定式压力容器安全技术监察规程》 3 、盛装介质为气体、液化气体以及介质最高工作 TSG R0005-2011 《移动式压力容器安全技术监察规程》
热交换器管束级别精度提升(主要指钢制) ——Ⅰ、Ⅱ级管束精度均有不同程度的提高 ——与国际接轨,增强国际市场竞争力 ——管束精度主要影响:换热管与管板连接接头质 量;对壳程流体的无相变传热效率的影响(漏流量) ——NB/T47019.1~8《锅炉、热交换器用管订货技 术条件》 TEMA《列管式换热器制造商协会标准》用在除套管式 换热器以外的所有管壳式换热器中,是对ASME标准 的补充和说明
换器管
新增NB/T47019.1~8《锅炉、热交换器用管订货技术 条件》 引入了强化传热管的相关标准: GB/T 24590《高效换热器用特型管》 GB/T28713.1《螺纹管》 GB/T28713.2《不锈钢波纹管》 GB/T28713.3《波节管》 增加镍、锆制管材标准
换器管
GB/T151-2014《热交换器》
适用范围(管壳式热交换器):
a)设计压力不大于35MPa b)公称直径不大于4000mm c)设计压力(MPa)与公称直径(mm)的乘积不大于 2.7x104
本标准不实用于下列热交换器:
a)直接火焰加热的热交换器; b)烟道式余(废)热锅炉; c)核能装置中存在中子辐射损伤失效风险的热交换器 d)非金属制热交换器; e)制冷空调行业中另有国家标准或行业标准的热交换器;
换热管与管板的连接来自胀度(新增概念)公式:
k=(d2-di-b)/2δx100%
d2——换热管胀后内径mm di——换热管胀前内径mm b——换热管与管板管孔的 径向间隙mm
δ——换热管壁厚mm
换热管与管板的连接
胀度可按式6-2计算,机械胀接的胀度可按表6-18选用.当采用其他胀接 方法或材料超出表6-18时,应通过胀接工艺试验确定合适的胀度。
换热管与管板的连接
6.6.2强度焊接 适用于本标准规定的设计压力,但不适用于有振动、 有缝隙腐蚀倾向的场合 6.6.2.3强度焊焊角高l应满足7.4.7中换热管与管板 连接拉脱力的要求,且l不应小于δ1
换热管与管板的连接
换热管与管板的连接
6.6.3胀焊并用 适用范围: a)振动或循环载荷时 a)密封性能要求高的场合 b)存在缝隙腐蚀倾向时 b)承受振动或疲劳载荷的场合 c)采用复合管板时 c)有间隙腐蚀的场合 d) 采用复合管板的场合 6.6.3.3强度焊接加贴胀的管孔结构形式及尺寸见图6-21, 强度焊接还应遵守强度焊接的规定。贴胀的管板孔可不开 槽,胀度宜控制在2%—3% 6.6.3.4先胀后焊,要求全长胀接。
管板
8.4.5.1管板孔桥的最小孔桥宽度计算公式改变。 8.4.7管板管孔表面应清理干净,不应有影响胀接或焊接连 接质量的毛刺、铁屑、锈斑、油污等;胀接管孔表面不得 有影响胀接质量的纵向或螺旋状刻痕等缺陷。(更严格, 原为贯通的)
换热管与管板的连接
6.6.1强度胀接 a)设计压力小于等于4.0MPa b)设计温度小于等于300℃ c)操作中无振动,无过大的温度波动及无明显的应力腐蚀倾向(剧烈的 振动) 6.6.1.2设计压力大于4.0MPa时需要采用强度胀接,应进行胀接工艺试 验,换热管与管板连接的拉脱力满足7.4.7(许用拉脱力)的要求。 6.6.1.5强度胀接的结构尺寸要求 a)最小胀接尺寸应取管板名义厚度减去3mm的差值与50mm二者的小值; 超出部分可采用贴胀,当有要求时也可全长采用强度胀接 b)连接尺寸:伸出长度上角标+2改为+1 c)采用柔性胀接工艺时,开槽宽度按式6-3计算,且不得大于13mm。 d)需要时可开多个槽
GB/T151-2014《热交换器》
新旧版本参数变化
标准版本 GB151-1989 GB151-1999 GB/T151-2014 公称直径mm 1500 2600 4000 设计压力与公称直径的乘积 104 1.75x104 2.7x104
GB/T151新标准的变化
一、名称的变化 二、范围、参数的变化 三、重点内容变更
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
相关标准 GB150-2011《压力容器》
下列容器不在本标准的适用范围内: a) 设计压力低于 0.1MPa 且真空度低于0.02MPa 的容器; b) 《移动式压力容器安全监察规程》管辖的容器; c) 旋转或往复运动机械设备中自成整体或作为部件的受压器室 (如泵壳、压缩机外壳、涡轮机外壳、液压缸等); d) 核能装置中存在中子辐射损伤失效风险的容器; e) 直接火焰加热的容器; f) 内直径(对非圆形截面,指截面内边界的最大几何尺寸,如: 矩形为对角线,椭圆为长轴)小于 150mm 的容器; g) 搪玻璃容器和制冷空调行业中另有国家标准或行业标准的容 器。
定义了什么是压力容器: 是指盛装气体或者液体,承载一定压力的密闭设备, 其范围规定为最高工作压力大于或者等于0.1MPa(表压), 且压力与容积的乘积大于或者等于2.5MPa· L的气体、液化 气体和最高工作温度高于或者等于标准沸点的液体的固定 式容器和移动式容器;盛装公称工作压力大于或者等于 0.2MPa(表压),且压力与容积的乘积大于或者等于 1.0MPa· L的气体、液化气体和标准沸点等于或者低于60℃ 液体的气瓶;氧舱等。
管板
6.5.1管孔直径允许偏差随换热管进行调整。 6.5.1.8当奥氏体不锈钢、双相不锈钢、钛、铜、镍、锆及其合金换热管 与管板采用强度胀接时,管板的管孔公称直径宜减小0.05~0.1mm。 8.4.1DN≤2600的热交换器管板不宜拼接(新增) 8.4.2a)对接接头应采用全焊透结构 8.4.3b)基层材料的待堆焊面和覆层材料加工后(管板钻孔前)的表面, 应按JB/T4730进行表面检测,Ⅰ级合格(不得有裂纹、成排气孔,符 合Ⅱ级缺陷显示) 8.4.4管板管孔偏差要求 a)允许有4%的管孔上偏差超出表中相应值的50%(0.15mm) b)抽查不小于60°管板中心角区域内的管孔,未达到a)要求时100%检 查。(100%检测为新增)
GB/T151-2014 《热交换器》
代替:GB151-1999《管壳式换热器》
发布:
2014年12月05日 实施: 2015年05月01日
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
国家行政法规: 《特种设备安全监察条例》国务院2009 年549 号令
管板
5.3.1锻件级别不得低于Ⅱ级 取消了 4.3.1.2管板本身具有凸肩并与圆筒对接连接时,应采用锻件 4.3.1.3厚度大于60mm的管板,宜采用锻件 5.3.2.1带凸肩的管板、内孔焊管板和管箱平盖采用轧制板材直接加工制 造时,碳素钢、低合金钢厚度方向性能级别不应低于GB/T5313中的 Z35级,并在设计文件上提出检验要求。 5.3.2.2复合板引入标准NB/T47002《压力容器用爆炸焊接复合板》 5.3.3衬层复合结构(新增)
GB/T151-2014《热交换器》是一个什 么样的标准,具有怎样的地位?
相关标准 GB/T151-2014《热交换器》
——从属压力容器范畴,依托于GB150 ——其理论基础、安全系数、许用应力和材料选择、通用要求等方面均与 GB150相同 ——管壳式热交换器中通用受压元件的强度设计计算公式已纳入GB150的, 本标准不再重复,本标准中强度设计计算公式只针对管壳式热交换器特定 的受压元件,包括管板、浮头、钩圈等 ——以换热器为对象,提出共性通用要求,通过引用标准方式,将螺旋板式 换热器JB4751、板式换热器NB/T47004、铝制板翅式热交换器 NB/T47006、空冷式热交换器NB/T47007等其他结构型式的热交换器纳 入热交换器的框架内 ——对于采用铝、钛、铜、镍、锆等其他金属材料制热交换器、受压元件, 也采用引用标准方式,凡是涉及材料内容执行相应标准要求,凡是产品制 造内容执行相应产品标准,凡是共性内容应符合本标准的通用要求。