第七章 频响函数的估计
频响函数
yx梁受迫振动的基本方程:())()(0x x t F EIu um IV -⋅=+δ 当受恒定力作用时,)(1)(t F t F ⋅-= 当受冲击载荷时,)()(t F t F δ⋅-= 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:⎰⎰∑⎰∑--=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV nm lnbn n mdxx x x F dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:)()()(00244402x F dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅-=+⋅⎰⎰ ,即: lx n ml Fdx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅-==+⎰ 以零初始条件解此微分方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlFq bn bn bn ωπω 进行Laplace 变换,)1(sin 2)(2202ss s l x n ml F q L bn bn bn -+=ωπω,而输入力: sFt F L t F L -=⋅-=))(1())((所以)(sin2)()()(22ωωπω-=='bn bn n m l l x n F L q L H l x n m l l x n l x n H H bn n n πωωππωωsin )(sin2sin )()(220⋅-=⋅'= ∑∑∑⋅-=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωππωωωsin )(sin2sin )()()(220或者,直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n sml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,可直接得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bnbn nml l x n sFq F L q L H 当载荷为冲击载荷时,也可直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n ml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,同样可以得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bn bn n m l l x n F q F L q L H 由此可以看出,频响函数仅仅同梁的性质有关,而与激励无关 考虑阻尼,类似单自由度系统:∑∑∑⋅-⋅⋅+=⋅'==n bn bn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220下面讨论速度和加速度的频响函数: 由)1(cos sin 202-=t l x n mlF q bn bn bn ωπω,得到:t l x n ml Fq bn bn bn ωπωsin sin 20-= 2202201sin 2sin 2)(bnbn bn bn bn s l x n ml F s l x n ml F qL ωπωωπω+-=+-= )(sin2)()()(22ωωωπω-⋅=-=='bn bnbn nml j l x n sFqF L q L H∑∑∑⋅-⋅=⋅'==nbn nnnn l x n m l jl x n l xn H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(22同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+⋅=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l jl x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220加速度:t lx n m l Fqbn bn ωπcos sin 20-= 220sin 2)(bnbn s sl x n ml F qL ωπ+-= )(sin2)()()(2220ωωωπω--=-=='bn bn bn nml l x n sFqF L q L H ∑∑∑⋅--=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(2220 同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+-=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(2220 加入弹簧质量系统:x对于k 非常大的情况,可以近似认为弹簧质量系统为刚体,基本不影响桥的性质,所以()()()∑∑⋅--==≈n bnn n M l x n m l l x n H t F FT y FT H πωωωπωωsin )(sin2)()(2220 对于k 不是足够大可以认为弹簧质量系统为刚体的时候,由冲量定理,得:()v qM t F ⋅=⋅δ 此后弹簧质量系统和桥耦合振动在某一固定位置0x ,()()Mt F q v δ⋅=0 车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()0x u k kq qM v v ⋅=+ 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:()⎰⎰∑⎰∑-=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV n m lnbn n mdx x x x t f dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:())()()(00244402x t f dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅=+⋅⎰⎰ ,即: ()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()Mg qM t f v --= ,所以: ()lx n ml Mg q M q q v bn bn bn 02sin 2πω⋅+-=+又因为g qv << ,所以上式可以改写为 lx n ml Mg q q bn bn bn 02sin 2πω⋅-=+ 以零初始条件解此方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlMgq bn bn bn ωπω 于是:()()∑-⋅=⋅=+nbn bn v v v v v t mlMgl x n x u q q1cos 2sin 2022022ωωπωωω 以()00=v q ,()()Mt F qv δ⋅=0 为初始条件,解此方程,得到:()()()()∑∑∑--+--⋅⋅=n bn n bn bnv bn v n v bnv v v v l x n ml Mg t l x n ml Mg t l x n ml Mg t M t F t q 0220222220222sin 2cos sin 2cos sin 2sin πωωπωωωωωπωωωωδx加入激励力,车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()t F x u k kq q M v v ωsin 0⋅-⋅=+ 同上可得:()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()t F qM t f v ωsin --= ,所以: ()lx n ml t F q M q q v bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅+-=+当弹簧刚度非常大时,可以认为()t F x u k kq v ωsin 0⋅-≈⋅- 所以上式可以改写为lx n ml t F q q bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅-=+ 以零初始条件解此方程:()()()t l x n ml Ft l x n ml F t q bn bn Bn bn bn ωπωωωπωωωωsin sin 2sin sin2022022---=于是:()()()t M F l x n ml F t t l x n ml F t MFx u q qn bn v n bn bn bn v v v v v ωπωωωωωπωωωωωωωωsin sin 2sin sin sin 2sin 0222202222022⋅----=⋅-⋅=+∑∑ 令:()()∑=-=-=nnbn vn bn bn v n B B l x n m l F B l x n m l F A ,sin 2sin 2022222222πωωωπωωωωω则:t M F B t A q qnbn n v v v ωωωsin sin 2⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=+∑以零初始条件解此方程:()()()()tM F B A t M F B t A q vn v v bnv v n bn v n bn v bn n v ωωωωωωωωωωωωωωωsin sin sin 22222222⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++--+-+--=∑∑板振动的基本方程:()()00224,y y x x t F tm D --⋅=∂∂+∇δωω设()()()()∑∑∑∑==mnmn mnmn mn t q byn a x m t q y x W t y x ππωsin sin,,,,代入基本方程: ()()()()00222224,sin sin sin sin y y x x t F t q b y n a x m m t q b y n a x m b n a m D m n mn m n mn --=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∑∑∑∑δπππππ 两边同乘byn a x m ππsin sin,积分,得到: ()()t q ab b l a k D dxdy t q b y l b y n a x k a x m b n a m D kl a bm n mn 4sin sin sin sin 22222400222224⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎰⎰∑∑ππππππ()()t q abm dxdy t qb y l b y n a x k a x m m kl a bmnmn 4sin sin sin sin00=⎰⎰∑∑ππππ ()()()by l a x k t F dxdy b yl a x k y y x x t F a b000000sin sin sin sin,ππππδ=--⋅⎰⎰ 所以:()()()b y l a x k t F ab t q m t q b l a k D kl kl00222224sin sin 4πππ=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 令2222242⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=b l a k m D kl πω得到 ()()()by l a x k t F ab m t q t q kl kl kl 002sin sin 4ππω=+直接对上式进行Laplace 变换,得到:by l a x k ab m s F q q s kl kl kl 0022sin sin 4ππω⋅-=+)(sinsin4)()()(2200ωωππω-=-=='kl bn bn n ab m b y l a x k s F q F L q L H 所以频响函数为:()∑∑-=klkl b y l a x k ab m b y l a x k H ππωωππωsin sin )(sin sin4220 当记入阻尼时()∑∑-⋅⋅+=k l klkl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωsin sin )2(sinsin42200 对于速度:()∑∑-⋅⋅+⋅⋅=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k j H ππωζωωππωωsin sin )2(sinsin42200 同样,对于加速度:()∑∑-⋅⋅+⋅-=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωωsin sin )2(sin sin422002。
第七章频响函数及相干分析
第七章频响函数及相干分析在信号处理领域中,频响函数及相干分析是非常重要的概念和工具。
频响函数是描述信号在频域上响应特性的函数,而相干分析则是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律。
1.频响函数频响函数是描述信号在频域上的响应特性的函数。
它可以是一个复数函数,表示信号在不同频率上的幅度和相位变化,也可以是一个实数函数,只表示信号的幅度变化。
常见的频响函数包括:-幅度响应函数:表示信号在不同频率上的幅度变化。
常用的表达方式有dB值和增益值。
在实际应用中,我们通常更关注信号的幅度响应,因为它反映了信号在传输过程中是否发生了衰减或放大。
-相位响应函数:表示信号在不同频率上的相位变化。
相位响应通常用角度表示,取值范围为-180°到180°,其表示不同频率上信号的相对延迟。
频响函数是非常重要的,因为它能帮助我们了解信号在不同频率上的响应特性,对信号的传输、放大以及滤波等处理过程有着重要的指导作用。
2.相干分析相干分析是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律的方法。
在信号处理中,我们经常需要了解不同信号之间的相互关系,相干分析就是用来帮助我们进行相关性的分析和判断。
相干分析可以帮助我们了解信号之间的相干性质,即它们在时间上的相关性以及在频率上的相关性。
通过相干分析,我们可以定量地描述不同信号之间的相关程度,并判断它们之间是否存在一定的关联关系。
相干分析常用的工具包括:-自相关函数:用于衡量信号在不同时间点上的自相关性。
自相关函数的值表示信号在不同时间点上与自身的相关程度。
-互相关函数:用于衡量两个信号之间的相关性。
互相关函数的值表示不同信号之间的相关程度。
-相干函数:用于衡量两个信号之间的相干性。
相干函数是互相关函数的归一化形式,其取值范围为0到1通过相干分析,我们可以深入了解信号之间的相关性,并对信号之间的相关关系进行量化和度量。
这对于信号处理领域的许多应用如通信、信号传输以及信号分析等都有着非常重要的意义。
数字信号处理第七章习题解答
————第七章———— FIR 数字滤波器设计7.1 学 习 要 点7.1.1 线性相位FIR 数字滤波器特点归纳1. 线性相位概念设()()[]n h FT eH j =ω为FIR 滤波器的频响特性函数。
()ωj e H 可表示为()()()ωθωωj g j e H e H =()ωg H 称为幅度函数,为ω的实函数。
应注意()ωg H 与幅频特性函数()ωj e H 的区别,()ωj e H 为ω的正实函数,而()ωg H 可取负值。
()ωθ称为相位特性函数,当()ωτωθ-=时,称为第一类(A 类)线性相位特性;当()ωτθωθ-=0时,称为第二类(B 类)线性相位特性。
2. 具有线性相位的FIR 滤波器的特点(()n h长度为N )1)时域特点A 类:()()()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧--=-=--=2121,1N N n n h n N h n h ωωθ偶对称关于 (7.1)B 类:()()()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧---=-=---=21221,1N N n n h n N h n h ωπωθ奇对称关于 (7.2)群延时:()21-==-N d d τωωθ为常数,所以将A 类和B 类线性相位特性统称为恒定群时延特性。
2)频域特点A 类:N 为奇数(情况1):()ωg H 关于ππω2,,0=三点偶对称。
N 为偶数(情况2):()ωg H 关于πω=奇对称(()0=πg H )。
B 类:N 为奇数(情况3):()ωg H 关于ππω2,,0=三点奇对称。
N 为偶数(情况4):()ωg H 关于πω2,0=奇对称,关于πω=偶对称。
3. 要点(1)情况1:可以实现所有滤波特性(低通、高通、带通、带阻和点阻等)。
(2)情况2:()0=πg H ,不能实现高通、带通和点阻滤波器。
(3)情况3:只能实现带通滤波器。
(4)情况4:不能实现低通、带阻和点阻滤波器。
7.1.2 FIR 数字滤波器设计方法 FIR 滤波器设计方法: (1)窗函数法 (2)频率采样法 (3)切比雪夫逼近法1. 窗函数法的设计步骤与要点设()()[]n h FT eH d j d =ω为希望逼近的频响特性函数,()()[]n h FT e H j d =ω为用窗函数法设计的实际滤波器的频响函数。
频率响应函数估计方法综述
为了方便计算和操作 ,对公式 ( 12)两边取对数 ,即定义
Hlog ( f) = log[ Hgeom ( f) ] =
n
∑ 1
n
k =1
log[ Hk
( f)
]
( 13 )
对于 Harithm估计 , 当 |M ( f) /X ( f) | < 1 时 , 式 ( 11 )可以
按照 Taylor级数展开 ,并且可以进一步证明 (具体证明
计 ,而且易证明 H3 Ε H4 ,这样可得 H1 ~ H4 估计的关系
为 H1 Φ H4 Φ H3 Φ H2 。
1.
4 Ha rithm 和
估计 Hgeom
[1 - 2]
针对图 1系统输入输出均包含有加性噪声干扰的
情况 ,人们提出了很多平均方案来减小误差 , 包括很多
的非线性平均技术 。在文献 [ 1 ]中作者就针对多次系
基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 (编号 50605065 )重庆大学研究生 科技创新基金 ,项目编号 : 200701Y1B01000196 收稿日期 : 2007 - 07 - 27 修改稿收到日期 : 2007 - 09 - 10 第一作者 段虎明 男 ,博士生 , 1979年 1月生
谱 , Z ( f)为系统输入端的测量信号的频谱 , N ( f)为系 统输出端的随机噪声的频谱 , Y ( f)为系统输出端的测 量信号的频谱 。这样系统的频响函数就可以表示为
(2)
然而实测的输入输出信号中总是存在各种干扰噪声信
号 ,因此频响函数一般不能精确计算 。为了减小误差 , 提高频响函数的测量精度 , 学者们提出了一系列的频 响函数估计方法 ,下面对它们作简要介绍 。 111 H1 估计 [1 - 8 ] 对图 1所示的系统 , 按照最小二乘估计原则可定 义 H1 估计为 :
设备振动传递路径的频响函数计算方法研究
mjFm2=X
j2
缮
┇ ┇ 设
设 设
…
┇┇
.
设
H设
墒设
1jF1k+H
2jF2k+…+H
mjFmk=X
jk
Hale Waihona Puke (3)式中:下标 m 为频响函数编号,下标 k 为工况编号,
下标 j 为评估点编号。
当工况数目 k 大于或等于频响函数数目 m 时,
2018 年第 11 期
王楷,等:设备振动传递路径的频响函数计算方法研究
总第 187 期 2018 年第11 期
机械分析与设计
机械管理开发 MECHANICAL MANAGEMENT AND DEVELOPMENT
Total 187 No.11,2018
DOI:10.16525/14-1134/th.2018.11.021
设备振动传递路径的频响函数计算方法研究
同工况,求解分段函数中的未知参数,从而获得未知的频响函数。为验证该方法的准确性,利用某型海水泵进
行实验,计算海水泵进口管路和出口管路的支撑点到评估点的频响函数。实验结果显示:在 300~700Hz 频段
内,频响函数的计算值与测试值总级相差 1 dB,满足工程要求。由此可见,运用本方法计算设备振动传递路径
工况传递路径分析法是在传递路径分析法[6]的 基础上发展演变而来的,其基本原理基于假设:来自
收稿日期:2018-04-15 第一作者简介:王楷(1987—),男,毕业于山东科技大学机械设
计制造及其自动化专业,初级工程师,主要从事海洋科技与装
备研发及工程应用。
不同路径的所有部分响应构成了总响应。
移 Xj= Xij . i
振动方面的专业英语及词汇
振动方面的专业英语及词汇振动方面的专业英语及词汇参见《工程振动名词术语》1、振动信号的时域、频域描述振动过程 (Vibration Process)简谐振动 (Harmonic Vibration)周期振动 (Periodic Vibration)准周期振动 (Ouasi-periodic Vibration)瞬态过程 (Transient Process)随机振动过程 (Random Vibration Process) 各态历经过程 (Ergodic Process)确定性过程 (Deterministic Process)振幅 (Amplitude)相位 (Phase)初相位 (Initial Phase)频率 (Frequency)角频率 (Angular Frequency)周期 (Period)复数振动 (Complex Vibration)复数振幅 (Complex Amplitude)峰值 (Peak-value)平均绝对值 (Average Absolute Value)有效值 (Effective Value,RMS Value)均值 (Mean Value,Average Value)傅里叶级数 (FS,Fourier Series)傅里叶变换 (FT,Fourier Transform)傅里叶逆变换 (IFT,Inverse Fourier Transform) 离散谱 (Discrete Spectrum)连续谱 (Continuous Spectrum)傅里叶谱 (Fourier Spectrum)线性谱 (Linear Spectrum)幅值谱 (Amplitude Spectrum)相位谱 (Phase Spectrum)均方值 (Mean Square Value)方差 (Variance)协方差 (Covariance)自协方差函数 (Auto-covariance Function)互协方差函数 (Cross-covariance Function)自相关函数 (Auto-correlation Function)互相关函数 (Cross-correlation Function)标准偏差 (Standard Deviation)相对标准偏差 (Relative Standard Deviation)概率 (Probability)概率分布 (Probability Distribution)高斯概率分布 (Gaussian Probability Distribution) 概率密度 (Probability Density)集合平均 (Ensemble Average)时间平均 (Time Average)功率谱密度 (PSD,Power Spectrum Density)自功率谱密度 (Auto-spectral Density)互功率谱密度 (Cross-spectral Density)均方根谱密度 (RMS Spectral Density)能量谱密度 (ESD,Energy Spectrum Density)相干函数 (Coherence Function)帕斯瓦尔定理 (Parseval''''s Theorem)维纳,辛钦公式 (Wiener-Khinchin Formula2、振动系统的固有特性、激励与响应振动系统 (Vibration System)激励 (Excitation)响应 (Response)单自由度系统 (Single Degree-Of-Freedom System) 多自由度系统 (Multi-Degree-Of- Freedom System) 离散化系统 (Discrete System)连续体系统 (Continuous System)刚度系数 (Stiffness Coefficient)自由振动 (Free Vibration)自由响应 (Free Response)强迫振动 (Forced Vibration)强迫响应 (Forced Response)初始条件 (Initial Condition)固有频率 (Natural Frequency)阻尼比 (Damping Ratio)衰减指数 (Damping Exponent)阻尼固有频率 (Damped Natural Frequency)对数减幅系数 (Logarithmic Decrement)主频率 (Principal Frequency)无阻尼模态频率 (Undamped Modal Frequency)模态 (Mode)主振动 (Principal Vibration)振型 (Mode Shape)振型矢量 (Vector Of Mode Shape)模态矢量 (Modal Vector)正交性 (Orthogonality)展开定理 (Expansion Theorem)主质量 (Principal Mass)模态质量 (Modal Mass)主刚度 (Principal Stiffness)模态刚度 (Modal Stiffness)正则化 (Normalization)振型矩阵 (Matrix Of Modal Shape)模态矩阵 (Modal Matrix)主坐标 (Principal Coordinates)模态坐标 (Modal Coordinates)模态分析 (Modal Analysis)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)频响函数 (Frequency Response Function)幅频特性 (Amplitude-frequency Characteristics)相频特性 (Phase frequency Characteristics)共振 (Resonance)半功率点 (Half power Points)波德图(Bodé Plot)动力放大系数 (Dynamical Magnification Factor)单位脉冲 (Unit Impulse)冲激响应函数 (Impulse Response Function)杜哈美积分(Duhamel’s Integral)卷积积分 (Convolution Integral)卷积定理 (Convolution Theorem)特征矩阵 (Characteristic Matrix)阻抗矩阵 (Impedance Matrix)频响函数矩阵 (Matrix Of Frequency Response Function) 导纳矩阵 (Mobility Matrix)冲击响应谱 (Shock Response Spectrum)冲击激励 (Shock Excitation)冲击响应 (Shock Response)冲击初始响应谱 (Initial Shock Response Spectrum)冲击剩余响应谱 (Residual Shock Response Spectrum) 冲击最大响应谱 (Maximum Shock Response Spectrum) 冲击响应谱分析 (Shock Response Spectrum Analysis)3 、模态试验分析模态试验 (Modal Testing)机械阻抗 (Mechanical Impedance)位移阻抗 (Displacement Impedance)速度阻抗 (Velocity Impedance)加速度阻抗 (Acceleration Impedance)机械导纳 (Mechanical Mobility)位移导纳 (Displacement Mobility)速度导纳 (Velocity Mobility)加速度导纳 (Acceleration Mobility)驱动点导纳 (Driving Point Mobility)跨点导纳 (Cross Mobility)传递函数 (Transfer Function)拉普拉斯变换 (Laplace Transform)传递函数矩阵 (Matrix Of Transfer Function)频响函数 (FRF,Frequency Response Function)频响函数矩阵 (Matrix Of FRF)实模态 (Normal Mode)复模态 (Complex Mode)模态参数 (Modal Parameter)模态频率 (Modal Frequency)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)模态振型 (Modal Shape)模态质量 (Modal Mass)模态刚度 (Modal Stiffness)模态阻力系数 (Modal Damping Coefficient)模态阻抗 (Modal Impedance)模态导纳 (Modal Mobility)模态损耗因子 (Modal Loss Factor)比例粘性阻尼 (Proportional Viscous Damping)非比例粘性阻尼 (Non-proportional Viscous Damping) 结构阻尼 (Structural Damping,Hysteretic Damping) 复频率 (Complex Frequency)复振型 (Complex Modal Shape)留数 (Residue)极点 (Pole)零点 (Zero)复留数 (Complex Residue)随机激励 (Random Excitation)伪随机激励 (Pseudo Random Excitation)猝发随机激励 (Burst Random Excitation)稳态正弦激励 (Steady State Sine Excitation)正弦扫描激励 (Sweeping Sine Excitation)锤击激励 (Impact Excitation)频响函数的H1 估计 (FRF Estimate by H1)频响函数的H2 估计 (FRF Estimate by H2)频响函数的H3 估计 (FRF Estimate by H3)单模态曲线拟合法 (Single-mode Curve Fitting Method) 多模态曲线拟合法 (Multi-mode Curve Fitting Method) 模态圆 (Mode Circle)剩余模态 (Residual Mode)幅频峰值法 (Peak Value Method)实频-虚频峰值法 (Peak Real/Imaginary Method)圆拟合法 (Circle Fitting Method)加权最小二乘拟合法 (Weighting Least Squares Fitting method) 复指数拟合法 (Complex Exponential Fitting method)4、振动测试的名词术语1 )传感器测量系统传感器测量系统 (Transducer Measuring System)传感器 (Transducer)振动传感器 (Vibration Transducer)机械接收 (Mechanical Reception)机电变换 (Electro-mechanical Conversion)测量电路 (Measuring Circuit)惯性式传感器 (Inertial Transducer,Seismic Transducer)相对式传感器 (Relative Transducer)电感式传感器 (Inductive Transducer)应变式传感器 (Strain Gauge Transducer)电动力传感器 (Electro-dynamic Transducer)压电式传感器 (Piezoelectric Transducer)压阻式传感器 (Piezoresistive Transducer)电涡流式传感器 (Eddy Current Transducer)伺服式传感器 (Servo Transducer)灵敏度 (Sensitivity)复数灵敏度 (Complex Sensitivity)分辨率 (Resolution)频率范围 (Frequency Range)线性范围 (Linear Range)频率上限 (Upper Limit Frequency)频率下限 (Lower Limit Frequency)静态响应 (Static Response)零频率响应 (Zero Frequency Response)动态范围 (Dynamic Range)幅值上限 Upper Limit Amplitude)幅值下限 (Lower Limit Amplitude)最大可测振级 (Max.Detectable Vibration Level)最小可测振级 (Min.Detectable Vibration Level)信噪比 (S/N Ratio)振动诺模图 (Vibration Nomogram)相移 (Phase Shift)波形畸变 (Wave-shape Distortion)比例相移 (Proportional Phase Shift)惯性传感器的稳态响应(Steady Response Of Inertial Transducer)惯性传感器的稳击响应 (Shock Response Of Inertial Transducer) 位移计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Vibrometer)加速度计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Accelerometer)幅频特性曲线 (Amplitude-frequency Curve)相频特性曲线 (Phase-frequency Curve)固定安装共振频率 (Mounted Resonance Frequency)安装刚度 (Mounted Stiffness)有限高频效应 (Effect Of Limited High Frequency)有限低频效应 (Effect Of Limited Low Frequency)电动式变换 (Electro-dynamic Conversion)磁感应强度 (Magnetic Induction, Magnetic Flux Density)磁通 (Magnetic Flux)磁隙 (Magnetic Gap)电磁力 (Electro-magnetic Force)相对式速度传 (Relative Velocity Transducer)惯性式速度传感器 (Inertial Velocity Transducer)速度灵敏度 (Velocity Sensitivity)电涡流阻尼 (Eddy-current Damping)无源微(积)分电路 (Passive Differential (Integrate) Circuit) 有源微(积)分电路 (Active Differential (Integrate) Circuit)运算放大器 (Operational Amplifier)时间常数 (Time Constant)比例运算 (Scaling)积分运算 (Integration)微分运算 (Differentiation)高通滤波电路 (High-pass Filter Circuit)低通滤波电路 (Low-pass Filter Circuit)截止频率 (Cut-off Frequency)压电效应 (Piezoelectric Effect)压电陶瓷 (Piezoelectric Ceramic)压电常数 (Piezoelectric Constant)极化 (Polarization)压电式加速度传感器 (Piezoelectric Acceleration Transducer) 中心压缩式 (Center Compression Accelerometer)三角剪切式 (Delta Shear Accelerometer)压电方程 (Piezoelectric Equation)压电石英 (Piezoelectric Quartz)电荷等效电路 (Charge Equivalent Circuit)电压等效电路 (Voltage Equivalent Circuit)电荷灵敏度 (Charge Sensitivity)电压灵敏度 (Voltage Sensitivity)电荷放大器 (Charge Amplifier)适调放大环节 (Conditional Amplifier Section)归一化 (Uniformization)电荷放大器增益 (Gain Of Charge Amplifier)测量系统灵敏度 (Sensitivity Of Measuring System)底部应变灵敏度 (Base Strain Sensitivity)横向灵敏度 (Transverse Sensitivity)地回路 (Ground Loop)力传感器 (Force Transducer)力传感器灵敏度 (Sensitivity Of Force Transducer)电涡流 (Eddy Current)前置器 (Proximitor)间隙-电压曲线 (Voltage vs Gap Curve)间隙-电压灵敏度 (Voltage vs Gap Sensitivity)压阻效应 (Piezoresistive Effect)轴向压阻系数 (Axial Piezoresistive Coefficient)横向压阻系数 (Transverse Piezoresistive Coefficient)压阻常数 (Piezoresistive Constant)单晶硅 (Monocrystalline Silicon)应变灵敏度 (Strain Sensitivity)固态压阻式加速度传感器(Solid State Piezoresistive Accelerometer)体型压阻式加速度传感器(Bulk Type Piezoresistive Accelerometer)力平衡式传感器 (Force Balance Transducer)电动力常数 (Electro-dynamic Constant)机电耦合系统 (Electro-mechanical Coupling System)2)检测仪表、激励设备及校准装置时间基准信号 (Time Base Signal)李萨茹图 (Lissojous Curve)数字频率计 (Digital Frequency Meter)便携式测振表 (Portable Vibrometer)有效值电压表 (RMS Value Voltmeter)峰值电压表 (Peak-value Voltmeter)平均绝对值检波电路 (Average Absolute Value Detector) 峰值检波电路 (Peak-value 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for Over-all System)模拟传感器 (Simulated Transducer)静态校准 (Static Calibration)简谐激励校准 (Harmonic Excitation Calibration)绝对校准 (Absolute Calibration)相对校准 (Relative Calibration)比较校准 (Comparison Calibration)标准振动台 (Standard Vibration Exciter)读数显微镜法 (Microscope-streak Method)光栅板法 (Ronchi Ruling Method)光学干涉条纹计数法 (Optical Interferometer Fringe Counting Method)光学干涉条纹消失法(Optical Interferometer Fringe Disappearance Method)背靠背安装 (Back-to-back Mounting)互易校准法 (Reciprocity Calibration)共振梁 (Resonant Bar)冲击校准 (Impact Exciting Calibration)摆锤冲击校准 (Ballistic Pendulum Calibration)落锤冲击校准 (Drop Test Calibration)振动和冲击标准 (Vibration and Shock Standard)迈克尔逊干涉仪 (Michelson Interferometer)摩尔干涉图象 (Moire Fringe)参考传感器 (Reference Transducer)3 )频率分析及数字信号处理带通滤波器 (Band-pass Filter)半功率带宽 (Half-power Bandwidth)3 dB 带宽 (3 dB Bandwidth)等效噪声带宽 (Effective Noise Bandwidth)恒带宽 (Constant Bandwidth)恒百分比带宽 (Constant Percentage Bandwidth)1/N 倍频程滤波器 (1/N Octave Filter)形状因子 (Shape Factor)截止频率 (Cut-off Frequency)中心频率 (Centre Frequency)模拟滤波器 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(Sampling Rate Reduction)功率谱估计 (Power Spectrum Estimate)相关函数估计 (Correlation Estimate)频响函数估计 (Frequency Response Function Estimate) 相干函数估计 (Coherence Function Estimate)冲激响应函数估计 (Impulse Response Function Estimate) 倒频谱 (Cepstrum)功率倒频谱 (Power Cepstrum)幅值倒频谱 (Amplitude Cepstrum)倒频率 (Quefrency)4 旋转机械的振动测试及状态监测状态监测 (Condition Monitoring)故障诊断 (Fault Diagnosis)转子 (Rotor)转手支承系统 (Rotor-Support System)振动故障 (Vibration Fault)轴振动 (Shaft Vibration)径向振动 (Radial Vibration)基频振动 (Fundamental Frequency Vibration)基频检测 (Fundamental Frequency Component Detecting) 键相信号 (Key-phase Signal)正峰相位 ( Peak Phase)高点 (High Spot)光电传感器 (Optical Transducer)同相分量 (In-phase Component)正交分量 (Quadrature Component)跟踪滤波 (Tracking Filter)波德图 (Bode Plot)极坐标图 (Polar Plot)临界转速 (Critical Speed)不平衡响应 (Unbalance Response)残余振幅 (Residual Amplitude)方位角 (Attitude Angle)轴心轨迹 (Shaft Centerline Orbit)正进动 (Forward Precession)同步正进动 (Synchronous Forward Precession) 反进动 (Backward Precession)正向涡动 (Forward Whirl)反向涡动 (Backward Whirl)油膜涡动 (Oil Whirl)油膜振荡 (Oil Whip)轴心平均位置 (Average Shaft Centerline Position) 复合探头 (Dual Probe)振摆信号 (Runout Signal)电学振摆 (Electrical Runout)机械振摆 (Mechanical Runout)慢滚动向量 (Slow Roll Vector)振摆补偿 (Runout Compensation)故障频率特征 (Frequency Characteristics Of Fault) 重力临界 (Gravity Critical)对中 (Alignment)双刚度转子 (Dual Stiffness Rotor)啮合频率 (Gear-mesh Frequency)间入简谐分量 (Interharmonic Component)边带振动 (Side-band Vibration)三维频谱图 (Three Dimensional Spectral Plot)瀑布图 (Waterfall Plot)级联图 (Cascade Plot)阶次跟踪 (Order Tracking)阶次跟踪倍乘器 (Order Tracking Multiplier)监测系统 (Monitoring System)适调放大器 (Conditional Amplifier)趋势分析 (Trend Analysis)倒频谱分析 (Cepstrum Analysis)直方图 (Histogram)确认矩阵 (Confirmation Matrix) 通频幅值 (Over-all Amplitude) 幅值谱 (Amplitude Spectrum) 相位谱 (Phase Spectrum)报警限 (Alarm Level)来源网络,侵删。
机械振动系统的频响函数估计方法研究
机械振动系统的频响函数估计方法研究
张磊;曹跃云;郭光林
【期刊名称】《武汉理工大学学报(交通科学与工程版)》
【年(卷),期】2014(038)006
【摘要】为提高频率响应函数(FRF)的估计精度,基于主成分和总体最小二乘法的思想,分别提出SISO和MIMO测量条件下的FRF估计模型,模型能考虑输入输出随机噪声影响且理论清晰、简单易行.利用振动传递路径系统模型验证提出方法比传统方法更具有效性.依据不同的测量环境、测量对象、精度和效率等要求,提出FRF 测量、估计等环节的有效策略.研究成果为获取精度高、鲁棒性好的FRF提供了有力支撑.
【总页数】5页(P1286-1290)
【作者】张磊;曹跃云;郭光林
【作者单位】海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033
【正文语种】中文
【中图分类】U661.44
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发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析
发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析摘要:本文主要介绍发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验分析方法,定量分析端部绕组的振动状态,通过每次试验的结论,对比历史数据和比较趋势,发现未来运行中的事故隐患,从而避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故。
关键词:定子绕组端部固有振动频率模态分析一、前言随着发电机单机容量的增加,定子绕组端部受到的两倍频电磁力随之增大。
如果定子绕组端部的固有频率接近100Hz,在运行中绕组端部将会产生较大的谐振振幅,且以绕组端部整体模态频率接近100Hz,振形为椭圆时最为严重。
发电机定子端部绕组松动、磨损造成发电机定子短路、接地的事故时有发生,造成了巨大的直接经济损失和间接经济损失。
给社会生活和生产带来很大危害。
因此,对发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验,定量分析端部绕组的振动状态,成为加强对发电机定子端部绕组松动、磨损的有效检查手段之一,也是预防发电机事故的重要措施之一。
发电机定子绕组端部机械振动模态测量属无损检查性试验,可由试验结果预测发电机实际运行时端部的振动状态,不但每次试验的结论可指导发电机的维护和检修,而且通过对比历史数据和比较趋势,可以帮助发现未来运行中的事故隐患,对避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故有重要的指导意义。
二、固有频率测量及模态试验1.测点的要求1.1测点位置能够在发电机定子结构变形后明确显示试验频段内所有模态的变形特征和模态间的变形区别。
1.2测点数量测点数量不应少于定子槽数的一半。
根据实际情况在汽励两侧定子绕组端部锥体内截面上取3个圆周,在圆周上均匀选取发电机端部上层线棒做为测试点。
根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。
2.加速度传感器的固定用真空泥(或其它粘接物)将加速度传感器临时固定于被试线棒上。
1.4激振方式激振方式是锤击法。
根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。
第七章 频响函数及相干分析
记 H3 ( f )
2015年12月22日星期二
同济大学汽车学院振动噪声研究所
29
二.频响函数的估计精度
a(t)
H ( ) H 0 ( f )
b(t)
n(t)
x(t)
m(t)
y(t)
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当系统输入输出存在干扰时
x(t ) a(t ) n(t ) X ( f ) A( f ) N ( f )
2
2
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如果 rxy 2 ( f ) 很小,即低于0.5时,认为: (1)系统受到的输入不只一个,还有分解的输入; (2)系统本身具有非线性性质; (3)系统的输入(有用信号)太小,为噪声所淹没。
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同济大学汽车学院振动噪声研究所
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离散形式
R y (l ) Ey(k l ) g (k )
r
h(r ) h(n) R (l r n)
x x
Rxy
r
h(n) R (l n)
2015年12月22日星期二
2015年12月22日星期二 同济大学汽车学院振动噪声研究所 14
或极坐标形式
H ( f ) H r ( f ) e j ( f )
因而一般描述 H ( f ) 有以下几种方式: 1)实频、虚频图。
2)幅频、相频图。(或波德图)
3)乃奎斯特图(或实虚图)
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连续介质系统频响函数
连续介质系统频响函数
连续介质系统的频响函数是指在频率域内,输入信号和输出信号的相对响应。
它描述了系统对不同频率信号的响应能力,通常用复数函数来表示,形如H(ω)。
其中,ω为信号的角频率。
在物理学中,连续介质系统常用的频响函数有传递函数和阻抗函数。
1. 传递函数
传递函数是系统输出与输入之比的拉普拉斯变换,用H(s)表示,其中s为复数变量。
传递函数具有明显的分子和分母形式:
H(s) = Y(s)/X(s)
其中,X(s)为输入信号的拉普拉斯变换,Y(s)为输出信号的拉普拉斯变换。
2. 阻抗函数
阻抗函数是用于描述电路或其他物理系统中电阻、电感和电容之间的相对关系。
阻抗函数通常用复数形式表示,形如Z(ω)。
阻抗函数定义为:
Z(ω) = V(ω)/I(ω)
其中,V(ω)表示系统的电压响应,I(ω)表示系统的电流响应。
阻抗函数能够描述系统对不同频率信号的电性质。
频响函数的测定方法
d y (t ) dy(t ) m c ky(t ) k1 x(t ) 2 dt dt
sin n 1 2
2 1 2 1 t arctg
6
2
n t 当输入为阶跃信号,可求出其响应函 e
y (t ) 1 数
二阶系统对阶跃输 入的响应
dy (t ) y (t ) Sx (t ) dt
频响函数的测定方法-阶跃号激励
令输入x(t )
为t=0时的 阶跃函数,代入下式 dy (t ) y (t ) Sx (t ) dt
求得方程解为 其中
y(t ) S (1 e
t /
表达了系统对 阶跃输入响应快慢。
c dy (t ) y (t ) Sx (t ) k dt
频响函数的测定方法-阶跃信号激励
c 令 k -称为此系统的时间常数。
则上式变为:
Y ( ) S 求出它的频响函数为 H ( j ) X ( ) j 1 其对数幅频特性曲线如图 1 由图可见 特性转折点 是其特性转折 点,所以 是 6 系统重要参数。
)
6
频响函数的测定方法-阶跃信号激励
求
值,上式改写为
由试验求出
y (t ) t / 1 e S y (t ) ) 令 Z ln(1 t S
则
Z
Hale Waihona Puke dZ 1 故 dt
由公式 计算
求出
6
频响函数的测定方法-阶跃信号激励
对于二阶系统:其输入输出关系式为
:
频响函数的测定方法-阶跃信号激励
2 1 这一阶跃响应函数的瞬态响应是以 n 角
发电机定子绕组端部机械振动模态的测量
发电机定子绕组端部机械振动模态的测量1发电机定子绕组端部结构及所受电磁力发电机绕组端部的结构设计随着发电机冷却方式以及制造厂的不同而有所不同,其固定方法基本上可分为绑线式、压板式、绑线和压板相结合式等。
由于汽轮发电机的定子绕组端部处在复杂的端部漏磁场中,而且结构上类似于悬臂梁,不易固定得像槽内线棒那样牢靠,因此无论是在正常运行状态还是在系统发生故障时,端部绕组尤其线棒鼻端处振动最大,绝缘容易受伤,特别是槽口绝缘可能出现击穿和接地现象。
因此,各制造厂很重视端部结构设计,以防止发电机因绕组端部振动过大造成绝缘损伤而引起突发的相间短路或对地短路事故。
实践表明,发电机大量的事故源于其端部绕组的振动,如澳大利亚新南威尔士某发电厂安装了4台相同型号的500mw汽轮发电机,其中3台于1981年的8个月里都发生了汽侧定子绕组端部磨损引发的短路事故,剩下的1台运行到1982年不得不更换了整个定子。
再如,石横电厂某300mw全氢冷发电机,是上海电机厂引进西屋公司制造技术的第一台产品,由于定子绕组端部固定结构不合理,接连两次发生定子绕组端部短路事故。
可以通过有限元方法计算端部复杂的漏磁场,进而算出在稳态运行和系统发生故障时端部绕组各点的受力情况。
各点受力可用下式表达:=f0+f2cos(2et+以一台1000mva汽轮发电机为例,图1、2、3给出了额定运行时(满负荷、功率因数0.95)端部绕组上、下层线棒出槽口处三个不同时刻沿周向的径向受力分布情况。
.tfi图1f时■上、F层絃*出槽口处轻向受力沿周向分布情軌图1中®t=0°时,ia=0,a相相带绕组线棒各点受力为0。
因为磁密沿周向近似正弦分布,b、c相受力沿相带也近似正弦分布。
由于n 维线性系统响应{x }可用下式计算: 图2中血=30。
时,上、下层线棒受力沿周向近似椭圆分布,两椭圆主轴基本垂直。
图3中rot =60°时,ic =O ,c 相相带绕组线棒各点受力为0。
第七章-频响函数的估计
第七章-频响函数的估计7. 频响函数的估计(相干分析)7.1. SISO 系统的频响函数及其估计对于SISO 系统,其频响函数的估计有很多计算方法,主要的有三种估计式。
在没有噪声污染的情况下,它们的估计是等价的。
但是实际上,由于不可避免的存在噪声,三种估计有所差异。
本节讨论在主要的三种噪声污染下,三种传统估计式与真值之间的误差。
7.1.1. 随机激励下的频响函数考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为()ωH 。
设随机输入和响应信号分别为)(t x 和)(t y ,其傅立叶变换分别为)(ωX 和)(ωY ,则有()()()ωωωX H Y =上式两端乘以()ω*X ,取时间平均及集合平均,并注意()ωH 与平均无关,则()()[]()()()[]ωωωωω**1lim 1limX X T H X Y T T T ∞→∞→= 即()()()ωωωx xy S H S =如果()ωx S 不为零,则可得系统的频响函数的第一种计算式()()()ωωωx xy S S H =1同样,如果在系统输入/出频谱式两端乘以()ω*Y ,取时间平均和集合平均,得()()()ωωωyx y S H S =如果()ωyx S 不为零,则可得系统的频响函数的第二种计算式()()()()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωnu vu n nv vn v nx vx n nv vn v T T T T yx y S S S S S S S S S S S S N X T V X T N N T N V T V N T V V T Y X TY Y TS S H ++++=++++=⎭⎬⎫⎩⎨⎧+⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++===∞→∞→∞→∞→********211lim 1111lim 1lim 1limˆ由于噪声)(t n 与响应)(t v ,以及激励)(t u 亦即)(t x 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωvn S 、()ωnvS和()ωun S 都为零,则()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=ωωωωωωωv n vu n v S S H S S S H 1ˆ22式中,()()()ωωωvu v S S H =2 可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计。
频域内频响函数
涉及到快速正弦扫描.百度文库“在模态试验时,频率响应函数的估计有三种估算形式,它们分别为: 第一估算式 1()()()fx ff G H G ωωω=第二估算式 2()()()xx xf G H G ωωω=第三估算式 2()()()xx a ff G H G ωωω=上面三个式子中的具体函数分别代表自谱和互谱函数。
还有一种计算方法,就是直接采用傅里叶变换转换到频率后,响应和输出相比。
在没有噪声污染的理想情况下,这三种估算形式是等价的。
实际上试验信号总会伴随噪声的存在,因此三种估算形式一般会有差异。
当只有响应信号受到噪声污染时,第一估算式为频响函数的真估计,第二、第三估算式均为频响函数的过估计;当只有激励信号受到噪声污染时,第二估算式为频响函数的真估计,第一、第三估算式均为频响函数的欠估计;激励和响应信号都受到噪声污染时,第一估算式为频响函数的欠估计,第二估算式为频响函数的过估计,第三估算式接近频响函数的真估计。
由三种情况可以看出,系统的频率响应函数是介于第一估算式和第二估算式之间,即12()()()H H H ωωω≤≤目前,高精度动态信号分析仪能同时给出三种估算式,则它们可以相互校核。
一般来说,在共振频率附近,响应信号强,激励信号弱,而弱信号的信噪比总是偏低,所以第二估算式比第一估算式更接近真值;而在反共振频率附近,响应信号较弱。
激励信号较强,第一估算式比第二估算式更接近真值。
现有一些分析仪一般只给出第一估算式,为了保证频响函数测量的可靠性,应同时测量相干函数。
相干函数()γω无论输入信号还是输出信号受到噪声污染时,它的值均小于1而大于零,即212()0()1()H H ωγωω≤=≤ 相干函数是描述系统输入与输出相关性的一个函数,如果测量的相干函数值偏小,说明我们测量的响应信号不完全是由激励引起的,可能还存在其它的激励或干扰,这时应分析干扰的来源;若测量的相干函数值接近1,则说明系统响应完全是由激励引起的。
频率响应函数估计方法综述
参考文献 [ 10 ]中 ,作者讨论了 HV 估计 ,其定义如下 :
HV ( f)
= GYY ( f)
- κ( f) GZZ ( f) 2GYZ ( f)
+
Ψ ( f)
( 15 )
其中 , Ψ ( f ) = [ GZZ ( f ) κ ( f ) - GYY ( f ) ]2 + 4κ ( f )
H1 ( f) = GZY ( f) /GZZ ( f)
(3)
其中 : GZY ( f)为实测输入信号和实测输出信号的互谱
均值 ; GZZ ( f)为实测输入信号的自谱均值 。
由公式 ( 3 ) 可 得 H1 估 计 与 系 统 真 实 频 响 函 数
H ( f)的关系为
H1 ( f) = H ( f) / [ 1 + GMM ( f) /GFF ( f) ]
为了方便计算和操作 ,对公式 ( 12)两边取对数 ,即定义
Hlog ( f) = log[ Hgeom ( f) ] =
n
∑ 1
n
k =1
log[ Hk
( f)
]
( 13 )
对于 Harithm估计 , 当 |M ( f) /X ( f) | < 1 时 , 式 ( 11 )可以
按照 Taylor级数展开 ,并且可以进一步证明 (具体证明
(2)
然而实测的输入输出信号中总是存在各种干扰噪声信
号 ,因此频响函数一般不能精确计算 。为了减小误差 , 提高频响函数的测量精度 , 学者们提出了一系列的频 响函数估计方法 ,下面对它们作简要介绍 。 111 H1 估计 [1 - 8 ] 对图 1所示的系统 , 按照最小二乘估计原则可定 义 H1 估计为 :
人体频响函数的测量和分析
人体频响函数的测量和分析人类在不同频率信号的作用下,可以接收到不同频率的声音。
因此,测量和分析人体在不同频率信号作用下的反应,即人体频响函数(HRF),有助于对人体的音频特性等进行深入的研究。
本文的主要内容为人体频响函数的测量和分析,旨在为后续研究提供参考。
一、HRF的测量传统来讲,HRF的测量大都采用传统的声学设备,包括麦克风、功率计、放大器、滤波器等。
首先,将麦克风放置在测试场景之中,并将其与功率表或放大器相连接,一般来说,麦克风的频率范围可达近20kHz,以捕捉不同频率声音。
其次,将放大器与滤波器相连,滤波器可以有效消除噪音,使得在静音环境中测试。
最后,将滤波器与功率计相连,以便获得更加准确的实验结果。
二、HRF的分析HRF分析包括实验时间域分析、频域分析、声谱图分析和脉冲反应分析四个方面。
首先,在实验时间域分析中,首先实现HRF的采样,其次,通过拟合曲线,来分析HRF变化的趋势,从而分析出HRF在不同时点的行为特性;其次,在频域分析中,利用傅里叶变换,将实验采样数据转换成频域数据,以便更直观的分析HRF在不同频率的响应。
同时,还可以采用声谱图进行HRF分析,声谱图是通过将交叠的频谱分离后显示出来的结果,能够表现出HRF在不同频段的特性;最后,在脉冲反应分析中,采用脉冲发射信号,非常有效的抑制因噪声而产生的干扰,从而获取准确的实验结果。
三、HRF的应用HRF的研究有助于我们更深入地了解人们对声音特性的感知及反应,因此,HRF的研究及应用十分广泛。
其中,首先,可以应用在人们的声学设计以及对改善噪声环境中,以便更符合人类音频特性的声学环境;其次,在音频和视频动画中,可以应用HRF的结果,以便制作出更符合人类感受的动画;最后,HRF的研究也有助于人们研究语言及习得的过程,以便更好地理解及分析人们在声音交流中的行为特性等。
综上所述,HRF的测量和分析有助于我们更深入地了解及分析人类在不同频率信号作用下的反应,从而可以更好地应用于人们的声学设计以及视频动画制作中,以及在语言学研究以及习得过程中,帮助我们更好地理解人类语言的行为特性等。
人体频响函数的测量和分析
人体频响函数的测量和分析人体频响函数(HumanFrequencyResponseFunction,HFRF)是一种测量和分析人体噪声及其响应特性的方法。
这种方法被广泛应用于人机交互,声学设计,声学控制,自动化等领域。
本文介绍了人体频响函数的几种基本测量方法,并对其分析过程进行了详细说明。
一、定义及研究原理人体频响函数是指人体(或者模拟器)在不同频率下所产生的响应特性,即输入和输出之间的关系。
其测试原理是将声音经过人体(或模拟器)所发出和收到的声音,然后比较输入和输出的信号,以反映人体在不同频率方面的响应特性。
二、测量方法人体频响函数的测量方法包括:(1)基线法:采用一个适当的音源,将声源安装在测试台上,用一个安装在同一高度的接收器测量发出的声音和收到的声音,测量仪器记录基线响应。
(2)横向扫描法:将测试台上的声源改变其方向,用一个接收器分别测量收到的声音,测量仪器记录横向响应。
(3)空间响应法:把多个接收器放在一起,分别从不同的方向测量声源发出的声音,测量仪器记录空间响应。
(4)人体模拟器测试:将声源放在一个人体模拟器的耳朵的前面,用一个接收器测量发出的声音和收到的声音,测量仪器记录模拟器响应。
三、分析流程人体频响函数的分析流程主要有以下几步:(1)确定测试范围:根据不同的应用场景,确定测试范围,通常是在20Hz-20KHz范围内。
(2)校准:校准测试环境的噪声,以确保测量的准确性和可比性。
(3)测量:采用前文中介绍的方法,进行人体声音频响函数测量。
(4)结果分析:通过计算人体频响函数的各种参数,如频率响应曲线,提升/衰减响应,均衡器,延迟,衰减度等,以确定人体频响函数的特性。
四、应用人体频响函数的分析及测量可以用于多个不同的领域。
(1)人机交互:可以用于确定和评估声音在人机交互中的表现,以及语音识别的准确度。
(2)声学设计:分析及测量人体频响函数可以用于优化某些空间的声学特性,如办公室,家庭影院,酒吧等。
人体频响函数的测量和分析
人体频响函数的测量和分析人体频响函数是指在声源与接收器之间传播的声波经过人体部件的折射、反射和吸收后,在人体外部的平面上的反射声的总响应的振幅与频率的关系,是用来描述人体对不同频率的声波敏感性的一个重要指标。
由于它包含了人体对环境声音的阻抗,它对于评估个体对听力损伤、对听觉危害的耐受度等非常重要。
首先,在测量人体频响函数之前,我们需要准备测量设备、实验场地和测量物体。
测量设备包括激励源和原动机以及被动探头,激励源可以通过嘈杂模拟波或超声源来模拟连续的振动或驱动人体的声波,而原动机应当能够将激励源的电源转换成能够表达具体声频的振动。
被动探头用于收集测试物体反射声,它应当具有高灵敏度、低噪声抑制,以及可以测量宽频段的响应。
实验场地应当设置在一个半封闭房间中,无任何噪声和反射源,并且室内的噪声应该在16~20dB之间。
测量物体为人体,受试者应当坐在室内,着普通衣服,平视激励源。
其次,在测量人体频响函数时,需要确定的主要参数包括激励源的声压级、探头距离测试物体的距离、探头及测试物体之间的角度、探头接收面的尺寸以及测试物体的响应动态特性。
首先,确定声压级,即在确定测试物体本身的能量标准后,以获得足够的信号/噪声比,考虑测试区域的噪声级,为激励源设定合适的声压级;其次,确定探头及测试物体之间的距离和角度,在测试物体有反射模型可供计算时,可以计算出最佳位置,并根据实际情况确定探头位置;确定探头接收面的尺寸,用于测量物体的反射声面积;确定测试物体的响应动态特性,即要求受试者在测试台上保持安静,不要全身活动,嘴部及头部尽可能处于静止状态。
最后,在测量完成以后,我们可以使用声学波形分析软件,对测量的人体频响函数进行更进一步的处理分析。
其中,有一个经典的声学参数,即听觉相干遮蔽指数(ICRA),可以综合的衡量人体的空间响应特性。
ICRA可用于评估个体的听力损伤,以及耐受度对听觉危害的程度。
综上所述,人体频响函数测量是一种重要的声学实验,可以对人体对环境声音的阻抗进行评估,从而对个体对听力损伤、对听觉危害的耐受度等进行评估,具有十分重要的意义。
频响函数与传递函数
1
2j n
2
系统灵敏度 系统固有角频率
S
将此式作归一化处理
H ( j )
1 n
2j n
2
质量-弹簧-阻尼系统
H ( j ) 1 1 n
X ( s ) 为输入信号的拉氏变换 X ( s) 0 x(t )est dt
s为拉氏变换算子
和 皆为实变量
s j , 0,
6
频响函数与传递函数
传递函数表示了系统的输入信号与输出信号
之间在复数域内的关系。即代表输入信号在 复数域经传递函数的加工而形成复数的输出 信号。是系统数学模型的一种表示方法。
式中
(t ) sin[t ( )] y1
(t ) e y2
nt
[k cosd t k1 sin d t ] 衰减项
6
频响函数与传递函数
由前面系统时域响应两个公式来看,无论一阶
还是二阶系统,其时域响应均可认为是由衰减 (t ) 与不衰减项 y1 (t ) 或 y1 (t ) 组成。衰 项 y 2 ( t )或 y 2 减项称为瞬态过程,不衰减项称为稳态过程
Y1 ( s) Y1 ( )
Y ( s) A( )[Y1 ( ) Y2 ( s)]
稳态过程 瞬态过程
6
频响函数与传递函数
系统的传递函数为:
Y1 ( ) Y2 ( s ) Y ( s) H ( s) A( ) X ( s) X ( s ) Y1 ( ) Y2 ( s ) Y1 ( ) Y2 ( s ) A( ) A( ) X ( s ) X ( s ) X ( ) X ( s ) Y2 ( s ) H ( j ) A( ) X ( s)
频响函数计算的高精度级数展开法
式 (10) 可化为
因此有
6 6 M
H (Ξ) = K - 1 (Ξ2M K - 1) m - 1 +
m= 1
n r= 1
(
Ξ2 Ξ2r
)
M
<r Ξ2r -
<Tr Ξ2
6 6 M
H (3) (Ξ) = K - 1 (Ξ2M K - 1) m - 1 +
m= 1
L r=
1
(
Ξ2 Ξ2r
)
M
<r Ξ2r -
例 2 自由系统
解除图 1 所示系统的两端约束, 则该系统变为自由系统, 此时 k 1 与 k 11 不起作用, 其它参数
不变。取 l = p = 5, q = - 510,M = 6, L = 5。用本文方法计算的相对截断误差见表 2。由表 2
可以看出,
其结果精度很高,
而H
、H (3)
lp
(2) lp
16685E- 01 11152E+ 00 11995E+ 00 14160E+ 00 15114E+ 01 - 14829E+ 00 - 11870E+ 00 - 17323E- 01 14681E- 02 17581E- 01 11531E+ 00
3 小于 110E27 定义为 10000E+ 00
X (Ξ) = ∋ (Ξ) F (Ξ)
(2)
式中 H (Ξ) 即为频响函数矩阵, 定义为
H (Ξ) = (∗ - Ξ2M ) - 1
(3)
在式 (2) 和 (3) 中假定 Ξ2 ≠ Κi ( i = 1, 2, …, n) , Κi 为系统的特征值, 当该条件不满足时可用
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7. 频响函数的估计(相干分析)7.1. SISO 系统的频响函数及其估计对于SISO 系统,其频响函数的估计有很多计算方法,主要的有三种估计式。
在没有噪声污染的情况下,它们的估计是等价的。
但是实际上,由于不可避免的存在噪声,三种估计有所差异。
本节讨论在主要的三种噪声污染下,三种传统估计式与真值之间的误差。
7.1.1. 随机激励下的频响函数考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为()ωH 。
设随机输入和响应信号分别为)(t x 和)(t y ,其傅立叶变换分别为)(ωX 和)(ωY ,则有()()()ωωωX H Y =上式两端乘以()ω*X ,取时间平均及集合平均,并注意()ωH 与平均无关,则()()[]()()()[]ωωωωω**1lim 1limX X T H X Y T T T ∞→∞→= 即()()()ωωωx xy S H S =如果()ωx S 不为零,则可得系统的频响函数的第一种计算式()()()ωωωx xy S S H =1同样,如果在系统输入/出频谱式两端乘以()ω*Y ,取时间平均和集合平均,得()()()ωωωyx y S H S =如果()ωyx S 不为零,则可得系统的频响函数的第二种计算式()()()ωωωyx y S S H =2将系统输入/出频谱式两端取共轭,得()()()ωωω***X H Y =乘以原输入/出频谱式,并去时间平均和集合平均,得()()()ωωωx y S H S 2=可得系统的频响函数的幅值计算式()()()ωωωx y a S S H =27.1.2. 频响函数的估计方法考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为()ωH 。
设系统的实际输入和响应信号分别为)(t u 和)(t v ,其傅立叶变换分别为)(ωU 和)(ωV ,它们的测量信号分别为)(t x 和)(t y ,其傅立叶变换分别为)(ωX 和)(ωY 。
(1)输出端噪声的影响若只有输出端受到噪声信号)(t n 的污染,并设它与系统的)(t u 和)(t v 无关。
则有()()t u t x =()()ωωU X = ()()()t n t v t y += ()()()ωωωN V Y +=A 、第一估计式根据第一估计式的定义,有()()()()()[]()()()[]()()[]()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωu un uv u xn xv u T x T x xy S S S S S S S X N T X V T S X Y TS S H +=+=⎭⎬⎫⎩⎨⎧+===∞→∞→***111lim 1limˆ由于噪声)(t n 与激励)(t u ,亦即)(t x 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωun S 为零,则()()()()ωωωω11ˆH S S H u uv == 结果表明:只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。
B 、第二估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωnu vu n nv vn v nx vx n nv vn v T T T T yx y S S S S S S S S S S S S N X T V X T N N T N V T V N T V V T Y X TY Y TS S H ++++=++++=⎭⎬⎫⎩⎨⎧+⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++===∞→∞→∞→∞→********211lim 1111lim 1lim 1limˆ由于噪声)(t n 与响应)(t v ,以及激励)(t u 亦即)(t x 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωvn S 、()ωnv S 和()ωun S 都为零,则()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=ωωωωωωωv n vu n v S S H S S S H 1ˆ22 式中,()()()ωωωvu v S S H =2 可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计。
C 、 第三估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωu n nv vn v u n nv vn v T T T T x y aS S S S S S S S S S U U T N N T N V T V N T V V T X X TY Y TS S H +++=+++=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++===∞→∞→∞→∞→*******21lim 1111lim 1lim 1limˆ 由于噪声)(t n 与响应)(t v 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωvn S 和()ωnv S 都为零,则()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=ωωωωωωωv n a u n v aS S H S S S H 1ˆ22式中,()()()ωωωu v a S S H =2可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是过估计。
因此,只有输出响应受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a <<=(2)输入端噪声的影响若只有输入端受到噪声信号)(t m 的污染,并设它与系统的)(t u 和)(t v 无关。
则有()()()t m t u t x += ()()()ωωωM U X +=()()t v t y = ()()ωωV Y =A 、第一估计式根据第一估计式的定义,有()()()()()()()()()ωωωωωωωωωu mm u uv x xy S S H S S S S S H +=+==1ˆ11结果表明:只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的欠估计。
B 、第二估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()()ωωωωωω22ˆH S S S S H vu v yx y === 可见,只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。
C 、第三估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()()()()()ωωωωωωωωu ma m u v x y aS S H S S S S S H +=+==1ˆ22可见,只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是欠估计。
所以,只有输入激励受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a =<<(3)输入/输出端复合噪声的影响若系统的输入/输出端分别受到噪声信号)(t m /)(t n 的污染,并设它们与系统的)(t u 和)(t v 无关。
则有()()()t m t u t x += ()()()ωωωM U X += ()()()t n t v t y +=()()()ωωωN V Y +=A 、第一估计式根据第一估计式的定义,可以推得()()()()()()()()()()⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+==ωωωωωωωωωωu m u m u uv x xy S S H S S S S S S H 11ˆ11可见,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的欠估计,并且与响应信号中的噪声无关。
B 、 第二估计式同理,根据第二估计式的定义,可以推导出()()()()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+==ωωωωωωωωωωv n v n vu v yx y S S H S S S S S S H 11ˆ22上式表明,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计,并且与系统的输入噪声无关。
C 、第三估计式根据第二估计式的定义,可以推得()()()()()()()()()()()()()()()()()()⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛++=⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛++=++==ωωωωωωωωωωωωωωωωωωu m v n a u m v n u v m u n v x y aS S S S H S S S S S S S S S S S S H 1111ˆ22进一步分析上式,可以得出下述结论:在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计()ωaHˆ是较()ω1ˆH 和()ω2ˆH 都更为接近实际频响函数幅值()ωH 的估计。
因此,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染的情况下,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a <≈<综上所述,根据上述所有分析过程,可以进一步获得以下几点结论:(1)频响函数的第一估计式可以抑制输出响应噪声,第二估计式则可以抑制系统的输入激励噪声;(2)在各种噪声情况下,第一、第二估计式给出了实际频响函数的范围:()()()ωωω21H H H ≤≤;(3)在受到噪声的情况下,第三估计式虽然与实际频响函数最为接近,但是由于它只能给出频响幅值的估计,无法获得相频特性信息,故在实际中很少使用;7.1.3. 常相干函数根据上面的第二点综合结论,可知:()()1021≤≤ωωH H将第一、二无估计式代入上式,可知:()()()()()()()()()()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωω21*221H H S S S S S S S S S S S S S S S H H y x yx xy y x xyxy y x xy y x yx xy =====上式成为相干函数,记为()()()()()()ωωωωωωγ2122H H S S S y x xy xy == 根据互谱不等式,显然有,()102≤≤ωγxy如果测试信号不受噪声污染,()ω1H 等于()ω2H ,则()ωγ2xy 等于1。
如果测试信号完全被噪声淹没,()ωγ2xy 将趋于零。