熔盐炉热力计算表xls

锅炉机组热力计算(完整版)

136
1
186 0.65 103.93 63.3 161.7 105.0
js
ξ (a d +a f ) 查附录2表8 ψ a 1 a 2 /(a 1 +a 2 ) θ "- t" θ ' - t' 3.6k Δ tA
gz /B j (Q d gz -Q cr gz )/Q d gz ×100
500.27841 -14.24
y /d
50.00 0.0028889 34.44 7.26 118.19 3.80
h
调用函数 ky(rh2o ， pns, θ pj)
kyr n
调用函数 kh( θ pj)
khμ
h
k y r n +k h μ kps 1-e
-kps
11.07 0.152 0.141
pj ， t hb )
调用函数af(a ，θ ξ 取1.0
ld+bf fj
单位
MPa
℃
kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg
℃
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
10 进口烟焓 11 进口烟温 12 高温再热器对流传热量 13 省煤器附加吸热量 14 炉顶及包覆过热器附加吸热量 15 烟气出口焓 16 烟气出口温度 17 较大温差 18 较小温差 19 平均温差 20 传热系数 21 计算对流受热面积 22 蒸汽质量流速 23 蒸汽流通截面积 24 管子外径壁厚 25 每根管子截面积管子总根数建议值 26 管子总根数横向节距建议值 27 横向节距管排数建议值 28 管排数 29 每排管子根数 30 每根管子长度 31 管子弯曲半径纵向管子弯曲后排数纵向管间距进口处管子直段长出口处管子直段长

项目热力计算3

项目热力计算1、蒸汽消耗量（工业生产机组用蒸汽量）：蒸汽消耗量表注：0.108571kgce/kg 为1kg 的1.0MP 的蒸汽折算标准煤系数。

2、热力计算2.1 生活热水负荷计算平均小时热负荷：Tt t mv Tt t v cm Q l r l r )(001163.0)('rp -=-=ρ=0.001163×66-6050360）（⨯⨯ =188.4 kWQ rp —— 供暖期热水供应平均小时热负荷，单位kW ；m —— 用热水单位数（住宅为人数，公共建筑为每日人次数、床位等）；V —— 每个用热水单位每天的用水量，单位为L/d ，可按《建筑给水排水设计规范》选用；t r —— 生活热水温度，一般60℃~65℃；t l ——冷水计算温度，一般取最冷月平均水温（本项目生活用水源为自备井，取6℃）；T ——每天供水小时数，单位h/d ，对于住宅、旅馆、医院，一般取24小时。

热水供应年耗热量：序号用户名称最大消耗量压力温度年工作时间h 蒸汽年耗量t 折标煤量tce t/h MPa ℃ 最大平均 1 热轧1700机组 5.0 1.5 0.5~0.7 间断 6404 9606 1042.933 2 熔融碱-酸洗机组 11.5 7.6 0.5~0.7 连续 6419 48784.4 5296.571 3 六辊可逆轧机组 5.1 1.5 0.5~0.7 间断 6212 9318 1011.665 3 20辊冷轧机组 5.1 1.5 0.5~0.7 间断 6212 9318 1011.665 4 脱脂机组 5.0 3.0 0.5~0.7 连续 6500 19500 2117.135 5 磨辊间 1.0 0.4 0.5~0.7 间断 7342 2936.8 318.8513 6废水处理站 0.8 0.8 0.5~0.7间断 7000 5600607.9976合计33.516.3105063.2 11406.82'rpQ =[]l r lx r rp t t t t N N Q ---+/))(350(0864.0'GJ/a=[])660/()1060)(150350(1504.1880864.0---+⨯⨯=5456 GJ/at lx ——夏季冷水温度（非供暖期平均水温，取10℃）；N ——供暖天数；350——每年365天，扣除检修天数165天。

熔盐蓄热式过热蒸汽发电技术研究

ＺｈａｎｇＬｅｉＷａｎｇＹｕ
（ＢｅｉｊｉｎｇＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００２９）
ＡＢＳＴＲＡＣＴＴｈｅｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｔａｋｉｎｇａ１２０ｔ／ｈｃｏｎｖｅｒｔｅｒａｓａｎｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒｂｅｔｗｅｅｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｅｇａｓａｎｄｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔ，ａｎｄｂｅｔｗｅｅｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔａｎｄｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍｉｎｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇｃｙｃｌｅｗｅｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙＡｓｐｅｎＰｌｕｓｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｉｔｃｏｍｂｉｎｅｓｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｄａｔａｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｔｅｃｈｎｉｃａｌｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙａｎｄｅｃｏｎｏｍｉｃｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｗｈｅｎｔｈｅｉｎｌｅｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｅｇａｓｉｓｂｅｔｗｅｅｎ８００℃ ａｎｄ９００℃，ｔｈｅｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍｃａｎｂｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｔｏ３００℃ ｔｈｒｏｕｇｈｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｈｅａｔｓｔｏｒａｇｅａｎｄｒｅｌｅａｓｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｔｈｅｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｕｎｉｔｕｔｉｌｉｚｅｓ３００℃ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍｆｏｒｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｃａｎｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｂｙａｂｏｕｔ４０％．Ｔｈｉｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｒｅｄｕｃｅｓｃａｖｉｔａｔｉｏｎｄａｍａｇｅｔｏｔｈｅｌａｓｔｓｔａｇｅｂｌａｄｅｓｏｆｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｓａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｓｔｈｅｓｅｒｖｉｃｅｌｉｆｅｏｆｔｈｅｅｎｔｉｒｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．Ｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｃａｎｒｅｐｌａｃｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｂｅａｐｐｌｉｅｄｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇｗａｓｔｅｈｅａｔｒｅｃｏｖｅｒｙａｎｄｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ．

用EXCEL编制手算结构的锅炉热力计算程序

·14·
电力情报
IN FO RM A T ION ON EL ECTR IC POW ER
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
№3 1997
用 EXCEL 编制手算结构的锅炉热力计算程序
华北电力大学鲍志勇刘彦丰韩中合
摘要作者在尝试利用 EXCEL 电子表格软件来实施锅炉热力计算的计算机程序的基础上, 介绍了计算机程序的结构形式和一些主要特点。并以上海锅炉厂一台“400 t h 再热煤粉炉”为计算实例进行了验证计算。关键词锅炉热力计算电子表格
该计算程序具有以下特点: (1) 手算计算书的结构形式。如附表所示, 热力计算程序表中的每一行都由序号、名称、符号、单位、数据来源或公式和结果组成。计算顺序也和手算过程一样, 因此从表面来看, 该工作表就如同用文字处理软件编排的一份锅炉热力计算书。但所不同的是在工作表的某些结果栏中却暗藏着计算程序。如附表中理论空气量行的结果列 (即 F 26 单元) 存放的内容为 = (1. 866×F 11+ 5156× F 22+ 0. 7×F 23) 21, 这可在编辑栏里看到其原貌, 即计算程序, 但此单元显示的却是计算结果 4. 850 9。式中 F 21、F 22、F 23、F 25 是对相应单元格里数值的引用。 (2) 程序易读易用。由于计算程序具有手算结构的形式, 因此对于一般用户人员, 程序具有良好的阅读性和使用性。当用户要修改某些已知数据或某项计算公式时, 只需将光标移至相应的 F 列单元格位置, 填入新的数据或在编辑栏修改原 24 公式, 然后用鼠标点一下热力计算程序表中的重新计算按钮, 整个程序即开始运行。 (3) 强大的查表计算功能。如上面所述, 该程序提供了几个附属的工作表, 利用它们可以查取计算中遇到的饱和水、水蒸气、烟气的焓值和常用物性参数。程序中若采用自定义函数库中的查表函数就可自动查取其相应的值, 而且查表的结果比利用回归公式计算要精确得多。 (4) 数据管理的方便性。利用 EXCEL 的数据库管理功能, 可以很方便地对热力计算程序中所用到的几百个数据进行查询、分类、统计等管理工作。 ( 5) 优化计算。EXCEL 还设有优化计算功能。我们把热力计算中各段的迭代误差作为目标函数, 进行寻优计算。这可以进一步提高热力计算的精度。

火焰直接加热的热载体炉炉内传热计算及最高膜温的确定

火焰直接加热的热载体炉炉内传热计算及最高膜温的确定郑庆福;韩学斌;刘雁【摘要】In the fields of petroleum chemical,textile,printing and dyeing and other light industries,the medium. heat carrier is often used to fransfer heat in order to moderate the heating of the medium and to strictly control the outlet temperature of the medium Medium hot oil is heat-ed in heat carrying agent furnace. Heat transfer calculation is mentioned about heat carrying agent furnace and max. Film temperature calcula-tion is also demonstrated in order to explain deterioration of organic heat carrying agent.%在石油化工、纺织、印染等轻工行业,为使介质均匀缓和加热,且需要严格控制介质出口温度时,常采用中间热载体传递热量.中间热载体在火焰直接加热的热载体炉中升温加热.介绍了热载体炉的常用型式及炉内的传热计算,并针对运行中关心的有机热载体变质的问题,介绍了热载体炉中最高膜温的计算.【期刊名称】《工业加热》【年(卷),期】2018(047)003【总页数】3页(P17-19)【关键词】热载体炉;传热计算;膜温;有机热载体【作者】郑庆福;韩学斌;刘雁【作者单位】北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166;北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166;北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166【正文语种】中文【中图分类】TG155.15热载体炉在石油化工及轻工行业常有运用，中间热载体在热载体炉中加热，输送到后续的换热器中与介质换热。

热力计算表格

目录一、锅壳壁厚计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨1二、锅壳筒体未加强孔最大允许直径计算¨¨¨¨¨2三、人孔加强计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 2四、人孔盖计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 3五、平直炉胆计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨4六、波形炉胆计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨5七、回燃室计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨5八、管板计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(一)效验结构尺寸 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(二)前管板计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(三)后管板强度计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨7(四)回燃室前管板强度计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 8(五)回燃室后管板强度计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨8九、拉撑件计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨9（一）直拉杆最小需用直径计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨9（二）斜拉杆最小需用直径计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨9批准审定校核编制职务签名日期更改标记处数文件号WNS1.5-1.25-Y(Q)型1.GB/T16508《锅壳锅炉受压元件强度计算》。

燃煤电站锅炉热力计算表格

引风机进口烟温
烟囱进口烟气量（1台炉〕
符号 V0 ΔVznk αpy αl Bc V0
燃煤电站锅炉热力计算表格
数值 4.36
2,622.12
1.27
单位 Nm3/h Nm3/h ΔVznk=（αpy－αl）BcV0
／
1.20
／
8,350.29 kg/h
4.36 Nm3/h
公式及说明
Vpy Bc
Vg
V0g VN2-VON2 VO2 VH2O-VOH2O αpy V0
Nm3/kg
VOg=1.866Car/100+0.7Sar/100+0.8Nar/100+0.79VO+0.0124Mar+0.111Ha r+0.0161VO
Nm3/kg VRO2=0.01866Car+0.007Sar
Nm3/kg VON2=0.008Nar+0.79V0 Nm3/kg VOH2O=0.0124Mar+0.111Har+0.0161V0
% η1=Q1/Qin kJ/kg Qin=Qar,net+Qph+Qha kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg Q1=[Dsh*(hsh″-hfw)+Dss*(hss″-hfw）+Dbl*（h′-hfw)+Qet]/B
kg/h kg/h kJ/kg kJ/kg kg/h kJ/kg kg/h
141.00 0.85
℃ 锅炉厂资料
锅炉厂资料/参考取值[1] 链条炉取0.7～0.8 煤粉炉取0.85～0.9 旋风炉取0.9～0.95 流化床炉取0.85
b ta Δαpy′ Δαc Δαpy″ Δαyc ∑Δα ηc X ηSO2′ ηSO2″ ηSO2 Ca/S KCaCO3

煤气、蒸汽、电能、热量计算

1KW·h = 860.4 千卡 1KW = 860.4 Kcai/h
焦炉煤气热值 4000 Kcai/Nm³ （高炉煤气热值 800 Kcai/Nm³）
焦炉煤气H2 60% CH4 25% CO 6%
1吨水0--100℃ 热量 = 1000*100 = 100000 Kcai
1吨100℃水汽化为100℃饱和蒸汽热量 = 1000*539 = 539000 Kcai
电厂出口蒸汽出口按 300℃计算 1吨蒸汽影响发电 170.9 KW·h 7吨蒸汽影响发电 170.9 * 7 = 1196.3 KW·h
电价按0.4元计算 1吨蒸汽影响发电价 170.9 * 0.4 = 68.36 元 7吨蒸汽影响发电价 1196.3 * 0.4 = 478 元
酸洗1线台时产量按 20t/h计算酸洗2条线台时产量按 40t/h计算 1吨带钢耗蒸汽费用：478 ÷ 40 = 11.95 元
0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98
4.65 4.65 4.65 4.65 4.65 4.65
0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98
1w36j14316671上述为饱和蒸汽吨蒸汽焓ti04000143热量功率焦炉煤气空气焦炉煤气h260ch425co6700006022800015057594753300002839320007098328038323000197892004947195423500030114000752929738500043020001076424810000860400021518496100860400220854654000001003951瓦特秒1焦耳1w1s1j1焦耳0239卡1j1cai1千瓦时3600千焦1kwh3600kj1千瓦时8604千卡1kwh8604kcai焦炉煤气热值4000kቤተ መጻሕፍቲ ባይዱai序号功率kwh对应热量kcai对应煤气量m3对应空气量m359475280383195422973842488496085395对应空气量m3焦炉煤气饱和蒸汽发电能力换算发电热能实际效率21酸洗1线用蒸汽

熔盐炉热力计算表xls

序号名称符号单位数据来源及计算结果1进口烟温θ1℃912.49942进口烟焓I 1kj/kg 13004.823出口烟温θ2℃420假定4出口烟焓I 2kj/kg 5979.6565烟气放热量Q y kj/h 26335141kcal/h 62900406熔盐进口温度t 1℃2657熔盐出口温度t 2℃3008大温差Δθmax ℃612.49949小温差Δθmin ℃15510对数温差Δθ℃332.939211平均烟温θpj ℃Δθ+(t1+t2)/2615.4392温降大于30012烟气流通截面积F 1m 2 1.773415 1.61668159513烟气流速ωm/s 19.5001914基准对流放热系数α0kcal/m 26415横向节距S1mm 202.516纵向节距S2mm 10817横向相对节距σ１ 1.71845318纵向相对节距σ２0.94736819水蒸气容积份额r H200.07018420系数C s 查表0.88C z 查表1C w 查表0.96521对流放热系数αd kw/m 2·54.3488对流受热面热力计算22热载体平均温度t pj ℃282.523管壁灰层温度t hb ℃342.524对流换热面积H d m 2702.216525条件辐射放热系数α0kcal/m 287.526三原子气体容积份额r q 0.18655127三原子气体总分压力P q Mpa 0.01865528平均管径d mm 0.11783929有效辐射层厚度S m 0.11389230三原子气体辐射力P q ·S 0.00212531三原子气体辐射减弱系数K q 40.421532飞灰质量浓度μth kg/kg 0.00360533灰粒辐射减弱系数K h 1/mMp a 82.2359634气体介质吸收力KPS 0.08925835烟气黑度αy αy=1-e -kps0.0853936辐射放热系数αf kcal/m 27.47165937热有效系数ψ'0.6P1278,B10-6738利用系数ξ0.9P1242,横向冲刷39传热系数K kcal/m 233.3830540传热量Q cr kcal/h Q=KF △t 780480341误差e %19.4080942结论：计算误差<2%,以上计算有效熔盐炉辐射吸热量Q f kcal/h 6306168熔盐炉对流吸热量Q d kcal/h 7804803熔盐炉总吸热量Q kcal/h 14110971熔盐炉总放热量Q kcal/h 12596208。

熔盐加热器

熔盐加热器计算书
一、已知参数
（温度自300度加热到310度所用时间）
管层
壳层
介质
废润滑油
熔盐
入口温度
℃
300
345
出口温度
℃
310
350
流量
t/h
15
20
压力
MPa
釜内油量
t
换热面积
m2
0.3
（开始
0.3
1.3
2(吨50，0x4
39.6 .5=60m2
管外径
mm
30
当量直径
20.16
管壁厚
mm
2.5
定温粘度 mm2/s
c=2.42.0*r b=ln[ln (v1+c)] ln(t1=2 73)-
a=ln(ln (v1+c))
0.110805422 0.64
-2.90493618
0.3655 23.715
v=exp{e xp[a+b*
18.03280934
比热
u=ρ v*10-3 Cp=4.18 55[0.68 (1.8T+3 2)*(0.0 0.00918 1)]*(0.
加热时间 h
K=1/((( 1/h1)+r
ln(Tt） t=-Cm0M.06(9 < 1000/KA
蒸发温度
L=(110
蒸发潜热 Kj/kg .9-
六、炉蒸发时间
热负荷
kw/h
31925.27
76.3 2228 24.17 5.32
56.79
42.99
7888.888889 13033.45773
μPa.s
v%/t

锅炉热力计算取值表格

热力计算取值表格
目录
表3-1 过量空气系数 (1)
表3-2 额定负荷下的烟道漏风系数 (2)
表3-3 各制粉系统漏风系数 (3)
表3-4 烟气含温表 (4)
表3-5 工业锅炉设计时、等的选取推荐值 (4)
表3-6 电站锅炉的一般数据 (5)
表3-7锅炉散热损失取值 (7)
表3-1 炉膛出口过量空气系数
1
○2采用气密墙及微正压炉膛时，取1.05，自动调节油量和空气量，且漏风系数小于1.05，可取燃油炉炉膛出口过量空气系数为～
1
表3-2 额定负荷下的烟道漏风系数
2
表3-3 各制粉系统漏风系数
3
表3-4 烟气含温表
表3-5 工业锅炉设计时等的选取推荐值
4
表3-6 电站锅炉的一般数据
5
6
表3-7锅炉散热损失
取值
7
表3-8煤粉炉膛容积热负荷取值
表3-9煤粉炉膛燃烧区域壁面热负荷取值
表3-10煤粉炉膛辐射受热面热负荷取值
8
9。

热平衡计算 (excel)

q=Q/P 电气提供数据 Electric speciality date qnet=Q/(P*f)
4590.702 kcal/Kw·h 13 % 5276.669 kcal/Kw·h
保证系数 guaranteed rate 电站热耗率(保证值)Gross heat consumption rate(guaranteed) 电站净热耗率(保证值)Net heat consumption rate(guaranteed) 汽轮机排汽量汽轮机排汽焓值排汽温度循环水进水温度循环水出水温度循环水量
b
查表得 check book 查表得 check book 锅炉厂资料 Boiler date 汽机厂资料 Turbine factory date Q=1000*｛Db*(hb-hfw)+Dbl*(hbl-hfw)｝/η b/4.1868 见业主资料
热耗量 Gross heat consumption 煤的低位发数据 Date 单位 unit t/h
备注 Remarks 汽轮机厂家提供 Dt=Db/0.99/0.96 Refer to
50
见热平衡图 Heat balance drawing 查表得 check book 锅炉厂资料 Boiler factory date Dbl=η
热平衡计算 Heat balance calculation 符号 Sign 汽轮机进汽量 Steam of turbine Dt inlet 锅炉出口新蒸汽量 Steam of Db boiler outlet 锅炉出口蒸汽焓值 Steam enthalpy of hb boiler outlet 锅炉排污率锅炉排污量 Blowdown of boiler rate η

锅炉课设热力计算电子版

课程设计任务书一、课程设计题目：二、课程设计任务：1.任务：2.已知条件：三、原始资料1.锅炉结构及设计参数锅炉型号为SHL10-1.3/350-WⅢ型，如图8-1所示，炉膛内前墙、后墙、炉顶及两侧墙均布置有水冷壁，炉膛后沿烟气流程布置有凝渣管、过热器、对流管束、鳍片式铸铁省煤器和管式空气预热器。

锅炉设计给水温度105℃，给水压力1.4MPa，排污率5%，冷空气温度30℃，热空气温度150℃，排烟温度180℃，炉膛出口处负压20Pa。

设计煤种为山西阳泉无烟煤，煤质资料为：C ar=65.65%，H ar=2.64%，O ar=3.19%，Q24426kJ/kg。

N ar=0.99%，S ar=0.51%，M ar=8%，A ar=19.02%，V daf=7.85%，=ar,net锅炉受热面的设计过量空气系数及漏风系数见表8-8。

设计热力计算结果见表8-9。

平均烟温 t av ℃ 952 850 516 351 309 221 进口介质温度 t ' ℃ 197 197 197 197 105 30 出口介质温度 t ''℃ 197 197 324197137 144 介质流速 w m/s 20.42 0.52 6.56 受热面积 Hm 2 51.87 11.52 H hx =28.64H zx =16.32230.194.4 169.8 温压 t ∆℃ 755 587 319 187131传热系数 K kW/m 2·℃0.0306 0.0306 0.0309 0.0227 0.0228 吸热量QkJ/kg10781.5735.22229.46289.21111.3 1409.2图8-1 SHL10-1.37/350-W Ⅲ型锅炉本体结构简图 1-炉膛；2-烟窗及凝渣管； 3-过热器；4-对流管束； 5-省煤器，6-烟道门；7-空气预热器；8-风室；9-炉排四、热力计算步骤（一）辅助计算1．理论空气量、理论烟气量的计算名称符号单位计算公式结果理论空气量 0k V m 3/kg 0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar 三原子气体容积 2RO Vm 3/kg 0.01866(C ar +0.375S ar )理论氮气容积 0N 2V m 3/kg 1008.079.0ar 0k N V ⨯+理论水蒸汽容积OH 2V m 3/kg0.111H ar +0.0124W ar +0.01610k V2．各受热面烟道中烟气特性表名称符号单位计算公式炉膛与凝渣管蒸汽过热器锅炉管束省煤器空气预热器进口过量空气系数 α' 给定出口过量空气系数 α''给定漏风系数 ∆α平均过量空气系数 αav2/)(αα''+'实际水蒸汽容积 O H 2Vm 3/kg 0k av 0OH )1(1610.02V V -+α烟气总容积V ym 3/kg0k av O H N 0RO V )1(V V V 222-+++α当netar,arfh 4190Q ≤6时，飞灰焓fh h 可忽略不计；实际烟气焓值只需要计算设备所处温度环境对应的焓值，不必全部算。

SZL6-1.25-AⅡ热力计算

2
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27
飞灰浓度 μ fh 三原子气体辐射减弱系数 kq 固体颗粒辐射减弱系数 kg 烟气辐射减弱系数 k 烟气黑度 ay 水冷壁表面黑度 ab 燃尽室水冷度 x 燃尽室系统黑度 arj 波尔兹曼准则 B0 系数 m 无因次温度 Θ rj'' 出口烟气温度 θ rj'' 出口烟气焓 Irj'' 燃尽室吸热量 Qrj 锅炉管束Ⅰ结构计算管子直径 Dgs1 错列横向节距 Sc1 错列纵向节距 Sc2 顺列横向节距 Ss1 顺列纵向节距 Ss2 烟气纵向冲刷当量直径 Ddl 纵向冲刷烟管平均长度 L 错列部分受热面积 H1 顺列部分受热面积 H2 纵向冲刷受热面积 H3 横向冲刷烟气流通面积 Fy1 纵向冲刷烟气流通面积 Fy2 锅炉管束Ⅰ热力计算进口烟温 θ ' 进口烟焓 I' 出口烟温 θ '' 出口烟焓 I'' 烟气侧放热量 Qrp 烟气平均温度 θ pj 横向冲刷烟气流速 wy1 纵向冲刷烟气流速 wy2 错列对流放热系数 α dc 顺列对流放热系数 α ds 横向冲刷对流放热系数 dhx α 纵向冲刷对流放热系数 dzx α 工质温度 t 灰污管壁表面温度 tb 三原子气体分压力 Pq 气体辐射减弱系数 kq 固体颗粒辐射减弱系数 kg 烟气辐射减弱系数 k 烟气黑度 ay 辐射放热系数 α f 横向冲刷烟气放热系数 hx α 纵向冲刷烟气放热系数 zx α 热有效系数 ψ 传热系数 K 较大稳压 Δ td 较小温压 Δ tx 平均温压 Δt

锅炉热力计算参数符号

锅炉热力计算参数符号D------- 锅炉的额定蒸发量（t/h）edT gs------- 给水温度（℃）P gs------- 出口蒸汽压力（绝对压力MPa）t lk---- 冷空气温度(℃)α------- 过量空气系数ρ----- 排污率（%）h0CO2------ CO2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）h0H20----- H2O的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/Nm3）h0O2------ O2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）h0N2------ N2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）H CO2------ 燃烧1Nm3DME生成的CO2的焓（KJ/Nm3）H H20------ 燃烧1Nm3DME生成的H2O的焓（KJ/Nm3）H O2------- 燃烧1Nm3DME生成的O2的焓（KJ/Nm3）H N2------ 燃烧1Nm3DME生成的N2的焓（KJ/Nm3）I yx-------- 燃烧1Nm3DME生成的烟气焓（KJ/mol）h0f，DME ------ DME生成热kJ/molC p，DME ----- DME的比热kJ/mol·KQ xr ------ DME的低位发热量KJ/Nm3V0 - ----- 理论空气量m3/Nm3V ------ 实际空气量m3/Nm3V O2------ 实际O2量m3/Nm3V N2 ----- 实际N2量m3/Nm3V CO2 -------实际CO2量m3/Nm3V H2O ----- 实际H2O量m3/Nm3V r------- 实际烟气量m3/Nm3r RO2 ------- RO2的容积份额r H2O ----- H2O的容积份额r n---------三原子气体容积份额三、热平衡参数及计算T lk ------- 冷空气温度℃C p，B-------冷空气比热KJ/mol·KI0B------冷空气理论热焓（以25℃为参考）KJ/Nm3T yx-----排烟温度℃排烟温度＞饱和蒸汽温度，继续计算I yx------排烟热焓KJ/Nm3Q B,BH-----冷空气携带的热量KJ/Nm3 tτл------燃料温度℃iτл-------燃料的物理显热KJ/Nm3Q pp------进入锅炉机组的热量KJ/Nm3 q2--- -----排烟热损失%q3-------气体不完全燃烧热损失%q4-------固体不完全燃烧热损失%q5------散热损失%∑q------锅炉总热损失 %ηκ,a------锅炉的效率%φ------保热系数iп.B-----给水焓KJ/Kgiκип------饱和水焓KJ/Kgiп.п------饱和蒸汽焓 KJ/KgQκ,a-----锅炉有效利用热KJ/hB ----------总燃料消耗量Nm3/hB p----------计算燃料消耗量Nm3/h四、部件计算参数（一）、炉胆燃烧室d-------燃烧室直径mL------燃烧室长度md1-----波纹炉胆直径mL1-----波纹炉胆长度mh-----波纹炉胆波纹高度mVт------燃烧室容积 m3F------炉壁面积m2s-------有效辐射层厚度mHл-------辐射受热面积m2M--- -----火焰中心位置系数Q T-----燃烧室入炉热量KJ/Nm3T a------理论燃烧温度Kt"т------燃烧室出口烟气温度℃I"т------燃烧室出口烟气焓 KJ/Nm3V ccp------烟气平均热容量KJ/Nm3·K ψ-------水冷壁的热有效系数ψcp-------热有效系数的平均值△P-------炉胆内表压力PaP------炉胆内燃烧介质压力PaPп--------三原子气体总分压公斤力/cm2k-------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп)1/米·公斤力/cm2C p/H p------碳氢含量的比值K c-------炭黑粒子的辐射减弱系数1/米·公斤力/cm2αг-----三原子气体黑度αcв-----发光火焰黑度q v-----炉膛容积热负荷大卡/小时·米3m-------平均系数αφ------火焰的有效黑度αт------炉膛黑度t"т-------炉胆出口烟气温度（公式一）℃t"т-------炉胆出口烟气温度（公式二）℃Qл-------燃烧室辐射吸热量KJ/Nm3q f-------炉内传热过程的热流密度W/m2tφ-------炉内介质有效温度(公式一）℃tφ--------炉内介质有效温度(公式二）℃tφ-------炉内介质有效温度（公式三）℃q-----沸腾热流密度W/m2g------重力加速度m/s2c pl-------饱和水的比定压热容 J/kg·Kr------汽化潜热J/kgP rl-------饱和水的普朗特数ηl-------饱和水的动力粘度Pa·sρl-------饱和水密度kg/m3ρv-------饱和蒸汽密度kg/m3σ--------水—水蒸气界面的表面张力N/m △t------ 壁面过热度℃t’w，т-------炉胆外壁温度℃δ--------Q-234板材厚度mλ--------Q-334的导热系数w/m·Kt w,т------炉胆内侧平均壁温℃αW------炉胆内壁黑度（二）、第一锅炉管束N a --------烟管根数D a--------烟管外径mΔa--------烟管壁厚mL--------管子长度mp-------螺纹管节距mε----------螺纹管槽深mF--------烟气流通截面积m2H -------- 管束传热面积m2D---------当量直径mt'θ,1-------管束进口烟温℃I'θ,1-------管束进口烟焓KJ/Nm3t"θ,1-------管束出口烟温℃I"θ,1-------管束出口烟焓KJ/Nm3Q rp--------烟气侧放热量KJ/Nm3△t---------平均温压℃t pj--------烟气计算温度℃wг----------烟气平均流速m/sμ--------烟气的动力粘性系数Pa·sν--------烟气的运动粘性系数m2/sλ--------烟气的导热系数W/m·KP r-------烟气的普朗特数Re--------烟气雷诺数Cl--------烟管入口段效应修正系数ακ------对流传热系数ακ(公式一）W/m2·K ακ------对流传热系数ακ（公式二）W/m2·K V-------单根管子的容积m3F cτ-------单根管子的外界面积m2s------有效辐射层厚度mtэ--------管子积灰层表面温度℃Pп-------三原子气体的总分压公斤力/cm2k ----------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп) 1/米·公斤力/cm2α-------烟气黑度αэ-------已污染的管壁的黑度αл--------烟气辐射放热系数W/m2·Kψ--------热有效系数k-------传热系数W/m2·KQ--------传热量KJ/Nm3（二）、第二锅炉管束N a-------烟管根数D a--------烟管外径mδa---------烟管壁厚mL-------管子长度mp--------螺纹管节距mε--------螺纹管槽深mF-------烟气流通截面积m2H------管束传热面积m2D--------当量直径mt'θ,1-------管束进口烟温℃I'θ,1--------管束进口烟焓KJ/Nm3t"θ,1--------管束出口烟温℃I"θ,1---------管束出口烟焓KJ/Nm3Q rp----------烟气侧放热量KJ/Nm3△t---------平均温压℃T pj---------烟气计算温度℃wг------烟气平均流速m/sμ--------烟气的动力粘性系数Pa·sν--------- 烟气的运动粘性系数m2/sλ-------烟气的导热系数W/m·KP r-------烟气的普朗特数R e--------烟气雷诺数C l---------烟管入口段效应修正系数ακ--------对流传热系数ακ(公式一）W/m2·K ακ--------对流传热系数ακ（公式二）W/m2·KV---------单根管子的容积m3F cτ------单根管子的外界面积m2s--------有效辐射层厚度mtэ--------管子积灰层表面温度℃Pп--------三原子气体的总分压公斤力/cm2k--------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп)1/米·公斤力/cm2α--------烟气黑度αэ-------已污染的管壁的黑度αл-------烟气辐射放热系数W/m2·Kψ------热有效系数k-------传热系数W/m2·KQ------传热量KJ/Nm3理论空气量的计算1m3标准状况下气体燃料按燃烧反应计量方程式完全燃烧所需的空气量(指干空气)称为气体燃料的理论空气量(m3/m3)。

80万大卡熔盐加热炉技术方案

RYQ-1000Q型熔盐炉80万大卡/小时燃气熔盐炉甲方：（以下简称甲方）乙方：（以下简称乙方）甲乙双方就乙方为甲方制作1台80万大卡/小时燃气熔盐炉（型号RYQ-1000Q）相关技术事宜进行了充分商讨，满足相关标准规定，并负责锅炉指导安装和调试，为使项目顺利进行，双方本着平等、自愿、协商一致的原则达成如下技术协议。

一、总则1、技术条件：熔盐炉额定供热量：80万Kcal/h介质：熔盐（NaNO2含40% 、NaNO3含7%、 KNO3含53%）熔盐炉主要技术参数2、设备制造、调试及验收标准、规范按国家现行的规定执行。

3、承揽方设备制作完成后，提供设备总图、主要受压元件图、受压元件强度计算书、安装使用说明书等有关技术资料各一份；合格证一份，沧州市特种设备检验所质量证明书一份。

4、承揽方负责现场技术服务和调试指导工作。

二、设计制造标准与规范《锅炉安全技术监察规程》TSG G0001-2012《锅炉节能技术监督管理规程》TSG G0002-2010《熔盐炉》GB/T17410-2008《工业锅炉技术条件》NB/T47034-2013《锅炉大气污染物排放标准》GB13271-2001《工业锅炉热工试验规范》GB10180-2003《锅炉房设计规范》GB50041-2008《锅炉安装工程施工及验收规范》GB50273-2009《锅炉原材料入厂检验》JB3375-2002《锅炉水压试验技术条件》GB16507.6-2013《锅炉管子技术条件》GB16507.5-2013《压力容器》GB150.1～150.4-2011《钢制焊接常压容器》NB/T47003.1-2009《水管锅炉受压元件强度计算》GB/T16507.4-2013《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG R0004-2009三、技术要求3.1、在熔盐炉设计时充分考虑加热炉对燃料的适应性，保证有熔盐炉出力和热效率。

3.2、锅炉本体受热面采用整装式结构设计。