单向板肋梁楼盖设计1[1].0(1)
单向板肋梁楼盖设计书(共11页)
单向(dān xiànɡ)板肋梁楼盖设计计算(jì suàn)书一、设计(shèjì)资料某三层工业(gōngyè)厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。
楼面可变荷载标准值为6KN/㎡（荷载分项系数1.3）。
楼面面层为20㎜厚混合砂浆抹底，底面用20㎜厚水泥砂浆抹平。
混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。
车间内无侵蚀性介质。
建筑物安全等级为二级。
进行楼盖设计。
二、结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。
三、板的计算确定板厚h=100mm。
按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。
1.荷载(hèzài)20mm 水泥砂浆面层(miàn cénɡ) 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m²100mm钢筋(gāngjīn)混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m²20mm混合(hùnhé)砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 g k=4 .0KN/m²可变荷载标准值 q k=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力计算跨度板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250㎜×450㎜边跨l01=(2500-120-125+100/2)㎜=2305㎜ l n1=(2500-120-250/2)=2255㎜距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ l n2=2250㎜跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、平面结构布置：由单向板的经济跨度2～3m，次梁的经济跨度4～6m，主梁的经济跨度6～8m，确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.2m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图一。
（下一页）图一：平面布置图二、截面尺寸的选择●板：h≧L/40≧2100/40=52.5mm，工业厂房h≧60,取板厚h=80mm。
●次梁截面高度h=（1/15~1/12）L=5200/15~600/12=400~500mm，取h=400mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=400/3~400/2=133~200mm，取b=150mm。
●主梁：截面高度h=(1/12~1/10)l=6300/12~7500/10=450~787mm，取h=500mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=500/3~600/2=200~300mm，取b=200mm。
●柱：h×b=400mm×400mm三、板的设计（1）荷载计算因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4KN/m^2 ，从经济角度。
所以活荷载分项系数取1.3。
分项系数分别取1.35和1.4时候，Gk+Qk=12.78475表一：板荷载计算表(2）计算简图次梁截面为150×400mm，根据图二计算连续板的净跨；连续板的边跨一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上，中跨两端都与梁固接，故计算跨度L0如下计算。
图二连续板的结构布置图图三：板的计算简图边跨：ln=2100-120-150/2=1905mml0=ln+h/2=1965+80/2=1945<ln+1/2墙支承宽度=1905+120/2=1965mm中跨：ln=2100-150=1950mml0=ln=1950mm跨度差=（1965-1950）/1950×100%=0.0077%≦10%可按跨度连续板计算内力,取1m宽板带计算单元,g+q=11.648kN/m（3）内力及截面承载力计算中间板带②～⑥轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用,计算弯矩可以减少20%计算表如下：四、次梁设计次梁按塑性内力重分布方法计算。
单向板肋梁楼盖设计(PPT)
在均布及三角形荷载作用下：
M k1gl 2 k2ql 2 V k3gl k4ql
在集中荷载作用下：
M k5Gl k6Ql V k7G k8Q
2.3 单向板肋梁楼盖设计
3 单向板肋梁楼盖按弹性理论措施计算构造内力
内力包络图
由内力叠合图形旳外包线构成，它反应出各截面可能产生旳最大 内力值，是设计时选择截面和布置钢筋旳根据。
次 梁 ：（4~6）m 主 梁 ：（5~8）m
构造平面布置方案
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置 单向板肋梁楼盖布置方案
(c) 只布置次梁
2.3 单向板肋梁楼盖设计
2 现浇整体式楼盖构造内力分析措施
弹性理论 有较大旳安全贮备。 塑性理论 内力分析与截面计算相协调，成果比较经济，但一般
情况下构造旳裂缝较宽，变形较大。
民用建h筑/ l 楼板 l ≥70mm
工业建筑楼板 ≥80hmm
• 高跨h比/ l h 中旳
取短h向跨度
h
• 板厚一般宜为h
80mm≤ ≤16h0mm
• 高跨比 中旳 为肋高
1 单向板肋梁楼盖构造布置
构造布置涉及柱网、承重墙、梁和板旳布置
应综合考虑建筑功能、造价及施工条件等，合理拟定构造旳平面布置。 根据工程实践，常用跨度为：单向板 ：（1.7~2.5）m
混凝土构造设计
单向板肋梁楼盖设计
1、单向板与双向板
单向板：荷载作用下，只在一种方向或主要在一种方向弯曲旳板。 双向板：荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽视任一方向弯曲旳板。
《混凝土构造设计规范》(GB 50010-2023)要求：
（1） 对两边支承旳板，应按单向板计算。 （2） 对于四边支承旳板
(整理)单向板肋梁楼盖设计1.0
目录1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（6）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
单向板肋梁楼盖设计
单向板肋梁楼盖设计
单向板肋梁楼盖是一种常见的楼盖结构设计，适用于较大跨度的建筑物。
它的设计原理是利用混凝土中的预应力钢筋进行支撑和加固，使楼盖具有较大的承载能力和稳定性。
以下是单向板肋梁楼盖设计的一般步骤：
1. 结构分析：首先需要进行楼盖的结构分析，包括受力分析、荷载计算和梁板的尺寸设计等。
这一步是确定整个结构设计的基础。
2. 梁设计：根据楼盖的跨度和荷载要求，设计并计算出适当的梁的尺寸。
梁的设计包括选择适当的材料（如钢筋和混凝土）和计算梁的截面尺寸、受力和开孔等。
3. 板设计：根据楼盖的荷载要求，设计并计算出适当的板的尺寸。
板的设计包括选择适当的材料（如钢筋和混凝土）和计算板的厚度、受力区域和开孔等。
4. 预应力设计：对梁和板进行预应力设计，通过预应力钢筋的张拉和锚固，使结构体系具有更好的抗弯强度和承载能力。
预应力设计需要根据具体的结构要求和施工条件进行合理设计。
5. 连接设计：根据梁和板的相互连接情况，设计连接件和连接方式，确保梁板之间的稳固性和承载能力。
6. 施工和监控：按照设计方案进行施工，并在施工过程中进行质量控制和质量监控，确保楼盖的结构安全可靠。
需要注意的是，以上步骤仅为一般步骤，具体的设计还需考虑实际项目的要求和条件，并进行详细的计算和分析。
此外，设计过程中还应考虑到施工的可行性和经济性，确保设计方案的实施性和效果。
整体式单向板肋梁楼盖设计1
1、初步定尺寸：板厚：1111()()2200556240354035h l === ㎜，工业房屋楼板最小80㎜，取80h =㎜。
次梁：1111()()660036655018121812h l === ㎜，取450h =㎜。
1111(()4501502253232b l === ㎜，取200b =㎜主梁：1111()()6600471825148148h l === ㎜，取650h =㎜1111(()6502173253232b l === ㎜，取250b =㎜2、板的设计：（塑性理论）（1）荷载计算：恒载：20㎜厚水泥砂浆抹面：1.2×0.02×20=0.48KN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板：1.2×0.08×25=2.4KN/㎡20㎜厚水泥砂浆抹面：1.2×0.02×17=0.408KN/㎡小计：g=3.288KN/㎡活载：q=1.3×6.0=7.8KN/㎡总荷载：g＋q=11.088KN/㎡（2）计算简图：取一米板带宽计算，g＋q=11.088KN/m边跨：000.20.12(2.20.12) 2.042220.20.08(2.20.12) 2.02222n n a l l h l l =+=--+==+=--+=取0l =2.02m中跨：0 2.20.2 2.0n l l ==-=m 2.2 2.02.0-﹤10﹪，简化为五跨计算。
计算简图如下：11.088KN/m（3）弯矩计算：板的弯矩设计值：边跨中：1(11M =×11.808×22.02）=4.1K N·M 第一内支座：1(11M =-×11.808×22.02）=-4.1K N·M中跨中：1(16M =×11.808×22.0）=2.77K N·M中间支座：1(14M =-×11.808×22.0）=-3.17K N·M采用C25混凝土，1c f ∂=11.9N/2mm ，HPB235钢筋，y f =210N/2mm ，板厚80mm ，0h =60mm ，0.829M ≤×11.9×1000×260=12.38K N·M﹥BM （4）板正截面承载力计算：边跨中：：62210104.1100.095711.9100060110.10080.100810006011.9343210s c c s y M f bh f A bh f ξξ⨯∂===∂⨯⨯=-=-∂⨯⨯⨯===选8@125φ，实配402S A =2mm第一内支座：622101024.1100.095711.9100060110.10080.100810006011.93432108@125,402s c c s y S M f bh f A bh f A mm ξξφ⨯∂===∂⨯⨯=-=-∂⨯⨯⨯====中跨中：622101022.77100.064611.9100060110.06680.066810006011.92272108@150,335s c c s y S M f bh f A bh f A mm ξξφ⨯∂===∂⨯⨯=-=-∂⨯⨯⨯====中间支座：622101022.77100.064611.9100060110.06680.066810006011.92272108@150,335s c c s y S M f bh f A bh f A mm ξξφ⨯∂===∂⨯⨯=-=-∂⨯⨯⨯====（5）考虑构造要求，绘制施工图：1）受力钢筋：分离式配筋，支座顶面负弯矩钢筋的截断点：7.82.373.228g q ==﹤3，取200050044n l a mm ===2）构造钢筋：a 、分布筋6@250φb 、附加筋：纵墙横墙均设置8@200φ的短直筋，构造负筋伸出墙边208052044n l mm ==。
单向板肋梁楼盖设计
单向板肋梁楼盖设计在建筑设计中，单向板肋梁楼盖是一种常用的结构形式，其具有强度高、刚度大等特点。
下面就对单向板肋梁楼盖设计的相关内容进行介绍。
一、结构特点单向板肋梁楼盖是由板、肋梁和连梁构成的一种结构形式。
板为受力板，肋梁为承重构件，而连梁则起到连接板和肋梁的作用。
该结构形式的特点包括以下几个方面：1.板和肋梁的受力方向相同，都在同一平面内。
2.肋梁和连梁为刚构，在荷载作用下变形小，具有较高的刚度。
3.板的厚度较薄，一般为80-120mm，但由于肋梁的作用，板的承载力和抗弯刚度都很高。
4.板和肋梁的受力均匀，经过简化等效调整后，可以得到比较精确的计算结果。
二、设计要点单向板肋梁楼盖的设计要点包括以下几个方面：1.确定荷载在设计中，需要确定楼盖的荷载，包括永久荷载和活荷载。
永久荷载包括自重、楼板、墙体、地基等，而活荷载则包括人员和设备的荷载。
2.确定截面尺寸和板的布置方式根据荷载大小和跨度、板厚度等因素，确定板的截面尺寸和布置方式。
一般采用等截面或梯形截面，且一定要保证板的宽度不过窄，塑性承载力不过低。
另外，还需要在板的布置中考虑嵌段板的使用，以提高楼盖的刚度和稳定性。
4.选取材料在单向板肋梁楼盖的设计中，需要选取适合的材料，包括混凝土、钢筋、钢材等。
其中，混凝土要选取高强度和优质的商品混凝土，钢筋要选择标准的热轧钢筋，钢材要选定具有良好性能的结构钢材料。
5.施工要点（1）对板、肋梁、连梁的加固处理，以保证结构的刚度和稳定性；（2）对混凝土浇筑时的均匀性和密实性的要求，以保证混凝土的抗压强度和耐久性；（3）对焊接、螺栓等连接方式的合理选用，以保证连接的强度和稳定性；（4）对墙体、地基等的支撑要求，以保证楼盖的整体稳定性。
三、设计案例设计一座楼高为35m、跨度为12m的单向板肋梁楼盖，荷载包括自重、楼板、墙体和人员活荷载。
根据设计要求，可以得到楼盖的板厚度为120mm，材料为标号为C50的商品混凝土，肋梁采用T形截面，高度为350mm，底宽为250mm，材料同样采用标号为C50的商品混凝土。
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一、设计资料1、楼面的活荷载标准值为7.50kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C30（2）、钢筋：梁及次梁、板受力筋用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB235级钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当h≥2100/40=52.5mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80= 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～350()181=L ～525)，取h=500 则21(=b ～6.166()31=h ～mm )250，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～450()141=L ～mm )630，mm h 600=，则21(=h ～250()31=h ～mm )350，取mm b 300=。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 0.018×20=0.36kN/m 80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯ 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=⨯ 恒载： m kN g k /256.3=活载： m kN q k /5.715.7=⨯=恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /188.14= 2、板的计算简图：120200次梁20080mm厚钢筋混凝土板次梁截面为mm mm 500200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
单向板肋梁楼盖设计(一)
单向板肋梁楼盖设计(一)
单向板肋梁楼盖是一种常用的楼板设计，它的特点是使用钢筋混凝土板作为楼盖结构，而在板的底部加装钢筋混凝土肋梁。
这种设计有以下几个优点：
1. 节省构造高度：单向板肋梁楼盖的肋梁高度和板厚度相对较小，因此整个楼盖的构造高度也相对较低，可以节省房屋总高度，提高楼盖的使用空间。
2. 布置简单：肋梁的布置较为简单，因为肋梁一般是沿横向和纵向排列的，且跨度相当，因此不用过多考虑布置难度。
3. 构件结构简单可靠：单向板肋梁楼盖的结构构造比较简单，相比其他设计方案而言，它的工艺性和施工性也更佳可靠。
除了以上的优点外，单向板肋梁楼盖还存在一些缺点：
1. 钢筋混凝土板的强度受限：由于板的底部设置了肋梁，板的底部容易出现混凝土裂缝，导致强度受限，在设计时需要特别注意。
2. 空间限制：肋梁的高度和板厚度相对较小，在进行施工时，需要考虑施工工具的尺寸和空间的限制，否则肋梁的施工很容易出现困难。
3. 横向受力能力较差：单向板肋梁楼盖的纵向刚度比较大，但是横向刚度相对较差，在设计时需要特别注意加强横向受力能力。
总的来说，单向板肋梁楼盖的使用在一定程度上可以提高楼盖的使用
空间和施工效率，但是在具体使用中还需要根据应用场景等因素进行综合考虑。
单向板肋梁楼盖有效设计
1 单向板与双向板
荷载作用下，只在一个方向或主要在一个方向弯曲的板。 荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽略任一方向弯曲的板。
1.1 概述
1 单向板与双向板
1.1 概述
1 单向板与双向板
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)规定：
❖单边嵌固的悬臂板和两边支承的板，应按单向板计算。 ❖对于四边支承的板（或邻边支承或三边支承）
内力包络图
❖将同一结构在各种荷载的最不利组合作用下的内力图 (弯矩图或剪力 图)叠画在同一张图上，其外包线所形成的图形称为内力包络图。 ❖内力包络图反映出各截面可能产生的最大内力值，是设计时选择截面 和布置钢筋的依据。
例1
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
7 连续梁板考虑内力重分布的计算
钢筋混凝土受弯构件的塑性铰
塑性铰不是发生在 结构的某一个截面 处，而是发生在一 个区段上，区段长 度大致为（1~1.5)h. h—梁的截面高度。
l p — 塑性铰长度
➢塑性铰转角：
p (u y)lp'
l
' p
— 等效塑性铰长度
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
4 单向板肋梁楼盖结构布置
结构平面布置原则 ❖方便施工。例如：梁的截面种类不宜过多，梁的布置尽可能规则， 尽可能划分为等跨。
❖造价经济。经济跨度为：单向板1.8~2.7m；次梁4~6m；主梁 5~8m. ➢柱或承重墙的布置决定主次梁的跨度; ➢次梁间距决定板的跨度.
1.2.1 单向板肋梁楼盖设计
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单向板肋梁楼盖设计1[1].0(1)一、设计资料1、楼面的活荷载标准值为7.50kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C30（2）、钢筋：梁及次梁、板受力筋用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB235级钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当h≥2100/40=52.5mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～350()181=L ～525)，取h=500 则21(=b ～6.166()31=h ～mm )250，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～450()141=L ～mm )630，mm h 600=，则21(=h ～250()31=h ～mm )350，取mm b 300=。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 0.018×20=0.36kN/m80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯ 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=⨯ 恒载： m kN g k /256.3=活载： m kN q k /5.715.7=⨯=恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /188.14= 2、板的计算简图：次梁截面为mm mm 500200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨： mm l h l l n n 5.2152025.1192028012010021002101=≤=+--=+=，取mm l 192001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 1900200210002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计q+g=15.186kN/m板的计算简图3、内力计算及配筋：用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下： 表1.0则由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如下表： 由题知：,20,1000mm a mm b s ==设则，mm a h h s 6020800=-=-=mmN f c /3.14=，mm N fy/360=根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：(614.0=≤b ξ)ξγ5.01-=s0.95 0.950 0.968 0.962 0.963 0.97 0/h f M A y s s γ=（mm 2）232232153.04123.2 173.1 139.8 选钢筋 ①～②轴线 ⑤～⑥轴线 8@1908@1906/8@190 6/8@190②～⑤轴线 6/8@1506/8@1506@1506@150 实际配筋①～②轴线 ⑤～⑥轴线 265mm 2 265mm 2 207m m 2 207mm 2 ②～⑤轴线262mm 2262mm 2189mm 2189mm 2位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
A/bho=0.24%≥0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、次梁的支承情况：120250主梁250次梁2、荷载计算：由板传来： m kN /358.81.298.3=⨯ 次梁肋自重： ()m kN /52.22508.05.02.0=⨯-次梁粉刷重 ()m kN /34.017208.05.002.0=⨯⨯-⨯ 恒载： m kN g k /22.11=活载： m kN q k /94.221.227.10=⨯= 设计值总值： q g +=k k q g + m kN /814.33= 3、确定计算跨度及计算简图。
塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： mm l l n 6000300630002=-==边跨： mm a l l n 6100224024001206300201=+--=+=mml n 75.61806030025.1025.1=⨯=≥,取mm l610001= (mm a 240=)因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：q+g=33.814kN/m次梁的计算简图3、内力计算：由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如下表：由n l q g V )(+=β可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如下表：4、截面承载力计算：⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度'f b ，按mm s b mm l b f 210020019002100630031310'=+=+<=⨯=≤，故取mm b f 2100'=。
梁高： mm h h 46535500,5000=-== 翼缘厚：mmh f 80'=判定T 形截面类型：mm N h h h b f f f f c ⋅⨯=-⨯⨯⨯='-''60110997)280465(8021003.140.1)2(α ⎩⎨⎧⋅⋅>⋅=)(08.76)(38.114997中间跨中边跨中m kN m kN m kN故各跨中截面属于第一类T 形截面。
⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取mm h 440605000=-=，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑， 取mm h 4650=⑶、次梁正截面承载力计算见下表：ξγ5.01-=s0.991 0.881 0.994 0.923 0/h f M A y s s γ=688.6831.9 465.5 565.2选用钢筋318（弯1） 318+112（弯起） 214+116（弯1）316（弯1） 实际钢筋截面面积（mm 2）763876509603⑷、次梁斜截面承载力计算见下表： 截 面A左B右BCV )(kN91.75122.34 133.45133.45025.0bh f c c β)(kNV314.6>截面满足 V 202.3>截面满足V202.3>截面满足V214.2>截面满足 07.0bh f V t c =)(kNV 01.46< 需配箍筋V .4506< 需配箍筋V.4506<需配箍筋V01.46<需配箍筋箍筋肢数、直径2 62 62 62 61sv sv nA A =56.6 56.6 56.6 56.6 )/(25.10c sv yv V V h A f s -=272.66123.3156.1185.7S=0.8×259=207mm 取间距200mm 验算配筋率：0.3ft/fy=0.3×1.43/300=0.14%Pv=Asv/bs=56.6/200×200=1.142%>0.14%5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm 处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。
四、主梁设计（按弹性理论计算）： 1、支承情况：柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。
主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。
2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载： kN 686.7030.622.11=⨯ 主梁自重： kN 58.8252.23.0)08.06.0(=⨯⨯- 主梁粉刷重： kN 12.11342.2015.0)08.06.0(2=⨯⨯-恒载设计值：==k G G 2.14.907.19686.70=+kn kN 取G=90kn 活载设计值：=Q kN 38.1423.66.22=⨯ 3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨： mm l b l l n n 5.63295980025.0400216300025.02101=⨯+⨯+=++=柱mmb a l n 63652/4002/37059802121=++=++≤柱，近似取mm l 633001=中跨： mm l 63000=因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：主梁的计算简图3、内力计算： 0201Ql k Gl k M +=mkN M mkN M B •-=⨯⨯-⨯⨯-=•=⨯⨯+⨯⨯=4.43233.64.142311.033.690267.05.39933.62.142289.033.690244.0max max 1mkN •3.21833.64.1422.033.690067.0max 2=⨯⨯+⨯⨯=kn ·M2）剪力设计值 Q k G k V 43+=mkn VBr m kn VBl mkn VA •=⨯+⨯=•-=⨯-⨯-=•=⨯+⨯=7.2634.14222.1901max 7.3004.142311.190267.1max 3.1894.142866.090733.0max 3)弯矩 剪力包络图 弯矩包络图第1，3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载有表6-2知，支座B 或C 的弯矩值为：矩值分别为：个集中荷载作用点处弯第个集中荷载和的简支梁弯矩图，得第作的连线为基线，，第一跨内支座弯矩21142.4KN Q 90KN,G m -272KN M 0M 27233.64.142133.033.690267.0B A ==•==•-=⨯⨯-⨯⨯-==m KN M M C BMKN M KN M m kn l •=⨯-⨯+=++•=•=-⨯+=++3.3093227233.64.142(903132M Q)L G 315.3397.399327233.64.142(90313M Q)L G 31B 0max B 0）（接近与）（在第2跨内以支座弯矩M -272KN M M,KN 272M C B •=•-=的连线为基线，作0Q M,85KN G =•=的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：M -83KN 272-6.39031M GL 3100•=⨯⨯=+ 第1，2跨有可变荷载，第3支座没有可变荷载第1跨内：在1跨内以支座弯矩的连线为基线M -432.4KN M 0,M B A •==，作的简支梁弯矩图，142.4KN Q 90KN,G ==得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点出的弯矩值分别为：M 202.1KN 32432.4-6.33142.4)(9031M 346.2KN 3432.4-6.33142.4)(9031•=⨯⨯+•=⨯+第2跨内：。