异构化生产(塔化)
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同样，在08年7月当原料中组分较轻干点只有 60℃-80℃时，对催化反映也有较大的影响， 当月生产中催化剂活性下降很慢，一月内反应 器床层提温只有10℃，因而使第8次生产周期 维持了120天。当月稳定汽油辛烷值均在83以 上，最高的达到86，平均在84。
1 生产综述
因非临氢改质反应的特点会使催化剂上积炭很 快，导致催化剂活性下降，因此反应器内催化 剂单程运转周期大约在2-2.5个月左右，装置 采用间歇操作，停工再生的生产方式 。
本设计年处理量为7万吨，装置进料量为10吨/ 小时；车用石油液化汽收率为30%，高辛烷值 汽油收率为68% 。见下表1：
单位 ℃ μ g/g μ g/g mg/100ml
设计指标 < 170 <2 < 150 < 1.5 无 无 无游离水
实际生产指标
分析方法 GB/T 6536 SH/T 0162 SH/T 0253-92 GB/T 509
GB/T 258
2 原料性质
根据实际生产情况看，原料干点、硫含量、实际胶质、 机械杂质、水溶性酸碱、水含量、碱性氮含量都在控 制指标内。但是原料中的碱性氮含量和原料的干点低 于120℃时，对催化剂的正常使用有很大的影响。07 年10月碱性氮含量超标，最高达到3μg/g，使催化剂 的活性下降很快，反应器床层温度提升较快，一月内 反应器床层提温达到了45℃，但当月异构化稳定汽油 辛烷值仍为81.7，低于82的指标；因而导致第5次生 产周期只有63天就停工对催化剂进行再生烧焦。碱性 氮分析见表5：
表2 装置生产负荷及液收
入方 出方
物料名称
加氢石脑油 干气加损失 液化石油汽 异构化汽油
合计
t
88100 1885 23329 62886 88100
收率 %
100 2.14 26.48 71.38 100
1 生产综述
通过表1表2 看，装置液收达到了97.86%，基 本达到了设计指标。而导致干气超标和液化汽 收率低的主要原因是在08年6-7月的生产过程 中，装置单独加工重整轻石脑油，造成吸收稳 定系统压力高，气相组分多而吸收剂量不够， 使干气中携带大量的液化汽组分进入火炬管网， 而使影响了装置的液收。重整轻石脑油分析见 表3：
表5 原料中碱性氮分析
HK 10% 50% 90% KK
密度 碱性氮 kg/m3 μ g/g
10月分析 38.6
9月分析 39.9
设计
--
53.2 54.5 --
87.7 88.2 --
126.9 155.9 690.5
132.1 155.3 692.1
--
＜170
3.02 1.93 ＜2
2 原料性质
表3 重整轻石脑油分析
流 KK 10% 50% 90% KK 密度
程
kg/m3
温度 29.6 32.4 38.5 51.8 66.6 637.4 ℃
1 生产综述
从流程分析看，原料油组分太轻；在实际生产 中反应油汽中大部分都以气态组分进入吸收和 解析系统，导致吸收剂无法将轻组分完全吸收， 系统压力高，干气中C3、C4含量高，干气携 带部分液化汽组分进入火炬管网，使液化石油 汽的收率降低。同样在液化石油汽中C5含量 超指标，影响了液化汽的质量；导致系统压力 高和液化汽中含量高的另一个原因是，异构化 装置T602顶冷却器E607/AB冷却负荷较小， 导致冷却后液化气温度高于设计值45℃，
1 生产综述
而达到了54℃，从而增加了T602的负荷，
使T602塔顶压力偏高又影响到T601操作压力， 干气量明显增大，为确保塔顶压力不超过控制 指标，T601、T602放空阀开度过大，导致轻 组分大量排放，使塔内分离效果变差；同时， T602底温偏高、顶温高，造成液态烃中重组 分携带较多，使液态烃中C5含量上升，液化 气中C5含量出现偏高。
1 生产综述
为此，车间及时对加工量和操作参数进行调节， 将加工量由5t/h降至3t/h，同时将T602顶压指 标上限由1.07MPa，更改为1.17 MPa，V605 减少液态烃排放；同时，降低T601、T602塔 底温度至100℃和125℃，减轻吸收稳定系统 负荷，在保证稳定汽油辛烷值不低于指标的情 况下，尽可能控制反应器升温速度，避免催化 反应剧烈而增加分馏系统负荷；通过操作调整 液态烃的质量得到有效控制。
汽油非临氢异构化装置在塔河分公司的 生产应用
万重山
概述
塔河分公司7×104t/a汽油异构化装置采用石 油化工科学研究院开发的石脑油非临氢改质技 术，利用RGW-1型催化剂的催化作用，以加 氢石脑油为原料，生产出了符合要求的车用石 油液化汽及高辛烷值的汽油调和组分。
1 生产综述
石脑油非临氢改质过程利用RGW-1型催化剂 的催化作用，使低辛烷值的轻石脑油发生选择 性裂解、异构、齐聚和环化脱氢等反应，转化 为烯烃、芳烃含量低的高辛烷值汽油调和组分， 用于调兑汽油，降低调和汽油的烯烃及芳含量， 降低汽油密度，提高调和汽油的辛烷值，将低 辛烷值的汽油馏分转化为Leabharlann Baidu乎不含烯烃、芳烃 含量低的高辛烷值的汽油调和组分。 该工艺 过程简单、投资小，操作条件缓和，干气产率 低，可大幅度提高加氢石脑油辛烷值。
1 生产综述
目前，装置进料量最大为5～6吨/小时，年处 理量约为4万吨。自2006年8月开工至今，已 经两年半，历经10个生产周期和10次催化剂 烧焦。共生产石脑油8.81万吨，年平均处理量 3.5万吨，其中生产出液化石油汽23329吨， 异构化汽油62886吨，RON平均82.3；液收 97.86%；液化石油汽收率26.48%，异构化汽 油收率71.38%。见表2 ：
表1 装置设计负荷及液收
物料名称
kg/h
入方 出方
加氢石脑油 10000 干气加损失 200
液 化 气 3000 改质汽油 6800 合 计 5714.28
t/d 240 4.8 72 163.2 240
t/a 70000 1400 21000 47600 70000
m% 100.00 2 30 68 100.00
2 原料性质
装置设计反应原料主要为加氢石脑油，同时考 虑重整拔头油及部分加氢轻石脑油，为了能使 催化剂正常操作，保证产品合格及收率，对原 料的组成及杂质含量有一定的要求；对汽油原 料的设计要求和实际生产指标见表3。
表4 反应原料油规格要求
项目 干点 碱性氮 硫含量 实际胶质 机械杂质 水溶性酸碱 水含量
1 生产综述
因非临氢改质反应的特点会使催化剂上积炭很 快，导致催化剂活性下降，因此反应器内催化 剂单程运转周期大约在2-2.5个月左右，装置 采用间歇操作，停工再生的生产方式 。
本设计年处理量为7万吨，装置进料量为10吨/ 小时；车用石油液化汽收率为30%，高辛烷值 汽油收率为68% 。见下表1：
单位 ℃ μ g/g μ g/g mg/100ml
设计指标 < 170 <2 < 150 < 1.5 无 无 无游离水
实际生产指标
分析方法 GB/T 6536 SH/T 0162 SH/T 0253-92 GB/T 509
GB/T 258
2 原料性质
根据实际生产情况看，原料干点、硫含量、实际胶质、 机械杂质、水溶性酸碱、水含量、碱性氮含量都在控 制指标内。但是原料中的碱性氮含量和原料的干点低 于120℃时，对催化剂的正常使用有很大的影响。07 年10月碱性氮含量超标，最高达到3μg/g，使催化剂 的活性下降很快，反应器床层温度提升较快，一月内 反应器床层提温达到了45℃，但当月异构化稳定汽油 辛烷值仍为81.7，低于82的指标；因而导致第5次生 产周期只有63天就停工对催化剂进行再生烧焦。碱性 氮分析见表5：
表2 装置生产负荷及液收
入方 出方
物料名称
加氢石脑油 干气加损失 液化石油汽 异构化汽油
合计
t
88100 1885 23329 62886 88100
收率 %
100 2.14 26.48 71.38 100
1 生产综述
通过表1表2 看，装置液收达到了97.86%，基 本达到了设计指标。而导致干气超标和液化汽 收率低的主要原因是在08年6-7月的生产过程 中，装置单独加工重整轻石脑油，造成吸收稳 定系统压力高，气相组分多而吸收剂量不够， 使干气中携带大量的液化汽组分进入火炬管网， 而使影响了装置的液收。重整轻石脑油分析见 表3：
表5 原料中碱性氮分析
HK 10% 50% 90% KK
密度 碱性氮 kg/m3 μ g/g
10月分析 38.6
9月分析 39.9
设计
--
53.2 54.5 --
87.7 88.2 --
126.9 155.9 690.5
132.1 155.3 692.1
--
＜170
3.02 1.93 ＜2
2 原料性质
表3 重整轻石脑油分析
流 KK 10% 50% 90% KK 密度
程
kg/m3
温度 29.6 32.4 38.5 51.8 66.6 637.4 ℃
1 生产综述
从流程分析看，原料油组分太轻；在实际生产 中反应油汽中大部分都以气态组分进入吸收和 解析系统，导致吸收剂无法将轻组分完全吸收， 系统压力高，干气中C3、C4含量高，干气携 带部分液化汽组分进入火炬管网，使液化石油 汽的收率降低。同样在液化石油汽中C5含量 超指标，影响了液化汽的质量；导致系统压力 高和液化汽中含量高的另一个原因是，异构化 装置T602顶冷却器E607/AB冷却负荷较小， 导致冷却后液化气温度高于设计值45℃，
1 生产综述
而达到了54℃，从而增加了T602的负荷，
使T602塔顶压力偏高又影响到T601操作压力， 干气量明显增大，为确保塔顶压力不超过控制 指标，T601、T602放空阀开度过大，导致轻 组分大量排放，使塔内分离效果变差；同时， T602底温偏高、顶温高，造成液态烃中重组 分携带较多，使液态烃中C5含量上升，液化 气中C5含量出现偏高。
1 生产综述
为此，车间及时对加工量和操作参数进行调节， 将加工量由5t/h降至3t/h，同时将T602顶压指 标上限由1.07MPa，更改为1.17 MPa，V605 减少液态烃排放；同时，降低T601、T602塔 底温度至100℃和125℃，减轻吸收稳定系统 负荷，在保证稳定汽油辛烷值不低于指标的情 况下，尽可能控制反应器升温速度，避免催化 反应剧烈而增加分馏系统负荷；通过操作调整 液态烃的质量得到有效控制。
汽油非临氢异构化装置在塔河分公司的 生产应用
万重山
概述
塔河分公司7×104t/a汽油异构化装置采用石 油化工科学研究院开发的石脑油非临氢改质技 术，利用RGW-1型催化剂的催化作用，以加 氢石脑油为原料，生产出了符合要求的车用石 油液化汽及高辛烷值的汽油调和组分。
1 生产综述
石脑油非临氢改质过程利用RGW-1型催化剂 的催化作用，使低辛烷值的轻石脑油发生选择 性裂解、异构、齐聚和环化脱氢等反应，转化 为烯烃、芳烃含量低的高辛烷值汽油调和组分， 用于调兑汽油，降低调和汽油的烯烃及芳含量， 降低汽油密度，提高调和汽油的辛烷值，将低 辛烷值的汽油馏分转化为Leabharlann Baidu乎不含烯烃、芳烃 含量低的高辛烷值的汽油调和组分。 该工艺 过程简单、投资小，操作条件缓和，干气产率 低，可大幅度提高加氢石脑油辛烷值。
1 生产综述
目前，装置进料量最大为5～6吨/小时，年处 理量约为4万吨。自2006年8月开工至今，已 经两年半，历经10个生产周期和10次催化剂 烧焦。共生产石脑油8.81万吨，年平均处理量 3.5万吨，其中生产出液化石油汽23329吨， 异构化汽油62886吨，RON平均82.3；液收 97.86%；液化石油汽收率26.48%，异构化汽 油收率71.38%。见表2 ：
表1 装置设计负荷及液收
物料名称
kg/h
入方 出方
加氢石脑油 10000 干气加损失 200
液 化 气 3000 改质汽油 6800 合 计 5714.28
t/d 240 4.8 72 163.2 240
t/a 70000 1400 21000 47600 70000
m% 100.00 2 30 68 100.00
2 原料性质
装置设计反应原料主要为加氢石脑油，同时考 虑重整拔头油及部分加氢轻石脑油，为了能使 催化剂正常操作，保证产品合格及收率，对原 料的组成及杂质含量有一定的要求；对汽油原 料的设计要求和实际生产指标见表3。
表4 反应原料油规格要求
项目 干点 碱性氮 硫含量 实际胶质 机械杂质 水溶性酸碱 水含量