空间碎片数据形式及轨道演化算法_庞宝君
碎片云动量特性数值仿真研究
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碎片云动量特性数值仿真研究迟润强;管公顺;庞宝君;张伟;唐颀【摘要】铝合金球形弹丸高速撞击薄铝板时,会造成薄铝板穿孔并自身发生破碎,在铝板前后两侧产生碎片云,分别为反溅碎片云和穿透碎片云.反溅碎片云及穿透碎片云具有各自的动量特性,对其动量特性的研究有助于为碎片云理论建模提供依据.采用AUTODYN V6.0软件对直径为6.35mm的Al 1100-O球形弹丸高速正撞击6种厚度的Al 6061-T6薄板进行了数值仿真计算,撞击速度为1.0~5.0km/s.得到上述两种碎片云的动量,确定了动量值随撞击速度v及薄板厚度δ的变化规律.同时,利用仿真得到的动量数据,采用多元回归方法,分别建立了两种碎片云动量模型.最后,对美国国家航空航天局(NASA)报告给出的7种工况下的撞击实验进行了数值仿真计算,并将动量值与实验结果进行了比较,得到的比较结果可用以分析数值仿真的有效性.【期刊名称】《高压物理学报》【年(卷),期】2009(023)001【总页数】6页(P59-64)【关键词】动量;碎片云;超高速撞击;数值仿真;空间碎片;破碎【作者】迟润强;管公顺;庞宝君;张伟;唐颀【作者单位】哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨,150080【正文语种】中文【中图分类】V423.41;O347.31 引言图1 碎片云的X光照片[4]Fig.1 Debris cloud and ejecta imaged by flash radiography[4]微流星体及空间碎片的超高速撞击将可能损伤航天器的关键系统,进而导致航天器发生灾难性失效,威胁航天器的安全运行,有关防护微流星体和空间碎片超高速撞击的研究已得到国内外的高度重视[1-2]。
填充泡沫铝防护结构的超高速撞击数值模拟
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填充泡沫铝防护结构的超高速撞击数值模拟贾斌;马志涛;庞宝君【摘要】模仿泡沫金属的生产原理建立了泡抹金属微结构几何模型,结合自编的光滑质点流体动力学程序进行了超高速撞击数值模拟,分别对6种形式的填充泡沫铝防护结构进行了仿真计算,比较了其撞击极限性能.结果表明当泡沫铝处于适当的位置时,填充泡沫铝结构的防护性能优于相同面密度的填充实心铝板结构.通过不同防护结构碎片云特性参数的对比分析表明,泡沫铝对小尺寸碎片的防护效果显著,其微结构能够使碎片云的法向动量有效分散,并通过多次加载使得碎片云液化、气化的比例大幅提升.【期刊名称】《哈尔滨工业大学学报》【年(卷),期】2011(043)001【总页数】5页(P16-20)【关键词】泡沫铝;防护结构;超高速撞击;SPH;空间碎片【作者】贾斌;马志涛;庞宝君【作者单位】哈尔滨工业大学,航天工程系,150080,哈尔滨;清华大学航天航空学院,100084,北京;哈尔滨工业大学,航天工程系,150080,哈尔滨【正文语种】中文【中图分类】O347;V423.42微流星体及空间碎片的超高速撞击会造成航天器损伤及发生灾难性失效的事例,严重威胁航天器的安全在轨运行,有关防护微流星体和空间碎片超高速撞击的研究得到了国内外的高度重视[1].1947年 Whipple[2]提出了著名的 Whipple防护结构,即在距被防护舱壁外侧一定距离处放置金属防护屏,防护屏的作用是将弹丸破碎,形成由弹丸材料和防护屏材料组成的碎片云,碎片云在通过间距过程中发生膨胀,使得作用在舱壁单位面积上的冲量减小,从而减轻对舱壁的破坏能力.此后,在Whipple结构的基础上又发展了应用新型材料的多种构型相似的防护结构,通过超高速撞击实验及数值仿真进行了大量防护结构性能研究工作,并用于航天器的安全防护[3-4].因为超高速撞击实验的速度限制及费用比较高,超高速撞击数值仿真成为防护结构性能研究的有效方法.采用有效的材料模型和数值模拟方法可以得到与实验非常一致的结果.铝合金等金属材料的材料模型和相关数据得到了深入研究,具有很高的置信度[5-6].泡沫金属是上个世纪80年代后期迅速发展起来的一种功能与结构一体化的新型工程材料,具有多种优异性能.欧空局初步开展了涉及泡沫铝的防护结构的超高速撞击实验,结果表明,具有一定厚度的泡沫铝防护屏能在弹丸中引起多次击波加载,更容易使弹丸破碎甚至熔化,在低至2.6 km/s的撞击速度下也能观察到大量弹丸熔化迹象,因此泡沫金属是很好的航天器防护材料之一[7-8].由于泡沫金属的孔洞大小与空间碎片模拟弹丸的直径或防护屏厚度相比通常是不可忽略的,故弹丸超高速撞击薄防护屏后,形成的碎片云微粒撞击泡沫材料孔壁时引起的材料破碎及物态变化是在微观结构上进行的.为了有效地模拟泡沫金属材料的真实超高速撞击行为,本文根据泡沫金属的生产原理建立微结构几何模型,结合自编的光滑质点流体动力学(SPH)程序进行超高速撞击数值模拟,分别对6种形式的泡沫铝防护结构进行了仿真计算,比较了其撞击极限性能,并进行了机理分析.1 泡沫金属微结构几何建模泡沫金属的制造方式一般为发泡法.以渗流铸造法为例,将随机分布的发泡剂放入熔融状态的金属中,铸造完成后,再用溶剂或热处理将发泡剂去掉.模仿泡沫金属的生成原理,根据泡沫金属的真实微结构建立几何模型,如图1所示.图1 泡沫金属模型原理以建立方形泡沫金属模型为例,首先在方体内部和边界上随机分布若干个空球,然后在该方体其余位置填充基体材料,即形成泡沫金属板.球的平均半径¯定义为其中:d是孔洞的平均半径;α是改变泡沫金属相对密度的参数,对于开孔材料0<α<1,对于闭孔材料α>1.球的半径定义为球心的空间坐标xi定义为式中:Δxi=g(0);ni是该球在坐标xi方向上的序号,ni≥1;g(v)和f(v)是以v为平均值的随机分布函数(可根据不同微结构的泡沫金属进行选取,本文采用的是线性随机函数).图2是直径6.35 mm的Al2017球形弹丸以4.08 km/s的速度正撞击开孔泡沫铝板的实验结果,泡沫铝基体材料为ZL102,厚度为10 mm,孔隙率为73%,平均孔洞直径为0.6 mm.图3给出了数值模拟结果,使用了自编的三维SPH计算程序和泡沫铝细观模型,与实验结果相吻合,表明该几何模型可较好地模拟泡沫金属的超高速撞击行为.图2 超高速撞击实验结果图3 数值仿真结果2 不同防护结构的模拟结果2.1 防护结构方案设计了6种相同面密度的填充泡沫铝防护结构,如图4所示,总体面密度均为1.078 g/cm2,总体防护间距均为90 mm.开孔泡沫铝平均孔径为1.6 mm,相对密度为27%,厚度为6.0 mm,基体材料为ZL102.舱壁均为厚1.2 mm的Al5A06.其它防护屏材料均为Al2A12,图4(a)和(b)中两块铝防护屏的厚度均为0.6 mm,图4(c)~(f)中的铝防护屏厚度均为1.2 mm.图4(a)和(b)为填充铝板/泡沫铝复合防护屏的Whipple结构,其实质是把图4(c)中的第1层防护屏沿厚度均分为2层,并将第2层分别置于泡沫铝的前面或后面,以比较这3种结构防护性能的差异.图4(c)~(f)为单纯填充泡沫铝的Whipple结构,其各层防护屏均相同,用于考察泡沫铝的填充位置对防护性能的影响.图4 填充泡沫铝防护结构示意为了与非泡沫铝防护结构进行对比,还对图5所示的2种填充实心铝板防护结构进行了数值模拟,它们的总体面密度和总体防护间距与填充泡沫铝防护结构相同.这2种结构中间填充的铝板材料为ZL102,与泡沫铝基体材料相同,并处于防护结构的中间位置.舱壁材料与厚度均与填充泡沫铝防护结构相同.第1层防护屏材料均为Al2A12.图5(a)中第1层防护屏厚度为1.2 mm,与图4(c)~(f)的第1层铝板相同;第2层厚度为1.6 mm,面密度与图4(c)~(f)中填充的泡沫铝相同.图5(b)中第1层防护屏厚度为0.6 mm,与图4(a)和(b)的第1层铝板相同;第2层厚度为2.2 mm,面密度与图4(a)和(b)中填充的铝板/泡沫铝复合防护屏相同.图5 填充实心铝板防护结构示意2.2 数值模拟结果对比分析采用Al2017球形弹丸,分3、6、9 km/s这3个速度进行超高速撞击模拟,入射角均为0,即正撞击.使用自编的SPH程序,所有材料均采用Mie-Grüneisen状态方程和Johnson-Cook强度模型[4].对于泡沫铝,由于建立了其微结构模型,故只需在孔壁材料处使用其基体材料的力学模型,在孔洞处是不填充材料的.但需要指出的是,受到实验条件的限制,在9 km/s速度下的仿真结果尚无有效的验证手段.定量评价防护性能的主要指标是撞击极限,即给定撞击速度下使舱壁失效(穿孔或剥落)的临界弹丸直径.采用二分法获得防护结构的撞击极限,即首先通过试算得到使舱壁失效和未失效的弹丸直径初始值,然后取其平均值作为下一次计算的初始值,重复这一过程,最后在达到一定计算精度时,取使舱壁失效的最小弹丸直径与未使舱壁失效的最大弹丸直径的平均值作为该速度下的临界弹丸直径.6种填充泡沫铝防护结构和2种填充实心铝板防护结构的模拟结果如表1~3所示,表中x、o、+分别表示舱壁失效、未失效和临界状态.表1 撞击速度为3 km/s时不同防护结构的模拟结果弹丸直径/ mm防护结构形式图4(a)图4(b)图4(c)图4(d)图4(e)图4(f)图5(a)图5(b)由表1可见,弹丸撞击速度为3 km/s时,各方案防护性能比较接近,撞击极限最大差别仅为0.4 mm.图4(a)所示的方案性能最好.图4(c)和(f)所示的方案优于图4(d)和(e)的方案,表明在此速度下,泡沫铝处于防护结构中间或靠前的位置时其性能优于靠后的位置.图4(c)、(f)的方案和图5(b)的方案相当,图4(d)、(e)的方案和图5(a)的方案相当,表明在此速度下,单纯填充泡沫铝和填充实心铝板的方案性能基本相当.表2 撞击速度为6 km/s时不同防护结构的模拟结果弹丸直径/ mm防护结构形式图4(a)图4(b)图4(c)图4(d)图4(e)图4(f)图5(a)图5(b)表3 撞击速度为9 km/s时不同防护结构的模拟结果弹丸直径/ mm防护结构形式图4(a)图4(b)图4(c)图4(d)图4(e)图4(f)图5(a)图5(b) 3.6xx x由表2可见,弹丸撞击速度为6 km/s时,各方案防护性能之间的差别增大,撞击极限最大差别达到了0.7 mm.图4(b)方案的性能最好,其次为图4(a)和(c),但两者相差仅0.1 mm.图4(c)的方案优于图4(d)、(e)和(f),表明在此速度下,泡沫铝处于防护结构中间位置时其性能优于其它位置.图5(a)、(b)方案的性能介于图4(c)、(d)和(e)、(f)之间,表明在此速度下,泡沫铝的填充位置决定了其性能是否优于填充实心铝板的方案,如果位置不当,单纯填充泡沫铝的性能甚至不如填充实心铝板. 由表3可见,弹丸撞击速度为9 km/s时,各方案防护性能之间的差别进一步增大,撞击极限最大差别达到了1.2 mm.图4(a)和图5(a)的方案性能最好.图4(c)方案的性能介于图4(d)和(e)、(f)之间,表明在此速度下,泡沫铝处于防护结构中间位置时其性能与其它位置相比并非最优.图5(a)方案优于图4(c)~(f),图5(b)方案仅优于图4(d),表明在此速度下,填充实心铝板的性能优于单纯填充泡沫铝.3 机理分析泡沫铝作为第1层防护屏的防护效果弱于实心铝板,是由于弹丸与孔洞相比尺寸较大,因此孔洞直接坍塌然后密实,导致其微结构难以有效起到多次加载的作用.但当将泡沫铝置后,撞击实心铝板产生的碎片云遇到泡沫铝时,由于其中碎片的尺寸较小,泡沫铝的微结构能够对其有效地实施多次加载,即使在较低的撞击速度下,也可使得碎片云材料大量液化、气化.图4(a)所示防护方案在泡沫铝前放置的第2块薄铝板对弹丸撞击第1层铝板所产生的碎片云中的碎片进一步碎化,起到了更好的防护效果,由此可以推断出泡沫铝对小尺寸碎片的防护效果显著,即图4(a)型方案防护效果占优的原因.撞击速度在3 km/s时,弹丸刚刚开始破碎,因此各种防护方案的临界弹丸直径相差不大,而撞击速度在6 km/s和9 km/s时,弹丸破碎以及液化、气化的程度增大,因而临界弹丸直径相差较大,这个结果进一步支持了该推断.为了进一步分析不同方案防护效果的机理,对图4(a)~(c)和图5(a)~(b)所示的5种相似的防护方案进行了深入研究,分析的对象是这5种方案第2层防护屏后的碎片云,即撞击到舱壁上的碎片云.分为撞击速度3 km/s、弹丸直径4.2 mm;撞击速度6 km/s、弹丸直径4.6 mm;撞击速度9 km/s、弹丸直径3.4 mm这3种工况进行比较.表4~6给出了碎片云的特性参数.通过表4~6的对比可以发现:在每一个速度值,碎片云的最大法向动量面密度越小,即意味着法向动量面密度分布越均匀,则结构的防护能力越强;而最大碎片云质量面密度对防护能力的强弱仅有一定程度的影响.因此,防护能力的强弱主要取决于是否能够将碎片云的法向动量有效分散.由于开孔泡沫铝的孔棱方向是随机分布的,因而对处于膨胀状态的碎片云的多次加载可有效地分散其法向动量.同时,撞击泡沫铝防护结构产生的碎片云液化、气化的比例大幅高于填充实心铝板防护结构,即泡沫铝通过多次加载作用还可以使碎片云材料的温度升高,提高其液化、气化比例,消耗碎片云的部分动能,从而起到减轻其冲击能力的作用.另外,在6和9 km/s 时,撞击泡沫铝防护结构产生的碎片云的总质量和法向总动量低于对应的填充实心铝板防护结构,即在较高速度时,泡沫铝相比实心铝板能够吸收更多的法向动量. 表4 撞击速度为3 km/s、弹丸直径为4.2 mm时不同防护方案的碎片云特性防护方案临界弹丸直径/mm液化气化百分比/%总质量/ (10-6kg)法向总动量/ (10-3kg·m·s-1)质量面密度最大值/ (kg·m-2)法向动量面密度最大值/ (103kg·(m·s)-1)图4(a)表5 撞击速度为6 km/s、弹丸直径为4.6 mm时不同防护结构的碎片云特性防护方案临界弹丸直径/mm液化气化百分比/%总质量/ (10-6kg)法向总动量/ (10-3kg·m·s-1)质量面密度最大值/ (kg·m-2)法向动量面密度最大值/ (103kg·(m·s)-1)图4(a)表6 撞击速度为9 km/s、弹丸直径为3.4 mm时不同防护结构的碎片云特性防护方案临界弹丸直径/mm液化气化百分比/%总质量/ (10-6kg)法向总动量/ (10-3kg·m·s-1)质量面密度最大值/ (kg·m-2)法向动量面密度最大值/ (103kg·(m·s)-1)图4(a)4 结论1)泡沫铝的填充位置对结构的防护性能有较大影响.当泡沫铝处于适当的位置时,填充泡沫铝结构的防护性能优于相同面密度的填充实心铝板结构.总体而言,泡沫铝处于防护结构的中间位置时性能较好.2)通过不同防护结构碎片云特性参数的对比分析表明,使碎片云的法向动量越有效分散,结构的防护能力越强.3)泡沫铝对小尺寸碎片的防护效果显著,其微结构能够对碎片云有效地实施多次加载,使得碎片云液化、气化的比例大幅提升.参考文献:[1]闵桂荣,肖名鑫.防止微流星体击穿航天器舱壁的可靠性设计[J].中国空间科学技术,1986,6(6): 45-48.[2]WHIPPLE F L.Meteorites and space travel[J].Astronomical Journal,1947,52:132-137.[3]张伟,庞宝君,邹经湘,等.航天器微流星体及空间碎片的防护方案[J].哈尔滨工业大学学报,1999,32(2):18-22.[4]CHRISTIANSEN E L,KERR J H.Ballistics limit equations for spacecraft shielding[J].International Journal of Impact Engineering,2001,26:93-104.[5]HIERMAIER S,KONKE D,STILP A J,et putational simulation of the hypervelocity impact of Alspheres on thin plates of different materials[J].International Journal of Impact Engineering,1997,20:363-374.[6]HAYHURST C J,CLEGG R A.Cylindrically symmetric SPH simulations of hypervelocity impacts on thin plates[J].International Journal of Impact Engineering,1997,20:337-348.[7]THOMA K,SCHAFER F,HIERMAIER S,et al.An approach to achieve progress in spacecraft shielding[J].Advances in Space Research,2004,34:1063-1075.[8]DESTEFANIS R,SCHAFER F,LAMBERT M,et al.Selecting enhancedspace debris shields for manned spacecraft[J].International Journal of Impact Engineering,2006,33:219-230.。
《空间碎片移除的国际法问题研究》
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《空间碎片移除的国际法问题研究》一、引言随着人类空间探索活动的深入和频繁,太空垃圾和空间碎片问题日益凸显。
这些碎片不仅对在轨卫星和其他航天器构成威胁,还可能对地球的生态环境和人类的安全产生深远影响。
因此,空间碎片移除成为了国际法研究的重要课题。
本文将针对空间碎片移除的国际法问题进行深入研究,旨在探讨现有国际法的不足之处及改进建议。
二、空间碎片概述空间碎片主要由失效的卫星、运载火箭残骸、太空垃圾等组成。
这些碎片在地球轨道上以极高的速度运动,一旦与其他航天器发生碰撞,将产生严重的后果。
空间碎片问题不仅威胁着在轨航天器的安全,还可能对地球的生态环境造成污染,甚至对人类的安全构成潜在威胁。
三、国际法现状及问题目前,国际社会在空间碎片移除方面已制定了一系列国际法律文件,如《外层空间条约》、《关于登记射入外层空间物体的公约》等。
这些法律文件为规范太空活动、减少太空垃圾的产生提供了一定的法律依据。
然而,随着太空活动的日益频繁,空间碎片问题日益严重,现有国际法在解决空间碎片移除方面仍存在诸多问题。
首先,国际法对空间碎片移除的责任主体、移除标准、移除程序等方面缺乏明确规定。
这导致各国在执行空间碎片移除任务时存在诸多困难和争议。
其次,国际法对违反空间碎片管理规定的处罚措施不够明确和严格。
这使得一些国家在太空活动中忽视对太空垃圾的管理和控制,进一步加剧了空间碎片问题。
四、改进建议针对上述问题,本文提出以下改进建议:1. 明确责任主体和移除标准:国际社会应通过制定新的国际法律文件或修订现有法律文件,明确空间碎片移除的责任主体、移除标准、移除程序等方面的规定。
同时,各国应加强国际合作,共同推动空间碎片移除工作的开展。
2. 强化处罚措施:国际法应明确违反空间碎片管理规定的处罚措施,并确保这些措施得到有效执行。
对于严重违反规定的国家或组织,应采取相应的制裁措施,以维护太空环境的清洁和安全。
3. 推动技术研究和应用:各国应加大对空间碎片移除技术的研究和投入,推动相关技术的发展和应用。
基于SDEEM 2019工程模型的突发解体事件分析
![基于SDEEM 2019工程模型的突发解体事件分析](https://img.taocdn.com/s3/m/9f17b185a5e9856a561260ce.png)
Unexpected Breakup Events Analysis Based on SDEEM 2019
WANG Dong-fang, PANG Bao-jun, XIAO Wei-ke
26
空间碎片研究
第 19 卷
事件产生的解体碎片覆盖各尺寸区间, 其中毫米 级、 厘米级解体碎片对空间碎片环境的长期演化 影响尤为显著。
空间碎片环境工程模型采用数学方法对空间 碎片的时空分布规律进行评估, 是航天器被动防 护的主要依据。 在空间碎片环境模型研究领域, 解体事件是重要研究内容之一[2] 。 美国最新发布 的 ORDEM 3. 0 工 程 模 型、 欧 空 局 最 新 发 布 的 MASTER 2009 工程模型以及我国研发的空间碎片 环境工程模型 SDEEM 2019 中, 均采用解体模型 分析解 体 事 件 的 特 性, 并 建 立 解 体 碎 片 数 据 库[4 - 6] 。 SDEEM 2019 是 我 国 研 发 的 一 款 低 中 高 轨道空间碎片环境工程模型。 该模型可对轨道高 度 200 ~ 42000km 的空间碎片环境进行描述, 可 实现当前至 2050 年空间碎片环境的预测。
碎片环境的影响。 据印度斯坦时报 2019 年 3 月 27 日报道, 印
度总理莫迪当地时间 27 日 12 时 30 分在电视讲话 中宣布, 印度已成功进行了名为 “ 夏克提任务” 的反卫星试验, 击毁了 1 颗低地球轨道卫星。 莫 迪表示, “ 夏克提任务” 由印度国防研究与发展 组织 ( DRDO) 开展, 导弹发射后 3min 即摧毁了 目标卫星。 NASA 局 长 布 莱 登 斯 坦 4 月 1 日 称, NASA 已发现了由这起事件生成的 400 块轨道碎 片, 包括该局能跟踪到的 60 块直径大于 10cm 的 碎片和 24 块穿越国际空间站轨道高度的碎片。
空间碎片及探测防护与减缓清除技术发展
![空间碎片及探测防护与减缓清除技术发展](https://img.taocdn.com/s3/m/02284f14f11dc281e53a580216fc700aba685267.png)
PublicationPapers 论文选登+ 王晓海 空间微波技术重点实验室【摘 要】文章从概念、来源、分类、危害四个方面简单介绍了空间碎片相关基本知识,阐述了空间碎片的探测防护、监视检测技术,重点研究探讨了空间碎片的减缓与清除的有关政策和技术,最后介绍了国外若干空间碎片清除计划。
【关键词】空间碎片 碎片探测防护 碎片监视检测 碎片减缓 碎片清除空间碎片及探测防护与减缓清除技术发展1.空间碎片自1957年苏联发射了人造地球卫星后,人类便进入了空间时代,空间已经成为人类生存与发展的一个新领域,空间活动已成为世界经济、科学活动和安全的一个重要组成部分[8]。
1.1空间碎片的概念空间碎片是指人类在空间活动过程中遗留在空间的废弃物。
2003年机构间空间碎片委员会(IDAC)提交给联合国外层空间委员会的《空间碎片减缓指南》、2006年2月外空科技小组空间碎片工作组提交的《空间碎片减缓指南修订草案》以及联合国外空委2007年通过的《空间碎片减缓准则》对空间碎片做出了以下基本一致的定义:“空间碎片是指位于地球轨道上或者再入大气层的非功能性的人造物体,包括其碎片和部件。
1.2空间碎片的来源通过分析空间碎片的产生原因,总结归纳出空间碎片的来源主要有以下十个方面:①在轨道发生碰撞所产生的碎片。
这是目前占空间碎片比例最大部分。
②入轨后火箭剩余燃料、卫星高压气瓶剩余气体、未用完的电池等,都可能因偶然因素爆炸,产生难以估量的碎片。
③固体火箭燃料中添加的铝粉,燃烧时产生的氧化铝向空间喷射,形成空间“沙尘暴”。
④飞船和空间站的航天员产生的生活垃圾(如和平号空间站曾经向空间抛出大小垃圾约有200多包)。
⑤受空间碎片的影响,航天器表面材料加速剥落成为新的空间碎片。
⑥航天员在空间行走时遗弃的东西(例如扳手、各种工具、手套、摄像机与灯器等物品也成为空间碎片)。
⑦寿命终止后的卫星或者发生故障的卫星均成为大型空间碎片。
⑧携带卫星入轨后的末级火箭,留在空间变成碎片。
丝网防护屏碎片云特性数值模拟研究_庞宝君
![丝网防护屏碎片云特性数值模拟研究_庞宝君](https://img.taocdn.com/s3/m/2a129d11a6c30c2259019e1a.png)
N
0. 3 4 0. 3 4
C
0. 0 1 5 0. 0 1 5
M
1. 0 1. 0
/ ( K) T r o o m 3 0 0 3 0 0
/ ( Tme K) l t 7 7 5 8 6 4
表中 , i e r ü n e i s e n 状态方程参数见表 2, G 为剪切模量 , c S 为冲击 M -G 0 为材料密度 , 0 为体积声速 , ρ 波波速和波后质点速度之间线性关系的斜率 , r ü n e i s e n 参数 。 Г 0 为 G
目前 , 对于丝网防护屏的研究成果多为实验性的定性分析 , 相 对 于 连 续 型 防 护 屏, 丝网防护屏的研 究还很不充分 。 数值仿真作为一种辅助手段 , 在空间碎片超高速撞击研究中具有重要的作用 , 它不仅能 弥补实验条件的不足 , 还可充分了解撞击的全过程以及超高速撞击现象的内在机理 , 并可直接获得碎片
3 / ( / ) c m g 0 ρ
/ ( ) G G P a 2 7. 6 2 7. 0
/ ( / ) c k m s 0 5 3 7 9 5 3 2 8
S
1. 2 9 1. 3 3 8
Г 0
2. 0 2. 0
2. 7 9 2. 6 4
随着时间t 的增加 , 碎片云经历了从加速膨胀阶段到匀速膨胀阶段的过程, 当 弹丸撞击防护屏后 , , , , 。 时 碎片云完全脱离靶板 并得到了充分扩散 可以作为数据统计的时间点 本研究所有撞 击 t =7. 0μ s 工况中碎片云物理参量均选取t =7. 0μ s时的值作为统一比较分析标准 。
9] , 云的定量物理数据 。 本研究在数值仿真手段有效性已取得 验 证 的 基 础 上 [ 对球型弹丸超高速正撞击
柱状弹丸撞击防护屏形成碎片云材料状态特性研究_张伟
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2001年6月第 3 期中国空间科学技术CHIN ESE SPACE SCIENCE AND TECHNOLOGY 柱状弹丸撞击防护屏形成碎片云材料状态特性研究张伟 庞宝君 罗德坤 张泽华(哈尔滨工业大学,哈尔滨150001)摘要 微流星体及空间碎片的高速撞击威胁着长寿命、大尺寸航天器的安全运行,导致其严重的损伤和灾难性的失效。
为精确估计微流星体及空间碎片高速撞击防护屏所产生碎片云对舱壁的损伤,必须确定碎片云中三种状态材料的特性。
建立了碎片云特性分析模型,分别计算了柱状弹丸撞击防护屏所产生碎片云以及碎片云中弹丸和防护屏材料三种状态物质的质量分布。
通过计算分析可见,弹丸以不同速度撞击防护屏所产生碎片云三种状态物质的质量分布是不同的,速度增大,液化和气化增强,对靶件的损伤小。
而在速度小于7km/s时,碎片云以固体碎片的形式存在,对靶件的损伤大。
主题词 高速碰撞 材料性能 微流星体 空间碎片 航天器1 引言微流星体及空间碎片的高速撞击威胁着长寿命、大尺寸航天器的安全运行,导致其严重的损伤和灾难性的失效。
为防护微流星体及空间碎片对航天器的高速撞击,基于Whipple 提出的Whipple防护方案(即在航天器舱壁的外面间隔一定距离放置一防护屏),发展了各种改型Whipple防护及多层防护结构。
微流星体及空间碎片(弹丸)正撞击一个薄板防护屏,弹丸和防护屏穿孔材料将发生破碎、熔化甚至气化形成碎片云。
碎片云材料的熔化和气化程度,决定了传递到靶件载荷的特点。
熔化和气化的碎片云比较细小分散,施加给舱壁(靶件)脉冲载荷,对靶件的损伤小;而固体碎片云相当于小质量的弹丸单独撞击靶件,对靶件的损伤大。
国外对碎片云开展了大量的研究工作,取得了很多的研究成果[1~4]。
为了精确估计碎片云对靶件撞击的影响,精确估计不同撞击速度下碎片云中三种状态物质的组成是非常必要的。
基于此,本文建立了碎片云材料状态特性分析模型,分别计算了柱状弹丸撞击防护屏所产生碎片云以及碎片云中弹丸和防护屏材料三种状态物质的质量分布。
加筋板中超高速撞击声发射源定位方法_庞宝君
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第28卷第5期 航 天 器 环 境 工 程2011年10月 SPACECRAFT ENVIRONMENT ENGINEERING 409加筋板中超高速撞击声发射源定位方法庞宝君1,张 凯1,刘武刚2,林 敏1(1. 哈尔滨工业大学 空间碎片高速撞击研究中心,哈尔滨150080;2. 北京强度环境研究所,北京100076)摘要:加筋板是航天器上的常用结构。
为研制基于声发射技术的在轨感知系统,需要研究加筋板中声发射波传播规律及撞击源定位方法。
文章测定了断铅信号在加筋板中的传播速度,对沿不同方向传播的波速进行了比较;通过有限元仿真,研究了筋体几何尺寸对板中声发射信号传播规律的影响。
试验与仿真的结果表明:筋体对信号压缩波波速影响较小,但会造成信号第一幅值的衰减,在传感器布局设计时需要考虑到该因素。
将加筋板中声发射信号传播速度取为沿不同方向传播波速的平均值,可将源定位问题转化成求取函数最小值的优化问题,在加筋板上对断铅波源和超高速撞击波源进行定位效果较好。
关键词:声发射;加筋板;源定位;超高速撞击中图分类号:V520.7;V448.15 文献标识码:A 文章编号:1673-1379(2011)05-0409-05 DOI :10.3969/j.issn.1673-1379.2011.05.0010 引言随着人类空间活动的增多,空间碎片环境日益恶化,已经严重威胁到航天器的在轨安全运行。
为了能够实时监控空间碎片撞击航天器事件,人们提出了多种在轨感知技术方案。
其中,利用声发射技术对撞击事件进行感知定位受到重视并进行了研究[1-3]。
目前,时差定位方法是对声发射源进行定位的常用方法。
该方法通过判断信号到达不同位置的传感器所形成的一组时差,经过几何关系的计算确定声源位置[4]。
刘武刚和唐颀[5-7]利用时差定位方法对空间碎片撞击铝合金板的定位问题进行了研究,Frank Schafer 及Rolf Janovsky [8]研究了弹丸撞击铝合金板及蜂窝铝合金板的源定位方法。
天基在轨空间碎片撞击感知系统研究现状及关键技术
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2008年第3期 导 弹 与 航 天 运 载 技 术 No.3 2008 总第295期 MISSILE AND SPACE VEHCILE Sum No.295收稿日期:2007-10-08作者简介:刘武刚(1975-),男,工程师,博士研究生,主要从事结构强度和健康检测研究 文章编号:1004-7182(2008)03-0028-05天基在轨空间碎片撞击感知系统研究现状及关键技术刘武刚1,2,庞宝君1,韩增尧3,孙 飞1,2,唐 颀1(1. 哈尔滨工业大学,哈尔滨,150080;2. 北京强度环境研究所,北京,100076;3. 中国空间技术研究院,北京,100094)摘要:航天器遭受空间碎片撞击的威胁日益严重,对天基在轨空间碎片撞击感知系统的研究与开发提出了迫切需求。
为了更好地为配合开展感知系统的研究,通过分析各种空间碎片天基在轨撞击感知技术的研究现状,提出了系统必须满足的相关问题,给出了系统组成、关键技术和工作模式。
关键词:空间碎片;在轨监测;感知系统 中图分类号:V528 文献标识码:AKey Techniques for Space Debris Sensing System in OrbitLiu Wugang 1,2,Pang Baojun 1,Han Zengyao 3,Sun Fei 1,2,Tang Qi 1(1. Harbin Institute of Technology, Harbin, 150080; 2. Beijing Institute of Structure & Environment Engineering, Beijing, 100076;3. China Academy of Space Technology, Beijing, 100094)Abstract :As the orbiters encounter the threat from space debris more and more seriously, the research and development ofspace-based in-orbit space debris impact detection system is in strong demand. By analyzing the current research of the measument for space debris, the indispensable requirements of the system, components, key techniques and working modes are discussed.Key Words :Space debris ;Detecting technique ;Impact sense sytem0 前 言自1965年苏联发射第1颗人造卫星以来,人类发射进入太空的航天器由于废弃或爆炸等原因在空间形成的碎片越积越多。
基于星载可见光相机的空间碎片探测
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基于星载可见光相机的空间碎片探测赵琪;翟光【摘要】空间碎片在轨识别与参数辨识为空间轨道预警、航天器规避空间碎片提供了重要依据.文章在轨道相对动力学的基础上,模拟了空间碎片在光学探测过程中的拖尾成像特性;随后,采用Hough变换对空间碎片尾迹特征进行提取与识别,获取碎片方位角信息,通过匹配多帧图像,获取碎片的方位角速度信息.同时,结合激光测距仪的测距信息,获取空间碎片的位置和速度信息;通过数值仿真验证,该方法能够实现对空间碎片探测、识别和定位,因而具有一定的工程应用价值.【期刊名称】《海军航空工程学院学报》【年(卷),期】2016(031)001【总页数】7页(P44-50)【关键词】图像模拟;拖尾;碎片识别;Hough变换;方位角计算【作者】赵琪;翟光【作者单位】北京理工大学,北京100081;北京理工大学,北京100081【正文语种】中文【中图分类】V448.2随着人类航天活动的快速发展,空间碎片带来的问题日益严峻。
美国空间检测网站(SSN)数据显示,到2014年4月,地球轨道上已编目的尺寸大于10cm的空间物体达到16 655个[1]。
尺寸在1~10cm的碎片约为6.7×105个,小于1cm 的碎片超过200亿个[2]。
随着人类航天活动的继续,空间碎片数量将继续增长。
同时,碎片间的碰撞将产生更多小尺寸的新碎片[3-5],根据已有空间碎片数据估算,未来空间碎片数目呈指数增长趋势[6-7]。
为保护在轨正常运行的航天器,需要对空间碎片进行观测及定轨。
对于尺寸大于10cm的碎片,可通过地基雷达、望远镜等对其观测[8],并对这些碎片进行编目,形成数据库,如德国的TIRA雷达、美国的Goldstone雷达、日本的MU雷达都具有较高探测精度[9];对于小于1cm的碎片,可以采用在航天器舱壁外加装防护板的方法保护航天器[10];对于1~10cm的碎片,受观测设备精度、地球曲率、大气层、天气、观测时间窗口等条件限制,地基观测的方式难以实现较高精度的观测与定轨。
空间碎片撞击在轨感知技术研究综述
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航天器环境工程第27卷第4期412 SPACECRAFT ENVIRONMENT ENGINEERING 2010年8月空间碎片撞击在轨感知技术研究综述庞宝君1, 刘治东1, 张凯1, 龚海鹏1, 唐颀2, 刘武刚2,韩增尧3, 刘刚3(1. 哈尔滨工业大学,哈尔滨 150080;2. 中国运载火箭技术研究院,北京 100076;3. 北京空间飞行器总体设计部,北京 100094)摘要:随着航天发射活动的日益频繁,空间碎片环境随之恶化。
为了应对空间碎片的撞击威胁,人们提出了用空间碎片撞击在轨感知系统实时监测航天器在轨遭受空间碎片撞击的情况。
文章在对国内外相关研究机构研究成果的调研基础上,介绍了国内外在空间碎片撞击在轨感知技术领域的研究现状,对各国基于超高速撞击声发射技术的空间碎片撞击在轨感知技术的发展状况进行了全面评述,重点介绍了国内的研究进展。
最后基于国内航天事业需要,探讨了未来发展方向。
关键词:空间碎片;超高速撞击;声发射;在轨感知系统中图分类号:V520.7;V448.15 文献标识码:A 文章编号:1673-1379(2010)04-0412-08DOI:10.3969/j.issn.1673-1379.2010.04.0020 引言随着人类空间活动的日益频繁,空间碎片环境日趋恶化。
根据美国空间监视网探测结果:截止到2009年10月,直径大于10 cm的空间碎片数量为15 000块,直径小于 10 cm 的空间碎片数目非常巨大,难以计数。
这些空间碎片对航天器的在轨安全运行构成了严重的威胁[1-4]。
为了应对空间碎片的撞击威胁,广泛地开展了空间碎片的减缓和防护技术研究[5-6]。
同时为了对航天器在轨遭受空间碎片撞击事件进行实时监测,世界主要航天国家或机构分别提出了多种空间碎片撞击在轨监测的技术措施,如热成像感知技术、电磁波发射技术、基于声发射技术的在轨感知技术、电阻薄膜监测技术、聚偏氟乙烯(PVDF)压电薄膜监测技术、电容传感监测技术等。
基于小波的蜂窝板面超高速撞击声发射信号损伤特征提取
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基于小波的蜂窝板面超高速撞击声发射信号损伤特征提取刘源;庞宝君;迟润强;曹武雄;张志远【摘要】为了通过超高速撞击声发射信号识别蜂窝结构受空间碎片撞击后的损伤状态,提出一种基于小波的损伤特征提取方法.采用超高速撞击声发射技术,以铝合金蜂窝板为研究对象,通过超高速撞击实验获取实验信号.分析超高速撞击声发射信号的时频特征及板波模态等特征,采用Daubechies小波变换将信号中模态分离,根据小波系数计算各尺度小波能量分数及小波能量熵特征,分析各特征参数与损伤间的关系,并通过Kruskal-Wallis检验方法验证各特征值对损伤识别的贡献.结果表明:小波能量分数和小波能量熵具有一定的损伤模式分类能力;250 kHz以上的小波能量分数具有良好的损伤模式分类能力;非超声部分的低频信号对损伤识别存在干扰.%In this work,a hypervelocity impact acoustic emission signal feature extraction method was proposed to detect damages experienced by the honeycomb core sandwich structure impacted by space debris by using hypervelocity impact acoustic emission signals.Varieties of hypervelocity impact acoustic emission signals were obtained through experiments based on the hypervelocity impact acoustic emission on the aluminum honeycomb core sandwich,their time-frequencies and the modes of the waves on the honeycomb plate were analyzed,the modes of the signals were differentiated,and the wavelet energy fraction and entropy were calculated,both by using the Daubechies wavelet decomposition,with the relationship between these parameters and the damage delineated and the contribution of each parameter gauged by the Kruskal-Wallis test.The results show that,to a certain degree,the wavelet energy fraction and theentropy of information are able to identify the damagepatterns.Specifically,the energy fraction with a frequency above 250 kHz exhibits a better identifying capability,while signals of a lower frequency out of the ultrasonic range exert disturbance on the damage identification.【期刊名称】《爆炸与冲击》【年(卷),期】2017(037)005【总页数】8页(P785-792)【关键词】超高速撞击;声发射;小波变换;蜂窝板;损伤模式;Kruskal-Wallis检验【作者】刘源;庞宝君;迟润强;曹武雄;张志远【作者单位】哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,黑龙江哈尔滨150080【正文语种】中文【中图分类】O384空间碎片对大型航天器长期在轨安全运行构成严重威胁[1],其中毫米级别的空间碎片威胁最大,因为其体积小难以通过观测手段获知其准确运行轨道并进行规避。
弹丸超高速撞击铝靶成坑数值模拟
![弹丸超高速撞击铝靶成坑数值模拟](https://img.taocdn.com/s3/m/386e174dbf23482fb4daa58da0116c175f0e1e9f.png)
弹丸超高速撞击铝靶成坑数值模拟张伟;马文来;马志涛;庞宝君【摘要】低地球轨道的各类航天器易受到微流星体及空间碎片的超高速撞击,损伤航天器飞行关键系统,进而导致航天器发生灾难性的失效.微流星体及空间碎片防护结构设计,是航天器设计的一个重要问题.采用AUTODYN软件进行了弹丸超高速正撞击及斜撞击铝靶成坑的数值模拟,给出了二维及三维模拟结果.研究了弹丸密度、弹丸形状、板厚度、弹丸速度、弹丸直径和弹丸撞击入射角等对靶成坑的影响.模拟结果同实验结果进行了比较,模拟的成坑形状和特征尺寸同实验相吻合.验证了数值模拟方法的有效性.【期刊名称】《高压物理学报》【年(卷),期】2006(020)001【总页数】5页(P1-5)【关键词】航天器;空间碎片;超高速撞击;数值模拟【作者】张伟;马文来;马志涛;庞宝君【作者单位】哈尔滨工业大学航天学院,黑龙江哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,黑龙江哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,黑龙江哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,黑龙江哈尔滨,150001【正文语种】中文【中图分类】V423;O347;O2421 引言微流星体及空间碎片的超高速撞击严重威胁航天器的安全在轨运行,造成航天器损伤及发生灾难性失效的事例已发生多起,有关防护微流星体和空间碎片超高速撞击的研究,得到了国内外的高度重视[1],并基于1947年Whipple提出的Whipple 防护,通过超高速撞击实验及数值模拟,进行了大量航天器防护结构和防护性能的研究工作,发展了各种防护结构,并用于航天器微流星体及空间碎片的防护[2-3]。
超高速撞击靶件将产生成坑、剥落和穿孔等损伤,确定影响超高速撞击成坑过程的主要因素是非常必要的。
而预报这样复杂的现象,数值模拟是非常有效的方法。
弹丸的密度是现在问题的一个主要因素。
而低地球轨道空间碎片的形状是多种多样的,研究弹丸形状对超高速撞击成坑过程的影响是非常重要的。
爆炸解体空间碎片的空间密度分布
![爆炸解体空间碎片的空间密度分布](https://img.taocdn.com/s3/m/6c8ba004974bcf84b9d528ea81c758f5f61f29b3.png)
爆炸解体空间碎片的空间密度分布
李灿安;庞宝君;许可;董丹
【期刊名称】《强度与环境》
【年(卷),期】2009(036)004
【摘要】利用NASA爆炸解体模型研究了由爆炸解体而产生的空间碎片的分布情况,并通过对大种群空间碎片进行快速轨道演化,获得了所有历史上爆炸解体而产生的空间碎片在当前时刻的分布情况,为建立空间碎片环境工程模型提供了一部分参考数据.文中对后续的研究工作具有一定的参考价值.
【总页数】8页(P42-49)
【作者】李灿安;庞宝君;许可;董丹
【作者单位】哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,哈尔滨,150080;哈尔滨工业大学空间碎片高速撞击研究中心,哈尔滨,150080
【正文语种】中文
【中图分类】V524.3
【相关文献】
1.美国DMSP-F13卫星解体事件对空间碎片环境影响分析 [J], 庞宝君;王东方;肖伟科;彭科科
2.基于航天器解体事件的空间碎片寿命算法 [J], 汪颋;董云峰;韩潮
3.小卫星星座爆炸解体对空间碎片环境影响分析 [J], 庞宝君;王东方;肖伟科;
4.小卫星星座爆炸解体对空间碎片环境影响分析 [J], 庞宝君;王东方;肖伟科
5.俄火箭上面级解体产生众多空间碎片 [J], 阳光
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航天器空间碎片防护方案的评价方法
![航天器空间碎片防护方案的评价方法](https://img.taocdn.com/s3/m/e1db8d235627a5e9856a561252d380eb629423e5.png)
航天器空间碎片防护方案的评价方法
张伟;庞宝君
【期刊名称】《中国空间科学技术》
【年(卷),期】1998(018)006
【摘要】在综述国际上已采用了和研究的航天器防护空间碎片超高速撞击防护方案评价方法的基础上,对航天器防护方案的评价方法进行了分析与探讨,给出了各种防护方案的撞击极限曲线和撞击极限方程。
【总页数】7页(P30-36)
【作者】张伟;庞宝君
【作者单位】哈尔滨工业大学;哈尔滨工业大学
【正文语种】中文
【中图分类】V528
【相关文献】
1.航天器分离面物理嵌合机理及防护方案 [J], 赵启龙;肖余之;刘鲁江
2.柔性航天器拖拽空间碎片动力学与控制仿真研究 [J], 董富祥;周志成;曲广吉
3.航天器微流星和空间碎片的防护方案 [J], 张伟;庞宝君
4.航天器防护方案高速斜撞击实验研究 [J], 张伟;庞宝君
5.航天器微米级空间碎片撞击特性数据库开发 [J], 杨继运; 马子良; 陈金刚
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上海航天
52
A ER OS PACE SH A N GH A I
2011 年第 1 期
在建立的空间碎片工程模型中, 需给出空间碎 片的整体分布。对此, 无须获得每个空间碎片在某 时刻的精确位置, 只需每个空间碎片在每个时刻的 平均位置 , 即认为每个 空间碎片均在其 平均位 置 运动, 所得演化结果的整体趋势与空间碎片环境 实际变化趋势一致。
空间碎片偏心率
46. 2
空间碎片轨道倾角
()
43. 5
空间碎片轨道升交点赤经
()
54. 6
空间碎片轨道近心点角距
()
43. 6
空间碎片平近角
()
0. 023
空间碎片面质比
m2/ kg
本文定义的空间碎片数据形式可用于 M AS T ER 2005 所提供的空间碎片源模型的输出结果[ 5] 。 空间碎片源模型可给出基于某事件产生的空间碎片 数据, 将这些空间碎片数据用本文定义的空间碎片 数据形式存储, 可形成该事件产生的空间碎片总数 据。空间碎片源模型、数据形式和演化算法间的关 系如图 1 所示。
间碎片真近角; t 为时 间。此处: m 为 空间碎片 质
量; r 为轨道位置矢径大小, 且 r =
1+
p ecos
;A 为
空间碎片垂直 于速度方向的截面面积; CD 为阻 力 系数[ 6] 。
大气阻力摄动只对 h< 1 000 km 的空间碎片有
关键词: 空间碎片; 数据形式; 演化算法; 平均位置 中图分类号: V528 文献标志码: A
Research on Data Format of Space Debris and Orbit Evolution Algorithm
PANG Bao jun, XU Ke
( H yperv elocit y Impact Resear ch Center, Har bin I nstit ute o f T echnolog y, Har bin H eilongjiang 150080, China)
2 空间碎片轨道演化算法
基于前文所定义的数据形式, 考虑空间碎片演 化, 通过演化算法逐一计算每个空间碎片, 演化时间 由具体的建模需要而定。计算中, 认为空间碎片的
图 1 空间碎片源模型、数据形式和演化算法的关系 Fig. 1 Relationship among space debris source model,
2. 2 演化方法
2. 2. 1 高轨道空间碎片
对近地点高度 hp> 10 000 km 的高轨道空间碎 片, 采用两体运动模型进行计算。计算公式为
a = a0 ;
e = e0 ;
i = i0; ( 1)
= 0;
= 0;
M = M0 + nt . 式中: a, e, i, , , M 分别为演化完成后空间碎片的
data format and orbit propagation
物理特性不变, 仅在轨位置发生变化。 确定一个空间碎片在轨的准确位置需要 6 个参
数。如确定一个空间碎片运行轨道的形状及相对地 心赤道惯性坐标系的位置, 仅需 5 个轨道根数。若 只考虑最简单的两体运动模型, 则空间碎片在轨运 行中描述轨道形状及位置的 5 个轨道根数不变。但 空间碎片在轨运行中因受各种摄动力的影响, 其轨 道根数作规律变化[ 6] 。
表 1 各数据单元意义 Tab. 1 Meaning of data unit
数据单元
数据意义
数据单位
debr is1
空间碎片名称
1. 3
空间碎片尺寸
mm
13. 5
空间碎片质量
g
19980508. 34
空间碎片在轨运行时刻 1998 年 5 月 8 日
7 600. 96
空间碎片轨道半长轴
km
0. 012
2. 1 空间碎片数据轨道演化原则 轨道摄动源有地球非球形摄动、大气阻力摄动、
太阳光压摄动和日月引力摄动。其中大气阻力为非 保守力, 可使空间碎片的轨道能量不断降低, 空间碎 片的半长轴和偏心率不断减小, 当空间碎片的近地 点高度减小至 一定程度后, 其将在大气 中烧毁[ 6] 。 地球非球形摄动会使空间碎片的半长轴和偏心率呈 周期性变化, 同时升交点赤经和近心点角距会有一 定的均匀变化, 这种 变化 能改变 空间 碎片 整体 分 布[ 6] 。太阳光压摄动对面积质量比较大的在轨物体 的影响更明显, 空间碎片总体面积质量比较小, 故该 摄动力对空间碎片整体分布的影响可忽略[ 7] 。日月 引力摄动对某些偏心率较大的空间碎片会有较大影 响, 可使某些空间碎片的近地点在短期内进入大气 稠密区域, 但由于轨道偏心率较大的空间碎片在空 间碎片总数中非常少, 此摄动力对空间碎片整体分 布的影响同样可忽略。因此, 日月引力摄动能使地 球同步轨道的空间碎片半长轴、偏心率呈周期性变 化, 但对空间碎片整体的影响也可忽略[ 5、8] 。
根据建立空间碎片工程模型的需要, 本文定义 了一种可描述单个空间碎片运行位置及物理特性的 数据形式, 并 对单个 空间 碎片的 演化 算法 进行 了 研究。
收稿日期: 2008 12 15; 修回日期: 2009 03 02 基金项目: 国防 科工 局空 间 碎片 环境 工程 模式 建模 方法 研 究 ( kjs p06213) 作者简介: 庞宝君( 1963 ) , 男, 教授, 博 士生导师, 主要研究 方 向为航天器空间碎 片超 高速 撞击 防 护、航 天器 空间 环境 效应 及 其 对策。
1 空间碎片数据形式
空间碎片的原始数据源( 演化与测量数据) 有多 种, 基于不同的原始数据源, 可能会有不同的数据存 储形式。
根据空间碎片环境工程模型建立的需要, 空间
2011 年第 1 期
庞宝君, 等: 空间碎片数据形式及轨道演化算法
51
碎片数据形式应包括碎片的尺寸、质量、名称、在某 时刻的位置和将来运行的演化。由此, 本文定义一 种可描述单个空间碎片的数据形式为
Abstract: A data fo rmat of space debris w hich was used fo r descr ibing the position and the character s of o ne space debr is acco rding to the r equirement of building a eng ineering mo del of space debris environment in this paper . A n alg or ithm of the ev olut ion o f o ne space debris w hich could infer the av erage position of one space debr is basing on the movement rule of space debr is w as g iv en out. T he compariso n between the calculation results of this alg o rithm and the ST K softw are show ed that this algo rithm w as co rr ect.
对称, 大气层不旋转, 空间碎片的横截面为常量。大
气阻力仅对轨道半长轴及偏心率有明显的影响, 可
表示为
da = - a2 v3 ( h) ;
( 5)
dt
B
de dt
=
-
v B
(
e+
co s
)
( h) .
( 6)
式中: v 为运行速度; 为大气密度, h 为轨道高度,
且 h= r- R⊕; B 为弹道系数, 且 B = m ; 为空 CDA
Keywords: Space debr is; Data fo rmat; Evo lution algo rithm; Av erag e po sitio n
0 引言
空间碎片是指人类在空间活动过程中遗留在空 间中的废弃物[ 1] 。随着航天事业的发展, 空间碎片 环境日益恶化, 对航天活动构成了严重威胁, 引起了 各航天国家的高度重视[ 2] 。根据实际观测和理论分 析的结果建立空间碎片环境工程模型用于描述空间 碎片环境[ 3] 。在建立空间碎 片环境工程模 型过程 中, 空间碎片数据( 观测数据和演化数据) 必不可少。 空间碎片工程模型不同, 用于建立模型的数据形式 亦各异。
ai+ 1 = a0 ;
ei+ 1 = e 0 ;
ii+ 1 = i0 ;
i+ 1 = i+ 1 =
i-
3 2
i-
3 4
R⊕ p
2
nJ 2
tcos i;
R⊕ p
2
nJ 2 ( 1-
5cos2 i )
( 4) t;
Mi+ 1 = M 0 + n t.
式中: 下标 i, i + 1 分别表示第 i, i + 1 步; t 为第 i