高速公路门架钢结构设计计算书 精品
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m摘要：一、项目背景与概述二、门式钢架结构设计计算方法1.设计原则与要求2.钢架结构构件尺寸确定3.荷载计算与组合4.强度、刚度、稳定性验算三、跨度12m柱距6m门式钢架设计实例1.钢架梁设计1.梁高及腹板厚度确定2.强度、刚度、稳定性验算2.钢架柱设计1.柱径及壁厚确定2.强度、刚度、稳定性验算3.钢架节点设计1.节点连接方式2.强度、刚度、稳定性验算四、施工要点与建议五、总结与展望正文：一、项目背景与概述随着我国建筑行业的蓬勃发展，门式钢架结构在我国建筑工程中得到了广泛应用。
本设计计算书针对一门式钢架结构，跨度为12m，柱距为6m，用于指导实际工程的设计与施工。
门式钢架结构具有简洁、实用、美观等特点，适用于多种建筑类型，如工业厂房、仓库、商业建筑等。
二、门式钢架结构设计计算方法1.设计原则与要求门式钢架结构设计应遵循相关国家规范和标准，确保结构安全、可靠、经济。
设计过程中，应充分考虑构件的选材、制作、安装、维护等方面，满足使用功能和美观要求。
2.钢架结构构件尺寸确定根据跨度、柱距、荷载等因素，合理确定钢架梁、柱、节点等构件的尺寸。
同时，考虑钢材规格、强度、刚度、稳定性等要求，确保结构安全。
3.荷载计算与组合依据国家规范，计算永久荷载、可变荷载、风荷载等，并进行组合。
永久荷载包括结构自重、构件截面荷载等；可变荷载包括活荷载、雪荷载等；风荷载按设计基准期内最大风速计算。
4.强度、刚度、稳定性验算按照相关规范，对钢架结构进行强度、刚度、稳定性验算。
强度验算主要包括构件的正应力、剪应力、弯曲应力等；刚度验算主要考虑构件的弹性变形和挠度；稳定性验算针对构件的失稳现象进行判断。
三、跨度12m柱距6m门式钢架设计实例1.钢架梁设计（1）梁高及腹板厚度确定：根据荷载、梁的截面模量等参数，确定梁高及腹板厚度。
同时，考虑施工条件，选择合适的钢材规格。
（2）强度、刚度、稳定性验算：按照相关规范，对梁进行强度、刚度、稳定性验算。
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m摘要：一、项目背景及设计要求二、门式钢架结构概述三、计算过程及结果分析1.柱子受力计算2.钢架梁受力计算3.连接件及支撑系统计算四、设计优化及建议五、结论正文：【一、项目背景及设计要求】本项目为一座跨度12m、柱距6m的门式钢架结构。
门式钢架结构具有施工速度快、承载力高、稳定性好等特点，广泛应用于工业建筑、仓库等领域。
设计要求如下：1.符合国家相关规范和标准；2.保证结构安全可靠；3.优化设计，降低成本。
【二、门式钢架结构概述】门式钢架结构主要由柱、钢架梁、连接件和支撑系统组成。
柱和钢架梁采用H型钢，连接件为高强度螺栓，支撑系统采用角钢。
【三、计算过程及结果分析】1.柱子受力计算：根据建筑设计规范，柱子承受垂直荷载和水平荷载。
垂直荷载主要由楼板和屋顶结构传递，水平荷载由地震作用产生。
通过计算，得到柱子所需截面面积和强度。
2.钢架梁受力计算：钢架梁承受垂直荷载和柱子传来的水平荷载。
垂直荷载由楼板和屋顶结构传递，水平荷载由地震作用产生。
计算钢架梁的截面面积和强度，确保满足承载力要求。
3.连接件及支撑系统计算：根据高强度螺栓连接件的受力要求和角钢支撑系统的稳定性，计算连接件的尺寸和材质，以及支撑系统的尺寸和材质。
【四、设计优化及建议】1.优化柱距和跨度：根据实际需求，合理调整柱距和跨度，提高空间利用率，降低成本。
2.选用优质钢材：选用高强度、耐腐蚀的钢材，提高结构承载力和稳定性。
3.加强连接件和支撑系统：提高连接件和高强度螺栓的强度，加大支撑系统的尺寸，确保整体稳定性。
【五、结论】本设计计算书针对跨度12m、柱距6m的门式钢架结构进行了详细的受力分析和设计。
通过计算，保证了结构的安全可靠，并提出了优化设计方案。
钢结构课程设计计算说明书(2024版)
一、荷载计算永久荷载（设计值）：预应力混凝土屋面板 1.45kN/m2×1.35=1.96kN/m2三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2水泥砂浆找平层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2保温层0.70kN/m2×1.35=0.95kN/m2一毡二油隔气层0.05kN/m2×1.35=0.07kN/m2水泥砂浆找平层0.30kN/m2×1.35=0.41kN/m2屋架和支撑自重（0.12+0.011×16）×1.35=0.40kN/m2管道荷载0.10kN/m2×1.35=0.135kN/m2合计 5.005kN/m2可变荷载：施工荷载和雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
屋面活荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2积灰荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2合计 1.96kN/m2屋面坡度不大，对荷载影响小，未予考虑。
风荷载对屋面为吸力，重屋盖可不考虑。
二、荷载组合本设计按全跨荷载的永久效应组合：5.005+0.7×0.98+0.9×0.98=6.573kN/m2本设计为16m跨度，取5等分，即每单跨3.2m，根据结构布置，存在两种形式的节点荷载，即6m×3.2m和6m×1.6m，分别计算其大小。
F d=6.573×6×3.2=126.20 kNF d=6.573×6×1.6=63.10 kN内力计算kN 利用ansys软件，计算出各节点的杆件内力，得出最大拉力杆件值为596.10；最大压力在杆件值为606.87。
kN 三、杆件截面设计根据腹杆最大内力值,由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板厚度取14mm ；其余节点板与垫板厚度取12mm 。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
轻型门式钢架设计计算书
1. 设计资料 (2)2. 门式钢架形式和几何尺寸 (2)3. 荷载 (3)4. 内力计算 (4)4.1. 初选截面 (4)4.2. 钢柱AB截面验算 (8)4.2.1. 截面几何特性 (8)4.2.2. 内力 (8)4.2.3. 计算长度 (8)4.2.4. 强度验算 (8)4.2.4.1. 控制截面的强度验算 (8)4.2.4.2. 抗剪承载力验算 (9)4.2.4.3. 抗弯承载力验算 (9)4.2.5. 整体稳定验算 (9)4.2.5.1. 平面内整体稳定 (9)4.2.5.2. 平面外整体稳定 (10)4.2.6. 局部稳定验算 (10)4.3. 钢梁CD截面验算 (11)4.3.1. 截面几何性质 (11)4.3.2. 内力 (11)4.3.3. 强度验算 (11)4.3.3.1. 控制截面的强度验算 (11)4.3.3.2. 抗剪承载力验算 (11)4.3.3.3. 抗弯承载能力验算 (12)4.3.4. 整体稳定验算 (12)4.3.4.1. 平面内整体稳定 (12)4.3.4.2. 平面外整体稳定性 (12)4.3.4.3. 局部稳定验算 (13)4.4. 节点验算 (13)4.4.1. 边柱与横梁连接节点 (14)4.4.1.1. 连接节点高强螺栓验算 (14)4.4.1.2. 端板厚度验算 (15)4.4.1.3. 梁柱节点域的剪力验算 (16)4.4.2. 横梁与横梁拼接节点（屋脊节点） (16)4.4.2.1. 连接节点高强螺栓验算 (16)4.4.2.2. 端板厚度验算 (18)4.4.2.3. 螺栓处腹板强度验算 (19)4.4.2.4. 柱脚底板的厚度t (21)4.4.3. 牛腿节点 (22)4.4.3.1. 牛腿根部截面强度验算： (24)门式刚架厂房设计计算书1.设计资料本项目设计基准期为50年，属于丙类建筑，抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，场地类别为B类。
门式钢架计算书
计算机辅助结构设计综合训练设计题目轻型门式刚架结构计算机辅助设计学生姓名XXX学科专业土木工程指导教师XXX副教授2011年12月目录设计条件及设计分组 (3)一、设计条件 (3)二、设计分组 (3)第1章刚架结构计算简图 (4)1.1结构简图 (4)1.2恒荷载简图 (4)1.3活荷载简图 (4)1.4左风荷载简图 (5)1.5右风荷载简图 (5)1.6吊车荷载简图 (5)第2章刚架结构内力计算结果 (5)2.1配筋包络及钢结构应力比图 (6)2.2弯矩包络图 (6)2.3轴力包络图 (6)2.4剪力包络图 (7)2.5恒载内力图 (7)2.6活载内力包络图 (8)2.7左风载弯矩图 (8)2.8右风载弯矩图 (9)2.9左地震弯矩图 (9)2.10右地震弯矩图 (9)第3章刚架结构位移计算结果 (9)3.1节点位移图 (9)3.1.1恒载节点位移图 (9)3.1.2活载节点位移图 (10)3.1.3左风节点位移图 (10)3.1.4右风节点位移图 (10)3.1.5恒载+活载节点位移图 (10)3.1.6吊车水平荷载节点位移图 (11)3.1.7左地震作用节点位移图 (11)3.1.8右地震作用节点位移图 (11)3.2钢材料梁挠度图 (11)3.2.1恒+活荷载绝对挠度图 (11)3.2.2恒+活荷载相对挠度图 (12)3.2.3活荷载绝对挠度图 (12)3.2.4活荷载相对挠度图 (12)3.2.5斜梁计算坡度图 (12)第4章其他构件计算书 (13)4.1吊车梁计算书 (13)4.2檩条计算书 (18)4.3墙梁计算书 (20)4.4屋面支撑计算书 (22)4.5柱间支撑计算书 (23)设计条件及设计分组一、设计条件1、自然条件屋面活荷载：0.3kN/ m2,0.5kN/m2;雪荷载：0.25 kN/m2;基本风压：0.45 kN/m2;地面粗糙程度：B类；地震参数：7度（0.1g）；场地：Ⅱ类。
钢结构门式钢架计算书
本科毕业论文（设计）（题目：六安某公司新建单层钢结构厂房）本科毕业论文（设计）独创承诺书本人按照毕业论文（设计）进度计划积极开展实验（调查）研究活动，实事求是地做好实验（调查）记录，所呈交的毕业论文（设计）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。
据我所知，除文中特别加以标注引用参考文献资料外，论文（设计）中所有数据均为自己研究成果，不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果。
与我一同工作的同志对本研究所做的工作已在论文中作了明确说明并表示谢意。
毕业论文（设计）作者签名：日期：摘要本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房。
采用轻型门式刚架体系，轻型钢结构建筑质量轻，强度高，跨度大。
钢结构建筑施工工期短，相应降低投资成本，经济实惠。
本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。
主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平面内外的稳定性；梁柱均采用Q235 钢，10.9 级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43 型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接；屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板；另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。
本次设计图纸部分有：厂房平面图，立面剖面及节点详图，刚架施工图，厂房檩条布置图，吊车梁施工图，支撑布置图，基础平面布置图。
关键词：门式刚架；轻型钢结构；内力分析；节点AbstractThis works for a company in Lu'an new steel structure Single-layer workshop. The use of light portal frame system, the construction of light steel structure light weight, high strength, large-span, steel structure construction period short, lower investment costs, economic benefits.This design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes internal force analyzes and combines, based on these analyses; can choose the section of beamand columniation. Next, checking computations of stability calculation of plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235B steel. Rod formanual welding usually adopts E43. Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the double of the decked colored polystyrene clamps the circuit board. Otherwise, it is analyzed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind load, the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in design of brace, tension rod, and tension rod joints.The design drawings are as follows: plant floor plan, Node elevation profiles and detailed, Frame Construction ,wall-beam purlin plant layout map, construction of crane beam map, support layout map, foundation plan .Key Words：Portal frame；Light steel structure；Relation Database；the internal force analyzes；joint目录1 设计资料与依据 (1)1.1 工程概述 (1)1.2 设计依据 (1)2 建筑设计 (2)2.1 地质条件 (2)2.2 施工与安装条件 (2)2.3 建筑平面设计 (2)2.4 雨棚做法 (3)2.5 散水做法 (3)3 结构设计与计算 (4)3.1 设计基本资料 (4)3.2 荷载计算 (5)3.3 内力计算 (7)3.4 门式刚架设计 (36)3.5 节点设计 (40)3.6 牛腿设计 (45)3.7 屋面檩条设计 (47)3.8 墙架设计 (50)3.9 吊车梁设计 (52)3.10 抗风柱设计 (59)3.11 支撑设计 (61)3.12 基础设计 (63)致谢 (68)参考文献 (69)1 设计资料与依据1.1 工程概述本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房，建筑场址位于六安市郊区。
门式钢结构计算书
门式钢结构计算书门架计算书编制：复核：审核：⼆〇⼀⼋年六⽉⽬录1. 编制依据 (2)2. 门架车结构简述 (2)3. 计算参数 (3)3.1.钢材物理性能指标 (3)3.2.钢材强度设计值 (3)4. 荷载分析 (4)4.1.载荷分析 (4)4.2.施⼯⼯况 (5)5. 计算分析 (6)5.1.建模 (6)5.2.载荷分析 (7)5.3.门架受⼒检算 (7)6. 门架结构计算汇总 (25)7. 整体稳定性分析 (26)8. ⼩结 (27)门架车计算书1.编制依据1）《门架结构⽰意图》2）《钢结构设计规范》3）《2012版本midas有限元分析软件》4）《路桥施⼯计算⼿册》2.门架车结构简述门架车由⾛形系统、门架总成组成，各部⾃成体系，相互独⽴⼜相互联系。
门架内轮廓尺⼨为m5.75.6 ，总长23m；门架⽴柱φ630×14；门架上横梁由钢板δ10mm组焊的箱型截⾯□900×770×10；门架下纵梁由钢板δ20mm组焊的箱型截⾯□680×770×10；门架车的上部采⽤热轧H型钢HN400×200×8×13作为上纵梁传递上部浇筑混凝⼟时的施⼯荷载；门架车⽴柱之间横向连接采⽤热轧H型钢HN300×150×6.5×9，斜向连接采⽤⾓钢L100×100，如下图所⽰：图1 门架车侧⾯图图 2 门架车正视图门架主构件之间采⽤⾼强螺栓连接，⽴柱之间连接体系可采⽤普通螺栓连接3.计算参数3.1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ?=；质量密度3/7850m kg =ρ。
3.2.钢材强度设计值参考《钢结构设计规范》强度设计值，结构设计强度参考下表所⽰：表 1 结构设计强度参考值表中：L表⽰梁⾃由长度，本⽂选⽤中⼼距离长度；4.荷载分析根据设计要求，门架车主要功能为上部混凝⼟施⼯提供⽀撑作⽤，混凝⼟浇筑如下图所⽰：图3 门架车施⼯时的⽰意图根据上图所⽰，结构施⼯过程中受到载荷主要为结构⾃重、混凝⼟⾃重、模板重量、机具及施⼯⼈员重量、调整模板⽀架重量、混凝⼟倾倒及振捣荷载等1、结构⾃重G结：考虑建模过程未考虑结构连接节点重量及箱型劲板，因此⾃重采⽤1.2⾃重系数计算；2、混凝⼟⾃重G混：G混=γh=25KN/m3×1m=25KN/m2式中γ—混凝⼟容重，取25KN/m3（参考路桥施⼯计算⼿册表8-1 含筋率<2%KN/m3选择）；h—混凝⼟厚度，参考图纸取1m；3、施⼯⼈员及其机具载荷G⼈：结合公司施⼯经验取G⼈=3KN/m2;4、混凝⼟倾倒及振捣荷载G倒：参考路桥施⼯计算⼿册及施⼯经验，混凝⼟倾倒及振捣荷载取G倒=2.5KN/m2;5、⽊模及其模板⽀撑重量G模：⽊模板厚度15mm，⽊模及其⽀撑的⾃重并参考经验值选取G模=4.69KN/m2（该值可根据施⼯单位具体⽅案更改）考虑浇筑混凝⼟有⼀定冲击，因此混凝⼟浇筑时混凝⼟选⽤1.2的冲击载荷因此，门架车在施⼯过程中受到的施⼯载荷G：G=1.2G混+G⼈+G倒+G模=25×1.2+3+2.5+4.69=40.19KN/m2由于根据要求不考虑侧向混凝⼟浇筑及结构⽴柱为原型，⽽且门架车四周有侧向混凝⼟，风载影响可以忽略不计，因此结构验算时不考虑侧向压⼒对结构的影响。
门式钢架计算书
门式钢架车间设计计算书************ PKPK计算*****************1一门式钢架计算1设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);2总信息结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 9柱数: 4梁数: 4支座约束数: 2标准截面总数: 4活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.0502按GB50011-2001 地震效应增大系数1.0003 PKPM挠度及应力图显示挠度图应力图4 计算数据输出3---- 节点坐标----节点号X Y节点号X Y节点号X Y( 1) 0.00 5.80 ( 2) 25.33 5.80 ( 3) 0.00 8.00( 4) 25.33 8.00 ( 5) 4.22 8.42 ( 6) 21.11 8.42( 7) 12.66 9.27 ( 8) 0.00 0.00 ( 9) 25.33 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 8 1 ( 2) 9 2 ( 3) 1 3( 4) 2 4---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 5 ( 2) 5 7 ( 3) 6 4( 4) 7 6---- 支座约束信息----( 1) 8111 ( 2) 9111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 16, 250, 250, 500, 8.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 27, 250, 250, 600, 350, 8.0, 12.0, 12.0, 5( 3) 16, 220, 220, 350, 8.0, 12.0, 12.0, 5( 4) 27, 250, 250, 350, 600, 8.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0( 3) 1 0 0 ( 4) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 3 0 0( 3) 4 0 0 ( 4) 3 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A41 0.12500 0.42919E-03 0.31270E-04 0.98080E-022 0.12500 0.23750 0.38278E-03 0.31269E-04 0.96080E-023 0.11000 0.17500 0.17396E-03 0.21310E-04 0.78880E-024 0.12500 0.23750 0.38278E-03 0.31269E-04 0.96080E-02 0.25000截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.20919E+00 0.56465E-01 0.17168E-02 0.17168E-02 0.25016E-03 0.25016E-032 0.19960E+00 0.57048E-01 0.16117E-02 0.16117E-02 0.25015E-03 0.25015E-033 0.14851E+00 0.51977E-01 0.99407E-03 0.99407E-03 0.19373E-03 0.19373E-034 0.19960E+00 0.57048E-01 0.16117E-02 0.16117E-02 0.25015E-03 0.25015E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.89 0.001 1 1 1.89 0.001 1 1 1.89 0.001 1 1 1.89 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.792 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.793 72.76 36.23 -27.79 -133.90 -34.20 27.794 -72.76 36.23 27.79 133.90 -34.20 -27.79--- 梁内力---梁号M N V M N V1 133.90 31.05 31.27 -26.26 -29.87 -19.472 26.26 29.88 19.46 44.57 -27.65 2.773 26.26 29.87 -19.47 -133.90 -31.05 31.274 -44.57 27.65 2.77 -26.26 -29.88 19.46--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -6.6 0.12 6.6 0.13 -5.2 0.24 5.2 0.25 -3.5 17.46 3.5 17.47 0.0 54.1活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力5柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 3.15 0.001 1 1 3.15 0.001 1 1 3.15 0.001 1 1 3.15 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -7.8 0.12 7.8 0.13 -6.2 0.24 6.2 0.25 -4.2 21.26 4.2 21.27 0.0 64.4风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 1.10 0.002 1 2.40 0.003 1 1.10 0.004 1 2.40 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -4.32 0.001 1 1 -4.32 0.001 1 1 -2.80 0.001 1 1 -2.80 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 10.5 ( 2) -6.4 ( 3) 8.7 ( 4) -4.7( 5) 6.4 ( 6) -2.7 ( 7) 2.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 141.60 -50.99 46.25 108.14 50.99 -39.872 -79.46 -38.80 -20.16 -77.86 38.80 34.083 -108.15 -50.99 39.87 193.20 50.99 -37.454 77.86 -38.80 -34.08 -158.65 38.80 39.36--- 梁内力---6梁号M N V M N V1 -193.20 -42.34 -47.02 32.41 42.34 28.772 -32.41 -42.34 -28.77 -56.89 42.34 -7.723 -36.56 -43.03 22.85 158.65 43.03 -34.694 56.89 -43.03 -0.82 36.56 43.03 -22.85---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -2.40 0.002 1 -1.10 0.003 1 -2.40 0.004 1 -1.10 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -2.80 0.001 1 1 -2.80 0.001 1 1 -4.32 0.001 1 1 -4.32 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 6.4 ( 2) -10.5 ( 3) 4.7 ( 4) -8.7( 5) 2.7 ( 6) -6.4 ( 7) -2.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 79.46 -38.80 20.16 77.86 38.80 -34.082 -141.60 -50.99 -46.25 -108.14 50.99 39.873 -77.86 -38.80 34.08 158.65 38.80 -39.364 108.14 -50.99 -39.87 -193.20 50.99 37.45--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -158.65 -43.03 -34.69 36.56 43.03 22.852 -36.56 -43.03 -22.85 -56.89 43.03 -0.823 -32.41 -42.34 28.77 193.20 42.34 -47.024 56.89 -42.34 -7.72 32.41 42.34 -28.77吊车荷载计算...---- 吊车1 ----吊车连接节点数: 2吊车连接节点号: 1, 2,最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨左): 119.700, 50.700,最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨右): 50.700, 119.700,空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨左): 0.000, 0.000,空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨右): 0.000, 0.000,7吊车竖向荷载与节点竖向偏心距(m): 0.750, -0.750,吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力(Tmax): 2.875, 2.875,吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离(m): 0.600, 0.600,考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数: 1.000吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数: 1.000吊车桥架重量: 188.290单跨吊车组合荷载折减系数:1.000两跨吊车组合荷载折减系数:1.000---- Dmax 标准值作用位于跨左------- 柱内力---柱号M N V M N V1 -4.34 118.88 -9.56 -51.10 -118.88 9.562 35.25 51.52 9.56 20.20 -51.52 -9.563 -38.67 -0.82 -9.56 17.64 0.82 9.564 17.83 0.82 9.56 3.20 -0.82 -9.56--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -17.64 9.43 -1.77 10.13 -9.43 1.772 -10.13 9.43 -1.77 -4.89 -9.43 1.773 3.76 9.59 0.13 -3.20 -9.59 -0.134 4.89 9.59 0.13 -3.76 -9.59 -0.13---- Dmax 标准值作用位于跨右------- 柱内力---柱号M N V M N V1 -35.25 51.52 -9.56 -20.20 -51.52 9.562 4.34 118.88 9.56 51.10 -118.88 -9.563 -17.83 0.82 -9.56 -3.20 -0.82 9.564 38.67 -0.82 9.56 -17.64 0.82 -9.56--- 梁内力---梁号M N V M N V1 3.20 9.59 -0.13 -3.76 -9.59 0.132 3.76 9.59 -0.13 -4.89 -9.59 0.133 -10.13 9.43 1.77 17.64 -9.43 -1.774 4.89 9.43 1.77 10.13 -9.43 -1.77---- 左来刹车标准值作用(Tmax 作用向右) ------- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 1.7 ( 2) 1.7 ( 3) 2.4 ( 4) 2.4( 5) 2.5 ( 6) 2.5 ( 7) 2.4 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 14.33 -0.32 2.88 2.35 0.32 -2.8882 14.33 0.32 2.88 2.35 -0.32 -2.883 -2.35 -0.32 2.88 4.07 0.32 0.004 -2.35 0.32 2.88 4.07 -0.32 0.00--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -4.07 -0.03 -0.32 2.71 0.03 0.322 -2.71 -0.03 -0.32 0.00 0.03 0.323 2.71 0.03 -0.32 -4.07 -0.03 0.324 0.00 0.03 -0.32 -2.71 -0.03 0.32---- 右来刹车标准值作用(Tmax 作用向左) ------- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -1.7 ( 2) -1.7 ( 3) -2.4 ( 4) -2.4( 5) -2.5 ( 6) -2.5 ( 7) -2.4 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 -14.33 0.32 -2.88 -2.35 -0.32 2.882 -14.33 -0.32 -2.88 -2.35 0.32 2.883 2.35 0.32 -2.88 -4.07 -0.32 0.004 2.35 -0.32 -2.88 -4.07 0.32 0.00--- 梁内力---梁号M N V M N V1 4.07 0.03 0.32 -2.71 -0.03 -0.322 2.71 0.03 0.32 0.00 -0.03 -0.323 -2.71 -0.03 0.32 4.07 0.03 -0.324 0.00 -0.03 0.32 2.71 0.03 -0.32地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 2 3质点重量:97.841 97.841 110.530*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.537特征向量：0.679 0.638 1.000各质点的水平地震力(kN)：2.215 2.0813.685--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx9( 1) 2.5 ( 2) 2.5 ( 3) 3.7 ( 4) 3.7( 5) 3.8 ( 6) 3.8 ( 7) 3.7 ( 8) 0.0( 9) 0.0*** 第2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.145特征向量：-0.548 1.000 -0.235各质点的水平地震力(kN)：-0.293 0.534 -0.142--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0*** 第3振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.078特征向量：1.000 0.338 -0.792各质点的水平地震力(kN)：0.836 0.282 -0.748--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 2.5 ( 2) 2.5 ( 3) 3.7 ( 4) 3.7( 5) 3.8 ( 6) 3.8 ( 7) 3.7 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 20.83 -0.57 4.04 2.77 0.57 -4.042 20.65 0.57 3.97 2.45 -0.57 -3.973 -2.77 -0.57 1.89 6.49 0.57 -1.894 -2.45 0.57 1.91 6.46 -0.57 -1.91--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -6.49 -1.19 -0.46 4.53 1.19 0.462 -4.53 -0.49 -0.54 -0.19 0.49 0.543 4.52 1.22 -0.46 -6.46 -1.22 0.464 0.19 0.52 -0.53 -4.52 -0.52 0.53振型参与质量系数:100.00%10----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 2 4质点重量:97.841 97.841 110.530*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.537特征向量：0.638 0.679 1.000各质点的水平地震力(kN)：2.081 2.2153.685--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -2.5 ( 2) -2.5 ( 3) -3.7 ( 4) -3.7 ( 5) -3.8 ( 6) -3.8 ( 7) -3.7 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0*** 第2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.145特征向量：1.000 -0.548 -0.235各质点的水平地震力(kN)：0.534 -0.293 -0.142--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0*** 第3振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.078特征向量：0.338 1.000 -0.792各质点的水平地震力(kN)：0.282 0.836 -0.748--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -2.5 ( 2) -2.5 ( 3) -3.7 ( 4) -3.7( 5) -3.8 ( 6) -3.8 ( 7) -3.7 ( 8) 0.0( 9) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 -20.65 0.57 -3.97 -2.45 -0.57 3.972 -20.83 -0.57 -4.04 -2.77 0.57 4.043 2.45 0.57 -1.91 -6.46 -0.57 1.914 2.77 -0.57 -1.89 -6.49 0.57 1.89--- 梁内力---梁号M N V M N V1 6.46 1.22 0.46 -4.52 -1.22 -0.462 4.52 0.52 0.53 -0.19 -0.52 -0.533 -4.53 -1.19 0.46 6.49 1.19 -0.464 0.19 -0.49 0.54 4.53 0.49 -0.54振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-----钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.84, Ly= 6.00; 长细比：λx= 70.9,λy=106.3构件长度= 5.80; 计算长度系数: Ux= 2.56 Uy= 1.03截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 500, Tw= 8, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号M N V M N V1 92.15 -21.48 31.40 64.09 27.91 -22.472 109.83 -29.80 36.96 78.64 35.16 -28.033 5.14 -4.41 -5.12 21.68 10.84 -14.374 2 2.83 -12.73 0.44 36.24 18.09 -19.935 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.356 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.797 -119.36 56.15 -37.51 -98.23 -48.92 37.518 -253.08 106.04 -79.51 -208.09 -99.61 79.519 -235.39 97.72 -73.95 -193.54 -92.37 73.9510 -222.24 95.44 -69.83 -182.77 -88.21 69.8311 -253.08 106.04 -79.51 -208.09 -99.61 79.5112 -235.39 97.72 -73.95 -193.54 -92.37 73.9513 -222.24 95.44 -69.83 -182.77 -88.21 69.8314 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3515 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7916 -119.36 56.15 -37.51 -98.23 -48.92 37.5117 12.85 7.08 5.50 3.53 -0.65 -0.1418 30.53 -1.24 11.06 18.08 6.60 -5.7020 -21.67 9.00 -10.85 -7.36 -3.64 -0.8421 -134.13 63.21 -40.66 -117.25 -56.78 46.0222 -116.45 54.89 -35.10 -102.70 -49.53 40.4623 -186.33 73.45 -62.58 -142.69 -67.02 50.8824 -168.65 65.13 -57.02 -128.14 -59.77 45.3225 -134.13 63.21 -40.66 -117.25 -56.78 46.0226 -116.45 54.89 -35.10 -102.70 -49.53 40.4627 -186.33 73.45 -62.58 -142.69 -67.02 50.8828 -168.65 65.13 -57.02 -128.14 -59.77 45.3229 12.85 7.08 5.50 3.53 -0.65 -0.1430 30.53 -1.24 11.06 18.08 6.60 -5.7031 -39.35 17.32 -16.41 -21.92 -10.89 4.7232 -21.67 9.00 -10.85 -7.36 -3.64 -0.8433 92.15 -21.48 31.40 64.09 27.91 -22.4734 109.83 -29.80 36.96 78.64 35.16 -28.0335 5.14 -4.41 -5.12 21.68 10.84 -14.3736 22.83 -12.73 0.44 36.24 18.09 -19.9337 -10.74 17.81 -0.91 -20.46 -11.38 9.8438 6.94 9.49 4.64 -5.91 -4.13 4.2939 -97.74 34.88 -37.43 -62.86 -28.45 17.9540 -80.06 26.56 -31.88 -48.31 -21.21 12.3941 -10.74 17.81 -0.91 -20.46 -11.38 9.8442 6.94 9.49 4.64 -5.91 -4.13 4.2943 -97.74 34.88 -37.43 -62.86 -28.45 17.9544 -80.06 26.56 -31.88 -48.31 -21.21 12.3945 92.15 -21.48 31.40 64.09 27.91 -22.4746 109.83 -29.80 36.96 78.64 35.16 -28.0347 5.14 -4.41 -5.12 21.68 10.84 -14.3748 22.83 -12.73 0.44 36.24 18.09 -19.9349 -79.01 49.17 -28.10 -83.71 -42.74 28.1050 -61.33 40.85 -22.54 -69.16 -35.49 22.5451 -196.17 74.71 -58.38 -142.68 -68.28 58.3852 -167.99 62.38 -49.53 -119.50 -57.03 49.5353 -196.17 74.71 -58.38 -142.68 -68.28 58.3854 -167.99 62.38 -49.53 -119.50 -57.03 49.5355 -79.01 49.17 -28.10 -83.71 -42.74 28.1056 -61.33 40.85 -22.54 -69.16 -35.49 22.5457 -92.11 215.89 -42.71 -87.31 -43.48 33.3558 -74.43 207.57 -37.15 -72.76 -36.23 27.7959 -175.51 122.49 -50.76 -162.14 -210.36 50.7660 -157.83 114.17 -45.20 -147.59 -203.11 45.2061 -132.24 216.79 -50.76 -162.14 -210.36 50.7662 -114.56 208.47 -45.20 -147.59 -203.11 45.2064 -114.56 208.47 -45.20 -147.59 -203.11 45.2065 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3566 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7967 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3568 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7969 26.83 215.89 -42.71 -87.31 -43.48 33.3570 44.51 207.57 -37.15 -72.76 -36.23 27.7971 -278.40 161.79 -83.07 -246.69 -249.65 83.0772 -260.71 153.47 -77.51 -232.14 -242.40 77.5173 -235.13 256.08 -83.07 -246.69 -249.65 83.0774 -217.44 247.76 -77.51 -232.14 -242.40 77.5175 -235.13 256.08 -83.07 -246.69 -249.65 83.0776 -217.44 247.76 -77.51 -232.14 -242.40 77.5177 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3578 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7979 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3580 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7981 -25.37 215.89 -42.71 -87.31 -43.48 33.3582 -7.69 207.57 -37.15 -72.76 -36.23 27.7983 -278.40 161.79 -83.07 -246.69 -249.65 83.0784 -260.71 153.47 -77.51 -232.14 -242.40 77.5185 -235.13 256.08 -83.07 -246.69 -249.65 83.0786 -217.44 247.76 -77.51 -232.14 -242.40 77.5187 -235.13 256.08 -83.07 -246.69 -249.65 83.0788 -217.44 247.76 -77.51 -232.14 -242.40 77.5189 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3590 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7991 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.3592 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.7993 101.94 94.70 24.85 64.09 27.91 -22.4794 119.62 86.38 30.41 78.64 35.16 -28.0395 -59.33 68.62 -13.10 -72.84 -128.20 22.0396 -41.65 60.30 -7.54 -58.28 -120.95 16.4797 -29.04 134.63 -13.10 -72.84 -128.20 22.0398 -11.36 126.31 -7.54 -58.28 -120.95 16.4799 -29.04 134.63 -13.10 -72.84 -128.20 22.03 100 -11.36 126.31 -7.54 -58.28 -120.95 16.47 101 92.15 -21.48 31.40 64.09 27.91 -22.47 102 109.83 -29.80 36.96 78.64 35.16 -28.03 103 92.15 -21.48 31.40 64.09 27.91 -22.47 104 109.83 -29.80 36.96 78.64 35.16 -28.03 105 14.93 111.78 -11.67 21.68 10.84 -14.37 106 32.61 103.46 -6.11 36.24 18.09 -19.93108 -128.65 77.37 -44.06 -100.69 -138.02 24.57 109 -116.04 151.70 -49.62 -115.24 -145.27 30.13 110 -98.36 143.38 -44.06 -100.69 -138.02 24.57 111 -116.04 151.70 -49.62 -115.24 -145.27 30.13 112 -98.36 143.38 -44.06 -100.69 -138.02 24.57 113 5.14 -4.41 -5.12 21.68 10.84 -14.37 114 22.83 -12.73 0.44 36.24 18.09 -19.93 115 5.14 -4.41 -5.12 21.68 10.84 -14.37 116 22.83 -12.73 0.44 36.24 18.09 -19.93 117 -96.31 166.10 -39.90 -87.31 -43.48 33.35 118 -78.62 157.78 -34.34 -72.76 -36.23 27.79 119 -301.67 156.85 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 120 -283.98 148.53 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 121 -271.38 222.86 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 122 -253.69 214.54 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 123 -271.38 222.86 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 124 -253.69 214.54 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 125 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.35 126 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.79 127 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.35 128 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.79 129 -96.31 166.10 -39.90 -87.31 -43.48 33.35 130 -78.62 157.78 -34.34 -72.76 -36.23 27.79 131 -301.67 156.85 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 132 -283.98 148.53 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 133 -271.38 222.86 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 134 -253.69 214.54 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 135 -271.38 222.86 -91.70 -260.47 -216.43 91.70 136 -253.69 214.54 -86.14 -245.92 -209.18 86.14 137 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.35 138 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.79 139 -106.09 49.91 -33.35 -87.31 -43.48 33.35 140 -88.41 41.59 -27.79 -72.76 -36.23 27.79 141 -79.01 49.17 -28.10 -83.71 -42.74 28.10 142 -61.33 40.85 -22.54 -69.16 -35.49 22.54 143 -163.16 104.14 -53.62 -166.14 -138.12 53.62 144 -131.45 86.66 -43.81 -137.85 -114.97 43.81 145 -144.61 144.55 -53.62 -166.14 -138.12 53.62 146 -116.00 120.33 -43.81 -137.85 -114.97 43.81 147 -144.61 144.55 -53.62 -166.14 -138.12 53.62 148 -116.00 120.33 -43.81 -137.85 -114.97 43.81 149 -79.01 49.17 -28.10 -83.71 -42.74 28.10 150 -61.33 40.85 -22.54 -69.16 -35.49 22.54152 -61.33 40.85 -22.54 -69.16 -35.49 22.54153 -132.94 50.66 -38.50 -90.50 -44.23 38.50154 -115.25 42.34 -32.94 -75.95 -36.98 32.94155 -217.08 105.63 -64.02 -172.93 -139.61 64.02156 -185.37 88.15 -54.21 -144.64 -116.46 54.21157 -198.54 146.04 -64.02 -172.93 -139.61 64.02158 -169.92 121.82 -54.21 -144.64 -116.46 54.21159 -198.54 146.04 -64.02 -172.93 -139.61 64.02160 -169.92 121.82 -54.21 -144.64 -116.46 54.21161 -132.94 50.66 -38.50 -90.50 -44.23 38.50162 -115.25 42.34 -32.94 -75.95 -36.98 32.94163 -132.94 50.66 -38.50 -90.50 -44.23 38.50164 -115.25 42.34 -32.94 -75.95 -36.98 32.94考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:119, M= -301.67, N= 156.85, M= -260.47, N= -216.43考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.703抗剪强度计算控制组合号:131, V= -91.70抗剪强度计算应力比= 0.138平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 205.49平面内稳定计算最大应力比= 0.663平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 265.99平面外稳定计算最大应力比= 0.858门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.703 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.138 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 59.50 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.08 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 71. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 106. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 446.56--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.84, Ly= 6.00; 长细比：λx= 70.9,λy=106.3构件长度= 5.80; 计算长度系数: Ux= 2.56 Uy= 1.03截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 500, Tw= 8, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号M N V M N V2 -22.83 -12.73 -0.44 -36.24 18.09 19.933 -92.15 -21.48 -31.40 -64.09 27.91 22.474 -109.83 -29.80 -36.96 -78.64 35.16 28.035 253.08 106.04 79.51 208.09 -99.61 -79.516 235.40 97.72 73.95 193.54 -92.37 -73.957 222.24 95.44 69.83 182.77 -88.21 -69.838 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.359 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7910 119.36 56.15 37.51 98.23 -48.92 -37.5111 253.08 106.04 79.51 208.09 -99.61 -79.5112 235.40 97.72 73.95 193.54 -92.37 -73.9513 222.24 95.44 69.83 182.77 -88.21 -69.8314 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3515 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7916 119.36 56.15 37.51 98.23 -48.92 -37.5117 186.33 73.45 62.58 142.69 -67.02 -50.8818 168.65 65.13 57.02 128.14 -59.77 -45.3219 134.13 63.21 40.66 117.25 -56.78 -46.0220 116.45 54.89 35.10 102.70 -49.53 -40.4621 39.35 17.32 16.41 21.92 -10.89 -4.7222 21.67 9.00 10.85 7.36 -3.64 0.8423 -12.85 7.08 -5.50 -3.53 -0.65 0.1424 -30.53 -1.24 -11.06 -18.08 6.60 5.7025 186.33 73.45 62.58 142.69 -67.02 -50.8826 168.65 65.13 57.02 128.14 -59.77 -45.3227 134.13 63.21 40.66 117.25 -56.78 -46.0228 116.45 54.89 35.10 102.70 -49.53 -40.4629 39.35 17.32 16.41 21.92 -10.89 -4.7230 21.67 9.00 10.85 7.36 -3.64 0.8431 -12.85 7.08 -5.50 -3.53 -0.65 0.1432 -30.53 -1.24 -11.06 -18.08 6.60 5.7033 97.74 34.88 37.43 62.86 -28.45 -17.9534 80.06 26.56 31.88 48.31 -21.21 -12.3935 10.74 17.81 0.91 20.46 -11.38 -9.8436 -6.94 9.49 -4.64 5.91 -4.13 -4.2937 -5.15 -4.41 5.12 -21.68 10.84 14.3738 -22.83 -12.73 -0.44 -36.24 18.09 19.9339 -92.15 -21.48 -31.40 -64.09 27.91 22.4740 -109.83 -29.80 -36.96 -78.64 35.16 28.0341 97.74 34.88 37.43 62.86 -28.45 -17.9542 80.06 26.56 31.88 48.31 -21.21 -12.3943 10.74 17.81 0.91 20.46 -11.38 -9.8444 -6.94 9.49 -4.64 5.91 -4.13 -4.2946 -22.83 -12.73 -0.44 -36.24 18.09 19.9347 -92.15 -21.48 -31.40 -64.09 27.91 22.4748 -109.83 -29.80 -36.96 -78.64 35.16 28.0349 196.17 74.71 58.38 142.68 -68.28 -58.3850 167.99 62.38 49.53 119.50 -57.03 -49.5351 79.01 49.17 28.10 83.71 -42.74 -28.1052 61.33 40.85 22.54 69.16 -35.49 -22.5453 196.17 74.71 58.38 142.68 -68.28 -58.3854 167.99 62.38 49.53 119.50 -57.03 -49.5355 79.01 49.17 28.10 83.71 -42.74 -28.1056 61.33 40.85 22.54 69.16 -35.49 -22.5457 175.51 122.49 50.76 162.14 -210.36 -50.7658 157.83 114.17 45.20 147.59 -203.11 -45.2059 92.11 215.89 42.71 87.31 -43.48 -33.3560 74.43 207.57 37.15 72.76 -36.23 -27.7961 132.24 216.79 50.76 162.14 -210.36 -50.7662 114.56 208.47 45.20 147.59 -203.11 -45.2063 132.24 216.79 50.76 162.14 -210.36 -50.7664 114.56 208.47 45.20 147.59 -203.11 -45.2065 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3566 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7967 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3568 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7969 278.40 161.79 83.07 246.69 -249.65 -83.0770 260.71 153.47 77.51 232.14 -242.40 -77.5171 25.37 215.89 42.71 87.31 -43.48 -33.3572 7.69 207.57 37.15 72.76 -36.23 -27.7973 235.13 256.08 83.07 246.69 -249.65 -83.0774 217.44 247.76 77.51 232.14 -242.40 -77.5175 235.13 256.08 83.07 246.69 -249.65 -83.0776 217.44 247.76 77.51 232.14 -242.40 -77.5177 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3578 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7979 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3580 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7981 278.40 161.79 83.07 246.69 -249.65 -83.0782 260.71 153.47 77.51 232.14 -242.40 -77.5183 -26.83 215.89 42.71 87.31 -43.48 -33.3584 -44.51 207.57 37.15 72.76 -36.23 -27.7985 235.13 256.08 83.07 246.69 -249.65 -83.0786 217.44 247.76 77.51 232.14 -242.40 -77.5187 235.13 256.08 83.07 246.69 -249.65 -83.0788 217.44 247.76 77.51 232.14 -242.40 -77.5189 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3590 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7991 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.3592 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.7993 146.33 85.69 49.62 115.24 -145.27 -30.1394 128.65 77.37 44.06 100.69 -138.02 -24.5795 -14.93 111.78 11.67 -21.68 10.84 14.3796 -32.61 103.46 6.11 -36.24 18.09 19.9397 116.04 151.70 49.62 115.24 -145.27 -30.1398 98.36 143.38 44.06 100.69 -138.02 -24.5799 116.04 151.70 49.62 115.24 -145.27 -30.13 100 98.36 143.38 44.06 100.69 -138.02 -24.57 101 -5.15 -4.41 5.12 -21.68 10.84 14.37 102 -22.83 -12.73 -0.44 -36.24 18.09 19.93 103 -5.15 -4.41 5.12 -21.68 10.84 14.37 104 -22.83 -12.73 -0.44 -36.24 18.09 19.93 105 59.33 68.62 13.10 72.84 -128.20 -22.03 106 41.65 60.30 7.54 58.28 -120.95 -16.47 107 -101.94 94.70 -24.85 -64.09 27.91 22.47 108 -119.62 86.38 -30.41 -78.64 35.16 28.03 109 29.04 134.63 13.10 72.84 -128.20 -22.03 110 11.36 126.31 7.54 58.28 -120.95 -16.47 111 29.04 134.63 13.10 72.84 -128.20 -22.03 112 11.36 126.31 7.54 58.28 -120.95 -16.47 113 -92.15 -21.48 -31.40 -64.09 27.91 22.47 114 -109.83 -29.80 -36.96 -78.64 35.16 28.03 115 -92.15 -21.48 -31.40 -64.09 27.91 22.47 116 -109.83 -29.80 -36.96 -78.64 35.16 28.03 117 301.67 156.85 91.70 260.47 -216.43 -91.70 118 283.99 148.53 86.14 245.92 -209.18 -86.14 119 96.31 166.10 39.90 87.31 -43.48 -33.35 120 78.63 157.78 34.34 72.76 -36.23 -27.79 121 271.38 222.86 91.70 260.47 -216.43 -91.70 122 253.70 214.54 86.14 245.92 -209.18 -86.14 123 271.38 222.86 91.70 260.47 -216.43 -91.70 124 253.70 214.54 86.14 245.92 -209.18 -86.14 125 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.35 126 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.79 127 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.35 128 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.79 129 301.67 156.85 91.70 260.47 -216.43 -91.70 130 283.99 148.53 86.14 245.92 -209.18 -86.14 131 96.31 166.10 39.90 87.31 -43.48 -33.35 132 78.63 157.78 34.34 72.76 -36.23 -27.79133 271.38 222.86 91.70 260.47 -216.43 -91.70134 253.70 214.54 86.14 245.92 -209.18 -86.14135 271.38 222.86 91.70 260.47 -216.43 -91.70136 253.70 214.54 86.14 245.92 -209.18 -86.14137 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.35138 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.79139 106.09 49.91 33.35 87.31 -43.48 -33.35140 88.41 41.59 27.79 72.76 -36.23 -27.79141 217.08 105.63 64.02 172.93 -139.61 -64.02142 185.37 88.15 54.21 144.64 -116.46 -54.21143 132.94 50.66 38.50 90.50 -44.23 -38.50144 115.25 42.34 32.95 75.95 -36.98 -32.95145 198.54 146.04 64.02 172.93 -139.61 -64.02146 169.92 121.82 54.21 144.64 -116.46 -54.21147 198.54 146.04 64.02 172.93 -139.61 -64.02148 169.92 121.82 54.21 144.64 -116.46 -54.21149 132.94 50.66 38.50 90.50 -44.23 -38.50150 115.25 42.34 32.95 75.95 -36.98 -32.95151 132.94 50.66 38.50 90.50 -44.23 -38.50152 115.25 42.34 32.95 75.95 -36.98 -32.95153 163.16 104.14 53.62 166.14 -138.12 -53.62154 131.45 86.66 43.81 137.85 -114.97 -43.81155 79.01 49.17 28.10 83.71 -42.74 -28.10156 61.33 40.85 22.54 69.16 -35.49 -22.54157 144.61 144.55 53.62 166.14 -138.12 -53.62158 116.00 120.33 43.81 137.85 -114.97 -43.81159 144.61 144.55 53.62 166.14 -138.12 -53.62160 116.00 120.33 43.81 137.85 -114.97 -43.81161 79.01 49.17 28.10 83.71 -42.74 -28.10162 61.33 40.85 22.54 69.16 -35.49 -22.54163 79.01 49.17 28.10 83.71 -42.74 -28.10164 61.33 40.85 22.54 69.16 -35.49 -22.54考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:117, M= 301.67, N= 156.85, M= 260.47, N= -216.43考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.703抗剪强度计算控制组合号:129, V= 91.70抗剪强度计算应力比= 0.138平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 205.49平面内稳定计算最大应力比= 0.663平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 265.99平面外稳定计算最大应力比= 0.858门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.703 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.138 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 59.50 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.08 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 71. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 106. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 446.56--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.84, Ly= 2.20; 长细比：λx= 70.9,λy= 39.0构件长度= 2.20; 计算长度系数: Ux= 6.74 Uy= 1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 500, Tw= 8, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -64.09 -27.91 22.47 109.80 30.35 -19.082 -78.64 -35.16 28.03 136.58 37.19 -24.643 -21.68 -10.84 14.37 61.43 13.28 -21.764 -36.24 -18.09 19.93 88.21 20.12 -27.325 208.09 99.61 -79.51 -160.68 -41.04 33.356 193.54 92.37 -73.95 -133.90 -34.20 27.797 182.78 88.21 -69.83 -180.76 -46.17 37.518 87.32 43.48 -33.35 -383.02 -97.17 79.519 72.76 36.23 -27.79 -356.24 -90.33 73.9510 98.23 48.92 -37.51 -336.40 -85.46 69.8311 208.09 99.61 -79.51 -383.02 -97.17 79.5112 193.54 92.37 -73.95 -356.24 -90.33 73.9513 182.78 88.21 -69.83 -336.40 -85.46 69.8314 87.32 43.48 -33.35 -160.68 -41.04 33.3515 72.76 36.23 -27.79 -133.90 -34.20 27.7916 98.23 48.92 -37.51 -180.76 -46.17 37.5117 117.25 56.78 -46.02 1.61 1.79 1.8918 102.70 49.53 -40.46 28.39 8.63 -3.6719 142.70 67.02 -50.88 -27.41 -8.45 0.2820 128.14 59.77 -45.32 -0.63 -1.61 -5.2821 -3.53 0.65 0.14 -220.74 -54.34 48.0522 -18.08 -6.60 5.70 -193.96 -47.50 42.5023 21.92 10.89 -4.72 -249.76 -64.58 46.4524 7.36 3.64 0.84 -222.98 -57.74 40.8925 117.25 56.78 -46.02 -220.74 -54.34 48.0526 102.70 49.53 -40.46 -193.96 -47.50 42.50。
门式钢架毕业设计计算书
南昌工程学院毕业设计题目：毕业设计计算书系部：国际教育学院专业：建筑工程技术姓名：学号：指导教师：目录前言 (1)1.1设计原始资料 (1)1.1.1上海市华锑化工公司生产车间 (1)1.1.2设备条件 (1)1.2基本要求 (1)1.2.1设计原则 (1)1.2.2.设计内容 (1)1.2.3组成要素 (1)2 .建筑设计 (1)2.1 图纸内容 (1)2.2 说明书的内容 (2)3.结构设计 (2)3.1屋架的设计 (2)3.1.1设计资料 (2)3.1.2 屋架形式及几何尺寸 (2)3.1.3支撑布置 (2)3.1.4内力计算 (4)3.1.5 截面选择 (9)3.1.6.屋架支撑设计： (25)3.1.7.屋架端部内天沟验算： (28)3.1.8 梁和柱的连接 (28)3.2墙架设计 (29)3.2.1 荷载及墙板设计： (29)3.2.2 纵墙横梁计算 (29)3.3 墙架柱的计算 (30)3.3.1 弯矩作用平面内稳定性计算： (30)3.3.2 弯矩作用平面外的稳定性验算 (30)3.3.3 挠度验算： (30)3.4 排架柱的计算： (31)3.5柱间支撑 (36)3.5.1设计资料 (36)3.5.3截面选择 (37)3.5.4焊缝验算 (38)3.6基础计算 (39)3.6.1基础底面尺寸计算 (41)3.6.2基础底面应力验算 (41)3.7圈梁计算 (43)3.8横墙墙架柱基础计算 (43)4.局部计算 (45)4.1次梁的设计： (45)4.1.1 截面特征计算 (46)4.1.2施工阶段的验算 (48)4.2 使用阶段的验算 (50)4.3 简支主梁的设计 (51)4. 3.1截面特征的的计算 (51)4.3.2荷载短期效应时的换算截面 (52)4.3.3施工阶段的验算: (53)4.3.4 使用阶段的计算 (54)前言1.1设计原始资料1.1.1上海市华锑化工公司生产车间上海市华锑化工公司生产车间位于上海市宝山区。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。
本文将详细介绍该结构的设计计算。
一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。
1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。
1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。
二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。
采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。
按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。
通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。
2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。
按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。
通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。
2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。
三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。
通过有限元分析，检验结果满足设计要求。
四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书门式钢架是一种广泛应用于工业建筑和仓储建筑中的结构形式，它具有结构简单、运载能力强、施工方便等优点。
本文将从门式钢架设计实例计算的角度，详细介绍相关的参考内容。
1. 结构承载力计算：门式钢架的结构承载力计算是设计过程中最重要的一环。
在计算中，首先需要确定钢架的荷载类型和荷载水平，包括自重荷载、雨水荷载、风荷载等。
然后，根据所选用的荷载规范，按照相应的计算方法计算各部位的荷载大小，并进行荷载组合和分析。
2. 钢材选型：门式钢架的设计中，需要选择合适的钢材来满足结构的强度和刚度要求。
通常情况下，常用的钢材有Q235、Q345等普通碳素结构钢，以及Q390、Q420等高强度钢。
根据荷载计算结果，选取合适的钢材型号和截面尺寸，并参考相关规范和手册中的强度表格和截面计算公式。
3. 连接件设计：门式钢架中的连接件是保证结构稳定性和承载力的重要组成部分。
常用的连接方式包括螺栓连接、焊接连接等。
在连接件设计中，要根据计算结果确定连接件的数量、类型和尺寸，并参考相关规范和手册中的连接件计算方法和要求。
4. 桁架设计：门式钢架中的桁架是承担主要荷载的关键部件，其设计要求强度和刚度满足要求，同时考虑施工方便和经济性。
在桁架设计中，需要确定桁架的型号、截面尺寸和节点连接方式。
可以参考相关的经验公式、理论分析和实际工程经验，并结合荷载计算结果，进行桁架的强度和刚度校核。
5. 基础设计：门式钢架的基础设计是确保结构安全稳定的关键环节。
基础设计包括地基承载力计算、基础类型的选择、基础尺寸的确定等。
根据地质勘探和土壤力学参数，选取合适的基础形式和尺寸，并参考相关的规范和手册中的基础设计方法和要求。
在门式钢架的实际设计过程中，还需要考虑其他因素，如结构的抗震性、防火性能、施工工艺等。
此外，设计中还要注重结构的经济性和可行性，包括材料的成本、施工的方便性和工期等。
综上所述，门式钢架设计实例计算需要参考的内容很多，包括结构承载力计算、钢材选型、连接件设计、桁架设计、基础设计等。
(新)高速连接线主线满堂支架计算书
目录一、概况 (2)二、计算依据 (2)三、基础资料 (3)四、计算荷载： (4)4.1、荷载分析 (4)4.1.1、箱梁自重荷载- q1 (4)4.1.2、箱梁模板及模板支撑荷载- q2 (5)4.1.3、施工人员、施工材料和机具荷载- q3 (5)4.1.4、砼振捣荷载- q4 (6)4.1.5、砼对模板侧压荷载- q5 (6)4.1.6、支架自重荷载- q6 (6)4.1.7、风荷载- q7 (7)4.2、荷载组合 (10)4.2.1、底模、方木计算荷载 (12)4.2.1、侧模计算荷载 (12)五、结构计算 (12)5.1、底模竹胶板计算 (12)5.2、侧模竹胶板计算 (14)5.3、顶层横桥向方木分配梁计算 (14)5.3.1、横隔梁及腹板断面 (14)5.3.2、底板及翼板断面 (16)5.4、底层纵桥向方木分配梁计算 (17)5.4.1、横隔梁及腹板断面 (17)5.4.2、底板及翼板断面 (18)5.5、立杆稳定性验算 (19)5.5.1、横隔梁断面 (20)5.5.2、翼板、底板断面 (21)5.5.3、腹板断面（90cm） (22)5.6、纵横向水平杆及斜杆扣件抗滑验算 (24)5.7、架体抗倾覆验算 (24)5.8、地基承载力验算 (25)六、验算结果 (26)主线箱梁满堂支架计算书一、概况满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3 mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10×10 cm方木做纵向分配梁、用8×8 cm方木做横向分配梁，15 mm竹胶板做底板；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
二、计算依据1、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《济广高速济南连接线工程施工设计图》（山东省交通公路设计院）7、《竹胶合板模板》JGT 156-20048、竹胶合板模板、方木根据容许应力法计算，碗扣支架根据概率极限状态设计法计算。
A匝道桥门架计算书
北厍互通式立交 A 匝道桥门架计算书一、工程概况沪苏浙高速北厍互通式立交 A 匝道桥上部结构设计为现浇预应力混凝土连续箱梁，全长291.6m,共2联，跨径组合为（4X25+2X30+25）+4X25m, 单幅共计11 跨。
现浇预应力混凝土连续箱梁设计采用逐孔现浇、纵向预应力钢束采用交错张拉，单箱三室截面。
桥顶宽15.5 m （第^一孔变宽至16.0 m），底宽10.5 m,第一联裸梁高1.6 m,第二联裸梁高1.4 m，悬臂长度为2.5 m （第^一孔悬臂长度变至2.75 m），悬臂根部厚度0.5 m, 腹板厚度040.6 m，顶板厚度0.25 m,底板厚度0.22-0.4 m。
二、门架施工方案说明本工程连续箱梁满堂支架搭设方案采用HR 可调重型门式脚手架。
HR 可调重型门式脚手架属框组结构，在整架构造中，主要承受垂直荷载，门架之间可通过交叉拉杆保持垂直，有效地避免了荷载的横向传递，主架采用刚性节点构造成的框架结构，具有较强的平面刚度及搞失稳能力，与其它类型脚手架相比还具有以下特点：1、改进设计。
门架彩封闭结构，牢固而用，门架立杆选用直径57mn¥ 2.5mm钢管，承载力强，整架全部轴心垂直受力，充分发挥单管的承载能力，经济耗才。
2、产品规格简化。
杆件规格大幅简化，将近十几种门架简化成二个规格，二十几种交叉支撑，简化为二种规格，便于运用管理。
3、调节方便。
整架垂直方向通过调节杆，可调底座，可调托座即可轻便调出支架所属高程。
整架的平面布置只需一种拉杆交叉搭设便可调出六种门架间距4、组装快捷。
连接棒直接焊接在门架的立杆下面，方便组装防止丢失。
可调支座把手采用双止口设计，可以很好配合两种管径。
全程组装机动快捷无需任何工具。
三、HR 可调重型门架稳定承载设计计算1、关于门架稳定承载的计算问题由基本单位“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手呆的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定问题，理论与试验研究表明，在正常的搭设计条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯强度弱的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，波长近于一榀门架高度。
钢结构课程设计---门式刚架计算书
门式刚架计算书1、设计资料 (1)厂房柱网布置厂房为单跨双坡门式刚架（见图1－1）。
长度90m ，柱距6m ，跨度18m ，门式刚架檐高9m ，屋面坡度为1：10。
图1－1 门式刚架简图 (2)材料选用屋面材料：单层彩板。
墙面材料：单层彩板。
天沟：钢板天沟 (3)结构材料材质钢材：235Q ，22215/,125/v f N mm f N mm == 基础混凝土：225,12.5/c C f N mm = (4)荷载（标准值）Ⅰ静载：有吊顶（含附加荷载）0.52kN m Ⅱ活载：20.5/kN mⅢ风载：基本风压200.35/W kN m =，地面粗糙度为B 类，风载体型系数按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：2002）封闭式建筑类型中间区的风荷载体型系数采用。
确定Z 值： ①180.1 1.8,2z 3.6m m ⨯==②0.40.49 3.6,2z 7.2H m m =⨯==取较小值为3.6m ，根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》表A.0.2-1注3，因柱距6 3.6m m >，故风荷载取中间值。
详见图1－2所示图1－2 风荷载体型系数示意图（左风）Ⅳ雪荷载：20.2/kN m (5)其它本课程设计不考虑地震作用 2、荷载计算 (1)荷载取值屋面静载：20.5/kN m 屋面活载：20.5/kN m 轻质墙面及柱自重（包括柱、墙骨架）：20.5/kN mm风荷载：基本风压20 1.050.350.37/W kN m ⨯＝＝，按地面粗糙度为B 类； 以柱顶为准风压高度变化系数211.0,0.37/z w kN m μ==； 以屋顶为准风压高度变化系数221.0,0.37/z w kN m μ== (2)各部分作用荷载1)屋面静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯=活载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 2)柱荷载静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 3)风荷载迎风面：柱上0.3760.250.555/w q kN m =⨯⨯= 横梁上0.376 1.0 2.22/w q kN m =-⨯⨯=- 背风面：柱上0.3760.55 1.22/w q kN m =-⨯⨯=- 横梁上0.3760.65 1.44/w q kN m =-⨯⨯=- 3、内力分析采用结构力学求解器求解内力，计算简图及结果如下：(1)静载作用下的内力计算图3-1-1 静载内力计算简图（单位：KN/m）图3-1-2 静载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-1-3 静载作用下剪力图（单位：KN）图3-1-4 静载作用下轴力图（单位：KN） (2)活载作用下的内力计算图3-2-1 活载内力计算简图（单位：KN/m）图3-2-2 活载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-2-3 活载作用下剪力图（单位：KN）图3-2-4 活载作用下轴力图（单位：KN）(3)风载作用下的内力计算1)左风情况下：图3-3-1 左风载内力计算简图（单位：KN/m）图3-3-2 左风载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-3-3 左风载作用下剪力图（单位：KN）图3-3-4 左风载作用下轴力图（单位：KN）2)右风情况下：右风荷载作用下，个内力图与左风荷载作用下的内力图刚好对称，不再画出。
公路交通安全实施设计：门架式结构设计计算书
N1yN = n =2.50(KN)
在 QG 作用下，受力为： QG
N1zG = n =0.69(KN) 在 MG 作用下，螺栓群受到的最大力为：
MG*zmax
N2yMG =
r2
= 14.43(KN)
MG*ymax
N2zMG =
r2
= 12.24(KN)
Nmax = 21.31(KN) < 106.81(KN), 螺栓受剪承载力满足设计要求。
[ -0.030* 10-5 0.034*10-5 -0.021*10-5 0.007*10-5] [ X2] = 0.006
[ 0.113* 10-5 -0.021*10-5 0.087*10-5 -0.021*10-5] [ X3] = -0.010
[ -0.030* 10-5 0.007*10-5 -0.021*10-5 0.033*10-5] [ X4] = 0.005
5.3 整体稳定性验算
在横梁范围内，MG 采用由重力引起的弯距最大值即：
MG = MGmax = 1.000 * 1.200 * 16.058 = 19.270(KN*m)
立柱截面积 A = 0.01712(m2)
回转半径 iy =
Ixy A = 0.159 (m)
y-y 方向的长细比λy
loy = iy
回转半径 ix =
Ix1 A = 0.117 (m)
x-x 方向的长细比λx =
lox ix
= 59.378
查表得稳定系数Φx = 0.811
回转半径 iz =
Iz1 A = 0.074 (m)
z-z 方向的长细比λz =
lox ix
门式钢架设计实例(带计算书)
门式刚架厂房设计计算书门式刚架厂房设计计算书一、设计资料该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐高7.5m ，屋面坡度1/10。
刚架为等截面的梁、柱，柱脚为铰接。
材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。
22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋面和墙面采用厚夹芯板，底面和外面二层采用厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采用高强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。
(不考虑墙面自重)自然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地面粗糙度B 类二、结构平面柱网及支撑布置该厂房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。
檩条间距为1.5m 。
厂房长度>60m ，因此在厂房第二开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。
（布置图详见施工图） 三、荷载的计算1、计算模型选取取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。
厂房檐高7.5m ，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为7.2m ；屋面坡度为1：10。
因此得到刚架计算模型：2.荷载取值 屋面自重：屋面板：0.182/KN m 檩条支撑：0.152/KN m 横梁自重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋面雪荷载：0.32/KN m屋面活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑） 柱自重：0.352/KN m风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作用荷载： （1）屋面荷载：标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ⨯⨯=柱身恒载：0.359 3.15/KN M ⨯=kn/m（2）屋面活载屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ⨯⨯=（3）风荷载010 1.0k z s z s h m ωμμωμμ=≤ 以风左吹为例计算，风右吹同理计算：根据公式计算:根据查表，取，根据门式刚架的设计规范，取下图：（地面粗糙度B 类）风载体形系数示意图2122231.00.250.50.125/0.1259 1.125/1.0 1.00.50.50/0.509 4.5/1.00.550.50.275/0.2759 2.475/1.00.650kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωωω∴=⨯⨯==⨯==-⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯k k k k 迎风面 侧面， 屋顶， 背风面 侧面， 屋顶24.50.325/0.3259 2.925/kN m q kN m =-=-⨯=-，荷载如下图：kn/mkn/m4.内力计算：（1）截面形式及尺寸初选： 梁柱都采用焊接的H 型钢68⨯⨯⨯梁的截面高度h 一般取(1/301/45)l,故取梁截面高度为600mm ；暂取H600300，截面尺寸见图所示柱的截面采用与梁相同截面截面名称长度()mm面积2()mmx I 64(10)mm ⨯x W 43(10)mm ⨯y I 64(10)mm ⨯y W 43(10)mm ⨯x i mm y imm柱 60030068H ⨯⨯⨯7200 9472 520 173 36 24234 61.6 梁60030068H ⨯⨯⨯10552 9472520 173 36 24234 61.68668612522.0610947210 1.9510, 2.06105201010 1.0710x EA kn EI kn m --=⨯⨯⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯=⨯•（2）截面内力：根据各个计算简图，用结构力学求解器计算，得结构在各种荷载作用下的内力图如下： 计算项目计算简图及内力值(M 、N 、Q) 备注恒载作用恒载下弯矩 恒载下剪力弯矩图剪力图“+”→轴力图(拉为正，压为负)恒载下轴力（忽略柱自重）活荷载作用活荷载(标准值) 弯矩图弯矩图活荷载作用活荷载(标准值)剪力图活荷载(标准值)轴力图剪力图“+”→轴力图(拉为正，压为负)风荷风荷载(标准值)弯矩图弯矩图载作用.风荷载(标准值)剪力图风荷载(标准值)轴力图剪力图“+”→轴力图(拉为正，压为负)向作用，风荷载只引起剪力不同，而剪力不起控制作用) 按承载能力极限状态进行内力分析，需要进行以下可能的组合：① 1.2*恒载效应+1.4*活载效应② 1.2*恒载效应+1.4*风载效应③ 1.2*恒载效应+1.4*0.85*{活载效应+风载效应}取四个控制截面：如下图：各情况作用下的截面内力内力组合值控制内力组合项目有：① ＋M max 与相应的N ，V(以最大正弯矩控制) ② －M max 与相应的N ，V(以最大负弯矩控制) ③ N max 与相应的M ，V(以最大轴力控制) ④ N min 与相应的M ，V(以最小轴力控制) 所以以上内力组合值，各截面的控制内力为：1-1截面的控制内力为0120.5848.45M N KN Q KN ==-=-，，2-2截面的控制内力为335.33120.5848.45M KN M N KN Q KN =-•=-=-，， 3-3截面的控制内力为335.3364.30115.40M KN M N KN Q KN =-•=-=，， 4-4截面的控制内力为246.7857.82 5.79M KN M N KN Q KN =•=-=，， A ：刚架柱验算：取2-2截面内力 平面内长度计算系数：00010.520.45 1.4620.45 1.46 2.667.27.2 2.6619.1x R R l K I H H Mμμ=+==∴=+⨯==⨯=c I ，其中K=，，，7200/23600mm==0Y 平面外计算长度：考虑压型钢板墙面与墙梁紧密连接，起到应力蒙皮作用，与柱连接的墙梁可作为柱平面外的支承点，但为了安全起见计算长度按两个墙梁间距考虑，即H19100360081.658.423461.6x y λλ∴====，⑴ 局部稳定验算构件局部稳定验算是通过限制板件的宽厚比来实现的。
门式钢管脚手架计算书1
计算书计算的脚手架搭设高度最高为33米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 0.93米，门架的高度 h0 = 1.7米，步距1.73米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.15米，h2 = 0.14米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5mm钢管，施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。
1、静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副2×0.040=0.080kN水平架 3步1设 0.184×1/3=0.061kN连接棒 2个2×0.006=0.012kN锁臂 2副2×0.009=0.017kN合计 0.395kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 N Gk1 = 0.395 / 1.730 = 0.228kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用φ48.0×3.5mm 钢管，每米高的钢管重为0.038kN/m ，按照2步2跨设置，每米高的钢管重计算：1945.0)83.12/()73.12(≈=⨯⨯=αtag2×0.038×(2×1.830)/cos α/(2×1.730)=0.114kN/m水平加固杆采用φ48.0×3.5mm 钢管，按照1步2跨设置，每米高的钢管重为0.038×(2×1.830)/(1×1.730)=0.08kN/m每跨内的直角扣件2个，旋转扣件4个。
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广州至深圳沿江高速公路大型可变情报板及标志门架结构设计计算书一、工程概况广州至深圳沿江高速公路位于珠江三角洲经济发达地区——广州、东莞、深圳，沿狮子洋、伶仃洋东岸，本项目采用设计时速为100km/h 的高速公路标准，双向八车道，路幅宽41m，桥梁长度占路线总长度90%以上。
项目所在地区属南亚热带海洋季风气候区，气候温暖潮湿（平均气温为22～22.5℃,相对湿度79～81%），雨量充沛（平均降水量1700mm 以上）常受热带风暴和台风袭击（年平均2～3 次，台风中心风力可达11～12 级），为本地区主要灾害性天气。
本设计即为上述广州至深圳沿江高速公路大型可变情报板及标志门架结构，风荷载为门架结构的主要荷载之一，同时要特别注重门架结构的防腐蚀设计及施工。
二、结构设计采用主要规范1．《建筑结构荷载规范》GB 50009-20062．《户外广告设施钢结构技术规程》CECS148：20033．《钢结构设计规范》GB 50017-20034．《建筑抗震设计规范》GB 50011-20085．《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ 81-20026．《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-20017．《建筑结构制图标准》GB/T 50105-2001。
8、《道路交通标志和标线》GB5768—19999、《公路交通标志板》JT/T279—200410、《结构用无缝钢管》GB/T1862—199911、《高速公路交通工程钢构件防腐技术条件》GB/T18226—2000三、结构计算采用计算机软件计算软件采用M IDAS/Gen V7.3.0.四、结构计算基本参数1．结构的设计使用限取为50 年，结构的安全等级取为二级，结构重要性系数取为1.0;2．钢材采用Q235-B，并符合G B/T 700-2006 的规定焊条采用E4303 型，并符合G B/T 5117-1995的规定；3．基本风压取为=0.9216kN/㎡（设计基本风速38.4m/s）,地面粗糙度B类;4．门架式标志上部标志牌的最大面积按49.48 ㎡计算，荷载取值为10kN，按不利布置在门架中部14～15 米范围内位置；5．大型可变情报板显示12 个（1m×1m）汉字，情报板重20kN，迎风面积18 ㎡，按不利布置在门架中部14～15 米范围内位置，高度按1.5 米计算（偏保守）。
6．其他附属设施荷载：A、情报板安装检修走道及栏杆重1.0kN/m，安装检修走道活荷载1.00kN/m；7．抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值0.10g。
五、计算结果（－）标示牌门架整体计算结果1.计算模型Z=1+结构计算模型（说明：柱脚均为刚接柱脚，从左至右分别为 14 米跨，17 米跨，21 米跨，24.75 米跨标示牌门架计算模型）2、荷载取值本工程所在地区抗震设防基本烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.1g ，设计地震分组为第 一组，设计特征周期值取 0.45s 。
(一)恒载标准值计算 ： 标示牌自重 10kN ，按不利布置在门架中部 14～15 米范围内位置：10/14＝0.72 kN/m 情报板重 20kN ，迎风面积 18 ㎡，按不利布置在门架中部 12～15 米范围内位置： 20/12＝1.67 kN/m ；情报板安装检修走道及栏杆重 1.0kN/m 分布在两根上弦上，每根 0.5kN/m ； (二)活荷载标准值计算 ： 安装检修走道活荷载 1.0kN /㎡； (三)风荷载标准值计算 ： （a ）基本风压 W 0 =0.9216kN /㎡ （b ）风荷载体型系数 ⎧s =1.30 ;（c ）地面粗糙度类别取为 B 类，迎风面平均高度按 30m,风压高度变化系数 ⎧z =1.42;（d ）风振系数® z 的计算为：标志牌门架结构的振周期约为 T 1=0.524s ，脉动增大系数 =2.146; 情报板门架结构的振周期约为 T 1=0.63s ，脉动增大系数 =2.206; 门架结构的平均高度 H 与宽度 B 之比 H /B ≤0.50，脉动影响系数⎨ =0.44;振型系数∏Z =1.0;风振系数® z = 1+ ⎩⎨∏2.146 ⋅ 0.44 ⋅1.0= 1.67 （情报板：1.684）⎧∅ （e ）风荷载标准值：1.42w ⎢ = ® z ⎧s ⎧ z w 0= 1.67 ⋅1.30 ⋅1.42 ⋅ 0.9216= 2.84KN / m 2 （情报板：2.86 kN /㎡）标志牌风荷载：49.48 ㎡/14m/1.5*2.84=6.69 kN /㎡ 情报板风荷载： 1.5*2.86=4.29kN /㎡，分布范围约 14～15m14 米跨标志牌门架截面信息17 米跨标志牌门架截面信息21 米跨标志牌门架截面信息24.75 米跨标志牌门架截面信息14 米、17 米跨标志牌门架恒荷载布置（单位：kN/m）21 米、24.75 米跨标志牌门架恒荷载布置（单位：kN/m）14 米、17 米跨标志牌门架活荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨标志牌门架活荷载布置（单位：kN/㎡）14 米、17 米跨标志牌门架风荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨标志牌门架风荷载布置（单位：kN/㎡）3、荷载组合1、1.35D + 1.4(0.7)L2、1.2D + 1.4L3、1.0D + 1.0L4、1.2D + 1.4w15、1.2D - 1.4w16、1.0D + 1.0w17、1.0D - 1.0w18、1.2D + 1.4L + 1.4(0.6)w19、1.2D + 1.4L - 1.4(0.6)w110、1.0D + 1.4L + 1.4(0.6)w111、1.0D + 1.4L - 1.4(0.6)w112、1.2D + 1.4(0.7)L + 1.4w113、1.2D + 1.4(0.7)L - 1.4w114、1.0D + 1.0(0.7)L + 1.0w115、1.0D + 1.0(0.7)L - 1.0w116、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)ex17、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)ey18、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)exy4、计算结果包络支座反力1包络支座反力2第一振型（21 米跨门架水平振动）第二振型（24.75 米跨门架水平振动）第三振型（14 米跨门架水平振动）第四振型（17 米跨门架水平振动）Array14 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）17 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）21 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）24.75 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）标志牌门架钢构件包络应力比标志牌门架计算结果完全满足规范规定的位移应力控制标准.（二）情报板门架整体计算结果1.计算模型结构计算模型（说明：柱脚均为刚接柱脚，从左至右分别为14 米跨，17 米跨，21 米跨，24.75 米跨标示牌门架计算模型）2、荷载取值（见标志牌部分）14 米跨情报板门架截面信息17 米跨情报板门架截面信息21 米跨情报板门架截面信息24.75 米跨情报板门架截面信息14 米、17 米跨情报板门架恒荷载布置（单位：kN/m）21 米、24.75 米跨情报板门架恒荷载布置（单位：kN/m）14 米、17 米跨情报板门架活荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨情报板门架活荷载布置（单位：kN/㎡）14 米、17 米跨情报板门架风荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨情报板门架风荷载布置（单位：kN/㎡）3、荷载组合（同标志牌部分）4、计算结果包络支座反力2第一振型（21 米跨门架水平振动）第二振型（14 米跨门架水平振动）第三振型（24.75 米跨门架水平振动）第四振型（17 米跨门架水平振动）14 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）17 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）21 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）24.75 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）情报板门架钢构件包络应力比情报板门架计算结果完全满足规范规定的位移应力控制标准.5、刚接柱脚计算：6、钢管塔法兰连接计算*273x12 钢管连接1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 18.4 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 861 (mm)1.3 法兰内径: 273 (mm)1.4 定位园直径373 (mm)1.5 法兰外径: 473 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 21.3705 (mm) < 内径/2 = 136.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -186.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -161.5137 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -93.24999 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 8.152174E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =93.25001(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =161.5137(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 186.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 186.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 104346.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 18.4 * 1000 * 186.5 / 104346.8 + 861 / 12= 104636.5 (N)3.5 螺栓最小净面积= 209.273 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 20 (mm) 螺栓净面积= 220 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 87.65117 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 87.65117 = 1.140886 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11763544.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 104636.5 / ( 87.65117 * 100 )= 11.93783 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1176354 * 11.93783 * 87.65117 ^ 2= 10788.95 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 10788.95 / 205 )= 16.22175 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 18 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 105.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 104636.5 / ( 120 * 10 )= 87.19708 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 104636.5 * 50 / ( 205 * 10 ) )= 112.9626 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 10 (mm) 加劲板高选用h = 120 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 121x6 钢管塔法兰连接计算----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 18.2 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 233.8 (mm)1.3 法兰内径: 121 (mm)1.4 定位园直径181 (mm)1.5 法兰外径: 241 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 161.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 77.84431 (mm) >= 内径/2 = 60.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管外壁处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -30 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -23.1111 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -3.493162 (mm)第 4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 25.86715 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 60.5 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =95.13286(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 =124.4932(mm)第8 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 8 =144.1111(mm)第9 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 9 = 151 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 151 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 122093.4 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 18.2 * 1000 * 151 / 122093.4 + 233.8 / 16= 37121.5 (N)3.5 螺栓最小净面积= 74.24301 (mm^2)3.6 螺栓数量= 16 螺栓直径= 16 (mm) 螺栓净面积=147 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 27.53927 (mm) Ly = 60 (mm)4.2 由L y / Lx = 60 / 27.53927 = 2.178707 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .1334.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 37121.5 / ( 27.53927 * 60 )= 22.4658 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .133 * 22.4658 * 27.53927 ^ 2= 2266.096 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 2266.096 / 205 )= 7.434422 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 12 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 85.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 37121.5 / ( 120 * 8 )= 38.66823 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 37121.5 * 30 / ( 205 * 8 ) )= 58.26886 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 8 (mm) 加劲板高选用h = 60 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 299x12 钢管塔法兰连接计算1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 14 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 1006.6 (mm)1.3 法兰内径: 299 (mm)1.4 定位园直径399 (mm)1.5 法兰外径: 499 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 13.90821 (mm) < 内径/2 = 149.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -199.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -172.7721 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -99.74999 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 8.720423E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =99.75001(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =172.7721(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 199.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 199.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 119400.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 14 * 1000 * 199.5 / 119400.8 + 1006.6 / 12= 107275.1 (N)3.5 螺栓最小净面积= 214.5503 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 20 (mm) 螺栓净面积= 220 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 92.45795 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 92.45795 = 1.081573 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11526294.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 107275.1 / ( 92.45795 * 100 )= 11.60259 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1152629 * 11.60259 * 92.45795 ^ 2= 11432.28 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 11432.28 / 205 )= 16.69839 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 18 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 125.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 107275.1 / ( 120 * 12 )= 74.49663 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 107275.1 * 50 / ( 205 * 12 ) )= 104.4124 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 12 (mm) 加劲板高选用h = 110 (mm)*325x12----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 33.6 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 1090.6 (mm)1.3 法兰内径: 325 (mm)1.4 定位园直径425 (mm)1.5 法兰外径: 525 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 30.80873 (mm) < 内径/2 = 162.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -212.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -184.0304 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -106.25 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 9.28867E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 106.25 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 184.0304 (mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 212.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 212.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 135468.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 33.6 * 1000 * 212.5 / 135468.8 + 1090.6 / 12= 143589.2 (N)3.5 螺栓最小净面积= 287.1784 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 24 (mm) 螺栓净面积= 317 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 99.26474 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 99.26474 = 1.007407 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11229634.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 143589.2 / ( 99.26474 * 100 )= 14.46528 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1122963 * 14.46528 * 99.26474 ^ 2= 16005.98 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 16005.98 / 205 )= 19.75828 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 20 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 125.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 143589.2 / ( 120 * 12 )= 99.71472 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 143589.2 * 50 / ( 205 * 12 ) )= 120.799 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 12 (mm) 加劲板高选用h = 130 (mm)* 89x6----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 1.4 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 142.8 (mm)1.3 法兰内径: 89 (mm)1.4 定位园直径129 (mm)1.5 法兰外径: 179 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 81.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 9.803921 (mm) < 内径/2 = 44.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -64.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -45.60839 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = 2.819385E-06 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 45.60839 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 64.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 64.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 8320.5 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 1.4 * 1000 * 64.5 / 8320.5 + 142.8 / 8= 28702.71 (N)3.5 螺栓最小净面积= 57.40543 (mm^2)3.6 螺栓数量= 8 螺栓直径= 12 (mm) 螺栓净面积= 81(mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 44.65818 (mm) Ly = 45 (mm)4.2 由L y / Lx = 45 / 44.65818 = 1.007654 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11230624.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 28702.71 / ( 44.65818 * 45 )= 14.28267 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1123062 * 14.28267 * 44.65818 ^ 2= 3199.006 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 3199.006 / 205 )= 8.83315 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 10 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 65.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 28702.71 / ( 120 * 6 )= 39.86488 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 28702.71 * 20 / ( 205 * 6 ) )= 48.30687 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 6 (mm) 加劲板高选用h = 50 (mm)----------------------------------------------------------------------------*152x8----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 5 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 412 (mm)1.3 法兰内径: 152 (mm)1.4 定位园直径222 (mm)1.5 法兰外径: 292 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 101.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 12.13592 (mm) < 内径/2 = 76 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)31第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -111 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -89.80089 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -34.30088 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 =34.30089(mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =89.80089(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 111 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 111 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 30802.5 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 5 * 1000 * 111 / 30802.5 + 412 / 10= 59218.02 (N)3.5 螺栓最小净面积= 118.436 (mm^2)3.6 螺栓数量= 10 螺栓直径= 16 (mm) 螺栓净面积= 147 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 61.74336 (mm) Ly = 70 (mm)4.2 由L y / Lx = 70 / 61.74336 = 1.133725 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .1173494.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 59218.02 / ( 61.74336 * 70 )= 13.70142 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .117349 * 13.70142 * 61.74336 ^ 2= 6129.506 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 6129.506 / 205 )= 12.22703 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 14 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 85.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 59218.02 / ( 120 * 8 )= 61.68543 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 59218.02 * 35 / ( 205 * 8 ) )= 79.4921 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 8 (mm) 加劲板高选用h = 80 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 140x7----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 1 (kN*m)321.2 下压力设计值N = 163 (mm)1.3 法兰内径: 140 (mm)1.4 定位园直径180 (mm)1.5 法兰外径: 220 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 6.134969 (mm) < 内径/2 = 70 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -90 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -77.94228 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -45 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 3.934025E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 45 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 77.94229 (mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 90 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 90 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 24300 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 1 * 1000 * 90 / 24300 + 163 / 12= 17287.04 (N)3.5 螺栓最小净面积= 34.57407 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 12 (mm) 螺栓净面积= 81 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 41.12389 (mm) Ly = 40 (mm)4.2 由L y / Lx = 40 / 41.12389 = .9726706 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11063354.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 17287.04 / ( 41.12389 * 40 )= 10.50912 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1106335 * 10.50912 * 41.12389 ^ 2= 1966.263 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 1966.263 / 205 )= 6.925145 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 12 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 65.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 17287.04 / ( 120 * 6 )33= 24.00977 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 17287.04 * 20 / ( 205 * 6 ) )= 37.48933 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 6 (mm) 加劲板高选用h = 40 (mm)现浇独立柱基础设计: DJ-11 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：双柱阶数：2基础尺寸(单位mm):b1=4000, b11=1250, a1=3000, a11=1500, h1=2500b2=4000, b21=1250, a2=2000, a21=1000, h2=1000柱a:圆柱, 直径=300mm标志牌风荷载：49.48 ㎡/14m/1.5*2.84=6.69 kN/㎡对钢柱所产生的水平力为：6.69 kN/㎡X14X1.5X0.5=70.245 Kn考虑布置于桁架上下弦杆上，门架最高处（24.750米门架）为9.195+1.5＝10.65米对应柱脚所承受弯矩为：0.5x70.245x10.65+0.5x70.245x(9.195+0.5x1.5)=723.3 kN*m 设计值：Na=617.50kN, Mxa=15.60kN.m, Vxa=53.30kN, Mya=435.50kN.m, Vya=5.20kN 标准值：Nka=475.00kN, Mxka=12.00kN.m, Vxka=41.00kN, Myka=335.00kN.m, Vyka=4.00kN 柱b：圆柱, 直径=300mm设计值：Nb=1250.60kN, Mxb=1.30kN.m, Vxb=40.30kN, Myb=23.40kN.m, Vyb=1.30kN 标准值：Nkb=962.00kN, Mxkb=1.00kN.m, Vxkb=31.00kN, Mykb=18.00kN.m, Vykb=1.00kN 混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2 基础混凝土保护层厚度：50mm 基础与覆土的平均容重：0.00kN/m3 地基承载力设计值：300kPa 基础埋深：0.00m 作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.500m)：Mya'=26.65kN.mMxa'=-2.60kN.mMyka'=20.50kN.mMxka'=-2.00kN.mMyb'=20.15kN.mMxb'=-0.65kN.mMykb'=15.50kN.mMxkb'=-0.50kN.m34a a(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算------------------------------------------------------------------- 2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pk = (Nk+Gk)/A = 119.75pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 215.78pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 23.72 各角点反力 p1=27.22, p2=215.78, p3=212.28, p4=23.72(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合] p = N/A = 155.68pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 280.52pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 30.83各角点反力 p1=35.38, p2=280.52, p3=275.97, p4=30.83------------------------------------------------------------------- 3 地基承载力验算:pk=119.75 < fa=300.00kPa, 满足pkmax=215.78 < 1.2*fa=360.00kPa, 满足------------------------------------------------------------------- 4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh *ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V 根据最大净反力pmax 计算)第1阶(kN): V 下=561.03, V 右=0.00, V 上=561.03, V 左=0.00 砼抗剪面积(m 2): Ac 下=9.78, Ac 右=7.34, Ac 上=9.78, Ac 左=7.34 第2阶(kN): V 下=1548.45, V 右=950.95, V 上=1548.45, V 左=950.95砼抗剪面积(m 2): Ac 下=13.78, Ac 右=9.34, Ac 上=13.78, Ac 左=9.34 抗剪满足.------------------------------------------------------------------- 5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l <=0.7*βhp *ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l 根据最大净反力pmax 计算)第1阶(kN): F l 下=0.00, F l 右=0.00, F l 上=0.00, F l 左=0.00 砼抗冲面积(m 2): Aq 下=0.00, Aq 右=0.00, Aq 上=0.00, Aq 左=0.00 第2阶(kN): F l 下=0.00, F l 右=0.00, F l 上=0.00, F l 左=0.00 砼抗冲面积(m 2): Aq 下=0.00, Aq 右=0.00, Aq 上=0.00, Aq 左=0.00 抗冲切满足.------------------------------------------------------------------- 6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l 2*(2b+b')*pmax [l =计算截面处底板悬挑长度] 配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h 0)第1阶(kN.m): M 下=140.26, M 右=0.00, M 上=140.26, M 左=0.0035计算As(mm2/m): As下=53, As右=0, As上=53, As左=0第2阶(kN.m): M下=867.21, M右=372.52, M上=867.21, M左=372.52 计算As(mm2/m): As下=233, As右=133, As上=233, As左=133 基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D16@200(1005mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------36。