生活垃圾焚烧低位发热量计算及运用
生活垃圾焚烧低热值的计算及应用.doc
生活垃圾焚烧低热值的计算及应用生活垃圾焚烧低热值的计算及应用作者姜勇(1969.12 -)男重庆三丰卡万塔公司重庆大渡口区邮编400084摘要:不同城市生活垃圾的化学成分和分类不同。
由于废物成分复杂，取样不合理，很难对废物的低热值进行取样和分析，给生产人员在实际生产中的操作带来困难，也不方便生产管理人员。
本文探讨了生活垃圾低热值的计算方法及其在实践中的应用，希望对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助，并对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
关键词:生活垃圾；燃烧调整；低热值；由于废弃物的不合理性，生产管理很难得到废弃物的低热值，也不便于生产管理。
本文给出了一种计算垃圾低热值的方法，希望对垃圾焚烧发电的生产管理和垃圾焚烧燃烧调整有所帮助。
关键词:生活垃圾；焚烧燃烧；低热值；生产管理前言:重庆同兴垃圾处理有限公司(以下简称同兴公司)于12月24日在XXXX注册成立，注册资本1.01亿元，是一家BOT项目公司。
同兴公司采用三丰环境公司进口的德国马丁西泰克XXX(含2年建设期)。
这是我国第一个以BOT(即建设-运营-移交)模式运行的垃圾焚烧发电项目，也是我国西南地区第一座大型垃圾焚烧发电厂。
该项目于3月28日在XXXX正式投入运营。
无需添加辅助燃料，即可燃烧含水量高、热值为4500 ~ 10000 kJ/kg的城市固体废弃物。
烟气处理技术采用半干法烟气处理装置，对喷淋反应塔喷淋活性炭的袋式除尘器尾气进行在线监测。
同兴公司自投产以来，每年处理垃圾57万吨，每年上网电量1.2亿千瓦时，烟气净化指标等各项参数均达到设计能力。
城市生活垃圾成分复杂，热值低，含水量高，燃烧难以调控。
控制稳定燃烧，实现城市固体废物处理的“无害化、减量化、资源化”具有重要意义。
本文探讨了生活垃圾低热值的计算方法及其在实践中的应用，希望对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助，并对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
城市固体废物的组成是随着人们的生活而产生的，其组成和产量随着城市规模、人口、经济水平、消费模式、自然条件等而变化很大。
垃圾焚烧低位热值计算公式
垃圾焚烧低位热值计算公式垃圾焚烧是一种常见的垃圾处理方法，通过高温燃烧垃圾，将垃圾中的有机物质转化为热能和灰渣，从而减少垃圾的体积和有害物质的排放。
在进行垃圾焚烧时，燃烧产生的热能可以用来发电或供暖，这就需要对垃圾的低位热值进行计算。
下面将介绍垃圾焚烧低位热值的计算公式及其应用。
垃圾的低位热值是指在常压下，完全燃烧垃圾所释放的热量。
通常用单位重量的垃圾所释放的热量来表示，单位为千焦耳/千克（kJ/kg）。
低位热值的计算公式如下：Qnet,ar = Qgross,ar (212H2 + 8S) + 24O2。
其中，Qnet,ar为垃圾的低位热值（kJ/kg），Qgross,ar为垃圾的高位热值（kJ/kg），H2为水分的质量分数（%），S为硫的质量分数（%），O2为氧的质量分数（%）。
在这个公式中，垃圾的高位热值是指在完全燃烧时，垃圾所释放的热量。
水分、硫和氧的质量分数则是影响垃圾燃烧产生热量的重要因素。
水分的质量分数越高，燃烧时需要消耗更多的热量将水蒸发出来，从而降低了垃圾的热值；硫和氧的质量分数则会影响燃烧时的化学反应，进而影响热值的大小。
垃圾焚烧低位热值的计算公式可以帮助我们了解垃圾的能量利用潜力，指导垃圾焚烧发电和供暖系统的设计和运行。
通过对垃圾的低位热值进行计算，可以评估垃圾焚烧发电的效益，为垃圾处理厂的运营提供科学依据。
除了计算公式外，垃圾焚烧低位热值还可以通过实验测定来获取。
在实验中，首先需要将一定质量的垃圾放入燃烧室中，然后用点火器点燃垃圾，记录燃烧过程中产生的热量，从而得到垃圾的低位热值。
通过实验测定和计算公式相结合，可以更准确地确定垃圾的低位热值，为垃圾焚烧发电和供暖系统的设计和运行提供更可靠的数据支持。
垃圾焚烧低位热值的计算公式和实验测定方法为垃圾处理和能源利用提供了重要的技术支持。
通过对垃圾的低位热值进行准确计算，可以有效地评估垃圾焚烧发电和供暖系统的效益，为垃圾处理和能源利用提供科学依据。
生活垃圾焚烧处理工程技术要求规范
生活垃圾焚烧处理工程技术规范CJJ90－20021 总则1.0.1 为贯彻《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》和国家有关生活垃圾处理法规，实现生活垃圾处理的资源化、减量化、无害化目标，规范生活垃圾焚烧处理工程规划、设计、施工及验收和运行管理，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于以焚烧方法处理生活垃圾的新建工程。
本规范不适用于有毒、有害废物和危险废物的焚烧处理工程。
1.0.3 生活垃圾焚烧工程规模的确定和技术路线的选择，应根据城市社会经济发展、城市总体规划、环境卫生专业规划和垃圾收集与处置以及焚烧技术的适用性等合理确定。
1.0.4 生活垃圾焚烧工程建设，应采用成熟可靠的技术和设备，做到焚烧技术先进、运行可靠、维修方便、经济合理、管理科学、保护环境、安全卫生。
垃圾焚烧热能应充分加以利用。
1.0.5 采用焚烧技术处理生活垃圾(以下简称“垃圾”)的工程建设，除应遵守本规范外，尚应符合国家现行的有关强制性标准的规定。
2 术语2.0.1 生活垃圾municipal solid waste(MSW)人们在日常生活中或为日常生活提供服务的活动中产生的固体废物，以及法律、行政法规规定视为城市生活垃圾的固体废物。
生活垃圾主要包括居民生活垃圾、集市贸易与商业垃圾、公共场所垃圾、街道清扫垃圾及企事业单位垃圾等。
2.0.2 垃圾焚烧锅炉 waste incineration boiler垃圾焚烧炉和利用垃圾焚烧释放的热能进行有效换热，并产生蒸汽或热水的热力设备的统称。
2.0.3 低位热值 low heat value (LHV)单位质量垃圾完全燃烧时，当燃烧产物回复到反应前垃圾所处温度、压力状态，并扣除其中水分汽化吸热量后，放出的热量。
2.0.4 焚烧速率rate of burning单位炉排面积、单位时间的垃圾焚烧量。
又称炉排机械负荷。
2.0.5 炉排热负荷heat intensity per grate area单位炉排面积、单位时间内焚烧垃圾的发热量。
垃圾热值计算方法最新版本
垃圾热值计算方法入炉垃圾低位热值（Kcal/kg）=（A—B*入炉垃圾数+D*运出灰渣量）/C入炉垃圾数A=入余热锅炉总热量=（蒸汽焓值—给水焓值）*蒸汽总量/锅炉效率B=每燃烧一吨入炉垃圾需要热空气热量=每燃烧一吨入炉垃圾需要空气量*比热*温升C=焚烧炉燃烧效率=［1--（灰渣酌减率*焚烧炉排出干渣数量/入炉垃圾数量）］*100D=每吨运出灰渣带出热量=每吨干渣带出热量*（1—含水率）E=渗沥液率影响热值=24.4*渗沥液率/4.1868入厂垃圾低位热值（Kcal/kg）=入炉垃圾热值（Kcal/kg）*(1-渗沥液率)- E说明：1.进入焚烧炉空气为热空气，热空气(忽略热风管道散热及少量漏风)在焚烧炉内为垃圾提供必要的氧气燃烧后（氧气有剩余）全部进入余热锅炉，其所携带的热量全部带入余热锅炉，热空气及垃圾挥发物在余热锅炉内继续燃烧，至烟气排出段含氧量约6-8%，由热空气组成的烟气从锅炉尾部排出，其排烟、连排、定排及其它散热损失均由余热锅炉热效率综合考虑。
2.焚烧炉漏风及炉墙散热损失很少，忽略，未计算，如增加此项会增加计算垃圾热值。
3.垃圾发酵后温度较低（约30-40℃，垃圾比热不详），忽略，未计算，如增加此项会减少计算垃圾热值。
4.C、D按实测灰渣酌减率及灰渣含水率计算。
按锅炉出口蒸汽焓值（3.9MPa 395℃）3200KJ/KG 给水温度为125℃锅炉产生蒸汽吸收的焓值为3200-125*4.1868=2676 KJ/KG根据厂家提供的物料平衡图计算每吨垃圾需要的一次风空气量为2656Nm³/吨，计算按温升180℃。
燃烧每吨垃圾热空气提供的热值为B=2656*1.33*180=635846KJ/T2015年12月垃圾入场总量为24113t，入炉垃圾总量为18887吨，总产蒸汽量为28306吨，渗沥液率为23.32%。
灰渣酌减率为7.85%，灰渣温度为280℃，排渣焓为400Kcal/kg，灰渣含水率为18.74%，运出渣为6370t。
生活废弃物焚烧发电设计计算书
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。
在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。
一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算1、待处理生活垃圾的性质1.1待处理生活垃圾主要组成成分表1：待处理生活垃圾的性质表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）%表3：要求设计主要参数1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值：LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg)=81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。
1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值：HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。
2、处理垃圾的规模及能力焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。
3、设计参数计算：3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3求：垃圾的容积工程公式：V=a*T式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书
焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。
3、设计参数计算：3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3求：垃圾的容积工程公式：V=a*T式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。
垃圾仓的深度为HmHm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。
故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。
垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。
料斗的容积VDV D =G/24*Kx/ρL式中： VD---料斗的容积（m3）；G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；VD=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。
高位发热量和低位发热量的计算公式
高位发热量和低位发热量的计算公式
燃料是人类生产和生活中必不可少的能源，而燃料的热值是衡量其能量含量的重要指标。
燃料的热值可以分为高位发热量和低位发热量两种，它们的计算公式如下：
高位发热量=燃料完全燃烧放出的热量/燃料的质量
低位发热量=燃料完全燃烧放出的热量-燃料中水分蒸发时吸收的热量/燃料的质量
其中，高位发热量是指燃料在完全燃烧的情况下，放出的全部热量，包括燃料中的水分蒸发时释放的热量。
而低位发热量则是指燃料在完全燃烧的情况下，除了水分蒸发时吸收的热量外，放出的全部热量。
以煤为例，其高位发热量为燃烧1千克煤可以放出的热量，通常为5500-6500千卡；而低位发热量则为燃烧1千克煤可以放出的净热量，通常为4000-5000千卡。
这是因为煤中含有一定的水分，当煤燃烧时，水分会蒸发并吸收热量，因此低位发热量要比高位发热量低。
在实际应用中，高位发热量和低位发热量的计算公式可以用于燃料的选择和热能设备的设计。
例如，在选用燃料时，可以根据其高位发热量和低位发热量来判断其能源含量和燃烧效率，从而选择更加
经济、环保的燃料。
而在热能设备的设计中，需要根据燃料的高位发热量和低位发热量来确定设备的热效率和热损失，从而提高设备的能源利用率。
高位发热量和低位发热量是燃料热值的重要指标，其计算公式可以帮助我们更好地了解燃料的能源含量和燃烧效率，从而更加科学地选择燃料和设计热能设备。
一个实用的污泥热值计算公式及其应用
一个实用的污泥热值计算公式及其应用
------唐志超
就焚烧或者热法处置而言，污泥有没有价值主要取决于低位热值，对于污泥的低位热值计算，鄙人小有心得，在此显摆显摆，经过实测对比，准确率2%，应该说相当准确：
公式1：低位热值=高位热值X（1-含水率）- 664X含水率
比如，城市污泥高位热值3000大卡/公斤，想分别计算一下含水率80%和50%时的低位热值是多少，计算如下：
80%含水率污泥的低位热值=3000X（1-0.8） - 664X0.8=68.8大卡/公斤
50%含水率污泥的低位热值=3000X（1-0.5） - 664X0.5=1168大卡/公斤
由公式1可以整理出下面的公式：
公式2：水分=（高位热值-低位热值）/（664+高位热值）
接下来看看怎么用这个公式指导项目运作：
一般来说，70大卡的物料焚烧处置费一般至少150元/吨，1100大卡的物料垃圾焚烧厂是欢迎的，甚至可以免费焚烧，2000大卡的物料是可以卖钱的，每吨50-150不等。
还以上述城市污泥为例，看看要达到的污泥免费接纳和出售的含水率分别应该是多少：
有可能被接纳免费焚烧之最高含水率：（3000-1100）/(664+3000)=51.9% 有可能实现出售的物料之最高含水率：（3000-2000）/（664+3000）=27.3%
因此，这个公式可以作为污泥处置的含水率决策参考。
燃料低位发热量和炉膛绝热温度计算
7 O2体积百分比 QO2 已知
8 H2O体积百分比 QH2O 已知
数值 单位 23.9 % 7.7 % 15.4 % 9.5 % 0.6 % 40.6 % 0.5 %
1.8 %
低发热值 2579 8555 3018
14107
9 H2S体积百分比 QH2S 已知
9 校核百分数
10 发热值
Qdw
11 理论空气量
查温焓表
0%
100 % 1824.53 Kcal/Nm3
1.74454 Nm3/Nm3
1.784187 Nm3/Nm3 0.338 Nm3/Nm3 0.429 Nm3/Nm3 1658 ℃
5585
℃
数值பைடு நூலகம்单位 低发热值
12.49 %
2579
9.63 %
8555
4.81 %
3018
20.76 %
0.75 %
14107
50.79 %
0.1 %
0.67 %
0%
5585
100 %
1396.932 Kcal/Nm3
1.448706 Nm3/Nm3
1.652378 Nm3/Nm3 0.367 Nm3/Nm3
12 氮气理论容积 V0N2 0.79*V0+QN2/100
13 三原子气体容积 VRO2 0.01*(QCO2+QCO+QH2S+QCH4+Σm*QCmHn)
14 水蒸气理论容积 V0H2O 0.01*(QH2S+QH2+2*QCH4+Σn/2*QCmHn+QH2O)
15 理论燃烧温度 θjr 查温焓表
V0
12 氮气理论容积 V0N2 13 三原子气体容积 VRO2 14 水蒸气理论容积 V0H2O 15 理论燃烧温度 θjr
生活垃圾焚烧发电厂燃烧和汽水系统平衡计算与工程计算表
1 氮含量（实际氧，湿态，标态） N2
2 二氧化硫（实际氧，湿态，标态）SO2
3 二氧化碳（实际氧，湿态，标态）CO2
4 一氧化氮（实际氧，湿态，标态）NO
5 水汽容积（实际氧，湿态，标态）H2O
6 氧含量（实际氧，湿态，标态） O2
7 氯化氢（实际氧，湿态，标态） HCL
四
组分分析二（实际氧，湿态，标态）质量 浓度
2.000 2.032 1.67
8.425 3.340 3.394
1.5876 0.3786 0.0006 0.3779 0.0008 0.9491 1.9699 2.9190 3.3100 0.9705 4.2806 0.0029
0.1 1.01
0.02 0.02 950 4.28 89179.09 404802.73 3.31 68959.32 313020.93
6 炉膛出口烟气量（实际、湿烟气）
7 炉膛出口燃烧产物的实际体积(干烟气)
8 炉膛出口烟气量（标态、干烟气）
9 炉膛出口烟气量（实际、干烟气）
V0
0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har+0.008*N转化率Nar0.0333Oar
Vw0 1.016V0
α
传统焚烧炉排取值范围1.6～1.8（新型燃烧技术为 1.3～1.4）氧含量7-9%
②Vonroll模型 347*C+938*H+105*S+63*N-109*O-25*W
③招标方或业主给出热值 ④最终取用低位热值
Wd 工程设计值 Nfs 工程设计值 Bj
β/N转 假定 S转 假定
第1页 共9页
6766 1616 6729 1607
城市生活垃圾热值的测定方法及在重庆市的应用分析
城市生活垃圾热值的测定方法及在重庆市的应用分析摘要：城市生活垃圾的热值是影响垃圾焚烧发电厂热效率的重要参数，准确获得生活垃圾的热值是合理组织燃烧的基础。
本文介绍了生活垃圾热值的经验估算方法和实验测定方法，并针对重庆市生活垃圾的特点，采用实验测定方法中的细化分类法和混合法进行了测定比较，研究发现混合法测得的垃圾热值更接近重庆市当前垃圾热值。
关键词：城市生活垃圾，低位热值，经验估算，实验测定，混合法Abstract：Heating value of municipal solid waste (“MSW”) is the important parameters of the thermal efficiency of the Waste-to-Energy power plant, accurate access to MSW heating value is the basis of rational organization of combustion. The thesis describes the experience estimation methods and experimental testing methods of MSW heating value, according to the characteristics of MSW in Chongqing, adopts detailed classification method and mixing method of experimental testing methods and after comparison, the research found that the mixing method is closer to the real heating value of the MSW in Chongqing.Key words：Municipal solid waste, low heating value, experience estimation, experimental testing, mixing method0. 前言环境与发展已成为当今世界备受关注的议题，随着社会经济的发展，城市化进程的加快，城市生活垃圾产量不断增加，城市生活垃圾的处理与处置已成为制约经济、社会可持续发展的重要因素[1-2]。
根据生物质的高位发热量和低位发热量计算说明
根据生物质的高位发热量和低位发热量计算说明根据生物质的高位发热量和低位发热量，可以有效地评估生物质作为能源的潜力和效率。
以下是计算说明的方法：高位发热量计算高位发热量（higher heating value，简称HHV）是指在完全燃烧生物质时所释放的热量。
它包括了生物质所含有的全部热能，包括水分的蒸发热和烟气中的凝结热。
高位发热量可以通过以下的计算公式来估算：HHV = D × (Hc - Hw)其中，HHV表示高位发热量，D表示生物质的干燥重量，Hc 表示生物质的碳水化合物的燃烧热，Hw表示水的蒸发热。
低位发热量计算低位发热量（lower heating value，简称LHV）是指在燃烧过程中，烟气中的水分未凝结时所释放的热量。
它不包括水分的蒸发热。
低位发热量可以通过以下的计算公式来估算：LHV = HHV - (0.09 × M)其中，LHV表示低位发热量，HHV表示高位发热量，M表示生物质的水分含量。
计算示例以下是一个计算生物质高位发热量和低位发热量的示例：假设生物质的干燥重量为10 kg，碳水化合物的燃烧热为18,000 kJ/kg，水的蒸发热为2,500 kJ/kg，水分含量为20%。
首先，我们可以计算高位发热量：HHV = 10 × (18,000 - 2,500) = 150,000 kJ然后，我们可以计算低位发热量：LHV = 150,000 - (0.09 × (10 × 0.2)) = 147,820 kJ因此，根据以上的计算，该生物质样品的高位发热量为150,000 kJ，低位发热量为147,820 kJ。
通过计算生物质的高位发热量和低位发热量，我们可以评估其作为能源的潜力和效率，以便更好地利用生物质作为可再生能源的来源。
注意：以上计算方式仅提供了一种常见的估算方法，实际计算可能需要考虑更多因素和调整参数。
一个实用的污泥热值计算公式及其应用
一个实用的污泥热值计算公式及其应用
------唐志超
就焚烧或者热法处置而言，污泥有没有价值主要取决于低位热值，对于污泥的低位热值计算，鄙人小有心得，在此显摆显摆，经过实测对比，准确率2%，应该说相当准确：
公式1：低位热值=高位热值X（1-含水率）- 664X含水率
比如，城市污泥高位热值3000大卡/公斤，想分别计算一下含水率80%和50%时的低位热值是多少，计算如下：
80%含水率污泥的低位热值=3000X（1-0.8） - 664X0.8=68.8大卡/公斤
50%含水率污泥的低位热值=3000X（1-0.5） - 664X0.5=1168大卡/公斤
由公式1可以整理出下面的公式：
公式2：水分=（高位热值-低位热值）/（664+高位热值）
接下来看看怎么用这个公式指导项目运作：
一般来说，70大卡的物料焚烧处置费一般至少150元/吨，1100大卡的物料垃圾焚烧厂是欢迎的，甚至可以免费焚烧，2000大卡的物料是可以卖钱的，每吨50-150不等。
还以上述城市污泥为例，看看要达到的污泥免费接纳和出售的含水率分别应该是多少：
有可能被接纳免费焚烧之最高含水率：（3000-1100）/(664+3000)=51.9% 有可能实现出售的物料之最高含水率：（3000-2000）/（664+3000）=27.3%
因此，这个公式可以作为污泥处置的含水率决策参考。
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书
焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。
3、设计参数计算：3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3求：垃圾的容积工程公式：V=a*T式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。
垃圾仓的深度为HmHm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。
故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。
垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。
料斗的容积VDV D =G/24*Kx/ρL式中： VD---料斗的容积（m3）；G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；VD=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。
低位发热量计算公式
低位发热量计算公式
以下是一些常见燃料的低位发热量计算公式：
1.含碳燃料的低位发热量计算公式：
其中，Qv为低位发热量（kJ/kg），C为燃料中的碳含量（%），H为
燃料中的氢含量（%），S为燃料中的硫含量（%），O为燃料中的氧含量（%）。
2.含氢燃料的低位发热量计算公式：
其中，Qv为低位发热量（kJ/kg），H为燃料中的氢含量（%），O为
燃料中的氧含量（%）。
需要注意的是，这些公式只是近似计算公式，实际情况可能会有一定
的误差。
对于一些特殊燃料或复杂的燃料组成，可能需要进行更为详细的
分析和计算。
此外，低位发热量还可以通过实验测定来获得。
实验测定的方法包括
热量计法、燃烧热量测定法等。
这些方法可以直接测量燃料在燃烧过程中
释放的热量，得到比计算公式更准确的结果。
总之，低位发热量计算公式提供了一种估算燃料能量释放情况的方法，但考虑到燃料的复杂性，实际情况可能还需要结合其他因素进行综合分析。
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书
式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。
垃圾仓的深度为HmHm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。
故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。
垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。
料斗的容积VDV D =G/24*Kx/ρL式中： VD---料斗的容积（m3）；G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；VD=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。
故：加料漏斗容积按51m3设计并且斗口尺寸应大于吊车抓斗直径的1.5倍。
（2）燃烧空气量及一次、二次助燃空气量的计算①以单位重量燃烧所需空气量以容积计算a、理论空气量由公式：L=(8.89C+26.7H+3.33S-3.33O)*10-2（Nm3/kg）；把表2待处理垃圾各元素的含量值代入上式：L=（8.89*20.6+26.7*0.9+3.33*0.12-3.33*8.53）*10-2=1.8（Nm3/kg ）。
高位热值与低位热值计算公式
高位热值与低位热值计算公式热值（Heat Value）是指燃料单位质量所释放的热能。
在能源领域中，常用的热值单位有高位热值（Higher Heating Value，简称HHV）和低位热值（Lower Heating Value，简称LHV）。
高位热值和低位热值是研究燃料热能利用性能的重要参数，能够反映出燃料的能量含量。
本文将介绍高位热值与低位热值的计算公式及其应用。
高位热值是在完全燃烧的情况下，燃料单位质量所释放的全部热能。
在燃料完全氧化的过程中，各种燃料中的可燃物质完全转化为水蒸气和二氧化碳。
高位热值通常用于评价燃料的能量含量，因为它考虑了燃料中所有可燃物质的热值。
高位热值的计算公式如下：高位热值 = 低位热值 + 水的热值其中，水的热值是指完全与氧化反应生成的水的蒸发热。
水的蒸发热是燃料燃烧后水蒸气冷却至常温时所释放的热量，它包括了水的液态和气态相变的热能。
水的热值的计算公式如下：水的热值 = 水的质量× 水的比热容× 水的蒸发潜热低位热值是在燃烧过程中，燃料单位质量所释放的热能，不考虑水的热值。
低位热值反映了燃料在燃烧过程中释放的实际可利用热能。
低位热值的计算公式如下：低位热值 = 高位热值 - 水的热值通过计算高位热值和低位热值，可以评估燃料的能源利用效率和热能转化效率。
在实际应用中，高位热值常用于燃料的设计和选型，而低位热值则用于燃料的实际燃烧过程中热能利用的计算。
高位热值和低位热值的计算公式可以应用于各种燃料，如化石燃料、生物质燃料和天然气等。
不同的燃料具有不同的高位热值和低位热值，这取决于燃料的组成和燃烧过程中的反应产物。
例如，对于常用的石油燃料，其高位热值一般在42-46MJ/kg之间，低位热值一般在38-42MJ/kg之间。
除了高位热值和低位热值，还有一种常用的热值参数是净热值（Net Heating Value），它表示在燃烧过程中排放的水蒸气以液态存在的情况下所释放的热能。
低位热值计算公式
低位热值计算公式低位热值是指单位质量燃料完全燃烧并释放出的热量，通常以MJ/kg （兆焦/千克）或kcal/kg（千卡/千克）为单位。
低位热值是衡量燃料燃烧能力的重要指标，也是煤炭、石油和天然气等能源的重要技术参数之一低位热值的计算公式基于燃料的元素成分，其中碳（C）和氢（H）是燃料的主要元素，氧（O）和硫（S）是燃料中次要的元素。
低位热值计算公式根据这些元素的摩尔比例关系来推导。
一般而言，低位热值=（碳的摩尔分数x碳的热值+氢的摩尔分数x氢的热值-氧的摩尔分数x氧的热值-硫的摩尔分数x硫的热值）/燃料的摩尔质量其中，燃料的摩尔质量可以通过其组成元素的摩尔质量之和来计算，即：燃料的摩尔质量=碳的摩尔分数x碳的摩尔质量+氢的摩尔分数x氢的摩尔质量+氧的摩尔分数x氧的摩尔质量+硫的摩尔分数x硫的摩尔质量具体地，碳的摩尔质量为12.01g/mol，氢的摩尔质量为 1.008g/mol，氧的摩尔质量为16.00g/mol，硫的摩尔质量为32.07g/mol。
对于煤炭这样的复杂混合物，其元素含量和比例是不确定的，因此需要进行煤质分析来确定具体的元素组成。
煤质分析通常包括对煤样进行干基元素分析和湿基元素分析，以获取精确的元素含量数据。
煤质分析可以通过不同的方法来进行，包括传统的干燥基和湿燥基分析方法，以及近期发展起来的高温氧化热解分析方法。
无论采用何种方法，分析实验通常都包括测定煤质样品中的碳、氢、氧和硫的含量。
一旦煤样的元素含量数据得到确定，就可以根据上述公式计算出低位热值。
仅以煤炭为例，可以用下列公式计算煤炭的低位热值（以MJ/kg为单位）：低位热值=7.94xC%+34.77x(H%-O%)+1.30xS%-4.84xO%-0.78xN%其中，C%表示煤中的碳含量，H%表示煤中的氢含量，O%表示煤中的氧含量，S%表示煤中的硫含量，N%表示煤中的氮含量。
需要注意的是，以上述公式计算得到的低位热值仅仅是一种估算值，实际的燃烧过程可能会因煤样中的杂质、灰渣等因素而发生变化。
生活垃圾焚烧低位发热量计算及运用
生活垃圾焚烧低位发热量计算及运用作者江勇（1969.12--）男三峰卡万塔公司市大渡口区邮编400084摘要：不同城市的生活垃圾，其化学成分和分类情况不尽相同，由于其成分的复杂性和取样的不合理性，垃圾低位热值的取样分析难度较大，给实际生产中生产人员的操作带来困难，不便于生产管理人员的生产管理。
本文讨论了生活垃圾低位热值的计算方法和及其在实际中的运用，希望能对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助,能够对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
关键词：生活垃圾；燃烧调整；低位发热量；生产管理Abstract:Life waste in different city has different chemical composition and classification. Because of the complexity of composition and sampling of the irrationality of waste, it is very difficult to get the Low Heat Value of the waste, and it is not convenient for production management. This paper gives one way to how to calculate the waste Low Heat Value and hopes it can be helpful to the production management and waste incineration combustion adjustment in the waste incineration power generation.Key words: Life Waste; Incineration Combustion; Low Heat Value; Production Management前言：垃圾处理（以下简称公司）于2001年12月24日注册登记成立，注册资本金1.01亿元，以BOT方式运作的项目公司。
低位发热量计算公式(一)
低位发热量计算公式(一)低位发热量计算公式1. 什么是低位发热量低位发热量（Lower Heating Value，LHV），也称为净热值（Net Calorific Value，NCV），是指在燃烧过程中，燃料所释放出的热量减去烟气中水蒸气的凝结热量后剩余的热量。
低位发热量是在工程领域和能源计量中常用的一个重要参数。
2. 低位发热量计算公式低位发热量计算公式根据燃料的组成和热值参数来计算。
以下是几种常见的低位发热量计算公式：1.对于固体燃料：低位发热量 = 高位发热量 - 反应热损失反应热损失一般包括燃气蒸发热损失和水的凝结热损失。
例子：如果一个固体燃料的高位发热量为6000大卡/千克，反应热损失为500大卡/千克，则低位发热量为5500大卡/千克。
2.对于液体燃料：低位发热量 = 高位发热量 - 燃料的蒸汽损失热量例子：如果一个液体燃料的高位发热量为10000大卡/千克，蒸汽损失热量为1000大卡/千克，则低位发热量为9000大卡/千克。
3.对于气体燃料：低位发热量 = 高位发热量 - 燃料的水分损失热量 - 燃料的可燃气体损失热量水分损失热量和可燃气体损失热量是气体燃料特有的损失热量。
例子：如果一个气体燃料的高位发热量为8000大卡/立方米，水分损失热量为500大卡/立方米，可燃气体损失热量为200大卡/立方米，则低位发热量为7300大卡/立方米。
需要注意的是，不同的燃料类型有不同的计算公式，在实际应用中需根据燃料的特性选择相应的低位发热量计算公式。
3. 总结低位发热量是燃料燃烧释放出的热量减去烟气中水蒸气的凝结热量后剩余的热量。
根据燃料的类型，可以选择相应的计算公式来计算低位发热量。
固体燃料、液体燃料和气体燃料的计算公式有所不同，需要根据实际情况选择使用。
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生活垃圾焚烧低位发热量计算及运用作者江勇（1969.12--）男三峰卡万塔公司市大渡口区邮编400084摘要：不同城市的生活垃圾，其化学成分和分类情况不尽相同，由于其成分的复杂性和取样的不合理性，垃圾低位热值的取样分析难度较大，给实际生产中生产人员的操作带来困难，不便于生产管理人员的生产管理。
本文讨论了生活垃圾低位热值的计算方法和及其在实际中的运用，希望能对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助,能够对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
关键词：生活垃圾；燃烧调整；低位发热量；生产管理Abstract:Life waste in different city has different chemical composition and classification. Because of the complexity of composition and sampling of the irrationality of waste, it is very difficult to get the Low Heat Value of the waste, and it is not convenient for production management. This paper gives one way to how to calculate the waste Low Heat Value and hopes it can be helpful to the production management and waste incineration combustion adjustment in the waste incineration power generation.Key words: Life Waste; Incineration Combustion; Low Heat Value; Production Management前言：垃圾处理（以下简称公司）于2001年12月24日注册登记成立，注册资本金1.01亿元，以BOT方式运作的项目公司。
公司采用三峰环境公司引进的德国马丁SITY2000逆推倾斜炉排技术，日处理能力为1200吨（2×600）吨，发电机装机容量2×12MW，特许运营期25年（含建设期二年），是中国第一个以BOT（即建设-运营-移交）方式运作的垃圾焚烧发电项目，也是西南地区第一个大型垃圾焚烧发电厂。
项目于2005年3月28日正式投产，能够不添加辅助燃料焚烧垃圾热值4500～10000kJ/kg、水分高的城市生活垃圾，烟气处理技术采用喷雾反应塔+活性炭喷射+布袋除尘器+尾气在线监测的半干法烟气处理装置。
投产以来, 公司年处理垃圾57万吨，年上网电量12000万度，烟气净化指标等各项参数均达到设计能力。
由于城市生活垃圾成分复杂，热值低、水分高，燃烧调整控制难度较大，如何控制稳定的燃烧，做到真正的城市生活垃圾处理“无害化、减量化、资源化”意义重大。
本文讨论了生活垃圾低位热值的计算方法和及其在实际中的运用，希望能对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助,能够对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
1问题的提出1.1 城市生活垃圾成分城市生活垃圾伴随着人们生活而产生，其成分和产量随着城市规模、人口、经济水平、消费方式、自然条件等不同而差异很大。
城市生活垃圾是一种成分异常庞杂的混合体，数据的获取有一定的困难，其化学成分与燃料结构相关。
根据我国国情，越是经济发达的城市，城市生活垃圾中可燃物所占比例越高，垃圾热值越高。
现在举例说明某城市生活垃圾化学成分和生活垃圾分类情况：生活垃圾分类情况表（单位：%）不同城市的生活垃圾，其化学成分和分类情况不尽相同，由于其成分的复杂性和取样的不合理性，在垃圾发电企业正常运行中，垃圾低位热值的取样分析难度较大，给实际生产中生产人员的操作带来困难，不便于生产管理人员的生产管理。
本文就以上问题，提出一套生活垃圾燃烧时低位发热量的计算方法。
2 通过DCS 监测等数据计算垃圾低位发热量通常情况下，垃圾发电企业DCS 监测系统中，为便于生产人员运行操作，都会将一些关键性的生产数据进行监控。
我们可以借助这些数据，对垃圾低位发热量进行计算。
2.1 公司一次风空气预热器加热系统环境温166 220疏水疏水汽包来汽2.2 垃圾低位热值和锅炉效率计算输入量或为（43））（60）不考虑漏风的实际空气系数/ =(57) ÷((57)-(59))（61）简化的公式/ =21÷((21-(50) ×100) （62）单位锅炉出口烟气焓= -0.000000100 ×+ （63）ΘCO2 (kJ/Nm3)0.000518336 ×+1.792367973×(17) -13.886086957= -0.000000026 ×+ （64）ΘN2 (kJ/Nm3)0.000170822 ×+1.244956560×(17) +2.384494983= -0.000000028 ×+ （65）ΘO2 (kJ/Nm3)0.000178001 ×+1.329167296×(17) -4.001123746= -0.000000034×+ （66）ΘH2O (kJ/Nm3)0.000341490×+1.412197838 ×(17) +5.595317725= -0.000000028×+ （67）Θair (kJ/Nm3)0.000179546×+1.284439719×(17) +1.263719063= 0.000000152 ×- （68）Θash (kJ/kg.ash)0.000026826 ×+0.882630995×(17)-3.057820440（69）锅炉出口排烟功率kW = ((66) ×(43)+ (65) ×(20)+(64) ×(47)+(63) ×(46)+(63) ×((44)+(45)+(48))) ×(40) ÷3600+(68) ×(35) ÷3600（70）除氧器中水焓kJ/kg 运行焊熵图软件或查找焊熵图（71）过热蒸汽焓kJ/kg 运行焊熵图软件或查找焊熵图（72）过热蒸汽吸热功率kW =((71)-(70)) ×(11) ÷3600 （73）锅筒饱和蒸汽焓kJ/kg 运行焊熵图软件或查找焊熵图（74）一次风空预器疏水焓kJ/kg 运行焊熵图软件或查找焊熵图（75）Θair20℃(kJ/Nm3)= -0.000000028 ×+0.000179546×+1.284439719×(5) +1.263719063（76）Θair31℃(kJ/Nm3)= -0.000000028 ×+0.000179546×+1.284439719×(6) +1.263719063（77）Θair166℃(kJ/Nm3)= -0.000000028 ×+0.000179546×+1.284439719×(7) +1.263719063（78）Θair220℃(kJ/Nm3)= -0.000000028 ×+0.000179546×+1.284439719×(8) +1.263719063（79）一次风空预器换热功率kW =(1) ×273 ÷((273+(5))×((78)-(77)+(76)-(75)) ÷3600（80）一次风空预器换热效率% 95%（81）一次风空预器饱和汽耗量kg/h =(79) ÷((73)-(74)) ×3600÷(80)（82）一次风空预器耗汽功率kW =(81) ×((73)-(70)) ÷3600（83）化学+机械+灰渣显热+散热估算kW =(10) ×(37) ÷3600（84）排污功率损失kW =(36) ×(11) ×((73)-(70)) ÷3600（85）给水量验算kg/h（86）二次风出口焓(kJ/Nm3)= -0.000000028 ×+0.000179546×+1.284439719×（4）+ 1.263719063（87）二次风出口功率kW =（86）×（3）×273÷((273+(16)) ÷3600（88）一次风出口功率kW =(78) ×(1) ×273÷((273+(16)) ÷3600（89）判断（90）冷却+密封+漏风量Nm3/h =(56)-((1)+(3)) ×273÷((273+(16))（91）冷却+密封+漏风输入功率kW =(90) ×(75) ÷3600 （92）输出总功率kW =(69)+(72)+(82)+(83)+(84)（93）垃圾热值kJ/kg =((92)-(87)-(88)-(91)) ÷(10) ×3600（94）余热锅炉及焚烧炉总效率% =((72)+(82)) ÷(92) （95）排烟损失率% =（69）÷(92)（96）化学+机械+灰渣显热+散热损失率% =（83）÷(92)（97）锅炉排污损失率% =（84）÷(92)3 计算实例及运用3.1 公司低位发热量的计算项目单位数据一次风量m3/h 70000一次风出口温度℃220.00二次风量m3/h 8000二次风出口温度℃38 一次风空预器第一级进口温度℃15.00一次风空预器第一级出口温度℃30.00一次风空预器第三级进口温度℃183一次风空预器第三级出口温度℃220一次风空预器疏水温度℃80入炉垃圾量kg/h 300003.2 垃圾低位发热量计算后在生产中的运用根据表格中提供的低位发热量等计算公式，输入实际生产中必须掌握DCS 上的提供生产数据后，通过计算机的自动计算，不但可以计算出城市生活入炉垃圾的低位发热量，而且可以计算出垃圾燃烧过程的锅炉效率、排烟损失等。
公司通过以上计算结果的周期性定量分析，可以明显地看出锅炉运行效率的高低，生产管理人员在生产中采取相应得措施，优化运行方式，提高垃圾焚烧燃烧效率，从而提高生产效率。